JP6892896B2 - 内燃機関の構造 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の構造に関する。

従来、内燃機関本体の下方に配置されるオイルパンの中にバッフルプレートが取り付けられた内燃機関の構造が知られている（例えば、特許文献１参照）。
このような内燃機関の構造においては、ピストンの内壁やクランクシャフトなどから落下したエンジンオイルがオイルパンの底部に溜るようになっている。そして、バッフルプレートは、オイルパンの内部空間を上下に仕切るように配置され、オイルパンにボルトなどによって締結されている。

特開２００９−２８１１７７号公報

ところで、従来の内燃機関の構造（例えば、特許文献１参照）においては、オイルパンは、内燃機関本体の下部に接合されていることからオイルパンの剛性を、より向上させたい要請がある。そこで、オイルパンに締結されるバッフルプレート自体の剛性を高めることによって、オイルパンの剛性を高めることが考えられる。
しかしながら、バッフルプレート自体を、例えば厚くし又はバッフルプレートに高剛性材料を使用すると、内燃機関の構造の重量が増加する。そして、内燃機関の構造の重量が増加すると、これを搭載する車両の燃費が悪化する。

本発明の課題は、オイルパンの剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる内燃機関の構造を提供することにある。

前記課題を解決した内燃機関の構造は、内燃機関の本体部に接続されるオイルパンと、前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を有し、前記複数のバッフルプレートのうち部分的に低剛性のバッフルプレートが配置されていることを特徴とする。

前記課題を解決した内燃機関の構造は、内燃機関の本体部に接続され、オイルを溜めるための相対的に底の深い深底部と相対的に底の浅い浅底部とを有するオイルパンと、前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を備え、複数の前記バッフルプレートのうち、前記浅底部側に締結される前記バッフルプレートの剛性は、前記深底部側に締結される前記バッフルプレートの剛性よりも高いことを特徴とする。

また、前記課題を解決した内燃機関の構造は、内燃機関の本体部に接続されるオイルパンと、前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を有し、前記オイルパンは、オイルを溜めるための底部と、側部に重量物接合部と、を備え、複数の前記バッフルプレートのうち、前記重量物接合部側に締結される前記バッフルプレートの剛性は、他の前記バッフルプレートの剛性よりも高いことを特徴とする。

本発明の内燃機関の構造によれば、オイルパンの剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる。

本発明の実施形態に係る内燃機関の構造の正面図である。 バッフルプレートが配置されたオイルパンの斜視図である。 図２のIII−III断面図である。 オイルパンの平面図である。 （ａ）は、第１バッフルプレートの平面図、（ｂ）は、第１バッフルプレートの裏面図である。 第２バッフルプレートの平面図である。 （ａ）は、バッフルプレートのカット距離［％］とオイルパンの捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］との関係、及びバッフルプレートのカット距離［％］に対応するオイルパンの累計質量［ｋｇ］の関係を表すグラフである。（ｂ）は、（ａ）におけるバッフルプレートのカット距離［％］の説明図である。 （ａ）は、本発明の実施形態での第１バッフルプレートに生じる歪みの分布図であり、（ｂ）は、変形例に係る第１バッフルプレートに生じる歪みの分布図である。

次に、本発明を実施するための形態（本実施形態）に係る内燃機関の構造について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、参照する図面の上前右の矢示方向は、本実施形態の内燃機関の構造を搭載する車両の上前右の方向に一致している。

本実施形態に係る内燃機関の構造は、内燃機関の本体部に接続されるオイルパンの中に複数のバッフルプレートが締結されて構成されている。
以下に、内燃機関の構造の全体構成について説明した後に、オイルパンとバッフルプレートについて説明する。

＜内燃機関の構造の全体構成＞
図１は、本実施形態に係る内燃機関の構造Ｃの正面図である。なお、図１中、トランスミッション４は、仮想線（二点鎖線）で示している。
図１に示すように、内燃機関の構造Ｃは、内燃機関の本体部１（以下、「内燃機関本体部１」と称する）と、バッフルプレート３（図２参照）を有するオイルパン２と、トランスミッション４と、を備えている。なお、本実施形態での内燃機関本体部１は、ガソリンを燃料とする直列４気筒エンジンを想定している。

内燃機関本体部１は、シリンダを形成するシリンダブロック１１を備えている。シリンダブロック１１の下部には、クランク室を形成するクランクケース１２が一体に形成されている。クランクケース１２には、シリンダ列方向に延びるクランクシャフト１３が設けられている。

シリンダブロック１１の上部にはシリンダヘッド１４が接合されており、シリンダヘッド１４の上部にはヘッドカバー１５が接合されている。
シリンダヘッド１４及びヘッドカバー１５の内部には動弁室が形成されている。
クランクケース１２の下部には、後に詳しく説明するオイルパン２が複数のボルトＢ１にて締結されている。

また、シリンダブロック１１の左側部には、クランクシャフト１３の駆動力が伝達されるトランスミッション４がボルトＢ２にて締結されている。
そして、本実施形態でのオイルパン２は、このトランスミッション４の接合部２４を有している。なお、この接合部２４については、オイルパン２とともに後に詳しく説明する。
以上のような内燃機関本体部１は、シリンダブロック１１、シリンダヘッド１４、ヘッドカバー１５などが、アルミ合金のダイカストによる鋳造品であるものを想定している。

＜オイルパン＞
次に、オイルパン２（図１参照）について説明する。
図２は、バッフルプレート３が配置されたオイルパン２の斜視図である。
図２に示すように、本実施形態でのオイルパン２は、上方に開いた箱体で形成されている。そして、オイルパン２の内部空間は、後に詳しく説明するバッフルプレート３によって、上下方向に、クランクケース１２（図１参照）に臨む空間と、オイルパン２の底側に設定される油室２６とに仕切られている。

また、オイルパン２は、平面視で、左右方向に長い略矩形に形成されている。
そして、オイルパン２の上部開口には、開口縁に沿ってフランジ２５が形成されている。このフランジ２５には、ボルトＢ１（図１参照）の挿通孔２５ａが開口縁に沿うように複数設けられている。

また、オイルパン２の上部開口には、矩形左辺に対応する縁部の前後方向の両端部に、トランスミッション４（図１参照）に対する接合部２４をそれぞれ有している。なお、この接合部２４は、特許請求の範囲にいう「重量物接合部」に相当する。
これら接合部２４のそれぞれは、矩形左辺に対応する縁部に沿って上部開口から遠ざかる方向に延出している。
そして、図１に示すように、オイルパン２は、この接合部２４を介して前記のようにボルトＢ２にてトランスミッション４に締結されている。
ただし、特許請求の範囲にいう「重量物接合部」は、本実施形態でのトランスミッション４に対する接合部２４に限定されるものではなく、重量物の接合部であればよい。したがって、重量物接合部は、例えばハイブリッド車における駆動用電動機との接合部などであってもよい。

図３は、図２のIII−III断面図である。図３中、オイルパン２の深底部２２の内周壁２２ａは、隠れ線（点線）で示している。
図３に示すように、オイルパン２は、潤滑油（オイル）を溜めるための相対的に底の深い深底部２２と相対的に底の浅い浅底部２１とを有している。なお、図３中、符号３ａは、浅底部２１に配置される後記の第１バッフルプレートである。

オイルパン２は、具体的には、図１に示すように、長手方向の右側から左側に向かって、深底部２２と、中間部２３と、浅底部２１とがこの順番で形成されている。
つまり、オイルパン２の浅底部２１は、中間部２３を挟んでトランスミッション４との接合部２４側に設定されている。そして、深底部２２は、中間部２３を挟んで接合部２４とは反対側に設定されている。

なお、本実施形態での中間部２３は、深底部２２から浅底部２１への段差を埋める傾斜面にて構成されている。ただし、本実施形態での中間部２３は、本発明において必須の構成要素ではない。したがって、オイルパン２は、深底部２２から浅底部２１へと急に（略垂直に）立ち上がる段差を有するステップ構造とすることもできる。

次に参照する図４は、オイルパン２の平面図である。なお、図４中、バッフルプレート３は、仮想線（二点鎖線）で示している。
図４に示すように、オイルパン２は、油室２６内に複数のボルトボス２０を有している。

本実施形態でのボルトボス２０は、オイルパン２における長手方向の左側から右側に向かって、第１ボルトボス２０ａ、第２ボルトボス２０ｂ、第３ボルトボス２０ｃ、第４ボルトボス２０ｄ、第５ボルトボス２０ｅ、第６ボルトボス２０ｆ、第７ボルトボス２０ｇ、第８ボルトボス２０ｈ、及び第９ボルトボス２０ｉの９つからなる。なお、これらを特に区別しない場合には、単にボルトボス２０と称することがある。

そして、これらのボルトボス２０のうち、第１ボルトボス２０ａから第５ボルトボス２０ｅの５つは、浅底部２１に形成されている。また、これらのボルトボス２０のうち、第６ボルトボス２０ｆから第９ボルトボス２０ｉの４つは、深底部２２に形成されている。

また、９つのボルトボス２０のうち、第２ボルトボス２０ｂ、第５ボルトボス２０ｅ、第７ボルトボス２０ｇ、及び第９ボルトボス２０ｉの４つは、オイルパン２の前側の開口縁に沿ってオイルパン２の長手方向（左右方向）に並ぶように形成されている。また、９つのボルトボス２０のうち、第１ボルトボス２０ａ、第４ボルトボス２０ｄ、第６ボルトボス２０ｆ、及び第８ボルトボス２０ｈの４つは、オイルパン２の後側の開口縁に沿ってオイルパン２の長手方向（左右方向）に並ぶように形成されている。

そして、第３ボルトボス２０ｃは、本実施形態でのオイルパン２に規定される捻れ振動の節Ｎｄに対応する位置に形成されている。
具体的に説明すると、本実施形態でのオイルパン２においては、前記のように内燃機関本体部１（図１参照）とトランスミッション４（図１参照）に対してボルトＢ１，Ｂ２（図１参照）にて締結されることによって、図４に示すように、オイルパン２の長手方向（左右方向）に延びる中心軸Ａｘ周りに捩れ角が周期的に変化する運動（捩れ振動）が想定される。

そして、本実施形態でのオイルパン２における捩れ振動の節（ノード）Ｎｄは、オイルパン２を構成する浅底部２１、中間部２３及び深底部２２のそれぞれの剛性分布に基づいて、浅底部２１に形成される。
本実施形態でのオイルパン２においては、この浅底部２１に形成される節Ｎｄに対応する位置に、前記のように第３ボルトボス２０ｃが配置されることとなる。

本実施形態でのこれらのボルトボス２０は、水平方向に同じ高さのものを想定している。ただし、浅底部２１のボルトボス２０と、深底部２２のボルトボス２０とは、相互に高さを変えることもできる。
これらのボルトボス２０には、後に詳しく説明するように、オイルパン２にバッフルプレート３を取り付けるボルトＢ３（図２参照）が噛み合う。

なお、オイルパン２は、図示を省略するが、油室２６（図２参照）の潤滑油（オイル）を吸込んで内燃機関本体部１（図１参照）に圧送するオイルポンプと、油室２６からオイルポンプに吸込まれた潤滑油（オイル）が通流するオイルストレーナと、を備えている。

＜バッフルプレート＞
次に、バッフルプレート３（図２参照）について説明する。
図２に示すように、バッフルプレート３は、オイルパン２の中に複数配置されている。本実施形態でのバッフルプレート３は、オイルパン２の中に２つ配置されている。具体的には、バッフルプレート３は、相対的に剛性が高い第１バッフルプレート３ａと、相対的に剛性が低い第２バッフルプレート３ｂとで構成されている。
なお、以下の説明において、これらを特に区別しない場合には、単にバッフルプレート３と称することがある。
そして、これらのバッフルプレート３は、オイルパン２のボルトボス２０（図４参照）に対して、ボルトＢ３にて締結されている。

（第１バッフルプレート）
図５（ａ）は、第１バッフルプレート３ａの平面図、図５（ｂ）は、第１バッフルプレート３ａの裏面図である。なお、図５（ａ）中、第１バッフルプレート３ａの裏面に形成されるリブ３３の肉抜き部３４ｂ（図５（ｂ）参照）を隠れ線（点線）で示している。また、図５（ｂ）中、第１バッフルプレート３ａの表面に形成されるリブ３３（図５（ａ）参照）の肉抜き部３４ａ（図５（ａ）参照）を隠れ線（点線）で示している。

図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、第１バッフルプレート３ａは、平面視で矩形に形成されている。
また、第１バッフルプレート３ａは、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、ボルトＢ３（図２参照）が挿通される複数のボルト穴３０を有している。これらのボルト穴３０は、図４に示す第１ボルトボス２０ａから第５ボルトボス２０ｅに対応するように、第１ボルト穴３０ａ、第２ボルト穴３０ｂ、第３ボルト穴３０ｃ、第４ボルト穴３０ｄ、及び第５ボルト穴３０ｅからなる５つで構成されている。

つまり、第１ボルト穴３０ａ、第２ボルト穴３０ｂ、第４ボルト穴３０ｄ、及び第５ボルト穴３０ｅは、第１バッフルプレート３ａの四隅にそれぞれ形成されている。そして、第３ボルト穴３０ｃは、オイルパン２（図４参照）の捩れ振動の節Ｎｄ（図４参照）に対応するように、第１バッフルプレート３ａの中央に形成されている。なお、以下の説明において、これらの第１ボルト穴３０ａから第５ボルト穴３０ｅを特に区別しない場合には、単にボルト穴３０と称することがある。

また、第１バッフルプレート３ａは、図５（ａ）に示すように、第１バッフルプレート３ａの上面に、リブ３３を有している。このリブ３３は、平面視で、５つのボルト穴３０を略Ｘ字状に繋ぐように形成されている。
具体的には、リブ３３は、第１ボルト穴３０ａと、第３ボルト穴３０ｃと、第５ボルト穴３０ｅとを略対角線上に繋ぎ、第２ボルト穴３０ｂと、第３ボルト穴３０ｃと、第４ボルト穴３０ｄとを略対角線上に繋ぐように形成されている。

このようなリブ３３は、後に詳しく説明するように、本体３３ａ（図８（ａ）参照）と、本体補間部３３ｂ（図８（ａ）参照）とで構成されている。
このリブ３３は、第１バッフルプレート３ａの上面で部分的に上方に向けて盛り上がるように形成されている。

また、第１バッフルプレート３ａは、図５（ａ）に示すように、第１バッフルプレート３ａの上面側でリブ３３を部分的に肉抜きした肉抜き部３４ａを有している。また、また、第１バッフルプレート３ａは、図５（ｂ）に示すように、第１バッフルプレート３ａの裏面側でリブ３３に対応する箇所を部分的に肉抜きした肉抜き部３４ｂを有している。

これらの肉抜き部３４ａ及び肉抜き部３４ｂは、図５（ａ）に示すように、第１ボルト穴３０ａと、第３ボルト穴３０ｃと、第５ボルト穴３０ｅとを結ぶ線上、及び第２ボルト穴３０ｂと、第３ボルト穴３０ｃと、第４ボルト穴３０ｄとを結ぶ線上を避けるように形成されている。

また、第１バッフルプレート３ａは、図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、リブ３３を避けた位置で、第１バッフルプレート３ａの上面及び裏面のそれぞれに肉抜き部３４ｃを有している。
このような本実施形態での第１バッフルプレート３ａは、アルミニウム系素材からなるダイカスト成形品を想定している。

（第２バッフルプレート）
図６は、第２バッフルプレート３ｂの平面図である。
図６に示すように、第２バッフルプレート３ｂは、平面視で、右側に開く略Ｕ字形状を呈している。
第２バッフルプレート３ｂは、ボルトＢ３（図２参照）が挿通される複数のボルト穴３０を有している。これらのボルト穴３０は、図４に示す第６ボルトボス２０ｆから第９ボルトボス２０ｉに対応するように、第６ボルト穴３０ｆ、第７ボルト穴３０ｇ、第８ボルト穴３０ｈ、及び第９ボルト穴３０ｉからなる４つで構成されている。

つまり、第７ボルト穴３０ｇ及び第９ボルト穴３０ｉは、図４に示すオイルパン２の前側の開口縁に沿ってオイルパン２の長手方向（左右方向）に並ぶように配置される。そして、第６ボルト穴３０ｆ及び第８ボルト穴３０ｈは、図４に示すオイルパン２の後側の開口縁に沿ってオイルパン２の長手方向（左右方向）に並ぶように配置される。
なお、以下の説明において、これらの第６ボルト穴３０ｆから第９ボルト穴３０ｉを特に区別しない場合には、単にボルト穴３０と称することがある。

また、第２バッフルプレート３ｂは、略Ｕ字の内側に構造部材逃げ部３５を有している。
本実施形態での構造部材逃げ部３５は、構造部材としてのバランサ装置（図示を省略）の配置スペースを想定している。ちなみに、バランサ装置は、図示を省略するが、チェーンなどを介してクランクシャフト１３（図１参照）によって回転する第１バランサシャフトと、この第１バランサシャフトと斜歯ギヤなどを介して噛み合って第１バランサシャフトと逆回転する第２バランサシャフトと、これらを収納するハウジングと、を有して構成される。

また、構造部材は、バランサ装置に限定されるものではなく、前記のオイルストレーナ（図示を省略）であってもよい。
つまり、本実施形態の内燃機関の構造Ｃにおいては、構造部材逃げ部３５に構造部材が嵌り込むことによって、これと一体になった第２バッフルプレート３ｂとが協働することによってバッフル機能が向上する。したがって、構造部材としては、構造部材逃げ部３５に嵌り込む形状を有していれば特に制限はない。

このような本実施形態での第２バッフルプレート３ｂは、鉄系素材からなり、第１バッフルプレート３ａよりも薄い板材を想定している。そして、第２バッフルプレート３ｂは、第１バッフルプレート３ａを構成するアルミニウム系素材よりもヤング率が大きい鉄系素材で構成されているものの、薄い板材で形成されているために、第１バッフルプレート３ａよりも相対的に剛性が低くなっている。

（第１バッフルプレートと第２バッフルプレートの長さ）
次に、本実施形態でのオイルパン２の長手方向（左右方向）における第１バッフルプレート３ａと、第２バッフルプレート３ｂとの長さについて説明する。
図７（ａ）は、バッフルプレート３のカット距離［％］とオイルパン２の捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］との関係、及びバッフルプレート３のカット距離［％］に対応するオイルパン２の累計質量［ｋｇ］の関係を表すグラフである。図７（ｂ）は、図７（ａ）におけるバッフルプレート３のカット距離［％］の説明図である。

本実施形態での第１バッフルプレート３ａと、第２バッフルプレート３ｂとの長さは、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとが一体となった同一素材のバッフルプレート３を仮定し、図７（ｂ）に示すバッフルプレート３のカット距離［％］に応じたオイルパン２の捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］に基づいて設定されている。

このカット距離［％］は、まず第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとが一体となったバッフルプレート３の長さ（オイルパン２の長手方向の長さ）を１００［％］としている。そして、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂの長さを決定する位置を、バッフルプレート３のカット距離［％］で表している。

ここではカット距離［％］に応じたオイルパン２の捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］をＣＡＥ（Computer Aided Engineering）によって求めた。なお、捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］は、長手方向に沿うオイルパン２の中心軸周りの捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］である。その結果を図７（ａ）に示す。なお、本実施形態での捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］は、その値が小さいほど捩り剛性に優れる。

図７（ａ）の左縦軸で規定するオイルパン２の捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］は、バッフルプレート３の第３ボルト穴３０ｃから第４ボルト穴３０ｄ（第５ボルト穴３０ｅ）までの間におけるカット距離［％］では、変化がなかった。
そして、第４ボルト穴３０ｄ（第５ボルト穴３０ｅ）からカット距離［％］が増加するに従って、捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］の値は減少した。
また、カット距離［％］が４０％を超えると捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］は飽和した。つまり、第４ボルト穴３０ｄ（第５ボルト穴３０ｅ）と第６ボルト穴３０ｆとの略中間位置で、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとに分割することで、オイルパン２の捩り剛性［μｍ／Ｎｍ］の最小値を得た。つまり、捩り剛性に最も優れた。
なお、図７（ａ）中、右縦軸は、カット距離［％］に対応するオイルパンの累計質量［ｋｇ］である。

（第１バッフルプレートに生じる歪みとリブの形状）
次に、第１バッフルプレート３ａ（図２参照）に生じる歪みとリブ３３（図５（ａ）参照）の形状との関係について説明する。
図８（ａ）は、本実施形態での第１バッフルプレート３ａに生じる歪みの分布図であり、図８（ｂ）は、変形例に係る第１バッフルプレート３ｃに生じる歪みの分布図である。

図８（ａ）及び（ｂ）における第１バッフルプレート３ａ，３ｃの歪みの分布は、所定条件で内燃機関本体部１（図１参照）を運転した際に、第１バッフルプレート３ａ，３ｃに生じる歪みをＣＡＥ（Computer Aided Engineering）にて求めたものである。

そして、図８（ａ）及び（ｂ）におけるこの歪みの分布は、歪みが最も小さい白抜き領域Ａ１と、網掛けの濃さを３段階でそれぞれ変えた「歪み小」の領域Ａ２と、「歪み中」の領域Ａ３と、「歪み大」の領域Ａ４とによって表している。つまり、歪みの大きさは、領域Ａ１＜領域Ａ２＜領域Ａ３＜領域Ａ４の関係式を満たすようになっている。

まず、変形例に係る第１バッフルプレート３ｃ（図８（ｂ）参照）について説明する。なお、この第１バッフルプレート３ｃは、次に説明するリブ３３ｃの形状を除いて本実施形態での第１バッフルプレート３と同じ構造を有している。

図８（ｂ）に示すように、第１バッフルプレート３ｃのリブ３３ｃは、第１バッフルプレート３ｃの四隅に形成される第１ボルト穴３０ａ、第２ボルト穴３０ｂ、第４ボルト穴３０ｄ、及び第５ボルト穴３０ｅのそれぞれから第３ボルト穴３０ｃに向かって延在している。これらのリブ３３ｃは、第１バッフルプレート３ｃの上面で部分的に上方に向けて盛り上がるように形成されている。
そして、これら４つのリブ３３ｃとしては、例えばボルトボス２０（図４参照）と同幅以上、好ましくはボルトボス２０の幅の２．４倍未満の幅で延びるものが挙げられる。

このようなリブ３３ｃを有する第１バッフルプレート３ｃの歪み分布は、第３ボルト穴３０ｃ近傍から左側、つまりトランスミッション４（図１参照）側に、「歪み大」の領域Ａ４が散在してはいるものの、概ね、歪みが最も小さい白抜き領域Ａ１と、「歪み小」の領域Ａ２とで構成されている。
すなわち、第１バッフルプレート３ｃは、これらのリブ３３ｃによって捩り剛性が高められることとなる。

これに対して本実施形態での第１バッフルプレート３ａは、図８（ａ）に示すように、リブ３３が、本体３３ａと、本体補間部３３ｂとで構成されている。
リブ３３のうち本体３３ａは、図８（ａ）中、仮想線（二点鎖線）で示しており、前記の変形例に係る第１バッフルプレート３ｃ（図８（ｂ）参照）のリブ３３ｃと同じ構造となっている。

リブ３３のうち本体補間部３３ｂは、第３ボルト穴３０ｃを中心に放射状に延びる本体３３ａ同士の間で広がる４つの領域で形成されている。
４つの本体補間部３３ｂのそれぞれは、図８（ａ）中、ハッチング（斜線）を付したように、平面視で、第３ボルト穴３０ｃ側を頂点とする略三角形状を呈している。そして、各本体補間部３３ｂの大きさは、例えば、略三角形状の底辺に相当する外縁の位置が、放射状に延びる本体３３ａの第３ボルト穴３０ｃ側から三分の一以上、三分の二未満の位置となるように設定することができる。
これら４つの本体補間部３３ｂは、本体３３ａと一体になってリブ３３を形成し、前記したように、平面視で、５つのボルト穴３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄ，３０ｅを略Ｘ字状に繋いでいる。

このような本実施形態での第１バッフルプレート３ａは、図８（ａ）に示すように、「歪み大」の領域Ａ４が著しく縮小しているとともに、「歪み小」の領域Ａ２についても、変形例に係る第１バッフルプレート３ｃ（図８（ｂ）参照）の半分以下に縮小している。
なお、本発明においては、変形例に係る第１バッフルプレート３ｃ（図８（ｂ）参照）を有するもの排除するものではない。ちなみに、このような第１バッフルプレート３ｃによれば、オイルパン２の剛性を高めつつ、より確実に第１バッフルプレート３ｃ自体の軽量化を達成することができる。

（第１バッフルプレートにおける剛性）
第１バッフルプレート３ａ（図２参照）及び第１バッフルプレート３ｃ（図８（ｂ）参照）の剛性は、第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）の剛性よりも相対的に高い。
第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、リブ３３（図８（ａ）参照）及びリブ３３ｃ（図８（ｂ）参照）の形成部位や、肉抜き部３４ｂ（図５（ｂ）参照）の形成部位を含めない、いわゆる一般部の厚さが、薄板材からなる第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）の厚さよりも、厚くなるように設定されたものを想定している。
これにより第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、第２バッフルプレート３ｂを構成する鉄系素材よりもヤング率が小さいアルミニウム系素材で構成されてはいるものの、第２バッフルプレート３ｂよりも相対的に剛性が高くなっている。

また、第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、ボルト穴３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄ，３０ｅ（図８（ａ）及び（ｂ）参照）を介して５つの締結点にてオイルパン２（図４参照）に接続されるものを想定している。これに対して、第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）は、ボルト穴３０ｆ，３０ｇ，３０ｈ，３０ｉ（図６参照）を介して４つの締結点にてオイルパン２（図４参照）に接続されるものを想定している。
これにより第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、第２バッフルプレート３ｂを構成する鉄系素材よりもヤング率が小さいアルミニウム系素材で構成されてはいるものの、第２バッフルプレート３ｂよりも相対的に剛性が高くなっている。

また、第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、ボルト穴３０ａ，３０ｂ，３０ｃ，３０ｄ，３０ｅ（図８（ａ）及び（ｂ）参照）を介したオイルパン２（図４参照）に対する５つの締結点が、リブ３３（図８（ａ）参照）及びリブ３３ｃ（図８（ｂ）参照）にて繋げられている。これに対して第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）は、オイルパン２（図４参照）に対する締結点を繋ぐリブを有していない。
これにより第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、第２バッフルプレート３ｂを構成する鉄系素材よりもヤング率が小さいアルミニウム系素材で構成されてはいるものの、第２バッフルプレート３ｂよりも相対的に剛性が高くなっている。

また、第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、平面視で略矩形を呈している。これに対して第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）は、その中央部が切り欠かれた形状、具体的には、略Ｕ字形状を呈している。
これにより第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、第２バッフルプレート３ｂを構成する鉄系素材よりもヤング率が小さいアルミニウム系素材で構成されてはいるものの、第２バッフルプレート３ｂよりも相対的に剛性が高くなっている。

また、本実施形態での第１バッフルプレート３ａ，３ｃとは異なって、第２バッフルプレート３ｂ（図２参照）の厚さ以下の第１バッフルプレート３ａ，３ｃをここに仮定する。このように仮定した第１バッフルプレート３ａ，３ｃは、第２バッフルプレート３ｂの形成素材よりもヤング率の大きい素材で形成することによって、第２バッフルプレート３ｂよりも相対的に剛性を高くすることができる。

以上、第１バッフルプレート３ａ，３ｃの剛性を第２バッフルプレート３ｂよりも剛性を高くする手法について具体的に例示したが、第１バッフルプレート３ａ，３ｃの剛性を高くする手法は、これに限定するものではない。したがって、第１バッフルプレート３ａ，３ｃ及び第２バッフルプレート３ｂのそれぞれについて、適宜に機械的構造の選択、形成素材の選択などを組み合わせて行うことによって、第１バッフルプレート３ａ，３ｃの剛性を、第２バッフルプレート３ｂよりも高くすることもできる。

＜オイルパンに対するバッフルプレートの締結＞
本実施形態では、カット距離［％］が４０％（図７（ｂ）参照）の第１バッフルプレート３ａが、図４に示すように、浅底部２１の第１ボルトボス２０ａから第５ボルトボス２０ｅの５つのボルトボス２０に対してボルトＢ３（図２参照）にて締結されている。

また、本実施形態では、図４に示すように、第２バッフルプレート３ｂが、第１バッフルプレート３ａとの間に所定の隙間Ｇを開けて配置されている。そして、第２バッフルプレート３ｂは、深底部２２の第６ボルトボス２０ｆから第９ボルトボス２０ｉの４つのボルトボス２０に対してボルトＢ３（図２参照）にて締結されている。

ちなみに、隙間Ｇの距離は、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとの間で振動が伝達されず、かつ第２バッフルプレート３ｂがＵ字を形成して前記の４つのボルトボス２０に締結できれば、特に制限はない。
また、本実施形態での隙間Ｇは、左右方向に距離を有するものを想定しているが、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとの間で上下方向に距離を有するように設定することもできる。

そして、このようにバッフルプレート３がオイルパン２に締結されることによって、高剛性の第１バッフルプレート３ａは、トランスミッション４（図１参照）に対する接合部２４（図４参照）でオイルパン２に締結される。
また、第１バッフルプレート３ａよりも剛性の低い第２バッフルプレート３ｂは、オイルパン２の長手方向における接合部２４の反対側で第１バッフルプレート３ａと隣り合うようにオイルパン２に締結される。

＜作用効果＞
次に、本実施形態の内燃機関の構造Ｃの奏する作用効果について説明する。
本実施形態の内燃機関の構造Ｃは、バッフルプレート３が複数に分割されている。

このような内燃機関の構造Ｃは、バッフルプレート３が複数に分割されることによって、それぞれのバッフルプレート３における剛性、重さ（質量）などの属性を個別に設定することができる。つまり、オイルパン２の構成部分のうち、高い剛性が要求される部分には、相対的に高剛性の第１バッフルプレート３ａが配置される。また、オイルパン２の構成部分のうち、前記の高剛性が要求される部分ほどは高い剛性を要求されない部分には、相対的に低剛性の第２バッフルプレート３ｂが配置される。

このような内燃機関の構造Ｃによれば、一様に高剛性のバッフルプレート３を締結したオイルパン２と異なって、部分的に低剛性の第２バッフルプレート３ｂが配置されるため、オイルパン２の剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる。

また、内燃機関の構造Ｃは、高い剛性が要求される浅底部２１には、相対的に高剛性の第１バッフルプレート３ａが配置される。また、オイルパン２の構成部分のうち、前記の高剛性が要求される部分ほどは高い剛性を要求されない深底部２２には、相対的に低剛性の第２バッフルプレート３ｂが配置される。

このような内燃機関の構造Ｃによれば、オイルパン３の具体的な部分において、より確実にオイルパン２の剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる。

また、この内燃機関の構造Ｃにおいては、オイルパン２の構成部分のうち、高い剛性が要求される部分、つまりトランスミッション４に対する接合部２４側（重量物接合部側）には、相対的に高剛性の第１バッフルプレート３ａが配置される。また、オイルパン２の構成部分のうち、前記の高剛性が要求される部分ほどは高い剛性を要求されない部分（深底部２２）には、相対的に低剛性の第２バッフルプレート３ｂが配置される。
すなわち、本実施形態の内燃機関の構造Ｃは、オイルパン２の各部で要求される剛性に応じて、高剛性の第１バッフルプレート３ａと、低剛性の第２バッフルプレート３ｂとが配置される。

このような内燃機関の構造Ｃによれば、一様に高剛性のバッフルプレート３を締結したオイルパン２と異なって、部分的に低剛性の第２バッフルプレート３ｂが配置されるため、オイルパン２の剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる。

また、この内燃機関の構造Ｃにおいては、第２バッフルプレート３ｂに構造部材逃げ部３５を有している。
このような内燃機関の構造Ｃによれば、第２バッフルプレート３ｂのさらなる軽量化を図ることができる。

また、この内燃機関の構造Ｃにおいては、第１バッフルプレート３ａと前記第２バッフルプレート３ｂとの間には、隙間Ｇが形成されている。
このような内燃機関の構造Ｃによれば、内燃機関本体部１の振動によって、第１バッフルプレート３ａと前記第２バッフルプレート３ｂとが接触しない。これにより内燃機関の構造Ｃは、異音の発生を防止することができる。また、この内燃機関の構造Ｃによれば、第１バッフルプレート３ａと前記第２バッフルプレート３ｂとが接触することによる相互の摩耗、損壊などを防止することができる。

また、この内燃機関の構造Ｃにおいては、第１バッフルプレート３ａには、オイルパン２との締結点となるボルト穴３０同士を繋ぐリブ３３が形成されている。
このような内燃機関の構造Ｃによれば、第１バッフルプレート３ａの剛性を効果的に増加させることができる。

また、この内燃機関の構造Ｃにおいては、リブ３３に対応する部分に肉抜き部３４ａ，３４ｂが設けられている。
このような内燃機関の構造Ｃによれば、第１バッフルプレート３ａの軽量化を図ることができる。

以上、本実施形態について説明したが、本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
前記実施形態では、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂとの
２つのバッフルプレート３で構成されているが、３つ以上のバッフルプレート３で構成することもできる。

また、前記実施形態では、第１バッフルプレート３ａが浅底部２１に形成されたボルトボス２０に締結され、第２バッフルプレート３ｂが深底部２２に形成されたボルトボス２０に締結されている。
しかしながら、第１バッフルプレート３ａ及び第２バッフルプレート３ｂのそれぞれは、一部の締結点を中間部２３に形成されたボルトボス（図示を省略）に設定することもできる。

また、前記実施形態では、アルミニウム系素材からなる第１バッフルプレート３ａと、鉄系素材からなる第２バッフルプレート３ｂとについて説明したが、内燃機関の構造Ｃにおいては、第１バッフルプレート３ａが鉄系素材で形成され、第２バッフルプレート３ｂがアルミニウム系素材で形成される構成とすることもできる。

このような内燃機関の構造Ｃによれば、鉄系素材からなる一様に高剛性のバッフルプレート３を締結したオイルパン２と異なって、鉄系素材よりも比重の小さいアルミニウム系素材からなる第２バッフルプレート３ｂが配置されるため、オイルパン２の剛性を高めつつ、軽量化を達成することができる。
また、アルミニウム系素材は鉄系素材よりも展延性に富むため、低剛性の第２バッフルプレート３ｂを薄く成形する際に有利となる。

また、第１バッフルプレート３ａと第２バッフルプレート３ｂの剛性の高低は、第１バッフルプレート３ａの全体的な板厚を厚くし、若しくはリブのように部分的に厚くすること、又は第２バッフルプレート３ｂを部分的に肉抜きすることによって調節することもできる。したがって、第１バッフルプレート３ａ及び第２バッフルプレート３ｂ同士の素材にかかわらず、第１バッフルプレート３ａ及び第２バッフルプレート３ｂの相互の機械的構造の違いのみによって、それぞれの剛性の高低を設定することもできる。

また、前記実施形態では、バッフルプレート３の素材として、鉄系素材、アルミニウム系素材が挙げられているが、バッフルプレート３の素材は、これらに限定されることなく、耐熱性の様々な素材、例えばポリイミド樹脂を母材とした炭素繊維複合材料などを使用することもできる。

また、前記実施形態では、オイルパン２は、相対的に段差を有する浅底部２１と深底部２２とを有するものを想定しているが、長手方向に連続的に高低差が形成される傾斜底を有する構成とすることもできる。
このような傾斜底を有するオイルパン２においては、分割されたバッフルプレート３がオイルパン２の長手方向に並ぶように配置される。この際、分割されたバッフルプレート３のうち、一方のバッフルプレート３が、例えば傾斜底の低い側に配置されれば、必然的に他方のバッフルプレート３が傾斜底の高い側に配置される。
そして、このような傾斜底を有するオイルパン２においては、前記の他方のバッフルプレート３に高剛性のもの（第１バッフルプレート３ａ）が採用され、前記の一方のバッフルプレート３に低剛性のもの（第２バッフルプレート３ｂ）が採用される。

１ 内燃機関の本体部
２ オイルパン
３ バッフルプレート
３ａ 第１バッフルプレート
３ｂ 第２バッフルプレート
４ トランスミッション
２０ ボルトボス
２１ 浅底部
２２ 深底部
２３ 中間部
２４ トランスミッションの接合部（重量物接合部）
２６ 油室
３０ ボルト穴
３３ リブ
３４ａ 肉抜き部
３４ｂ 肉抜き部
３４ｃ 肉抜き部
３５ 構造部材逃げ部
Ｂ１ ボルト
Ｂ２ ボルト
Ｂ３ ボルト
Ｃ 内燃機関の構造
Ｇ 隙間

Claims (8)

1. 内燃機関の本体部に接続されるオイルパンと、
   前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を有し、
   前記複数のバッフルプレートのうち部分的に低剛性のバッフルプレートが配置されていることを特徴とする内燃機関の構造。
2. 内燃機関の本体部に接続され、オイルを溜めるための相対的に底の深い深底部と相対的に底の浅い浅底部とを有するオイルパンと、
   前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を備え、
   複数の前記バッフルプレートのうち、前記浅底部側に締結される前記バッフルプレートの剛性は、前記深底部側に締結される前記バッフルプレートの剛性よりも高いことを特徴とする内燃機関の構造。
3. 内燃機関の本体部に接続されるオイルパンと、
   前記オイルパンの中に配置されて前記オイルパンに締結される複数のバッフルプレートと、を有し、
   前記オイルパンは、オイルを溜めるための底部と、側部に重量物接合部と、を備え、
   複数の前記バッフルプレートのうち、前記重量物接合部側に締結される前記バッフルプレートの剛性は、他の前記バッフルプレートの剛性よりも高いことを特徴とする内燃機関の構造。
4. 複数の前記バッフルプレートは、相対的に剛性が高い第１バッフルプレートと剛性が低い第２バッフルプレートとからなり、前記第１バッフルプレートは、鉄系素材で形成され、前記第２バッフルプレートは、アルミニウム系素材で形成されていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の内燃機関の構造。
5. 複数の前記バッフルプレートは、相対的に剛性が高い第１バッフルプレートと剛性が低い第２バッフルプレートとからなり、前記第２バッフルプレートには、構造部材逃げ部を有していることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の内燃機関の構造。
6. 複数の前記バッフルプレートは、相対的に剛性が高い第１バッフルプレートと剛性が低い第２バッフルプレートとからなり、前記第１バッフルプレートと前記第２バッフルプレートとの間には、隙間が形成されていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の内燃機関の構造。
7. 複数の前記バッフルプレートは、相対的に剛性が高い第１バッフルプレートと剛性が低い第２バッフルプレートとからなり、前記第１バッフルプレートには、前記オイルパンとの締結点同士を繋ぐリブが形成されていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の内燃機関の構造。
8. 前記第１バッフルプレートにおける前記リブは、肉抜きされていることを特徴とする請求項７に記載の内燃機関の構造。

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