JP6790516B2 - 熱交換用シート - Google Patents

Description

本発明は、熱交換用シートに関するものである。

熱交換器は、住宅・建築物の換気設備の省エネルギー部材として注目されている。熱交換器は、室内と室外からの空気流路、熱交換素子、送風機からなる。この熱交換素子内にて、室内から室外へ排気される空気の「温度」と「湿度」を、室外から室内へ供給される空気に移行させ、室内に戻す構造となっている。熱交換素子の構成は、ライナーシートとコルゲートシートの２種類の熱交換用シートから形成される。その中でもライナーシートは、熱交換素子の温度交換効率、湿度交換効率、有効換気量率を高めるために熱伝達性、透湿性、気体遮蔽性が求められており、その性能を高める検討が行われている。

ここで、ライナーシートとしては、親水性繊維のパルプ等を主体とする紙に無機塩などの吸湿剤を付与したもの（特許文献１参照）、多孔性フィルムの片面に、気体遮蔽性を有し水蒸気を透過させ得る非水溶性の親水性樹脂膜を形成したもの（特許文献２参照）、非水溶性の多孔性フィルムの片面に、厚さ１０μｍの気体遮蔽性および透湿性を有する非水溶性の親水性樹脂膜を積層したもの（特許文献３参照）などが知られている。

特開２００８−１４６２３号公報 特開１９９４−１９４０９３号公報 特開２００６−９７９５８号公報

熱交換器の普及に伴い、寒冷地における浴室や温水プール、自動車等に用いられる熱交換器に対する要求が強くなっており、特許文献１に開示されたライナーシートでは、結露・結氷により、寸法が変化し、無機塩が結露水に溶け出し透湿性が低下するなどの長期耐久性が劣るという問題がある。

また、特許文献２および３に開示されたライナーシートでは、多孔性フィルムを用いているため、特許文献１に開示されたライナーシートに見られる上記のような課題は存在しない。しかし、上記の多孔性フィルムを用いたライナーシートでは、その高い気体遮蔽性を実現するために、多孔性フィルムの少なくとも片面に親水性樹脂を含む塗液を塗布し気体遮蔽性を有する親水性樹脂膜を設ける必要があるが多孔性フィルムは、多くの微孔を有するため、水分を弾きやすく、親水性樹脂を含む塗液の塗工性が悪い。よって、薄い親水性樹脂膜を多孔性フィルムの上に形成することが困難であるとの課題がある。そのため、高い気体遮蔽性を有するライナーシートを得るためには親水性樹脂膜の厚さを１０μｍ程度と厚くしなければならず、パルプを主体とするライナーシートに対し、多孔性フィルムを用いたライナーシートは透湿性が低いという課題がある。

よって、本発明は、上で説明した事情に鑑み、多孔性フィルムと、前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂとを有する熱交換用シートで、前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂとの合計厚みが極めて薄く、透湿性および気体遮蔽性に優れた熱交換用シートを提供することを課題とする。

上記課題を解決するため、本発明の熱交換素子は以下の構成を有する。すなわち、本発明のライナーシートは、
（１）多孔性フィルムと、前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂと、を有し、前記層Ａと前記層Ｂとの合計厚みが、０．１μｍ以上５．０μｍ以下である熱交換用シート、
（２）多孔性フィルムと、前記層Ａのみを有し、親水性樹脂の目付が、０．１ｇ／ｍ２以上７．０ｇ／ｍ２以下である（１）の熱交換用シート、
（３）前記親水性樹脂が、カルボニル基を有し、水溶性である（１）または（２）の熱交換用シート、
（４）前記親水性樹脂が、ポリビニルピロリドンである（１）〜（３）のいずれかの熱交換用シート、
（５）前記親水性樹脂の重量平均分子量が、５０×１０^４〜１５０×１０^４である（１）〜（４）のいずれかの熱交換用シート、
（６）（１）〜（５）のいずれかの熱交換用シートの製造方法であって、多孔性フィルムの一方の面に、この多孔性フィルムとの接触角が２０〜７０°である親水性樹脂を含む塗液を塗布する工程を有する、熱交換用シートの製造方法である。

本発明によれば、多孔性フィルムと、前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂとを有する熱交換用シートで、前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂとの合計厚みが極めて薄く、透湿性および気体遮蔽性に優れた熱交換用シートが提供される。

多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａのみを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。 多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび多孔性フィルムの上記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。 多孔性フィルムの一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂのみを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。 多孔性フィルムの断面の拡大概念図を示す。 多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａのみを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。 多孔性フィルムの一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂのみを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。 多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび孔性フィルムの上記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。

以下、発明の実施の形態を詳細に説明する。

本発明の熱交換用シートは、多孔性フィルムと、上記の多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａ（以下、層Ａとします）および／又は、上記の多孔性フィルムの上記の一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂ（以下、層Ｂとします）とを有し、上記の層Ａと上記の層Ｂとの合計厚みが、０．１μｍ以上５．０μｍ以下である。

ここで、図１は、多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａのみを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。この形態の熱交換用シート１では、親水性樹脂が多孔性フィルム３の微孔に入り込んでおらず、層Ａの全部が多孔性フィルムの一方の面６の上に積層されている。

次に、図２は、多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび孔性フィルムの上記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。この形態の熱交換用シート１は、層Ａおよび多孔性フィルムの微孔に親水性樹脂が入り込むことで形成されている層Ｂ４を有しており、多孔性フィルムの一方の面６は層Ａおよび層Ｂの界面となっている。

次に、図３は、孔性フィルムの一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂのみを有する熱交換用シートの断面概念図を示す。この形態の熱交換用シート１では、親水性樹脂の全てが多孔性フィルム３の微孔に入り込んでおり層Ｂ４を形成している。この形態の熱交換シートには、多孔性フィルムの一部を含まない層Ａは存在しない。

熱交換用シートが層Ａのみを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは層Ａの厚みと同じとなり、層Ａの厚みは、多孔性フィルムの一方の面に垂直方向上で、多孔性フィルムの一方の面と層Ａの多孔性フィルム側の反対側の面との間の距離をいう。

次に、熱交換用シートが層Ｂのみを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは層Ｂの厚みと同じとなり、層Ｂの厚みは、多孔性フィルムの一方の面に垂直方向上で、多孔性フィルムの一方の面と層Ｂの多孔性フィルムの一方の面側の反対側の面との間の距離をいう。

さらに、熱交換用シートが層Ａおよび層Ｂを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは上述した層Ａの厚みと上述した層Ｂの厚みの合計値となる。

層Ａと層Ｂとの合計厚みは、０．１０μｍ以上５．００μｍ以下であることが重要である。層Ａと層Ｂとの合計厚みが０．１０μｍ以上であることで、多孔性フィルムの微孔を確実に閉塞することができ、給気と排気が確実に隔離されることにより熱交換用シートの気体遮蔽性が優れたものとなる。上記の観点から、好ましくは０．２０μｍ以上、より好ましくは０．３０μｍ以上である。層Ａと層Ｂとの合計厚みが５．００μｍ以下であることで、層Ａおよび／又は層Ｂにより隔離された給気と排気の距離が近くなり、熱交換用シートの熱と湿度の交換効率が極めて優れたものとなる。上記の観点から、好ましくは１．００μｍ以下、より好ましくは０．６０μｍ以下である。

ここで、層Ａおよび／又は層Ｂの熱交換用シートにおける役割について説明する。図４は、多孔性フィルムの断面の拡大概念図を示す。この多孔性フィルム３は複数の孔７を有するものである。よって、この多孔性フィルムの一方の面上に給気が配され、この多孔性フィルムの他方の面上に排気が配された場合には、多孔性フィルムの孔７を介して給気と排気が混ざり合ってしまうため、この多孔性フィルムの気体遮蔽性は劣るものとなる。

ここで、図５は、多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａのみを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。この熱交換用シートは、複数の孔７を有する多孔性フィルムを有するが、それらの孔７は層Ａ２によって閉塞されている。よって、この熱交換用シート１の一方の面上に給気が配され、この熱交換用シートの他方の面上に排気が配された場合には、給気と排気とは層Ａにより隔離され混ざり合うことが抑制されるため、この熱交換用シートの気体遮蔽性は優れたものとなる。

次に、図６は、孔性フィルムの一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂのみを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。この熱交換用シートも、複数の孔７を有する多孔性フィルムを有するが、それらの孔７も層Ｂ４により閉塞されている。よって、この熱交換用シート１の一方の面上に給気が配され、この熱交換用シートの他方の面上に排気が配された場合には、給気と排気とは層Ｂにより隔離され混ざり合うことが抑制されるため、この熱交換用シートの気体遮蔽性は優れたものとなる。

次に、図７は、多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび孔性フィルムの上記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂを有する熱交換用シートの断面の拡大概念図を示す。この熱交換用シートも、複数の孔７を有する多孔性フィルムを有するが、それらの孔７も層Ａ２および層Ｂ４により閉塞されている。よって、この熱交換用シート１の一方の面上に給気が配され、この熱交換用シートの他方の面上に排気が配された場合には、給気と排気とは層Ａおよび層Ｂにより隔離され混ざり合うことが抑制されるため、この熱交換用シートの気体遮蔽性は優れたものとなる。

上記のとおり、本発明の熱交換用シートが優れた気体遮蔽性を有するのは、その熱交換用シートが層Ａおよび／又は層Ｂを有し、層Ａおよび／又は層Ｂが給気と排気を隔離し、給気と排気とが混ざり合うのを抑制しているためと考えられる。また、熱交換用シートの気体遮蔽性を優れたものとするためには、給気と排気とを隔離している層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが一定以上、厚いことが重要であり、その観点から層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みは０．１μｍ以上である必要があるのは上述の通りである。

また、熱交換用シートの気体遮蔽性の程度には、多孔性フィルムの孔の部分において、層Ａおよび／又は層Ｂにより隔離されている給気と排気との間の距離が影響すると考えられる。してみると、本発明の熱交換用シートが層Ａのみを有するものであり、その層Ａの厚みが０．１μｍである場合と、本発明の熱交換用シートが層Ｂのみを有するものであり、その層Ｂの厚みが０．１μｍである場合とでは、それぞれの熱交換用シートの多孔性フィルムの孔の部分における互いに隔離された給気と排気との間の距離が同程度となるので、それらの熱交換用シートの気体遮蔽性も同程度のものとなる。

層Ａおよび／又は層Ｂは、親水性樹脂を含む塗液（以下、塗液とすることがある。）を多孔性フィルムの第一の面の上に塗工することで形成される。ここで、上述するように、５．０μｍ以下の極めて薄い合計厚みの層Ａおよび／又は層Ｂを形成するためには、多孔性フィルム上に塗液を極めて薄く塗工する必要がある。しかし、多孔性フィルムは、多数の微孔を有するため、それらの微孔を起点に塗液が弾かれ、極めて薄く塗液を塗工することが困難である。そこで、多孔性フィルムの第一の面の上に極めて薄く塗液を塗工するためには、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性を調整する必要があることを見いだした。また、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性は、多孔性フィルムと塗液の接触角で表すことができ、多孔性フィルムと塗液の接触角は、好ましくは７０°以下、より好ましくは６０°以下、更に好ましくは５０°以下である。そうすることで、多孔性フィルムの第一の面に形成される層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みを適切なものとすることができる。一方で、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性を高め過ぎると、塗液が多孔性フィルムの微孔を通り抜け多孔性フィルムの第一の面の反対側の面から抜けてしまい、多孔性フィルムの微孔を確実に閉塞することが困難になり、気体遮蔽性に劣る熱交換用シートとなる傾向があり、更には、多孔性フィルムの第一の面の反対側に抜けた塗液によるブロッキングが発生する傾向もある。そのため、多孔性フィルムと塗液の接触角は、好ましくは２０°以上、より好ましくは３０°以上、更に好ましくは４０°以上である。

多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性は、多孔性フィルムの表面にコロナ処理やプラズマ処理などを施すことによる多孔性フィルムの表面の改質や、親水性樹脂の塗液に用いる溶媒の選定、塗液への界面活性剤の添加の有無、塗液に添加する界面活性剤の選定、塗液の固形分濃度、塗液の粘度により好適な範囲に調整することができる。また、塗液に用いる溶媒としては、水や有機溶剤（アルコール類、エステル類、エーテル類、ケトン類または炭化水素類など）などを挙げることができ、塗液に添加することができる界面活性剤としては、アニオン界面活性剤（硫酸エステル型、リン酸エステル型、ガルボン酸型、スルホン酸型）、両性界面活性剤、非イオン界面活性材または高分子型界面活性剤などを挙げることができる。溶媒に有機溶剤を用いる場合には、融点が低く、相対蒸発速度が高いものを選定することで上記の濡れ性を好適なものとすることができることに加えて、塗工のラインスピードを早くすることができ、熱交換用シートの生産性を優れたものとすることができるため好ましい。融点が低く、相対蒸発速度が高い有機溶媒としては、例えば、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、メチルアセテートエチルアセテート、イソプロピルアセテート、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、ヘキサンなどが挙げられる。ここで、親水性樹脂がポリビニルピロリドンである場合には、その塗液に用いる溶媒としては、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコールおよび、それらと水との混合物が好ましい。

また、塗液の粘度は、好ましくは１ｃＰ以上とすることで、塗液が多孔性フィルムの微孔を通り抜け多孔性フィルムの第一の面の反対側の面から抜けてしまうことを抑制することができる。上記の観点から、より好ましくは１０ｃＰ以上、更に好ましく３０ｃＰ以上である。一方、塗液の粘度は、好ましくは２００ｃＰ以下、より好ましくは１００ｃＰ以下、更に好ましくは７０ｃＰ以下である。そうすることにより、例えばグラビアロールによる塗液の塗工において、塗工面にセルの型が残らず、多孔性フィルムの微孔を確実に閉塞することが可能となる。塗液の粘度は、親水性樹脂の重量平均分子量と、塗液の固形分濃度にて好適な範囲に調整することができる。

塗液の固形分濃度は、塗液に含まれる親水性樹脂や塗液に用いられる溶媒によって好適な範囲に調整することができる。例えば、親水性樹脂として、重量平均分子量９０×１０^４のポリビニルピロリドン、溶媒としてメタノールを用いる場合においては、好ましくは１０ｗｔ％以下、より好ましくは８ｗｔ％以下、更に好ましくは６ｗｔ％以下である。一方、好ましくは０．５ｗｔ％以上、より好ましくは２ｗｔ％以上、更に好ましくは４ｗｔ％以上である。この範囲とすることで、塗液の粘度および多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性を、上述した好ましい範囲とすることができる。

多孔性フィルムは、ポリエチレンやポリプロピレンなどの疎水性樹脂からなるものであることが好ましい。そうすることで、多湿条件下における熱交換用シートの強度が向上し、結露や結氷が発生しても寸法安定性に優れた、耐久性の高い熱交換シートを得ることができる。また、多孔性フィルムが疎水性樹脂からなるものである場合、多孔性フィルムは、さらに塗液を弾きやすいものとなり、その塗液を多孔性フィルムの第一の面の上に薄く塗工することが更に困難となる。しかし、上述のとおり、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性などを好適な範囲とすることで、多孔性フィルムが疎水性樹脂からなるものであっても、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが０．１０μｍ以上５．００μｍ以下と極めて薄い層Ａおよび／又は層Ｂを形成することができる。

熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は、以下の範囲が好ましい。
熱交換用シートが層Ａのみを有する場合において、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付の下限は、好ましくは０．１ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは０．２ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは０．３ｇ／ｍ^２以上である。一方、その目付の上限は、好ましくは７．０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは２．０ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは１．０ｇ／ｍ^２以下である。

また、熱交換用シートが層Ｂのみを有する場合において、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付の下限は、好ましくは０．１ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは０．２ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは０．３ｇ／ｍ^２以上である。一方、その目付の上限は、好ましくは３．０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１．０ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは０．５ｇ／ｍ^２以下である。

また、熱交換用シートが層Ａおよび層Ｂを有する場合において、層Ｂの厚さと層Ａの厚さの比率（層Ｂの厚さ：層Ａの厚さ）が６５：３５〜１５：８５場合、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付の下限は、好ましくは０．２ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは０．３ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは０．４ｇ／ｍ^２以上である。一方、その目付の上限は、好ましくは４．０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１．２ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは０．６ｇ／ｍ^２以下である。

熱交換用シートにおける親水性樹脂の目付を上記の下限値以上とすることにより、層Ａおよび／または層Ｂの合計厚みが厚くなり、多孔性フィルムの微孔をより確実に閉塞することができ、層Ａおよび／又は層Ｂにより隔離される給気と排気の距離を一定以上とすることができるため、熱交換用シートの気体遮蔽性が向上する。一方で、その目付を上記の上限値以下とすることにより、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが薄くなり、層Ａおよび／又は層Ｂにより隔離される給気と排気の距離が近くなるため、熱交換用シートの熱と湿度の交換効率をより優れたものとすることが可能になる。なお、前述した多孔性フィルムの第一の面に塗布する塗液の塗工量などを適宜調整することで、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの透湿性は、好ましくは透湿度５０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上、より好ましくは７０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上、更に好ましくは８０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上である。熱交換用シートの透湿性は、その熱交換用シートを熱交換素子に用いたときに、その熱交換素子の湿度交換効率と相関があり、熱交換用シートの透湿性が高くなればなるほど、それを用いた熱交換素子の湿度交換効率が高くなるため好ましい。なお、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚み、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付などを適宜調整することで、熱交換用シートの透湿性を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの気体遮蔽性は、熱交換用シートの二酸化炭素遮蔽率で評価をすることができる。すなわち、熱交換用シートの二酸化炭素遮蔽率は気体遮蔽性の指標であり、室内の汚れた空気を、室外へ排出する換気性能に影響する。二酸化炭素遮蔽率が高い熱交換用シートを用いた熱交換素子は有効換気量率が高く、優れた換気性能を有する。一方、二酸化炭素遮蔽率の低い熱交換用シートを用いた熱交換素子は有効換気量率が低く、換気性能が低下する。よって、熱交換用シートの二酸化炭素遮蔽率は６０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、９５％以上がさらに好ましい。なお、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚み、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付などを適宜調整することで、熱交換用シートの気体遮蔽性を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの目付は、好ましくは２０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１５ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは１０ｇ／ｍ^２以下であり、一方、好ましくは２ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは４ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは６ｇ／ｍ^２以上である。熱交換用シートの目付を上述した上限値以下とすることで、熱交換用シートの厚みを薄くすることができ、その熱交換用シートの熱の交換効率と透湿度を向上させることができる。また、熱交換用シートの目付を上述した下限値以上とすることにより、熱交換用シートを熱交換素子に成型する過程におけるコルゲート加工の熱と張力に耐えうる強度を保持することができる。なお、熱交換用シートの目付は、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付や多孔性フィルムの目付などを適宜調整することで、熱交換用シートの目付を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの厚さは、好ましくは２５μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下、更に好ましくは１５μｍ以下であり、一方、好ましくは３μｍ以上、より好ましくは７μｍ以上、更に好ましくは１０μｍ以上である。熱交換用シートの厚さを上述した上限値以下とすることで、その熱交換用シートの熱の交換効率と透湿度を向上させることができる。また、厚さを上述した下限値以上とすることにより、その熱交換用シートを熱交換素子に成型する過程におけるコルゲート加工の際の熱と張力に耐えうる強度を有する熱交換用シートとすることができる。なお、熱交換用シートの厚さは、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みや多孔性フィルムの厚さなどを適宜調整することで、熱交換用シートの厚さを上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの密度は、好ましくは０．２ｇ／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．３ｇ／ｃｍ^３以上、更に好ましくは０．４ｇ／ｃｍ^３以上である。一方、好ましくは０．８ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは０．７ｇ／ｃｍ^３以下、更に好ましくは０．６５ｇ／ｃｍ^３以下である。熱交換用シートの密度は、熱交換用シートの透湿性に大きく影響し、その密度を上述した上限値以下とすることにより、その透湿性が高くなる。一方で、熱交換用シートの密度を上述した下限値以上とすることにより、熱交換用シートを熱交換素子に成型する過程におけるコルゲート加工の際の熱と張力に耐えうる強度を有する熱交換用シートとすることができる。なお、熱交換用シートの密度は、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みや、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付、多孔性フィルムの密度などを適宜調整することで、熱交換用シートの密度を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの耐久性処理後の物性は、透湿度が５０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上及び二酸化炭素遮蔽率が４０％以上であることが好ましく、より好ましくは透湿度が７０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上及び二酸化炭素遮蔽率が６０％以上である。ここで、上記の耐久性処理とは、温度５５℃、湿度９０％ＲＨの条件で、熱交換用シートを１００ｈｒ処理することをいう。この範囲である熱交換用シートは結露が発生した後においても性能低下が少なく、長期間にわたり高性能な物性を維持できるものである。一方、耐久性処理後の物性において、透湿度が５０ｇ／ｍ^２／ｈｒ未満及び二酸化炭素遮蔽率が４０％未満であるものは、結露により性能低下が大きく、長期耐久性に劣るものである。なお、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みや、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付などを適宜調整することで、熱交換用シートの耐久性処理後の物性を上記の範囲とすることができる。

熱交換用シートの製造方法として、多孔性フィルムの第一の面に塗液を塗工する方法としては、ロールコーター、グラビアコーター、ナイフコーター、カーテンコーター、ダイコーター、キスコーター、スクリーンコーター、スピンコーター等のコーティング方式が挙げられ、それらのなかでも、塗液を薄く塗工することができ、塗工速度も速いとの観点からグラビアコーターが好ましい。

塗液の塗工量は、ラインスピード、塗液の固形分濃度、および、塗液の粘度などにより調整することができる。また、グラビアコーターを用いる場合は、グラビアセルの形状、グラビアセルのセル深さ、グラビアロールの周速などでも調整することができる。

塗工装置における塗液を乾燥するための乾燥部は、ロールサポート型やフローティング型などがあり、特に、薄い多孔性フィルムをシワなく搬送させるためには、ロールサポート型が好ましい。更に、エキスパンダーロールにより幅方向に伸ばしながら搬送させ、乾燥させることが好ましい。乾燥温度は、多孔性フィルムに用いられる樹脂の融点以下で加工することが必要であり、より好ましくは８０℃以下、更に好ましくは６０℃以下であり、乾燥温度を上記の範囲とすることにより多孔性フィルムの熱による収縮率が５％以下となるため好ましい。

本発明の熱交換用シートが有する多孔性フィルムは、透気性および透湿性を有し、微細な貫通孔、すなわち微孔を多数有している。また、熱交換用シートにおいて多孔性フィルムは、パルプを用いた紙に比べ、多湿条件下において強度が大きく低下することがなく、結露や結氷が発生しても寸法安定性に優れている。そのため、多孔性フィルムを用いた熱交換用シートを含む熱交換素子は長期間、使用することができる。

多孔性フィルムを構成する樹脂は、ポリオレフィン樹脂、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリイミド、ポリアミドイミド、芳香族ポリアミド、フッ素系樹脂などいずれでも構わないが、耐熱性、成形性、生産コストの低減などの観点からポリオレフィン樹脂などの疎水性樹脂が好ましい。上記ポリオレフィン樹脂を構成する単量体成分としては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチルペンテン−１、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、５−エチル−１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５−メチル−２−ノルボルネンなどが挙げられ、これらの単独重合体や、これらの単量体成分からなる群から選ばれる少なくとも２種の共重合体、これら単独重合体や共重合体のブレンド物などが挙げられるが、これらに限定されるわけではない。上記の単量体成分以外にも、例えば、ビニルアルコール、無水マレイン酸などを共重合しても構わない。特に多孔性フィルムにおいて、空孔率や細孔径など調整や製膜性、生産コストの低減などの観点から、上記の疎水性樹脂を構成する単量体成分は、エチレンおよびプロピレンからなる群から選ばれる１以上であることがより好ましい。

多孔性フィルムの目付は、好ましくは１５ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１０ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは７ｇ／ｍ^２以下であり、一方、好ましくは１ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは３ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは５ｇ／ｍ^２以上である。多孔性フィルムの目付を上述した上限値以下とすることで、多孔性フィルムの厚みを低減することができ、それを用いた熱交換用シートの熱および湿度の交換効率を向上させることができる。また、多孔性フィルムの目付を上述した下限値以上とすることにより、塗液の塗工工程や、熱交換用シートを熱交換素子に成型する工程におけるコルゲート加工等の際の熱と張力に耐えうる強度を保持するものとすることができる。

多孔性フィルムの厚さは、好ましくは３０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以下、更に好ましくは１５μｍ以下であり、一方、好ましくは２μｍ以上、より好ましくは５μｍ以上、更に好ましくは１０μｍ以上である。多孔性フィルムの厚さを上述した上限値以下とすることで熱交換用シートの熱および湿度の交換効率を向上させることができる。また、多孔性フィルムの厚さを上述した下限値以上とすることにより、多孔性フィルムの第一の面への塗液の塗工や、その多孔性フィルムを用いた熱交換用シートを熱交換素子に成型する過程におけるコルゲート加工等の際の熱と張力に耐えうる強度を保持するものとすることができる。

多孔性フィルムの密度は、好ましくは０．２ｇ／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．３ｇ／ｃｍ^３以上、更に好ましくは０．４ｇ／ｃｍ^３以上である。一方、好ましくは８．０ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは７．０ｇ／ｃｍ^３以下、更に好ましくは６．０ｇ／ｃｍ^３以下である。多孔性フィルムの密度は、熱交換用シートの透湿性に大きく影響し、その密度を上述の上限値以下とすることにより、熱交換用シートの透湿性が高くなる。一方で、その密度を上述した下限値以上とすることにより、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性が良好なものとなる。それにより、多孔性フィルムの第一の面の上に、塗液を薄く塗工することが可能となる。

多孔性フィルムの空孔率は、好ましくは２０％以上、より好ましくは３０％以上、更に好ましくは４０％以上である。多孔性フィルムの空孔率は透湿性と相関があると考えられており、空孔率が高くなればなるほど、多孔性フィルムの透湿性は向上し、それを用いた熱交換用シートの透湿性も向上する。

多孔性フィルムの細孔径は、好ましくは２０ｎｍ以上、より好ましくは３０ｎｍ以上、更に好ましくは４０ｎｍ以上である。一方、好ましくは１００μｍ以下、より好ましくは８０μｍ以下、更に好ましくは６０μｍ以下である。多孔性フィルムの細孔径は、多孔性フィルムの透湿性と相関があると考えられており、その細孔径を上述の下限値以上とすることにより、多孔性フィルムの透湿性は向上し、熱交換用シートの透湿度も向上する。一方で、その細孔径を上述した上限値以下とすることにより、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性が高くなる。それにより、多孔性フィルムの第一の面の上に、塗液を薄く塗工することが可能となる。

多孔性フィルムの透気性は、好ましくは透気度２５００秒／１００ｍｌ以下、より好ましくは３００秒／１００ｍｌ以下、更に好ましくは２００秒／１００ｍｌ以下である。透気性は透湿性と相関があると考えられており、多孔性フィルムの透気度が低くなればなるほど、熱交換用シートの透湿性は向上する。

多孔性フィルムの透湿性は、好ましくは透湿度８０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上、より好ましくは９０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上、更に好ましくは１００ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上である。多孔性フィルムの透湿性は、熱交換用シートの透湿性を高めることに繋がり、その熱交換用シートを熱交換素子に用いたときに、湿度交換効率が高くなるため好ましい。

多孔性フィルムを製膜する方法としては、公知の湿式法や公知の乾式法を採用することができる。

多孔性フィルムを構成する樹脂は、本発明の効果を損なわない範囲において、酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、中和剤、帯電防止剤や有機粒子からなる滑剤、さらにはブロッキング防止剤や充填剤、非相溶性ポリマーなどの各種添加剤を含有させてもよい。特に、ポリプロピレンなどの熱履歴による酸化劣化を抑制する目的で、酸化防止剤を添加することが好ましい。また、必要に応じて、さらに、コロナ処理、プラズマ処理、界面活性剤含浸、表面グラフト等の親水化処理などの表面修飾を施してもよい。

親水性樹脂を含有する塗液は、親水性樹脂および溶媒のみからなるものであってもよいし、本発明の効果を阻害しない範囲において、親水性樹脂および溶媒に後述する機能剤などの添加剤および／又は上述した界面活性剤などを添加有したものであってもよい。

本発明に用いる親水性樹脂は、末端あるいは側鎖にカルボキシルキ基、カルボニル基、スルホン酸基、アミノ基、水酸基、オキシエチレン基および第四級アンモニウム基からなる群より選ばれる少なくとも１種を有していれば特に限定はされないが、吸湿性に優れるとの観点からカルボニル基を末端あるいは側鎖に有するものであることが好ましい。具体的には、ウレタン、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアミン、ポリビニルメトキシアセタール、ポリエチレングリコール、ポリオキシエチレン、ポリオキシアルキレンアルキルエーテル、ポリアクリル酸ナトリウム、ポリアクリルスルホン酸ナトリム、酢酸セルロース、カルボキシメチルセルロースなどが挙げられ、これらの単独又は２種以上の混合樹脂などが好適に用いられる。特に吸湿性に優れ、溶剤への溶解性に優れるため、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性を好適なものとでき成膜性にも優れ、さらに熱交換シートとした際にその長期耐久性を優れたものとできるとの観点より、親水性樹脂はカルボニル基を有するものが好ましく、更に好ましくはポリビニルピロリドンである。 また、塗液には、塩化リチウム等のアルカリ金属塩、塩化カルシウムおよび塩化マグネシウム等のアルカリ土類金属塩を添加することもできる。その他、防カビ剤、抗菌剤、制菌剤および難燃剤等の機能剤を添加してもよい。

親水性樹脂の重量平均分子量の下限は、好ましくは５×１０^４以上、より好ましくは５０×１０^４以上、更に好ましくは９０×１０^４以上である。一方、その重量平均分子量の上限が、好ましくは１５０×１０^４以下、より好ましくは１２０×１０^４以下、更に好ましくは１１０×１０^４以下である。重量平均分子量を５×１０^４以上とすることにより、結露の水に溶け難くなり、熱交換用シートの長期耐久性が高くなる。一方で、重量平均分子量を１５０×１０^４以下とすることにより、塗液の粘度が低くなり、多孔性フィルムの第一の面の上に薄く塗液を塗工することが可能となる。 本発明の熱交換用シートの質量変化率は０〜１０％であることが好ましい。なお、熱交換用シートの質量変化率とは、「実施例」の項の「（１６）熱交換用シートの質量変化率」の項に記載の方法にて算出したものをいう。熱交換用シートの質量変化率が１０％以下であることで、室内又は室外が高温高湿環境であり、かつ室内外の温度差の大きい特異的な環境下などでの使用時においても熱交換用シートの高い水準の透湿性を長期間維持することができる。このメカニズムの詳細は不明であるが、以下のように推測する。すなわち、上記の「（１６）熱交換用シートの質量変化率」の項に記載の方法にて熱交換用シートの質量が減少するのは熱交換用シートに含まれる水溶性の物質がビーカー内の水に溶出しているためと推測される。そして、熱交換用シートに含まれる上記の水溶性の物質としては親水性樹脂等が挙げられる。ここで、室内又は室外が高温高湿環境であり、かつ室内外の温度差の大きい特異的な環境では、熱交換用シートに結露等の水滴が多量に付着する。そして、質量変化率が１０％以下の熱交換用シートにおいては結露等の水滴に、熱交換用シートの高い水準の透湿性に寄与する親水性樹脂が溶出することが抑制されるためであると考えられる。

本発明の熱交換用シートが有する層Ａおよび／または層Ｂが含有する親水性樹脂の少なくとも一部は架橋した硬化性親水性樹脂であることが好ましい。層Ａおよび／または層Ｂが含有する親水性樹脂の少なくとも一部が架橋した硬化性親水性樹脂であることで、熱交換用シートの質量変化率を低いものとすることができる。これは、架橋していない親水性樹脂と比較して、架橋した硬化性親水性樹脂が水に溶出し難い性質を有しているためと推測する。また、硬化性親水性樹脂としては、ウレタン、ポリビニルアルコールおよびポリビニルピロリドンなどを例示でき、透湿性を保ちながら架橋により硬化できるとの観点からポリビニルピロリドンを好適に用いることができる。また、熱交換用シートの質量変化率をより低いものとするためには、層Ａおよび／または層Ｂが含有する親水性樹脂の全てが架橋した硬化性親水性樹脂であることが好ましい。

また、硬化性親水性樹脂を架橋させる手段としては、加熱、紫外線照射、電子線照射およびγ線照射などが挙げられる。用いる硬化性親水性樹脂に応じて好適な手段を採用することが好ましい。ここで、硬化性親水性樹脂がポリビニルピロリドンである場合には、加熱、電子線照射、γ線照射等の手段を好適に採用することができ、これらの手段のなかでも、熱交換用シートの形態がロール形態や梱包形態などであっても、この熱交換用シートの内部まで照射することができ、この熱交換用シートの内部に位置する硬化性親水性樹脂であっても均一に架橋させることができるため、γ線照射を採用することがより好ましい。

本発明の熱交換用のシートとして、どのような形態の熱交換素子においても適用することができる。

次に、本発明の熱交換用シートについて実施例を挙げて詳細に説明する。
［測定方法］
（１）多孔性フィルムおよび熱交換用シートの厚み
厚みは、試料（多孔性フィルムまたは熱交換用シート）の異なる箇所から長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの試験片を５枚採取し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置後、それぞれの中央と４隅の５点の厚さ（μｍ）を測定器（ＤＩＧＩＭＩＣＲＯ ＭＦ−５０１、ＭＦＣ−１０１（Ｎｉｋｏｎ））を用いてμｍ単位まで測定し、平均値を値（μｍ）とした。

（２）層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚み
層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みは、次のようにして求めた。すなわち、超高分解能電解放出形走査電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製ＳＵ−８０１０型）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍの熱交換用シートの試験片の任意の１辺の一方の端部の断面、その１辺の他方の端部の断面、一方の端部から他方の端部側に２．５ｃｍずらしたＡ点の断面、Ａ点から他方の端部側に更に２．５ｃｍずらしたＢ点の断面、Ｂ点から他方の端部側に更に２．５ｃｍずらしたＣ点の断面の５点の断面を倍率３,０００〜５０,０００倍で撮影し、得られた写真を用いて、熱交換用シートの有する層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みを０．０１μｍ単位まで測定した。また、上記の測定は、５枚の熱交換用シートの試験片について行い、得られた合計２５点の測定値の平均を層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚み（μｍ）とした。ここで、層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みとは、上述のとおり、熱交換用シートが層Ａのみを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは層Ａの厚みと同じとなり、層Ａの厚みは、多孔性フィルムの一方の面に垂直方向上で、多孔性フィルムの一方の面と層Ａの多孔性フィルム側の反対側の面との間の距離をいい、次に、熱交換用シートが層Ｂのみを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは層Ｂの厚みと同じとなり、層Ｂの厚みは、多孔性フィルムの一方の面に垂直方向上で、多孔性フィルムの一方の面と層Ｂの多孔性フィルムの一方の面側の反対側の面との間の距離をいい、さらに、熱交換用シートが層Ａおよび層Ｂを有する場合には、層Ａと層Ｂとの合計厚みは上述した層Ａの厚みと上述した層Ｂの厚みの合計値となる。

（３）多孔性フィルムおよび熱交換用シートの目付
ＪＩＳ Ｌ１９０６（２０００）５．２の方法により目付を測定した。試料（多孔性フィルムまたは熱交換用シート）の異なる箇所から長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの試験片を５枚採取し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置後、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ^２当たりの質量（ｇ／ｍ^２）で表し、５枚の平均値を目付（ｇ／ｍ^２）とした。

（４）多孔性フィルムおよび熱交換用シートの密度
上記（１）の厚み及び上記（３）の目付より密度（ｇ／ｃｍ^３）を下記式にて求めた。
密度（ｇ／ｃｍ^３）＝目付（ｇ／ｍ^２）／厚さ（μｍ）（３）
（５）多孔性フィルムの空孔率
多孔性フィルムの空孔率は、下記式により計算し値とした。
空孔率（％）＝（Ｗ_２−Ｗ_１）／Ｗ_２×１００
Ｗ_１：上記（３）にて測定した質量（ｇ）
Ｗ_２：上記（３）のサンプルが無孔のフィルム（１００％充填している）であるときの理論質量（ｇ）。

（６）多孔性フィルムの細孔径
ＪＩＳ Ｋ３８３２（１９９０）バブルポイント法により細孔径を測定した。多孔性フィルムの異なる箇所から直径７０ｍｍの円形を５枚採取し試験片とし、パームポロメーター（型式ＣＦＰ−１２００ＡＥＸ、西華産業（株））に試験片をセットし、その試験片の最大細孔径の測定を行い、試験片５枚の平均値を多孔性フィルムの細孔径（ｎｍ）とした。

（７）透気度
透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７（１９９８）透気度（ガーレ試験機法）の方法により測定した。長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの試験片（多孔性フィルム、熱交換用シート、無孔性フィルムまたは紙）を５枚用意した。試験片は温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置後、同温湿度の環境下で、ガーレ式デンソメータ（型式Ｇ−Ｂ３Ｃ、（株）東洋精機製作所）に試験片を設置し、空気１００ｍｌが通過する時間を測定し、５枚の平均値を透気度（秒／１００ｍｌ）とした。

（８）透湿度
透湿度は、ＪＩＳ Ｚ０２０８（１９７６）透湿度（カップ法）の方法により測定した。使用したカップは、直径６０ｍｍで深さ２５ｍｍである。試験片（多孔性フィルム、熱交換用シート、無孔性フィルムまたは紙）は、直径７０ｍｍの円形のものを５枚用意した。試験片は、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置した。次に、その試験片を、水分測定用塩化カルシウム（和光純薬工業製）の入ったカップに設置し、初期重量（Ｔ_０）を測定し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で１時間、２時間、３時間、４時間および５時間静置し、その際の質量（それぞれＴ_１、Ｔ_２、Ｔ_３、Ｔ_４、Ｔ_５）を測定した。下記式により透湿度を求め、５枚の平均値を透湿度（ｇ／ｍ^２／ｈｒ）とした。
透湿度（ｇ／ｍ^２／ｈｒ）＝｛［（Ｔ−Ｔ_０）／Ｔ_０）＋（（Ｔ−Ｔ_１）／Ｔ_１）＋（（Ｔ−Ｔ_２）／Ｔ_２）＋（（Ｔ−Ｔ_３）／Ｔ_３）＋（（Ｔ−Ｔ_４）／Ｔ_４）＋（（Ｔ−Ｔ_５）／Ｔ_５）］／５｝×１００。

（９）重量平均分子量（Ｍｗ）
親水性樹脂を溶媒（例えばポリビニルピロリドンであればクロロホルム）に溶解させて測定溶液とし、これをゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定し、ポリスチレン換算で重量平均分子量を求めた。測定数は５回とし、その平均値を重量平均分子量とした。

（１０）熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付
長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの熱交換用シートの試験片を５枚用意し、それらを温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置し、それらの初期質量（ｇ）を測定する。次に、溶媒（例えば、親水性樹脂が、ポリビニルピロリドンであればエタノールなど）にて、５枚の試験片の表面及び裏面を２回ずつ拭き取り、次に、それらを２００ｍｌの溶媒に２分間浸漬し、再度、２００ｍｌの溶媒に２分間浸漬させ、続いて、それらの試験片を温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置し、試験片から親水性樹脂を除去した後、５枚の試験片の質量（ｇ）を測定し、下記式より付着量を計算し、試験片５枚の平均値を値（ｇ／ｍ^２）とした。
熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付（ｇ／ｍ^２）
＝（初期質量（ｇ）−親水性樹脂を除去した質量（ｇ））／０．０１（ｍ^２）。

（１１）多孔性フィルムおよび熱交換用シートの二酸化炭素遮蔽率
幅０．３６ｍ、長さ０．６０ｍ、高さ０．３６ｍ（０．０７８ｍ^３）のボックスの開口部（２０ｃｍ×２０ｃｍ）に熱交換用シートまたは多孔性フィルムの試験片（２５ｃｍ×２５ｃｍ）を貼り、ボックス内の濃度が８，０００ｐｐｍとなるように二酸化炭素注入口から二酸化炭素を注入し、１時間後のボックス内の二酸化炭素濃度（ｐｐｍ）を測定し、次式により二酸化炭素遮蔽率（％）を計算した。二酸化炭素濃度は、測定機（ｔｅｓｔｏ５３５（（株）テストー））を用いて評価した。
二酸化炭素遮蔽率（％）
＝｛（１時間後のボックス内の二酸化炭素濃度−外気二酸化炭素濃度炭素濃度）／（ボックス内の初期二酸化炭素濃度−外気二酸化炭素濃度）｝×１００。

（１２）接触角
接触角は、長さ１００ｍｍ、幅１００ｍｍの多孔性フィルムの試験片を５枚用意し、温度２５℃、湿度５０％ＲＨで２４ｈｒ放置する。その後、それぞれの試験片の中央部分の接触角を接触角計（ＤＭｓ−４００（協和界面科））と塗液を用いて、液量１μＬの液滴法にて測定し、５枚の試験片の接触角の測定値の平均値を接触角（°）とした。

（１３）塗液の粘度
塗液の粘度は、ＴＶＢ１５形粘度計（東機産業株式会社）を用いて測定した。１１０ｍｌスクリュー管に２５℃の塗液を８０ｍｌ入れ、ロータＭ−２、回転数１００ｒｐｍ、測定時間６０秒間にて測定し、３回測定した平均値を値（ｃＰ）とした。

（１４）熱交換用シートの耐久性処理
熱交換用シートにおける結露の耐久性処理は次の通り行った。
上記（７）透気度、および、上記（１１）二酸化炭素遮蔽率に用いた熱交換用シートの試験片を、温度５５℃、湿度９０％ＲＨの条件の恒温恒湿槽にて１００ｈｒ処理する。

（１５）熱交換用シートの耐久性評価
耐久性評価における透湿度は、上記（１４）耐久性処理にて処理した熱交換用シートの試験片の透湿度を、上記（８）透湿度の方法にて評価した。また、耐久性評価における二酸化炭素遮蔽率は、上記（１４）耐久性処理にて処理した熱交換用シートの試験片の二酸化炭素遮蔽率を、上記（１１）二酸化炭素遮蔽率の方法にて評価した。
次に、耐久性評価を下記の通り行った。
◎：「耐久性処理後の透湿度（ｇ／ｍ^２／ｈｒ）」が「耐久性処理前の透湿度−１０以上」であり、かつ、「耐久性処理後の二酸化炭素遮蔽率（％）」が「耐久性処理前の二酸化炭素遮蔽率−１０以上」である。
○：「耐久性処理後の透湿度（ｇ／ｍ^２／ｈｒ）」が「耐久性処理前の透湿度−２０以上−１０未満」であり、かつ、「耐久性処理後の二酸化炭素遮蔽率（％）」が「耐久性処理前の二酸化炭素遮蔽率−２０以上−１０未満」である。
×：「耐久性処理後の透湿度（ｇ／ｍ^２／ｈｒ）」が「耐久性処理前の透湿度−２０未満」であり、かつ、「耐久性処理後の二酸化炭素遮蔽率（％）」が「耐久性処理前の二酸化炭素遮蔽率−２０未満」である。

（１６）熱交換用シートの質量変化率
熱交換用シートの質量変化率が下記の方法にて算出した。すなわち、上記「（３）多孔性フィルムおよび熱交換用シートの目付」の測定方法にて用いた５枚の試験片を温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ静置した後、これら５枚の試験片それぞれの質量Ｔ１（ｇ）を測定した。質量Ｔ１（ｇ）（以下、Ｔ１とする）の測定後、水温２０℃の水を２Ｌ入れた３Ｌのビーカーに５枚の試験片を浸漬させた。そして、５枚の試験片の浸漬開始から３秒後に５枚の試験片を３Ｌのビーカーから取り出し、これら５枚の試験片を室温５０℃の恒温機室内に静置し乾燥させた。次に、５枚の試験片の恒温機室内への静置開始３０分後に、これら５枚の試験片を恒温機室内から取り出し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ静置した後、これら５枚の試験片それぞれの質量Ｔ２（ｇ）（以下、Ｔ２とする）を測定した。そして、Ｔ１からＴ２を減じた値をＴ１で除し、さらに、得られた値に１００を乗じることで５枚の試験片個々の質量変化率を算出し、５枚の試験片個々の質量変化率の平均値を熱交換用シートの質量変化率（％）とした。
（実施例１）
多孔性フィルムとして、目付６．９ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．５８ｇ／ｃｍ^３、空孔率４３％、細孔径３３ｎｍのポリエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度１０１ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率２％、透気度１５８秒／１００ｍｌであった。

親水性樹脂として、重量平均分子量９０×１０^４のポリビニルピロリドン（Ｋ−８５Ｗ 株式会社日本触媒）を用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン５ｗｔ％、メタノール８０ｗｔ％、水１５ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。塗液の粘度は、４１ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は４８°であった。

熱交換シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．０ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．５８ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．１ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．１１μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率２３％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性を有する熱交換用シートを得た。

（実施例２）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に８ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．３ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６０ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．４ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．１８μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度７８ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率６４％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例３）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．５ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６１ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．２４μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８１ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率７２％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度８２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率７１％であった。耐久性評価は「◎」であり、耐久性に優れた熱交換用シートであることを確認できた。

（実施例４）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。

親水性樹脂として、重量平均分子量１０５×１０^４のポリビニルピロリドン（Ｋ−９５Ｗ 株式会社日本触媒）を用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン５ｗｔ％、メタノール８０ｗｔ％、水１５ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度７３ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５５°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．５ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６０ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４３μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８８ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度８７ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であり、耐久性に優れた熱交換用シートであることを確認できた。

（実施例５）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。

親水性樹脂として、重量平均分子量８×１０^４のポリビニルピロリドン（Ｋ−３０Ｗ 株式会社日本触媒）を用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン２０ｗｔ％、メタノール７０ｗｔ％、水１０ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度２７ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５８°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に３．０ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．５ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６２ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．１９μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度７６ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率７１％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度７５ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率５９％であった。耐久性評価は「○」であり、耐久性の有る熱交換用シートであることを確認できた。
（実施例６）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．７ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６２ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．３６μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８５ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度８７ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であり、耐久性に優れた熱交換用シートであることを確認できた。

また、熱交換用シートの質量変化率は７．２％であった。

（実施例７）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に２４ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付８．１ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６５ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１．２ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４１μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８６ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例８）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン５ｗｔ％、水９４ｗｔ％、界面活性剤プライサーフＭ２０８Ｆ（第一工業製薬株式会社）１ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度３９ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５３°であった。

熱交換用シートの製造方法は、塗液をバーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に２４ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付８．１ｇ／ｍ^２、厚さ１２μｍ、密度０．６５ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１．２ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．３８μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８０ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度７８ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であり、耐久性に優れた熱交換用シートであることを確認できた。

（実施例９）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、マイクログラビアコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に３６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃のロールサポート型乾燥炉にて４０秒間乾燥し、巻き取り、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付８．７ｇ／ｍ^２、厚さ１３μｍ、密度０．６８ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．７２μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１０）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１０８ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付１２．３ｇ／ｍ^２、厚さ１４μｍ、密度０．８８ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は５．４ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは１．９５μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度６２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１１）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１８０ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付１５．９ｇ／ｍ^２、厚さ１７μｍ、密度０．９６ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は９．０ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは４．６２μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度５１ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性が有り、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１２）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、重量平均分子量９×１０^４のカルボキシメチルセルロース（ＣＭＣダイセル１２２０ ダイセルファインケム株式会社）を用いた。

塗液は、上に示したカルボキシメチルセルロース５ｗｔ％、水９４ｗｔ％、界面活性剤プライサーフＭ２０８Ｆ（第一工業製薬株式会社）１ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度６４ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は６３°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に２４ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付８．１ｇ／ｍ^２、厚さ１３μｍ、密度０．６２ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１．２ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは１．１２μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８６ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率５５％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度８７ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率４２％であった。耐久性評価は「○」であり、耐久性の有る熱交換用シートであることを確認できた。

（実施例１３）
多孔性フィルムとして、目付４．０ｇ／ｍ^２、厚さ７μｍ、密度０．５７ｇ／ｃｍ^３、空孔率３２％、細孔径２７ｎｍのポリエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度９８ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率３％、透気度２５０秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン５ｗｔ％、メタノール６０ｗｔ％、水３５ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度４２ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５１°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付４．８ｇ／ｍ^２、厚さ７μｍ、密度０．６５ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４４μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１４）
多孔性フィルムとして、目付８．３ｇ／ｍ^２、厚さ１４μｍ、密度０．５９ｇ／ｃｍ^３、空孔率３９％、細孔径３１ｎｍのポリエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度９５ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率４％、透気度２６８秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、実施例１３に記載の塗液を用いた。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５３°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付９．１ｇ／ｍ^２、厚さ１４μｍ、密度０．６３ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．３９μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１５）
多孔性フィルムとして、目付１０．６ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．５３ｇ／ｃｍ^３、空孔率４５％、細孔径２８ｎｍのポリエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度９４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率３％、透気度２２２秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５０°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付１１．４ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．５６ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４２μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８５ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１６）
多孔性フィルムとして、目付７．１ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．３６ｇ／ｃｍ^３、空孔率６２％、細孔径４４ｎｍのポリプロピレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度１０４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率３％、透気度２０１秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン７ｗｔ％、メタノール６０ｗｔ％、水３３ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度５４ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は４８°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付７．９ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．３９ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４１μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８７ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率９６％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。

（実施例１７）
多孔性フィルムとして、目付８．３ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．４２ｇ／ｃｍ^３、空孔率５４％、細孔径１９ｎｍのポリプロピレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度７９ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率６％、透気度２，０８８秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、実施例１３に記載の塗液を用いた。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は４４°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に１６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付９．１ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．４４ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは０．４５μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度６３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートを得た。
（実施例１８）
実施例６に記載の熱交換用シートにγ線（線源がコバルト６０であり、吸収線量２５ｋＧｙ）を照射した。

γ線照射後の熱交換用シートの高耐久性評価における質量変化率は０．１％であり、高耐久性に優れた熱交換用シートであることを確認できた。

（比較例１）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５０であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に３４６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて１８０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付２４．２ｇ／ｍ^２、厚さ２３μｍ、密度１．０７ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１７．３ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは１０．７０μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度３４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い熱交換用シートを得た。

（比較例２）
多孔性フィルムとして、実施例１に記載のポリエチレン多孔性フィルムを用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。

塗液は、上に示したポリビニルピロリドン５ｗｔ％、水９５ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度４４ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は１１７°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に２４ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工したが、多孔性フィルムが塗液を弾き、均一に塗工することができなかった。

（比較例３）
多孔性フィルムとして、目付１２．７ｇ／ｍ^２、厚さ２５μｍ、密度０．５１ｇ／ｃｍ^３、空孔率４８％、細孔径３２ｎｍのポリテトラフルオロエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度９２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率３％、透気度２４６秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、オキシレン基を３０ｗｔ％含むポリウレタンを用いた。

塗液は、上に示したポリウレタン２０ｗｔ％、水７９ｗｔ％、界面活性剤プライサーフＭ２０８Ｆ（第一工業製薬株式会社）１ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度２８ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５７°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に３５６ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて１８０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付３０．５ｇ／ｍ^２、厚さ３５μｍ、密度０．８７ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１７．８ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは１０．２０μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度３１ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い熱交換用シートであった。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度３０ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であるが、透湿性が低い熱交換用シートであることを確認できた。

（比較例４）
多孔性フィルムとして、目付１０．４ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．５２ｇ／ｃｍ^３、空孔率４７％、細孔径３２ｎｍのポリテトラフルオロエチレン多孔性フィルムを用いた。物性は、透湿度９３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率３％、透気度２３７秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、エーテル基を有するポリウレタンを用いた。

塗液は、上に示したポリウレタン２０ｗｔ％、水７９ｗｔ％、界面活性剤プライサーフＭ２０８Ｆ（第一工業製薬株式会社）１ｗｔ％を混ぜ合わせ作成した。物性は、粘度３１ｃＰであった。また、上に示した多孔性フィルムと上に示した塗液の接触角は５４°であった。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した多孔性フィルムの表面に３６２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて１８０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付２８．５ｇ／ｍ^２、厚さ３１μｍ、密度０．９３ｇ／ｃｍ^３であり、層Ａのみを有するものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１８．１ｇ／ｍ^２、層Ａの厚みは１０．５０μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度３３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い熱交換用シートであった。

また、耐久性処理後の熱交換用シート物性は、透湿度３３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であるが、透湿性が低い熱交換用シートであることを確認できた。

（比較例５）
基材として、目付３５．０ｇ／ｍ^２、厚さ５３μｍ、密度０．６６ｇ／ｃｍ^３の片艶クラフト紙（城山製紙株式会社）を用いた。物性は、透湿度３２ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１％、透気度２２秒／１００ｍｌであった。

塗液は、セルロースが４．８ｗｔ％のビスコースをロールコーターにより塗布し、濃度１１％の硫酸水溶液浴に連続的に浸漬させてセルロースを再生させ、水洗を行い、各々０．６ｗｔ％の水酸化ナトリウムと硫化ナトリウムとの混合水溶液浴により脱硫処理を行った。その後、０．６ｗｔ％次亜塩素酸ナトリウム水溶液浴により漂白処理を行って、十分水洗し、乾燥させ、熱交換用シートを得た。

熱交換用シートは、目付３７．５ｇ／ｍ^２、厚さ５３μｍ、密度０．７１ｇ／ｃｍ^３であり、熱交換用シートが有する親水性樹脂は目付２．５ｇ／ｍ^２であり、親水性樹脂が熱交換用シート内部に全て含浸されているため、熱交換用シートの親水性樹脂を含有する層の厚さは５３.００μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度２５ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い熱交換用シートであった。

また、耐久性処理後の物性は、透湿度２４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「◎」であるが、透湿性が低い熱交換用シートであることを確認できた。

（比較例６）
基材として、比較例５に記載の片艶クラフト紙を用いた。

塗液は、セルロースが４．８ｗｔ％のビスコースをロールコーターにより塗布し、濃度１１％の硫酸水溶液浴に連続的に浸漬させてセルロースを再生させ、水洗を行い、各々０．６ｗｔ％の水酸化ナトリウムと硫化ナトリウムとの混合水溶液浴により脱硫処理を行った。その後、０．６ｗｔ％次亜塩素酸ナトリウム水溶液浴により漂白処理を行って、十分水洗し、乾燥させた。得られた紙を、２５ｗｔ％塩化リチウム（本荘ケミカル株式会社）水溶液にて含浸させ、マングルで搾り、乾燥させることで熱交換用シートを得た。

熱交換用シートは、目付４２．２ｇ／ｍ^２、厚さ５３μｍ、密度０．８０ｇ／ｃｍ^３であり、熱交換用シートが有する親水性樹脂は目付２．５ｇ／ｍ^２、熱交換用シートが有する塩化リチウムは目付４．７ｇ／ｍ^２であり、親水性樹脂が熱交換用シート内部に全て含浸されているため、熱交換用シートの親水性樹脂を含有する層の厚さは５３.００μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度８３ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、透湿性に優れ、気体遮蔽性に優れる熱交換用シートであった。

また、耐久性処理後の物性は、透湿度２９ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であった。耐久性評価は「×」であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い熱交換用シートであることを確認できた。
（比較例７）
基材として、比較例５に記載の片艶クラフト紙を用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例８に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した片艶クラフト紙の表面に１２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付３５．６ｇ／ｍ^２、厚さ５３μｍ、密度０．６７ｇ／ｃｍ^３であり、親水性樹脂を含有する層は片艶クラフト紙の一部を含まない層のみからなるものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、親水性樹脂を含有する層の厚みは０．１３μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度１９ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い、熱交換用シートであった。

（比較例８）
基材として、針葉樹晒しクラフトパルプを２．９ｗｔ％で叩解し、ダブルディスクリファイナーを用いて叩解した。その後、長網抄紙機により、目付２２．０ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度１．１０ｇ／ｃｍ^３の原紙を製造した。物性は、透湿度２４ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率９８％、透気度１０，０００秒／１００ｍｌであった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例８に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した原紙を片艶クラフト紙の表面に１２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付２２．６ｇ／ｍ^２、厚さ２１μｍ、密度１．１０ｇ／ｃｍ^３であり、親水性樹脂を含有する層は片艶クラフト紙の一部を含まない層のみからなるものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、親水性樹脂を含有する層の厚みは０．５３μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度１８ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い、熱交換用シートであった。

（比較例９）
基材として比較例８に記載の原紙を用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例８に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した原紙を片艶クラフト紙の表面に２４ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付２３．２ｇ／ｍ^２、厚さ２１μｍ、密度１．１０ｇ／ｃｍ^３であり、親水性樹脂を含有する層は片艶クラフト紙の一部を含まない層のみからなるものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は１．２ｇ／ｍ^２、親水性樹脂を含有する層の厚みは１０．２μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度１６ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い、熱交換用シートであった。
（比較例１０）
基材として比較例８に記載の原紙を用いた。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例８に記載の塗液を用いた。

熱交換シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示した原紙を片艶クラフト紙の表面に１２０ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度８０℃の防爆型乾燥機にて１２０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付２８．０ｇ／ｍ^２、厚さ２５μｍ、密度１．１２ｇ／ｃｍ^３であり、親水性樹脂を含有する層は片艶クラフト紙の一部を含まない層のみからなるものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は６．０ｇ／ｍ^２、親水性樹脂を含有する層の厚みは５．０７μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度１１ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が低い、熱交換用シートであった。
（比較例１１）
フィルム（無孔）として、目付１８．０ｇ／ｍ^２、厚さ２０μｍ、密度０．９０ｇ／ｃｍのポリエチレンフィルム（無孔）を用いた。物性は、透湿度０ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％、透気度１０，０００秒／１００ｍｌ以上であった。
親水性樹脂として、実施例１に記載のポリビニルピロリドンを用いた。
塗液は、実施例１に記載の塗液を用いた。

熱交換用シートの製造方法は、バーコーターを用いて、上に示したフィルムの表面に１２ｇ／ｍ^２（ＷＥＴ）を塗工した。その後、温度６０℃の防爆型乾燥機にて４０秒間乾燥し、熱交換用シートとした。

熱交換用シートは、目付１８．６ｇ／ｍ^２、厚さ２１μｍ、密度０．９１ｇ／ｃｍ^３であり、親水性樹脂を含有する層は片艶クラフト紙の一部を含まない層のみからなるものであった。熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付は０．６ｇ／ｍ^２、親水性樹脂を含有する層の厚みは０．５４μｍであった。

熱交換用シートの物性は、透湿度０ｇ／ｍ^２／ｈｒ、二酸化炭素遮蔽率１００％であり、気体遮蔽性に優れるが、透湿性が無い熱交換用シートであった。

表１および２には、同じ多孔性フィルムに同じ塗液を、その塗液の塗工量（ＷＥＴ）を変えて塗布して得られた熱交換用シートについてまとめた。表１および２に示すとおり、多孔性フィルムに塗工する塗液の塗工量（ＷＥＴ）が多くなるほど層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが厚くなり、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付が大きくなっている。具体的に、実施例１〜３、６、７および９〜１１の熱交換用シートでは、多孔性フィルムに塗工する塗液の塗工量（ＷＥＴ）を調整し、その層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが５μｍ以下、かつ、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付が１０ｇ／ｍ^２以下となっている。そして、それらの熱交換用シートの透湿度は５０ｇ／ｍ^２／ｈｒ以上、かつ、それらの熱交換用シートの二酸化炭素遮蔽率は２０％以上であり、透湿性および気体遮蔽性に極めて優れた熱交換用シートとなっている。結果、それらの熱交換用シートを用いた熱交換素子も、極めて優れた熱交換効率、湿度交換効率および有効換気量率を有するものとなっている。その一方で、比較例１、３および４の熱交換用シートは、熱交換用シートの層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みが１０．２０μｍ以上、かつ、熱交換用シートが有する親水性樹脂の目付が１７．３ｇ／ｍ^２以上となっており、それらの熱交換用シートの透湿度は３４ｇ／ｍ^２／ｈｒ以下と透湿性に劣るものであった。

表３には、同じ多孔性フィルムに異なる塗液を塗工して得られた熱交換用シートをまとめている。表３に示すとおり、実施例３〜５の熱交換用シートは、それらに用いる塗液に含まれる親水性樹脂の重量平均分子量を変えたものである。それらの塗液の粘度と、多孔性フィルムと塗液の接触角を適正範囲に調整することで、親水性樹脂の重量平均分子量が異なる場合であっても、熱交換用シートの層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みを５μｍ以下とすることができ、それらの熱交換用シートの透湿度および気体遮蔽性を優れたものとすることができる。また、実施例７、８および１２の熱交換用シートは、塗液に用いる溶媒の種類、塗液への界面活性剤の添加量および塗液に用いる親水性樹脂の種類からなる群より選ばれる少なくとも１種を変えて作製されたものである。このような場合であっても、塗液の粘度や、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性（すなわち、接触角）を適正範囲に調整することで、熱交換用シートの層Ａおよび／又は層Ｂの合計厚みを５μｍ以下とすることができ、それらの熱交換用シートの透湿度および気体遮蔽性を優れたものとすることができる。その中でも、実施例８は、親水性樹脂としてＰＶＰを用いることで、接触角が５３°となり、実施例１２と比べ、塗液をより均一に塗工することができ、二酸化炭素遮蔽率をより高くすることができる。また、実施例７は、親水性樹脂としてＰＶＰとすることで、溶媒として有機溶媒を用いることができ、実施例１２と比べ、塗工工程における乾燥温度と乾燥時間を低減することが可能となり、生産性を良好なものとすることができる。一方で、比較例２の熱交換用シートは、多孔性フィルムに対する塗液の濡れ性が不適切（すなわち、接触角が１１７°）であるため、多孔性フィルムが塗液を弾いてしまい、層Ａおよび／又は層Ｂを形成することができなかった。

表４には、異なる基板（多孔性フィルムまたは紙）に同じ塗液を塗工して得られた熱交換用シートをまとめている。表４に示すとおり、実施例３は、熱交換用シートに用いる多孔性フィルムの透湿度が１０１ｇ／ｍ^２／ｈｒと高い。そのため、層Ａおよび／又は層Ｂにより多孔性フィルムの孔を塞いだ熱交換用シートは、その透湿度が８１ｇ／ｍ^２／ｈｒと優れている。一方、比較例５、７は、基板がパルプを用いた紙であり、透気度は２２秒／１００ｍｌと低いが厚さが５３μｍと厚いため、透湿度が３２ｇ／ｍ^２／ｈｒと低い。そのため、その紙に塗液を塗工し紙の孔を塞いだ熱交換用シートにおいても透湿度は１９、２５ｇ／ｍ^２／ｈｒと低いものとなる。比較例６は、塗液に塩化リチウムを含ませたものを用いている。そうするとこで、熱交換用シートの透湿度が８３ｇ／ｍ^２／ｈｒと優れたものとなる。しかしながら、耐久性処理後の透湿度が２９ｇ／ｍ^２／ｈｒと低下し、耐久性に劣るものであった。比較例８〜１０では、基板としてパルプを用いた紙を採用しており、その紙の厚さは２０μｍと薄いが、その紙の透気度は１００００秒／１００ｍｌ以上と高く、透湿度が２４ｇ／ｍ^２／ｈｒと低い。そのため、塗液を塗工することにより、紙の孔を塞いだ熱交換用シートにおいても透湿度は１１〜１８ｇ／ｍ^２／ｈｒと低いものとなる。比較例１１は、無孔のフィルムであり、その透湿度が極めて低いものとなっている。そのため、そのフィルムに塗液を塗工しても、その透湿度は極めて低いものとなる。

表５には、異なる多孔性フィルムに塗液を塗工して得られた熱交換用シートをまとめている。表５に示すとおり、実施例１３〜１５において多孔性フィルムの厚さは２０、１４、７μｍであり、細孔径は２８、３１、２７μｍとした構成であるが、塗液を適宜調整することで、透湿度がより優れたものとなった。また、実施例１６は実施例１５、１７に対して、多孔性フィルムの厚みが２０μｍと同じで、細孔径が４４ｎｍと大きい。そうすることで、多孔性フィルムの透湿度が高くなり、それを用いた熱交換用シートにおいても、その透湿度８７ｇ／ｍ^２／ｈｒと優れたものとなった。

表６には、γ線照射による架橋有無の熱交換用シートをまとめている。表６に示す通り、実施例１８は、γ線を照射したことにより硬化性親水性樹脂であるＰＶＰが架橋しており、架橋したＰＶＰが水に不溶となったため実施例１８の熱交換用シートの質量変化率は小さいものであったと推測する。一方で、実施例６の熱交換用シートにおいてはγ線の照射をおこなっておらず、ＰＶＰは架橋をしていない状態となっている。よって、架橋していないＰＶＰが水に可溶であることで実施例６の熱交換用シートの質量変化率は大きいものであったと推測する。

１．熱交換用シート
２．層Ａ
３．多孔性フィルム
４．層Ｂ
６．多孔性フィルムの第一の面
７．孔

Claims (5)

1. 多孔性フィルムと、
   前記多孔性フィルムの一方の面の表面にあり親水性樹脂を含む層Ａおよび／又は前記多孔性フィルムの前記一方の面の内側で親水性樹脂を含有する層Ｂと、を有し、
   前記層Ａと前記層Ｂとの合計厚みが、０．１μｍ以上５．０μｍ以下であり、
   前記親水性樹脂が、カルボニル基を有し、水溶性である熱交換用シート。
2. 多孔性フィルムと、
   前記層Ａのみを有し、
   親水性樹脂の目付が、０．１ｇ／ｍ^２以上７．０ｇ／ｍ^２以下である請求項１の熱交換用シート。
3. 前記親水性樹脂が、ポリビニルピロリドンである請求項１または２の熱交換用シート。
4. 前記親水性樹脂の重量平均分子量が、５０×１０^４〜１５０×１０^４である請求項１〜３のいずれかの熱交換用シート。
5. 請求項１〜４のいずれかの熱交換用シートの製造方法であって、
   多孔性フィルムの一方の面に、この多孔性フィルムとの接触角が２０〜７０°である親水性樹脂を含む塗液を塗布する工程を有する、熱交換用シートの製造方法。

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