JP6756902B2 - ポリオレフィン微多孔膜及びポリオレフィン微多孔膜の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ポリオレフィン微多孔膜及びその製造方法、並びに２次電池用セパレータに関する。

ポリオレフィン微多孔膜は、優れた電気絶縁性又はイオン透過性を示すことから、電池用セパレータ、コンデンサー用セパレータ、燃料電池用材料、精密濾過膜等に使用されており、特にリチウムイオン２次電池用セパレータとして使用されている。

近年、リチウムイオン２次電池は、携帯電話、ノート型パソコン等の小型電子機器だけでなく、電気自動車、小型電動バイク等の電動車両への応用も図られている。リチウムイオン２次電池用セパレータには、機械的特性及びイオン透過性だけでなく、２次電池の発熱に応じてセパレータの微多孔が熱溶融等により閉塞して、電解液内のイオン伝導を抑制し、電気化学反応を停止させる性質（シャットダウン特性）、及びエネルギーを保持したまま異常な高温状態になる前に溶融破膜して電池を放電させる性質（メルトダウン特性）も要求される。一般に、シャットダウン温度は、セパレータがシャットダウンする温度のうちの最低温度と対応し、メルトダウン温度は、シャットダウン温度を超える。

セパレータの要求特性と関連して、ポリオレフィン微多孔膜の原料、多孔性、引張強度、引張伸度、製造条件等が検討されている（特許文献１及び２）。

特許文献１には、従来の物性を損なうことなく、変形し難く、耐破膜性及び応力緩和特性に優れるセパレータを提供するために、粘度平均分子量（Ｍｖ）１００，０００以上４００，０００未満のポリエチレン（ＰＥ）又はそのコポリマーと、Ｍｖ４００，０００以上１０，０００，０００以下のＰＥ又はそのコポリマーとを必須成分として含むポリオレフィン微多孔膜が提案されている。特許文献１では、ポリオレフィン微多孔膜の引張強度及び引張伸度、並びに製造時のポリオレフィン組成物の吐出量とスクリュー回転数との比（Ｑ／Ｎ）も検討されている。

特許文献２には、セパレータの透気度、空孔率、細孔径、圧縮性、機械的強度、寸法安定性、シャットダウン特性及びメルトダウン特性のバランスを取るために、重量平均分子量（Ｍｗ）５×１０^５以上のポリオレフィンと、チーグラー・ナッタ触媒を用いて製造されたＭｗ１×１０^４以上５×１０^５未満のポリオレフィンとを必須成分として含むポリオレフィン組成物から成るポリオレフィン微多孔膜が提案されている。

特開２００６−１２４６５２号公報 特開２００２−１２８９４２号公報

近年のリチウムイオン２次電池の高容量化及び高エネルギー密度化に伴い、セパレータにとって、従来よりも厳しい環境を想定した安全性の担保が求められていた。

しかしながら、特許文献１及び２に記載のような従来のポリオレフィン微多孔膜は、膜強度が高いとしても、それを使用した２次電池において、落下などの衝撃による２次電池の歪みが膜の歪みに直接的に繋がり、破膜して短絡を起こす可能性がある。それ故に、従来の２次電池は、２次電池中でセパレータの歪みを緩和させる機構を要する。

また、セパレータの外部温度に対する挙動も重要になるため、セパレータは、車載用途で用いられたときには、１００℃から約１２０℃までの範囲内の外部温度でも寸法が安定であり、かつセパレータの融点付近では速やかに微孔を閉塞させなければ、絶縁性を確保することができない。

したがって、ポリオレフィン微多孔膜には、単純に低熱収縮性を有するだけでなく、融点付近では速やかに収縮し、かつ良好なシャットダウン性能を有することが求められている。特に、電池の熱暴走を初期段階で止めるという観点から、１３０℃付近で膜の微孔を閉塞させることが好ましい。

上記の事情に鑑みて、本発明が解決しようとする課題は、１００℃から１２０℃までの範囲内の温度又は外部応力に対しては寸法安定性を有し、１３０℃では速やかに閉孔するため、電池の熱暴走を初期段階で止めることができるポリオレフィン微多孔膜、及びそれを用いた２次電池用セパレータを提供することである。

本発明者らは、ポリオレフィン微多孔膜の熱収縮性を特定することによって、又はポリオレフィン微多孔膜の製造条件を特定することによって上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］
１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２％以上大きいポリオレフィン微多孔膜。
［２］
動摩擦係数が０．１０以上０．３５以下である、［１］に記載のポリオレフィン微多孔膜。
［３］
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定において、分子量５０，０００以下の分子を１５％以上含み、かつ分子量５００，０００以上の分子を１５％以上含む、［１］又は［２］に記載のポリオレフィン微多孔膜。
［４］
メルトダウン温度が１５０℃以上２００℃以下である、［１］〜［３］のいずれか１項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
［５］
ＴＤ方向の熱収縮率に対するＭＤ方向の熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率）が、１２０℃では１．０を超え、かつ１３０℃では１．０未満である、［１］〜［４］のいずれか１項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
［６］
ＴＤ方向の弾性率に対するＭＤ方向の弾性率の比（ＭＤ／ＴＤの弾性率比率）が、１．７以上３．０以下である、［５］に記載のポリオレフィン微多孔膜。
［７］
以下の工程：
（Ａ）モノマー及びチーグラー・ナッタ触媒を用いてポリエチレン又はエチレン構成単位含有コポリマーを合成して、ポリエチレン原料を得る工程；
（Ｂ）前記ポリエチレン原料を含むポリオレフィン組成物をシートに成形して、前記シートを延伸する工程；並びに
（Ｃ）前記シートを抽出し、熱固定して、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２％以上大きいポリオレフィン微多孔膜を形成する工程；
を含む、ポリオレフィン微多孔膜の製造方法。
［８］
前記工程（Ｂ）において、前記ポリオレフィン組成物の押出速度Ｑと押出機のスクリュー回転数Ｎとの比（Ｑ／Ｎ）が、２．０以上７．０以下である、［７］に記載のポリオレフィン微多孔膜の製造方法。
［９］
前記工程（Ｂ）の同時二軸又は逐次二軸延伸において、ＴＤ方向の歪み速度に対するＭＤ方向の歪み速度の比（ＭＤ／ＴＤの歪み速度比）が、１．２以上１．８以下である、［７］又は［８］に記載のポリオレフィン微多孔膜の製造方法。
［１０］
前記工程（Ｃ）の熱固定において、ＴＤ方向への延伸と緩和を１回ずつ含み、延伸工程の歪み速度が２０％／秒以上であり、緩和速度が１０％／秒以下である、［７］〜［９］のいずれか１項に記載のポリオレフィン微多孔膜の製造方法。

本発明によれば、融点を下回る温度又は外部応力に対して寸法安定性を有し、融点付近では高速閉孔性又はシャットダウン性能を有するポリオレフィン微多孔膜を提供することができる。
また、本発明によれば、１２０℃付近の外部温度まではセパレータの収縮を抑え、より高温の外部温度では速やかにセパレータをシャットダウンさせることができ、ひいては２次電池の安全性を向上させることができる。

メルトダウン温度測定の概略図である。 衝突試験の概略図である。

以下、本発明を実施するための形態（以下、「実施形態」と略記する。）について詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

＜微多孔膜＞
本発明の一態様は、ポリオレフィン微多孔膜である。ポリオレフィン微多孔膜は、電子伝導性が小さく、イオン伝導性を有し、有機溶媒に対する耐性が高く、かつ孔径の微細なものが好ましい。また、ポリオレフィン微多孔膜は、２次電池用セパレータとして利用されることができる。

第一の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下であり、かつ１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であって、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きい。

本明細書では、ＭＤ方向とは、微多孔膜連続成形の機械方向を意味し、かつＴＤ方向とは、微多孔膜のＭＤ方向を９０°の角度で横切る方向を意味する。

理論に拘束されることを望まないが、ポリオレフィン微多孔膜の１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下の範囲内にあると、外部温度又は２次電池の内部温度が、１００℃から１２０℃までの範囲内の高温になっても、ポリオレフィン微多孔膜が寸法安定性を有することが考えられる。同様の観点から、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率は、好ましくは３．０％〜７．５％、より好ましくは３．５％〜７．０％、さらに好ましくは４．０％〜６．０％の範囲内である。

ポリオレフィン微多孔膜の１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下の範囲内にあると、ポリオレフィン微多孔膜は、良好な耐熱性と良好なシャットダウン特性を備える傾向にある。また、１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の５倍以下の範囲内にあると、電池の温度が１３０℃まで上昇した際に微多孔膜の過度の収縮が抑制されることができる。同様の観点から、１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率は、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率に対して、好ましくは３．１倍以上５．０倍以下、より好ましくは３．３倍以上５．０倍以下、よりさらに好ましくは３．５倍以上４．５倍以下、特に好ましくは３．７倍以上４．３倍以下の範囲内である。

１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きいポリオレフィン微多孔膜は、加熱時に、例えばポリオレフィン樹脂の融点を超える温度で、瞬時に閉孔してシャットダウンする傾向にある。融点とは、ポリオレフィン樹脂又は微多孔膜の溶融する温度を意味し、例えば示差走査熱力計の昇温測定において極大点を取る温度から読み取ることができる。シャットダウン特性の観点では、１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率（％）から１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率（％）を引いた値（％）は、好ましくは１２％超３２％以下、より好ましくは１３．０％以上３１．０％以下、さらに好ましくは１４．０％以上２０．０％以下の範囲内である。電池捲回方向と垂直なＴＤ方向は端部が拘束されておらず、セパレータの熱収縮の挙動に影響され易いため、ＴＤ方向の熱収縮率（％）が上記の範囲内にあることで、１００℃から１２０℃までの範囲内の外部温度ではセパレータの収縮を抑え、１３０℃付近では速やかにセパレータをシャットダウンさせることができる。

１２０℃及び１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率は、例えば、ポリオレフィン原料合成時の触媒の選定、ポリオレフィン組成物の押出及び延伸時の歪み速度の制御、微多孔膜の熱固定時の緩和速度の制御などにより、上記で説明されたとおりに調整されることができる。

第二の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、動摩擦係数が０．１０以上０．３５以下である。理論に拘束されることを望まないが、ポリオレフィン微多孔膜の動摩擦係数が０．１０以上であると、ポリオレフィン微多孔膜に対する搬送ロールのグリップ力が高まるので２次電池作製時のウェブ搬送を容易にすることができると考えられる。理論に拘束されることを望まないが、動摩擦係数が０．３５以下であると、ポリオレフィン微多孔膜をセパレータとして含む２次電池に衝撃が加わった際に、複数の電極の間でセパレータを僅かに又は敢えて滑らせることによって、セパレータ自体の歪みを低減し、２次電池の耐衝撃性を改良し得ることが考えられる。このような観点から、動摩擦係数は、好ましくは０．１３以上０．３０以下、より好ましくは０．１５以上０．２５以下である。

ポリオレフィン微多孔膜の動摩擦係数は、例えば、ポリオレフィン原料合成時の触媒の選定などにより、０．１０以上０．３５以下の範囲内に調整されることができる。

第三の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、ＴＤ方向の熱収縮率に対するＭＤ方向の熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率）が、１２０℃では１．０を超え、かつ１３０℃では１．０未満である。

電池の温度が上がった際に、１３０℃付近では、端部が拘束されていないＴＤ方向へ収縮し、速やかに閉孔してシャットダウンするが、１００℃から１２０℃までの範囲内の温度では過度に収縮しないというポリオレフィン微多孔膜の構造は、ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率が１２０℃では１．０を超え、かつ１３０℃では１．０未満であることにより特定される。ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率は、好ましくは１２０℃で１．０５超かつ１３０℃で０．９５未満であり、より好ましくは１２０℃で１．１０超かつ１３０℃で０．９０未満である。

ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率は、例えば、ポリオレフィン組成物の押出及び延伸時のＭＤ／ＴＤの歪み速度比を適切に制御することにより、上記で説明されたとおりに調整されることができる。

第四の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、上記で説明されたポリオレフィン微多孔膜の熱収縮率と動摩擦係数について任意の組み合わせを有するものである。

ポリオレフィン微多孔膜の構成要素及び好ましい実施形態について以下に説明する。

［構成要素］
ポリオレフィン微多孔膜としては、例えば、ポリオレフィン樹脂を含む多孔膜、ポリエチレンテレフタレート、ポリシクロオレフィン、ポリエーテルスルフォン、ポリアミド、ポリイミド、ポリイミドアミド、ポリアラミド、ポリシクロオレフィン、ナイロン、ポリテトラフルオロエチレン等の樹脂を含む多孔膜、ポリオレフィン系の繊維の織物（織布）、ポリオレフィン系の繊維の不織布、紙、並びに、絶縁性物質粒子の集合体が挙げられる。これらの中でも、塗工工程を経て多層多孔膜、すなわち２次電池用セパレータを得る場合に塗工液の塗工性に優れ、セパレータの膜厚を従来のセパレータより薄くして、２次電池等の蓄電デバイス内の活物質比率を高めて体積当たりの容量を増大させる観点から、ポリオレフィン樹脂を含む多孔膜（以下、「ポリオレフィン樹脂多孔膜」ともいう。）が好ましい。

ポリオレフィン樹脂多孔膜について説明する。
ポリオレフィン樹脂多孔膜は、２次電池用セパレータとして使用された時のシャットダウン性能等を向上させる観点から、多孔膜を構成する樹脂成分の５０質量％以上１００質量％以下をポリオレフィン樹脂が占めるポリオレフィン樹脂組成物により形成される多孔膜であることが好ましい。ポリオレフィン樹脂組成物におけるポリオレフィン樹脂が占める割合は、６０質量％以上１００質量％以下であることがより好ましく、７０質量％以上１００質量％以下であることがさらに好ましい。

ポリオレフィン樹脂組成物に含有されるポリオレフィン樹脂としては、特に限定されず、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、及び１−オクテン等をモノマーとして用いて得られるホモ重合体、共重合体、又は多段重合体等が挙げられる。また、これらのポリオレフィン樹脂は、単独で用いても、２種以上を混合して用いてもよい。
中でも、ポリオレフィン樹脂多孔膜が２次電池用セパレータとして使用された時のシャットダウン特性の観点から、ポリオレフィン樹脂としてはポリエチレン、ポリプロピレン、及びこれらの共重合体、並びにこれらの混合物が好ましい。
ポリエチレンの具体例としては、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン等が挙げられる。
ポリプロピレンの具体例としては、アイソタクティックポリプロピレン、シンジオタクティックポリプロピレン、アタクティックポリプロピレン等が挙げられる。
共重合体の具体例としては、エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プロピレンラバー等が挙げられる。

また、ポリオレフィン樹脂は、電池の熱暴走を初期段階で止めるという観点から、１３０℃から１４０℃までの範囲内に融点を持つポリエチレンであることが好ましい。ポリオレフィン樹脂におけるポリエチレンの割合は、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９０質量％以上がさらに好ましい。

中でも、ポリオレフィン樹脂多孔膜が２次電池用セパレータとして使用された時に低融点かつ高強度の要求性能を満たす観点から、ポリオレフィン樹脂としてポリエチレン、特に高密度ポリエチレンを用いることが好ましい。さらに、速やかなヒューズ挙動を発現する観点から、ポリオレフィン樹脂多孔膜の主成分がポリエチレンであることが好ましい。なお、本発明において、高密度ポリエチレンとは密度０．９４２〜０．９７０ｇ／ｃｍ³のポリエチレンをいう。なお、本発明においてポリエチレンの密度とは、ＪＩＳ Ｋ７１１２（１９９９）に記載のＤ）密度勾配管法に従って測定した値をいう。

耐衝撃性の観点から、チーグラー・ナッタ触媒によって合成された高密度ポリエチレンの割合が７０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、１００質量％であることがさらに好ましい。チーグラー・ナッタ触媒によって合成されたポリエチレンの分子鎖は、適度な直線性を持ち、かつ嵩高い側鎖を有さないため、得られる微多孔膜の動摩擦係数は小さくなる。したがって、ポリオレフィン微多孔膜をセパレータとして含む２次電池に衝撃が加わった際に、電極の間でセパレータを僅かに又は敢えて滑らせることによって、セパレータ自体の歪みを低減して破膜に至らせないことが可能である。

また、多孔膜の耐熱性を向上させる観点から、ポリオレフィン樹脂としてポリエチレン及びポリプロピレンの混合物を用いてもよい。この場合、ポリオレフィン樹脂組成物中の、総ポリオレフィン樹脂に対するポリプロピレンの割合は、耐熱性と良好なシャットダウン機能を両立させる観点から、１〜３５質量％であることが好ましく、より好ましくは３〜２０質量％、さらに好ましくは４〜１０質量％である。

ポリオレフィン樹脂組成物には、任意の添加剤を含有させることができる。添加剤としては、例えば、ポリオレフィン樹脂以外の重合体；無機フィラー；フェノール系、リン系、イオウ系等の酸化防止剤；ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛等の金属石鹸類；紫外線吸収剤；光安定剤；帯電防止剤；防曇剤；着色顔料等が挙げられる。これらの添加剤の総添加量は、ポリオレフィン樹脂１００質量部に対して、２０質量部以下であることが、シャットダウン性能等を向上させる観点から好ましく、より好ましくは１０質量部以下、さらに好ましくは５質量部以下である。

［微多孔膜の詳細］
ポリオレフィン微多孔膜は、非常に小さな孔が多数集まって緻密な連通孔を形成した多孔構造を有しているため、イオン伝導性に非常に優れると同時に耐電圧特性も良好であり、しかも高強度であるという特徴を有する。
また、上述したポリオレフィン微多孔膜のいずれか一方又は両方の面上に、一つ又は複数の異なる機能層が形成されていてもよい。機能層としては、例えば、無機粒子又は架橋性高分子などの耐熱樹脂を含む耐熱層、接着性高分子を含む接着層等が挙げられる。
積層化方法は、グラビアコーター若しくはダイコーターによりポリオレフィン微多孔膜に機能層をコーティングする方法、又は共押出による積層化などが挙げられる。

微多孔膜の膜厚は、０．１μｍ以上１００μｍ以下が好ましく、より好ましくは１μｍ以上５０μｍ以下、さらに好ましくは３μｍ以上２５μｍ以下である。微多孔膜の膜厚は、機械的強度の観点から０．１μｍ以上が好ましく、２次電池の高容量化の観点から１００μｍ以下が好ましい。微多孔膜の膜厚は、ダイリップ間隔、延伸工程における延伸倍率等を制御すること等によって調整することができる。

微多孔膜の平均孔径は、０．０３μｍ以上０．７０μｍ以下が好ましく、より好ましくは０．０４μｍ以上０．２０μｍ以下、さらに好ましくは０．０５μｍ以上０．１０μｍ以下、よりさらに好ましくは０．０６μｍ以上０．０９μｍ以下である。高いイオン伝導性と耐電圧の観点から、微多孔膜の平均孔径は、０．０３μｍ以上０．７０μｍ以下が好ましい。微多孔膜の平均孔径は、例えば特開２０１７−２７９４５号公報に記載の測定法で測定することができる。
平均孔径は、組成比、押出シートの冷却速度、延伸温度、延伸倍率、熱固定温度、熱固定時の延伸倍率、熱固定時の緩和率を制御すること、又はこれらを組み合わせることにより調整することができる。

微多孔膜の気孔率は、好ましくは２５％以上９５％以下、より好ましく３０％以上６５％以下、さらに好ましくは３５％以上５５％以下である。気孔率は、イオン伝導性向上の観点から２５％以上が好ましく、耐電圧特性の観点から９５％以下が好ましい。
微多孔膜の気孔率は、ポリオレフィン樹脂組成物と可塑剤の混合比率、延伸温度、延伸倍率、熱固定温度、熱固定時の延伸倍率、熱固定時の緩和率を制御すること、又はこれらを組み合わせることによって調整することができる。

微多孔膜のメルトダウン温度は、好ましくは１５０℃以上２００℃以下、より好ましくは１６０℃以上１９０℃以下、さらに好ましくは１７０℃以上１８０℃以下である。１５０℃以上のメルトダウン温度は、１５０℃までは微多孔膜の破膜が起こらないことを意味するので、２次電池の安全性を確保することができる。また、１５０℃超かつ２００℃以下のメルトダウン温度とは、微多孔膜の破膜が起きても２次電池を徐々に放電させることを意味するので、２次電池が過度に高いエネルギーを持たないようにして、安全性を担保することができる。メルトダウン温度は、ポリオレフィンの分子量、延伸および熱固定条件によって１５０℃以上２００℃以下の範囲内に調整されることができる。

微多孔膜がポリオレフィン樹脂多孔膜である場合、原料として用いるポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、３０，０００以上１２，０００，０００以下であることが好ましく、より好ましくは５０，０００以上５，０００，０００未満、さらに好ましくは１００，０００以上２，０００，０００未満である。粘度平均分子量が３０，０００以上であると、溶融成形の際の成形性が良好になると共に、重合体同士の絡み合いにより高強度となる傾向にあるため好ましい。一方、粘度平均分子量が１２，０００，０００以下であると、均一に溶融混練をすることが容易となり、シートの成形性、特に厚み安定性に優れる傾向にあるため好ましい。さらに、ポリオレフィン樹脂多孔膜が２次電池用セパレータとして使用された時に、粘度平均分子量が１，０００，０００未満であると、温度上昇時に孔を閉塞し易く、良好なシャットダウン機能が得られる傾向にあるため好ましい。

ポリオレフィン樹脂多孔膜の物性又は原料特性の観点から、ポリオレフィン樹脂多孔膜は、数平均分子量に対する重量平均分子量の比（分散度：Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０以上１０．０以下であることが好ましく、５．０以上９．０以下であることがより好ましい。分散度（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０以上であることで、膜には高分子量成分と低分子量成分がそれぞれ一定量存在し、高分子量成分が適度な耐熱性と強度を担保し、低分子量成分の存在により１３０℃付近で良好なシャットダウン性能を示すことができる。分散度（Ｍｗ／Ｍｎ）が１０．０以下であることで、低分子量成分のブリードアウトによるコンタミネーションを防ぐことができるため好ましい。

微多孔膜のゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定において、微多孔膜は、分子量５０，０００以下の分子を１５％以上含み、かつ分子量５００，０００以上の分子を１５％以上含むことが好ましい。微多孔膜は、分子量５０，０００以下と５００，０００以上の分子を含むことによって、耐摩擦性に優れ、融点以下では寸法変化が少なく、かつ微多孔膜の融点付近（例えば、１３０℃）では両方の分子が溶融して、急速に収縮することができる。また、微多孔膜において、分子量５０，０００以下の低分子量成分が良好な混練性を担保し、かつ分子量５００，０００以上の高分子量成分が強度と伸度を担保する。なお、ＧＰＣ測定により得られる分子量は、標準ポリマーとしてのポリスチレン（ＰＳ）換算分子量である。求められた各試料のポリスチレン換算の分子量分布データに、０．４３（ポリエチレンのＱファクター／ポリスチレンのＱファクター＝１７．７／４１．３）を乗じることにより、本発明のポリオレフィン樹脂多孔膜の分子量分布データを取得した。微多孔膜は、ＧＰＣ測定において、分子量５０，０００以下の分子を１７％以上含み、かつ分子量５００，０００以上の分子を１７％以上含むことがより好ましく、分子量５０，０００以下の分子を１９％以上含み、かつ分子量５００，０００以上の分子を１９％以上含むことがさらに好ましい。

微多孔膜は、ＴＤ方向の弾性率に対するＭＤ方向の弾性率の比（ＭＤ／ＴＤの弾性率比率）が、１．７以上３．０以下であることが好ましい。ＭＤ／ＴＤの弾性率比率が１．７以上であると、微多孔膜をセパレータとして含む２次電池に衝撃が加わった時に、端部が拘束されておらず破断し難いセパレータのＴＤ方向に変形が集中し、破断に至らない傾向がある。一般に、セパレータをＭＤ方向に捲回することにより得られるロールは、巻回固定のためにＭＤ方向の移動が制限されており、ＭＤ方向に裂け易い。しかしながら、ＭＤ／ＴＤの弾性率比率が３．０以下であると、微多孔膜の縦裂け（ＭＤ方向の裂け）が容易に起こらない傾向にある。これらの傾向は、特定のＭＤ／ＴＤの熱収縮比率を有する第三の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜において顕著である。このような観点から、ＭＤ／ＴＤの弾性率比率は、より好ましくは１．９以上２．８以下、さらに好ましくは２．１以上２．５以下である。

＜微多孔膜の製造方法＞
本発明の別の態様は、ポリオレフィン微多孔膜の製造方法である。

第五の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法は、以下の工程：
（Ａ）モノマー及びチーグラー・ナッタ触媒を用いてポリエチレン又はエチレン構成単位含有コポリマーを合成して、ポリエチレン原料を得る工程；
（Ｂ）ポリエチレン原料を含むポリオレフィン組成物をシートに成形して、シートを延伸する工程；並びに
（Ｃ）シートを抽出し、熱固定して、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きいポリオレフィン微多孔膜を形成する工程；
を含む。

第六の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法は、以下の工程：
（Ｂ−１）ポリオレフィン組成物から成る成形シートの同時二軸又は逐次二軸延伸工程であって、ＴＤ方向の歪み速度に対するＭＤ方向の歪み速度の比（ＭＤ／ＴＤの歪み速度比）が１．２以上１．８以下である工程；
を含む。

第七の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法は、以下の工程：
（Ｃ−１）延伸されたシートを抽出し、２０％／秒以上の横（ＴＤ）方向の歪み速度でシートをＴＤ延伸に供する工程；及び
（Ｃ−２）ＴＤ延伸されたシートを１０％／秒以下の緩和速度で緩和する工程；
を含む。
工程（Ｃ−１）及び（Ｃ−２）によって、ポリオレフィン組成物から成る成形シート又は微多孔膜を急速に延伸した後に緩やかに緩和することが可能である。

第八の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法は、上記で説明された全ての工程について、任意の組み合わせを含むものである。

ポリオレフィン微多孔膜の製造工程及び好ましい実施形態について以下に説明する。

［樹脂原料の合成工程］
ポリエチレン原料の合成工程では、モノマーを重合してポリエチレン又はエチレン構成単位含有コポリマーを合成する。この工程は、工程（Ａ）を含むことが好ましい。

ポリエチレン原料の合成時にチーグラー・ナッタ触媒を用いると、適度な直線性を持つポリマーを得ることにより分極を減少させて、ポリエチレン原料の摩擦を下げ、結果として２次電池の耐衝撃性を向上させることができる。また、チーグラー・ナッタ触媒により合成されたポリエチレンは、適度な分子量分布を持つため、ポリエチレン原料の融点以下では、ポリエチレン原料を含む微多孔膜の寸法変化を抑え、融点付近では（例えば１３０℃）微多孔膜を急速に収縮させることができる。また、チーグラー・ナッタ触媒を用いると、得られたポリマーの低分子量成分が、ポリエチレン原料の混練性を良好にし、得られたポリマーの高分子量成分が強度と伸度を担保する。

［成形・延伸工程］
成形・延伸工程では、ポリオレフィン組成物の成形と延伸を行う。この工程は、工程（Ｂ）又は（Ｂ−１）を含むことが好ましい。ポリオレフィン組成物は、例えばシート状に成形されることができる。

（成形）
ポリオレフィン組成物の成形は、例えば、
（１）ポリオレフィン組成物と孔形成材を溶融混練してシート状に成形する方法、
（２）ポリオレフィン組成物を溶融混練して高ドロー比で押し出す方法、
（３）ポリオレフィン組成物と無機充填材を溶融混練してシート上に成形する方法、
により行なわれることができる。一例として上記（１）及び（３）の方法を以下に説明する。

まず、ポリオレフィン樹脂組成物と孔形成材を溶融混練する。溶融混練方法としては、例えば、ポリオレフィン樹脂及び必要によりその他の添加剤を押出機、ニーダー、ラボプラストミル、混練ロール、バンバリーミキサー等の樹脂混練装置に投入することで、樹脂成分を加熱溶融させながら任意の比率で孔形成材を導入して混練する方法が挙げられる。

孔形成材としては、可塑剤、無機材又はそれらの組み合わせを挙げることができる。

可塑剤としては、特に限定されないが、ポリオレフィンの融点以上において均一溶液を形成し得る不揮発性溶媒を用いることが好ましい。このような不揮発性溶媒の具体例としては、例えば、流動パラフィン、パラフィンワックス等の炭化水素類；フタル酸ジオクチル、フタル酸ジブチル等のエステル類；オレイルアルコール、ステアリルアルコール等の高級アルコール等が挙げられる。なお、これらの可塑剤は、抽出後、蒸留等の操作により回収して再利用してよい。さらに、好ましくは、樹脂混練装置に投入する前に、ポリオレフィン樹脂、その他の添加剤及び可塑剤を、予めヘンシェルミキサー等を用いて所定の割合で事前混練する。より好ましくは、事前混練においては、使用される可塑剤の一部分を投入し、残りの可塑剤は、樹脂混練装置に適宜加温しサイドフィードしながら混練する。このような混練方法を用いることにより、可塑剤の分散性が高まり、後の工程で樹脂組成物と可塑剤の溶融混練物のシート状成形体を延伸する際に、破膜することなく高倍率で延伸することができる傾向にある。

可塑剤の中でも、流動パラフィンは、ポリオレフィン樹脂がポリエチレン又はポリプロピレンの場合に、これらとの相溶性が高く、溶融混練物を延伸しても樹脂と可塑剤の界面剥離が起こり難く、均一な延伸が実施し易くなる傾向にあるため好ましい。

ポリオレフィン樹脂組成物と可塑剤の比率は、これらを均一に溶融混練して、シート状に成形できる範囲であれば特に限定はない。例えば、ポリオレフィン樹脂組成物と可塑剤とから成る組成物中に占める可塑剤の質量分率は、好ましくは２０〜９０質量％、より好ましくは３０〜８０質量％である。可塑剤の質量分率が９０質量％以下であると、溶融成形時のメルトテンションが、成形性向上のために十分になる傾向にある。一方、可塑剤の質量分率が２０質量％以上であると、ポリオレフィン樹脂組成物と可塑剤との混合物を高倍率で延伸した場合でもポリオレフィン分子鎖の切断が起こらず、均一かつ微細な孔構造を形成し易く、強度も増加し易い。

無機材としては、特に限定されず、例えば、アルミナ、シリカ（珪素酸化物）、チタニア、ジルコニア、マグネシア、セリア、イットリア、酸化亜鉛、酸化鉄などの酸化物系セラミックス；窒化ケイ素、窒化チタン、窒化ホウ素等の窒化物系セラミックス；シリコンカーバイド、炭酸カルシウム、硫酸アルミニウム、水酸化アルミニウム、チタン酸カリウム、タルク、カオリンクレー、カオリナイト、ハロイサイト、パイロフィライト、モンモリロナイト、セリサイト、マイカ、アメサイト、ベントナイト、アスベスト、ゼオライト、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ藻土、ケイ砂等のセラミックス；及びガラス繊維が挙げられる。これらは１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて用いられる。これらの中でも、電気化学的安定性の観点から、シリカ、アルミナ及びチタニアが好ましく、シート状成形体からの抽出が容易である点から、シリカがより好ましい。

ポリオレフィン樹脂組成物に対する無機材の比率は、良好な隔離性を得る観点から、これらの合計質量に対して５質量％以上であることが好ましく、１０質量％以上であることがより好ましく、高い強度を確保する観点から、９９質量％以下であることが好ましく、９５質量％以下であることがより好ましい。

押出機により溶融混練を行う場合には、ポリオレフィン組成物の押出速度（すなわち、押出機の吐出量Ｑ：ｋｇ／時間）と押出機のスクリュー回転数Ｎ（ｒｐｍ）との比（Ｑ／Ｎ、単位：ｋｇ／（ｈ・ｒｐｍ））が、好ましくは２．０以上７．０以下、より好ましくは３．０以上６．０以下、さらに好ましくは４．０以上５．０以下である。２．０以上７．０未満のＱ／Ｎの条件下で溶融混練を行うと、流動パラフィン等の可塑剤のブリードの態様を制御することにより溶融混練物の表面に適度な凹凸ができるため、ポリオレフィン微多孔膜の摩擦が適切に調整され易くなる。

次に、溶融混練物をシート状に成形する。シート状成形体を製造する方法としては、例えば、溶融混練物を、Ｔダイ等を介してシート状に押出し、熱伝導体に接触させて樹脂成分の結晶化温度より充分に低い温度まで冷却して固化する方法が挙げられる。冷却固化に用いられる熱伝導体としては、金属、水、空気、可塑剤等が挙げられる。これらの中でも、熱伝導の効率が高いため、金属製のロールを用いることが好ましい。また、押出した混練物を金属製のロールに接触させる際に、少なくとも一対のロールで挟み込むことは、熱伝導の効率がさらに高まると共に、シートが配向して膜強度が増し、シートの表面平滑性も向上する傾向にあるため、より好ましい。溶融混練物をＴダイからシート状に押出す際のダイリップ間隔は、２００μｍ以上３，０００μｍ以下であることが好ましく、５００μｍ以上２，５００μｍ以下であることがより好ましい。ダイリップ間隔が２００μｍ以上であると、メヤニ等が低減され、スジ又は欠点などの膜品位への影響が少なく、その後の延伸工程において、膜破断などのリスクを低減することができる。一方、ダイリップ間隔が３，０００μｍ以下であると、冷却速度が速く、冷却ムラを防げると共に、シートの厚み安定性を維持できる。

また、シート状成形体を圧延してもよい。圧延は、例えば、ダブルベルトプレス機等を使用したプレス法により実施することができる。シート状成形体に圧延を施すことにより、特に表層部分の配向を増すことができる。圧延面倍率は１倍を超えて３倍以下であることが好ましく、１倍を超えて２倍以下であることがより好ましい。圧延倍率が１倍を超えると、面配向が増加し、最終的に得られる多孔膜の膜強度が増加する傾向にある。一方、圧延倍率が３倍以下であると、表層部分と中心内部の配向差が小さく、膜の厚さ方向に均一な多孔構造を形成することができる傾向にある。

（延伸）
シート状成形体又は多孔膜が延伸される延伸工程は、シート状成形体から孔形成材を抽出する工程（孔形成工程）の前に行ってよいし、シート状成形体から孔形成材を抽出した多孔膜に対して行ってもよい。さらに、延伸工程は、シート状成形体からの孔形成材の抽出の前と後に行ってもよい。

延伸処理としては、一軸延伸又は二軸延伸のいずれも好適に用いることができるが、得られる多孔膜の強度等を向上させる観点から二軸延伸が好ましい。また、得られた多孔膜の熱収縮性の観点から、少なくとも２回の延伸工程を行うことが好ましい。
シート状成形体を二軸方向に高倍率延伸すると、分子が面方向に配向し、最終的に得られる多孔膜が裂け難くなり、高い突刺強度を有するものとなる。延伸方法としては、例えば、同時二軸延伸、逐次二軸延伸、多段延伸、多数回延伸等の方法を挙げることができる。突刺強度の向上、延伸の均一性、シャットダウン性の観点からは、同時二軸延伸が好ましい。また、面配向の制御容易性の観点からは遂次二軸延伸が好ましい。

ここで、同時二軸延伸とは、ＭＤ（微多孔膜連続成形の機械方向）の延伸とＴＤ（微多孔膜のＭＤを９０°の角度で横切る方向）の延伸が同時に施される延伸方法をいい、各方向の延伸倍率は異なってもよい。逐次二軸延伸とは、ＭＤ及びＴＤの延伸が独立して施される延伸方法をいい、ＭＤ又はＴＤに延伸がなされているときは、他方向は非拘束状態又は定長に固定されている状態とする。

延伸倍率は、面倍率で２０倍以上１００倍以下の範囲であることが好ましく、２５倍以上７０倍以下の範囲であることがより好ましい。各軸方向の延伸倍率は、ＭＤに４倍以上１０倍以下、かつＴＤに４倍以上１０倍以下の範囲内であることが好ましく、ＭＤに５倍以上８倍以下、かつＴＤに５倍以上８倍以下の範囲内であることがより好ましい。総面積倍率が２０倍以上であると、得られる多孔膜に十分な強度を付与できる傾向にある。一方、総面積倍率が１００倍以下であると、延伸工程における膜破断を防ぎ、高い生産性が得られる傾向にある。

シート状成形体又は多孔膜の同時二軸又は逐次二軸延伸においては、ＴＤ方向の歪み速度に対するＭＤ方向の歪み速度の比（ＭＤ／ＴＤの歪み速度比）が、好ましくは１．２以上１．８以下、より好ましくは１．３以上１．７以下、さらに好ましくは１．４以上１．６以下である。１．２以上１．８以下のＭＤ／ＴＤの歪み速度比で同時二軸又は逐次二軸延伸を行うと、熱収縮性に優れた微多孔膜、例えば、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きいポリオレフィン微多孔膜が得られる傾向にある。この傾向は、第五及び第六の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法において顕著である。

［孔形成（抽出）工程］
孔形成（抽出）工程では、シート状成形体から孔形成材を除去して多孔膜を形成する。この工程は、延伸工程の前及び／又は後に行われることができ、工程（Ｃ）に含まれることができる。

孔形成材を除去する方法としては、例えば、抽出溶剤にシート状成形体を浸漬して孔形成材を抽出し、充分に乾燥させる方法が挙げられる。シート状成形体から孔形成材を抽出する方法は、バッチ式と連続式のいずれであってもよい。多孔膜の収縮を抑えるために、浸漬及び乾燥の一連の工程中に、シート状成形体の端部を拘束することが好ましい。また、多孔膜中の孔形成材残存量は、多孔膜全体の質量に対して１質量％未満に調整することが好ましい。

シート状成形体から孔形成材を抽出する際に用いられる抽出溶剤は、ポリオレフィン樹脂に対して貧溶媒であり、かつ孔形成材に対して良溶媒であり、沸点がポリオレフィン樹脂の融点より低いことが好ましい。このような抽出溶剤としては、例えば、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン等の炭化水素類；塩化メチレン、１，１，１−トリクロロエタン等のハロゲン化炭化水素類；ハイドロフルオロエーテル、ハイドロフルオロカーボン等の非塩素系ハロゲン化溶剤；エタノール、イソプロパノール等のアルコール類；ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン等のエーテル類；アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類が挙げられる。なお、これらの抽出溶剤は、蒸留等の操作により回収して再利用してよい。また、孔形成材として無機材を用いる場合には、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の水溶液を抽出溶剤として用いることができる。

［熱固定工程］
熱固定工程では、多孔膜の収縮を抑制するために、延伸工程後、又は、多孔膜形成後に熱固定を目的として熱処理を行う。この工程は、工程（Ｃ）、（Ｃ−１）又は（Ｃ−２）に含まれることができる。また、多孔膜に、界面活性剤等による親水化処理、電離性放射線等による架橋処理等の後処理を行ってもよい。

多孔膜には、収縮を抑制する観点から熱固定を目的として熱処理を施すことが好ましい。熱処理の方法としては、物性の調整を目的として、所定の温度雰囲気及び所定の延伸率で行う延伸操作、及び／又は、延伸応力の低減を目的として、所定の温度雰囲気及び所定の緩和率で行う緩和操作が挙げられる。延伸操作を行った後に緩和操作を行ってもよい。これらの熱処理は、テンター又はロール延伸機を用いて行うことができる。

延伸操作は、膜のＭＤ及び／又はＴＤに１．１倍以上、より好ましくは１．２倍以上の延伸を施すことが、さらなる高強度かつ高気孔率な多孔膜が得られる観点から好ましい。
緩和操作は、膜のＭＤ及び／又はＴＤへの縮小操作のことである。緩和率とは、緩和操作後の膜の寸法を緩和操作前の膜の寸法で除した値のことである。なお、ＭＤとＴＤの双方を緩和した場合は、ＭＤの緩和率とＴＤの緩和率を乗じた値のことである。緩和率は、１．０以下であることが好ましく、０．９７以下であることがより好ましく、０．９５以下であることがさらに好ましい。緩和率は、膜品位の観点から０．５以上であることが好ましい。緩和操作は、ＭＤとＴＤの両方向で行ってもよいが、ＭＤとＴＤのうち片方だけ行ってもよい。
この可塑剤抽出後の延伸及び緩和操作は、好ましくはＴＤに行う。延伸及び緩和操作における温度は、ポリオレフィン樹脂の融点より低いことが好ましく、ポリオレフィン樹脂の融点より１℃から２５℃低い範囲内にあることがより好ましい。延伸及び緩和操作における温度が上記範囲内であると、熱収縮率低減と気孔率とのバランスの観点から好ましい。

延伸後に抽出したシートの熱固定工程においてＴＤ延伸を行う際には、ＴＤ延伸工程の歪み速度が２０％／秒以上であることが好ましく、２５％／秒以上であることがより好ましく、３０％／秒以上であることがさらに好ましい。熱固定工程におけるＴＤ延伸を２０％／秒以上の歪み速度で行うと、熱収縮性に優れた微多孔膜、例えば、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きいポリオレフィン微多孔膜が得られる傾向にある。この傾向は、第五及び第七の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法において顕著である。

延伸工程の後にＴＤ方向への緩和操作を行う場合には、緩和速度が１０％／秒以下であることが好ましく、８％／秒以下であることがより好ましく、６％／秒以下であることがさらに好ましい。１０％／秒以下の緩和速度で緩和操作を行うと、熱収縮性に優れた微多孔膜、例えば、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が８．０％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上５倍以下であり、かつ１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２．０％以上大きいポリオレフィン微多孔膜が得られる傾向にある。この傾向は、第五及び第七の実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜の製造方法において顕著である。

＜２次電池用セパレータ＞
本実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜は、２次電池用セパレータとして利用されることができる。本実施形態に係るポリオレフィン微多孔膜を含むセパレータは、１２０℃付近の外部温度までは収縮を抑え、より高温の外部温度では速やかにシャットダウンするため、２次電池の安全性を改良することができる。

なお、上述した各種物性の測定値は、特に断りの無い限り、後述する実施例における測定法に準じて測定される値である。

次に、実施例及び比較例を挙げて本実施形態をより具体的に説明するが、本実施形態はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、実施例中の物性は以下の方法により測定した。

（１）粘度平均分子量
ＡＳＴＭ−Ｄ４０２０に基づき、デカリン溶媒における１３５℃での極限粘度［η］（ｄｌ／ｇ）を求めた。
ポリエチレンについては、次式により算出した。
［η］＝６．７７×１０^−４Ｍｖ^０．６７

（２）ＧＰＣ測定
ＧＰＣ装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製のＡＬＣ／ＧＰＣ−１５０−Ｃ−ｐｌｕｓ型（商標）を用い、東ソー（株）製のＧＭＨ６−ＨＴ（商標）の３０ｃｍのカラム２本とＧＭＨ６−ＨＴＬ（商標）の３０ｃｍのカラム２本を直列接続して使用し、オルトジクロロベンゼンを移動相溶媒として使用し、試料濃度０．０５ｗｔ％で１４０℃にてＧＰＣ測定を行った。
なお、標準物質として市販の分子量が既知の単分散ポリスチレンを用いて検量線を作成し、求められた各試料のポリスチレン換算の分子量分布データに、０．４３（ポリエチレンのＱファクター／ポリスチレンのＱファクター＝１７．７／４１．３）を乗じることにより、ポリエチレン換算の分子量分布データを取得した。これにより、各試料の重量平均分子量（Ｍｗ）、及び数平均分子量（Ｍｎ）を算出することで、分子量分布指標（Ｍｗ／Ｍｎ）も得た。

（３）膜厚（μｍ）
微小測厚器（東洋精機製 タイプＫＢＭ）を用いて、室温２３℃で膜厚を測定した。

（４）気孔率（％）
１０ｃｍ×１０ｃｍ角の試料を微多孔膜から切り取り、その体積（ｃｍ^３）と質量（ｇ）を求め、それらと膜密度（ｇ／ｃｍ^３）より、次式を用いて気孔率を計算した。
気孔率（％）＝（体積−質量／膜密度）／体積×１００

（５）透気度（ｓｅｃ）
ＪＩＳ Ｐ−８１１７に準拠し、東洋精器（株）製のガーレー式透気度計、Ｇ−Ｂ２（商標）を用いてポリオレフィン微多孔膜の透気抵抗度を測定し、透気度として示した。

（６）突刺強度（ｇｆ）
カトーテック製のハンディー圧縮試験器ＫＥＳ−Ｇ５（商標）を用いて、開口部の直径１１．３ｍｍの試料ホルダーで微多孔膜を固定した。次に固定された微多孔膜の中央部を、針先端の曲率半径０．５ｍｍ、突刺速度２ｍｍ／ｓｅｃで、２５℃雰囲気下にて突刺試験を行うことにより、最大突刺荷重として生の突刺強度（ｇｆ）を得た。

（７）熱収縮率（％）
サンプルをＭＤ／ＴＤ方向にそれぞれ１００ｍｍの正方形に切り出し、１２０℃、または１３０℃に加熱してある熱風乾燥機にサンプルを入れ、１時間後の寸法収縮率を求めた。サンプルは、乾燥機の内壁等に付着しないように、かつサンプル同士が融着しないように、コピー紙等の上に乗せた。ＭＤ方向熱収縮率とＴＤ方向熱収縮率は、それぞれ下記数式により算出される。
ＭＤ方向熱収縮率（％）＝（１００−加熱後のＭＤ方向寸法）／１００×１００（％）
ＴＤ方向熱収縮率（％）＝（１００−加熱後のＴＤ方向寸法）／１００×１００（％）
得られた熱収縮値から、ＴＤ方向の熱収縮率に対するＭＤ方向の熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率）を算出した。
また、ポリオレフィン微多孔膜上に無機粒子、耐熱樹脂又は接着性高分子などを含む塗工層が形成されている場合は、塗工層を溶解することができる有機溶媒に、塗工層が形成されたポリオレフィン微多孔膜を浸漬させ、塗工層を除去することで、ポリオレフィン微多孔膜の熱収縮率を測定することができる。

（８）動摩擦係数
カトーテック株式会社製、ＫＥＳ−ＳＥ摩擦試験機を用い、荷重５０ｇ、接触子面積１０×１０＝１００ｍｍ²（０．５ｍｍφの硬質ステンレス線（ＳＵＳ３０４製ピアノ線）を隙間なく、かつ、重ならないように２０本巻きつけたもの）、接触子送りスピード１ｍｍ／秒、張力６ｋＰａ、温度２５℃、及び湿度５０％の条件下で幅５０ｍｍ×測定方向２００ｍｍのサンプルサイズについてＭＤ、ＴＤ方向に各３回ずつ動摩擦係数を測定し、その平均を求めた。

（９）ＭＤ（長手）方向及びＴＤ（幅）方向の引張弾性率（ＭＰａ）
ＭＤ方向及びＴＤ方向の測定について、ＭＤ方向サンプル（ＭＤ方向１２０ｍｍ×ＴＤ方向１０ｍｍ）及びＴＤ方向サンプル（ＭＤ方向１０ｍｍ×ＴＤ方向１２０ｍｍ）を切り出した。雰囲気温度２３±２℃、湿度４０±２％の状況下でＪＩＳ Ｋ７１２７に準拠し、島津製作所製の引張試験機、オートグラフＡＧ−Ａ型（商標）を用いて、サンプルのＭＤ方向及びＴＤ方向の引張弾性率を測定した。サンプルをチャック間距離が５０ｍｍとなるようにセットし、引張速度２００ｍｍ／分でチャック間が６０ｍｍ、すなわち歪みが２０．０％に達するまでサンプルを伸張した。引張弾性率（ＭＰａ）は、得られる応力−歪曲線における歪み１．０％から４．０％の傾きから求めた。得られた弾性率から、ＴＤ方向の弾性率に対するＭＤ方向の弾性率の比（ＭＤ／ＴＤの弾性率比率）を算出した。

（１０）メルトダウン温度（℃）
図１（Ａ）にメルトダウン温度の測定装置の概略図を示す。１は微多孔膜であり、２Ａ及び２Ｂは厚さ１０μｍのニッケル箔、３Ａ及び３Ｂはガラス板である。４は電気抵抗測定装置（安藤電気製ＬＣＲメーター「ＡＧ−４３１１」（商標））でありニッケル箔２Ａ、２Ｂと接続されている。５は熱電対であり温度計６と接続されている。７はデータコレクターであり、電気抵抗装置４及び温度計６と接続されている。８はオーブンであり、微多孔膜を加熱する。
さらに詳細に説明すると、図１（Ｂ）に示すようにニッケル箔２Ａ上に微多孔膜１を重ねて、縦方向に「テフロン」（登録商標）テープ（図の斜線部）でニッケル箔２Ａに固定する。微多孔膜１には電解液として１ｍｏｌ／リットルのホウフッ化リチウム溶液（溶媒：プロピレンカーボネート／エチレンカーボネート／γ−ブチルラクトン＝１／１／２）が含浸されている。ニッケル箔２Ｂ上には図１（Ｃ）に示すように「テフロン」（登録商標）テープ（図の斜線部）を貼り合わせ、箔２Ｂの中央部分に１５ｍｍ×１０ｍｍの窓の部分を残してマスキングしてある。
ニッケル箔２Ａとニッケル箔２Ｂを微多孔膜１をはさむような形で重ね合わせ、さらにその両側からガラス板３Ａ、３Ｂによって２枚のニッケル箔をはさみこむ。このとき、箔２Ｂの窓の部分と、多孔膜1が相対する位置に来るようになっている。
２枚のガラス板は市販のダブルクリップではさむことにより固定する。熱電対５は「テフロン」（登録商標）テープでガラス板に固定する。
このような装置で連続的に温度と電気抵抗を測定する。なお、温度は２５℃から２００℃まで２℃／ｍｉｎの速度にて昇温させ、電気抵抗値は１ｋＨｚの交流にて測定する。電気抵抗値が１０^３Ωを上回った後に、再び１０^３Ωを下回るときの温度をメルトダウン温度とした。

（１１）オーブン試験・衝突試験
ａ．正極の作製
正極活物質としてリチウムコバルト複合酸化物ＬｉＣｏＯ_２、並びに導電材としてグラファイト及びアセチレンブラックを、バインダーであるポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）及びＮ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）に分散させてスラリーを調製した。このスラリーを正極集電体となる厚さ１５μｍのアルミニウム箔にダイコーターで塗布し、１３０℃で３分間乾燥後、ロールプレス機で圧縮成形した。得られた成形体を５７．０ｍｍ幅にスリットして正極を得た。

ｂ．負極の作製
負極活物質として人造グラファイト、及びバインダーとしてカルボキシメチルセルロースのアンモニウム塩とスチレン−ブタジエン共重合体ラテックスとを、精製水に分散させてスラリーを調製した。このスラリーを負極集電体となる銅箔にダイコーターで塗布し、１２０℃で３分間乾燥後、ロールプレス機で圧縮成形した。得られた成形体を５８．５ｍｍ幅にスリットして負極を得た。

ｃ．非水電解液の調製
エチレンカーボネート：ジメチルカーボネート：エチルメチルカーボネート＝１：１：２（体積比）の混合溶媒に、溶質としてＬｉＰＦ_６を濃度１ｍｏｌ／Ｌとなるように溶解させて、非水電解液を調製した。

ｄ．電池組立
正極、実施例又は比較例で得られた多孔膜及び負極を積層した後、常法により巻回電極体を作製した。なお、ＰＯ微多孔膜の厚みによって巻回数を調整した。得られた巻回電極体の最外周端部を絶縁テープの貼付により固定した。負極リードを電池缶に、正極リードを安全弁にそれぞれ溶接して、巻回電極体を電池缶の内部に挿入した。その後、非水電解液を電池缶内に５ｇ注入し、ガスケットを介して蓋を電池缶にかしめることにより、外径１８ｍｍ、高さ６５ｍｍの円筒型２次電池を得た。この円筒型２次電池を２５℃雰囲気下、０．２Ｃ（定格電気容量の１時間率（１Ｃ）の０．２倍の電流）の電流値で電池電圧４．２Ｖまで充電し、到達後４．２Ｖを保持するようにして電流値を絞り始めるという方法で、合計３時間充電を行った。続いて０．２Ｃの電流値で電池電圧３．０Ｖまで放電した。０％以上の容量を維持していたセルの割合（％）を、自己放電特性として算出した。

ｅ．オーブン試験
ｄで組み立てた２次電池を用いて、充電後の２次電池を室温から１２０℃まで５℃／分で昇温させ、その状態で３０分保持した。その後、２次電池を３０℃／分でさらに１５０℃まで昇温させ、発火までの時間を計測し、下記基準により評価した。本評価項目については、Ａ（良好）とＢ（許容）を合格の基準とした。
Ａ(良好)：１５０℃保持で４５分以上発火しなかったもの。
Ｂ(許容)：１５０℃保持で３０分以上４５分未満で発火したもの。
Ｃ（不可）：１５０℃保持で３０分未満で発火したもの、又は１５０℃に達する前に発火したもの。

ｆ．衝突試験
図２は、衝突試験の概略図である。
衝突試験では、試験台上に配置された試料の上に、試料と丸棒（φ＝１５．８ｍｍ）が概ね直交するように、丸棒を置いて、丸棒から６１ｃｍの高さの位置から、丸棒の上面へ１８．２ｋｇの錘を落すことにより、試料に対する衝撃の影響を観察する。
図２を参照して、実施例及び比較例における衝突試験の手順を以下に説明する。
２５℃の環境下で、上記項目ｄで得た２次電池を１Ｃの定電流で充電し、４．２Ｖに到達した後、４．２Ｖの定電圧で合計３時間充電した。
次に、２５℃の環境下で、２次電池を平坦な面に横向きに置き、２次電池の中央部を横切るように、直径１５．８ｍｍのステンレスの丸棒を配置した。丸棒は、その長軸がセパレータの長手方向と平行となるように配置した。２次電池の中央部に配置した丸棒から２次電池の縦軸方向に対して、直角に衝撃が加わるように、１８．２ｋｇの錘を６１ｃｍの高さから落下させた。衝突後、２次電池の表面温度を測定した。５セルずつ試験を行い、下記基準に即して評価した。本評価項目については、Ａ（良好）とＢ（許容）を合格の基準とした。なお、２次電池の表面温度とは、２次電池の外装体の底側から１ｃｍの位置を熱電対（Ｋ型シールタイプ）で測定した温度である。
Ａ(良好)：全てのセルにおいて、表面温度上昇が３０℃以下。
Ｂ(許容)：表面温度が３０℃超過１００℃以下のセルがあるが、全てのセルにおいて表面温度が１００℃以下。
Ｃ(不可)：１個以上のセルで表面温度が１００℃を超過、又は発火。

（１２）搬送性
長さ１０００ｍのフィルムを巻取機で巻き取り、巻取後の端面のずれを測定し、下記基準に即して評価した。本評価項目については、Ａ（良好）とＢ（許容）を合格の基準とした。
Ａ（良好）：巻き取り時の端面のずれが１ｍｍ以下。
Ｂ（許容）：巻き取り時の端面のずれが１ｍｍより大きく５ｍｍ以下。
Ｃ（不可）：巻き取り時の端面のずれが５ｍｍより大きい。

［実施例１〜２３（但し、実施例１１、１３、１４、及び２１〜２３は参考例である。）、及び比較例１〜１２］
表１〜４のいずれかに示されるポリエチレン合成用触媒（表中では「合成触媒」として表す）とエチレンモノマーを用いてポリエチレンを合成した。なお、表１〜４に示されるように各実施例では２種類のポリエチレンを混合して用いているため、片方のポリエチレン種をＰＥ１、もう片方のＰＥ種をＰＥ２と記載し、ＰＥ１とＰＥ２それぞれの合成触媒、粘度平均分子量、重量分率を表１〜４に示した。

得られたポリエチレンと、可塑剤を配合して、ヘンシェルミキサーで攪拌して、樹脂組成物を調製した。表１〜４のいずれかに示される条件下で、樹脂組成物を押し出し、シート状に成形し、延伸し、塩化メチレンに浸漬して孔を形成し、熱固定して、ポリオレフィン多孔膜を得た。

得られたポリオレフィン多孔膜を上記の評価方法に従って評価した。
実施例１〜２３で得られた微多孔膜の物性及びそれらを２次電池に組み込んだときの評価結果を表１〜３に示す。
比較例１〜１２で得られた多孔膜の物性及びそれらを２次電池に組み込んだときの評価結果を表４に示す。

１ 微多孔膜
２Ａ，２Ｂ ニッケル箔
３Ａ，３Ｂ ガラス板
４ 電気抵抗測定装置
５ 熱電対
６ 温度計
７ データコレクター
８ オーブン

Claims (6)

1. １２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が７．５％以下であり、そして１３０℃でのＴＤ方向の熱収縮率が、前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率の３倍以上４．８倍以下であり、かつ前記１２０℃でのＴＤ方向の熱収縮率より１２％以上大きいポリオレフィン微多孔膜であって、前記ポリオレフィン微多孔膜に含まれるポリオレフィンが、ポリエチレン１００質量％であるポリオレフィン微多孔膜。
2. 動摩擦係数が０．１０以上０．３５以下である、請求項１に記載のポリオレフィン微多孔膜。
3. ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定において、分子量５０，０００以下の分子を１５％以上含み、かつ分子量５００，０００以上の分子を１５％以上含む、請求項１又は２に記載のポリオレフィン微多孔膜。
4. メルトダウン温度が１５０℃以上２００℃以下である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
5. ＴＤ方向の熱収縮率に対するＭＤ方向の熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤの熱収縮比率）が、１２０℃では１．０を超え、かつ１３０℃では１．０未満である、請求項１〜４のいずれか１項に記載のポリオレフィン微多孔膜。
6. ＴＤ方向の弾性率に対するＭＤ方向の弾性率の比（ＭＤ／ＴＤの弾性率比率）が、１．７以上３．０以下である、請求項５に記載のポリオレフィン微多孔膜。

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