JP6692474B1

JP6692474B1 - 漆喰材

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Publication number: JP6692474B1
Application number: JP2019035057A
Authority: JP
Inventors: 敏夫河野; 雄也矢野; 晃玄堀川; 速都篠原; 田村　愛理; 愛理田村; 慎司鈴木; 克也田中; 眞一島▲崎▼
Original assignee: Kochi Prefecture
Current assignee: Kochi Prefecture
Priority date: 2019-02-28
Filing date: 2019-02-28
Publication date: 2020-05-13
Anticipated expiration: 2039-02-28
Also published as: JP2020138881A

Abstract

【課題】引張強度の向上を図ることによって、壁面等に塗布した際、乾燥によるひび割れの発生を抑制することができる漆喰材を提供する。【解決手段】本発明の漆喰材は、水と、消石灰と、セルロースナノファイバ１とを含む。該セルロースナノファイバの配合率は、前記消石灰に対して０．２〜０．８重量％である。漆喰材の製造時、漆喰材を均一に攪拌することで漆喰材内の消石灰粒子１００の間にセルロースナノファイバ１が入り込む。セルロースナノファイバ１を介して結合した消石灰粒子１００は、乾燥収縮によって凝集体を形成しないため、従来の漆喰材のように凝集体間に発生したひび割れの発生を抑制できる。【選択図】図１

Description

本発明は、漆喰材に関し、さらに詳しくは、漆喰壁の製造に用いられる漆喰材に関する。

一般的に、漆喰材は、生石灰（ＣａＯ）に水を加えて消化させることによって得られる消石灰（Ｃａ（ＯＨ）_２）に、水等を混合して攪拌し、一定時間冷却後に得られる壁面塗布材である。この漆喰材は、調湿性、強度又は防火に優れ、また、白い壁面が美観に優れることから、古来、城壁や蔵の壁面等の漆喰壁を製造するため多く利用されている。

特開昭６０−２５１１６１号公報（特許文献１）は、漆喰の混練りを省力化するために、生石灰に混和剤を配合して湿式消化し、石灰クリームとして使用する漆喰塗材料の製造方法を開示する。

特開２００２−２８４５６５号公報（特許文献２）は、従来の漆喰の利用における施工の困難性又は作業効率の悪さに鑑み、現場における工期の短縮が可能で、手間なく塗布することのできる生石灰クリーム調湿複合塗材を開示する。

特開昭６０−２５１１６１号公報特開２００２−２８４５６５号公報

しかしながら、特許文献１に記載の漆喰塗材料と特許文献２に記載の生石灰クリーム調湿複合塗材は、手軽に漆喰材を塗布できるという利点があるものの、一度に厚塗りを行うとひび割れが発生しやすくなるため、一回の塗布の厚みをできるだけ薄くする必要がある。そのため、漆喰材の塗布層を厚くしたい場合は、できるだけ薄く漆喰材を塗布して乾燥するのを待ち、その乾燥後、さらにその上から薄く漆喰材を塗布するという手順を繰り返さなければならない。よって、特許文献１に記載の漆喰塗材料と特許文献２に記載の生石灰クリーム調湿複合塗材は、壁面等に厚く塗布しようとする際、漆喰壁の製造に時間と手間がかかるという問題があった。

このようなひび割れは、図８に示すように、壁面等に塗布された漆喰材の水分Ｗが時間の経過とともに徐々に蒸発し、漆喰材が乾燥することによって発生する。具体的には、漆喰材に含有される消石灰粒子１００の表面に残った水分Ｗの表面張力により、水分Ｗが蒸発した空隙を埋めるようにして消石灰粒子１００同士が凝集（乾燥収縮）し、図示の左右に示すような凝集体を形成する。この際、凝集による収縮（引張）応力が漆喰材の引張強度を上回ることによって、凝集体の間にひび割れＣが生じる。特に、漆喰材を一度に厚塗りをした場合は、薄く塗布した場合に比べて漆喰材の体積が大きく、収縮応力が強く生じる。そのため、一度に厚塗りをした漆喰材の方が、ひび割れＣがより発生しやすくなる。

したがって、ひび割れを抑制するには、漆喰材の乾燥（引張）収縮に対して漆喰材の引張強度を向上させることが肝要である。

そこで、本発明は、引張強度の向上を図ることによって、壁面等に塗布した際、乾燥によるひび割れの発生を抑制することができる漆喰材を提供することを課題とした。

上記課題を解決するために、本発明は次のように構成した。すなわち、本発明に係る漆喰材は、水と、消石灰と、セルロースナノファイバとを含むことを特徴としている。

本発明に係る漆喰材によれば、漆喰材中の消石灰粒子の間にセルロースナノファイバが入り込み、セルロースナノファイバを介して消石灰粒子同士を結合することで、乾燥収縮を抑制することができる。そのため、漆喰材の引張強度が向上させることができ、ひび割れを抑制することができる。

好ましくは、セルロースナノファイバの配合率は、消石灰に対して０．２〜０．８重量％である。

０．２〜０．８重量％という少量のセルロースナノファイバを含有させたことより、効果的にひび割れの発生を抑制することができる。また、セルロースナノファイバを０．２重量％以上で含有させたことにより、十分な引張強度を確保でき、ひび割れの発生を抑制することができる。さらに、セルロースナノファイバを０．８重量％以下で含有させたことにより、セルロースナノファイバの過剰な添加による漆喰材のコテ滑りの悪化を防ぐことができ、施工性の悪化を抑制することができる。

なお、コテ滑りとは、いわゆる左官用コテを用いて漆喰材を壁面等に塗布するにあたり、左官用コテを移動させる際の滑らかさを言い、一般的にコテ滑りが良いほど漆喰材の塗布における仕上げが美しくなる。

さらに、好ましくは、セルロースナノファイバの直径の頻度分布は、３００〜５０００ｎｍの範囲内に最大ピークを有する。

このように直径が比較的太いセルロースナノファイバを含有させることにより、より効果的に引張強度を向上でき、粘度の上昇を抑制することができる。また、セルロースナノファイバの直径が細すぎると、からまった繊維同士の解繊が困難になるため、漆喰材全体にセルロースナノファイバが均一に分散しにくくなる。一方、漆喰材中に含まれる消石灰粒子の粒径は最大でも１００００ｎｍ程度であり、セルロースナノファイバの直径が１００００ｎｍ以上になると、攪拌しても消石灰とセルロースナノファイバが互いに分離して均一性を保てなくなり、消石灰粒子同士の凝集体が形成されるため、ひび割れを発生させる原因となってしまう。そのため、直径が比較的太い３００〜５０００ｎｍのセルロースナノファイバを多く含有させることにより、セルロースナノファイバを漆喰材全体に均一に分散させることができ、漆喰材全体でひび割れの発生を抑制することができる。

本発明に係る漆喰材によれば、壁面等に塗布した際、乾燥によるひび割れの発生を抑制することができる。

図１は、消石灰粒子とセルロースナノファイバを示す概略図である。図２は、セルロースナノファイバの直径の頻度分布を示す図である。図３は、試験片の引張強度の試験方法を示す図である。図４は、試験片の引張強度を示すグラフである。図５は、漆喰材の粘度の測定方法を示す図である。図６は、漆喰材の見かけの粘度を示すグラフである。図７は、漆喰板の写真である。図８は、従来の漆喰材における消石灰粒子を示す概略図である。

以下、本発明の実施形態に係る漆喰材について具体的に説明する。

漆喰材は、基本的には、水と、消石灰と、セルロースナノファイバ（以下、ＣＮＦという。）とを含む。

消石灰は、石灰石を焼成して生石灰とし、生石灰に化学反応当量よりも余剰の水を加え、攪拌しながら消化させて、スラリー状にしたもの（消石灰スラリー）のうち、水分等を除く消石灰のみを示す。なお、生石灰又は消石灰は、一般的な漆喰材に用いられるものであればよく、石灰石又は消石灰の産地、焼成の方法又は消化の方法等によって限定されるものではない。また、消石灰スラリーは、生石灰に水を加えて消化させて粉末状の消石灰を一旦作成し、粉末状の消石灰に加水してスラリー状にしてもよい。

ＣＮＦは、木材から得られるパルプ繊維をナノサイズまで解繊処理等したものである。ＣＮＦは、漆喰材に含まれる消石灰に対して所定の割合で含有されている。所定の割合は、詳細は後述するが、消石灰を１００重量％として、下限は、０．２重量％、好ましくは０．３重量％とするのがよく、上限は、０．８重量％、好ましくは０．７重量％とするのがよい。

また、ＣＮＦは、解繊回数が多ければ直径が比較的細くなり、解繊回数が少なければ直径が比較的太くなるというように、解繊処理の方法やその回数により、直径の太さが異なる。詳細は後述するが、ＣＮＦの直径の頻度分布は、３００〜５０００ｎｍの範囲内に最大ピークを有するのがよい。

（ＣＮＦの定義）
ＣＮＦの直径は、学術的には１〜１００ｎｍと定義されることが多いが、機械的に解繊したＣＮＦの直径は、分布をもち、より太い繊維を含むことが多い。また、一般的には、直径が数１０ｎｍ〜数μｍの分布をもつセルロース製の繊維もＣＮＦと呼ばれている。したがって、本明細書及び特許請求の範囲において、ＣＮＦとは、１０μｍ以下の直径を有するセルロース製の繊維をいう。

次に、本実施形態に係る漆喰材の製造方法について説明する。まず、生石灰（ＣａＯ）を化学反応当量よりも余剰の水（Ｈ_２Ｏ）に投入する。生石灰と水をなじませるように攪拌すると、発熱の上、蒸気を発生させながら化学反応が進行し、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）_２）に変化する。この状態で所定の時間冷却させると、消石灰スラリーになる。消石灰スラリーに、所定の割合でＣＮＦを溶解させたＣＮＦ水溶液を添加し、消石灰スラリーにＣＮＦが均一に分散するように攪拌する。このようにして、ＣＮＦを含有した本発明に係る漆喰材を製造する。

このように製造された漆喰材によれば、図１に示すように、消石灰スラリー中の消石灰粒子１００の間にＣＮＦ１が入り込み、ＣＮＦ１を介して消石灰粒子１００同士を結合する。そのため、図８に示すような凝集体が生じず、凝集体間のひび割れＣの発生を抑制することができる。すなわち、ＣＮＦ１を介して消石灰粒子１００同士が結合されたことにより、乾燥収縮が凝集体単位ではなく塗布された漆喰材全体に生じるため、全体での引張強度を向上させることができる。これにより、ひび割れＣの発生を抑制することができる。

下記表１の実施例１〜１７の漆喰材と比較例の漆喰材とを作成した。

表１の「ＣＮＦの種類」において、「ＮＢＫＰ−ＤＤＲ」は、針葉樹由来の木材を原料に製造された針葉樹漂白クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）をＤＤＲ処理することにより作成したＣＮＦである。なお、ＤＤＲ処理は、抄紙用パルプの叩解などの原料処理で使用されるダブルディスクリファイナー処理である。本実施例では、ＮＢＫＰの濃度を３重量％に調整したパルプスラリーのＤＤＲ処理を３０回繰り返し行い、ＮＢＫＰ−ＤＤＲを得た。なお、ＤＤＲ処理の回数は、ひび割れ発生の抑制効果を奏する適切な繊維直径のＣＮＦを得るという観点から、２０〜４０回とするのが好ましい。

また、「ＬＢＫＰ」とは、広葉樹由来の木材を原料に製造された広葉樹漂白クラフトパルプのことであり、「３Ｐａｓｓ」とは、木材の解繊処理を３回行ったことを示す。「１０Ｐａｓｓ」とは、木材の解繊処理を１０回行ったことを示す。「２０Ｐａｓｓ」とは、木材の解繊処理を２０回行ったことを示す。解繊処理は、本実施例では、株式会社スギノマシン製の湿式微粒化装置「スターバースト」を使用して行った。具体的には、ＬＢＫＰのパルプスラリーを２４５ＭＰａの高圧で小さなノズルから噴射し、セラミックボールに衝突させることによりナノ化を行う「ボール衝突チャンバー」を使用して解繊処理を行った。

解繊処理を繰り返すことにより、ＣＮＦの直径は細くなる。したがって、解繊回数が多いほどＣＮＦの直径が比較的細いものが多くなり、解繊回数が少ないほどＣＮＦの直径が比較的太いものが多くなる。

［ＣＮＦの性状評価（繊維直径）］
そこでまず、各ＣＮＦの直径を評価した。原料となる木材の種類又は処理条件を変えて作成したＣＮＦの各種（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ、ＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓ、ＬＢＫＰ−１０Ｐａｓｓ及びＬＢＫＰ−２０Ｐａｓｓ）について、その直径を評価した。ＣＮＦの直径は、日本ルフト株式会社製の粒子径分布測定装置ＣＰＳ・Ｄｉｓｃ・Ｃｅｎｔｒｉｆｕｇｅを用いて測定した。本装置は、頻度別遠心沈降法を用い、検出器の位置まで沈降する到達時間と吸光度測定により粒子径及び粒子径分布を測定する装置である。直径の測定は、回転数２００００ｒｐｍ、粒子径測定範囲０．０３〜７μｍ、ＣＮＦ濃度０．２％の条件で行い、測定ごとに粒径０．２６３μｍのＰＶＣ粒子で校正した。各ＣＮＦの直径の頻度分布は、図２のグラフに示す通りである。

実施例１〜５の漆喰材に含まれるＮＢＫＰ−ＤＤＲは、直径が３００ｎｍ〜５０００ｎｍの範囲内に最大の山があり、この範囲内に直径の最大ピークを有している。ＮＢＫＰ−ＤＤＲの直径の最大ピークを有する範囲において、下限は、３００ｎｍであり、好ましくは５５０ｎｍであり、より好ましくは１０００ｎｍであり、上限は、５０００ｎｍであり、好ましくは３０００ｎｍであり、より好ましくは２５００ｎｍである。よって、実施例１〜５の漆喰材に含まれるＮＢＫＰ−ＤＤＲは、比較的太い直径のＣＮＦを多く含んでいる。

実施例６〜９の漆喰材に含まれるＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓは、直径が３００ｎｍ〜１０００ｎｍの範囲内に最大の山があり、この範囲内に直径の最大ピークを有している。ＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓの直径の最大ピークを有する範囲において、下限は、３００ｎｍであり、好ましくは４５０ｎｍであり、より好ましくは４８０ｎｍであり、上限は、１０００ｎｍであり、好ましくは５５０ｎｍであり、より好ましくは５２０ｎｍである。よって、ＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓは、実施例１〜５のＮＢＫＰ−ＤＤＲよりも直径が細いが比較的太い直径のＣＮＦを多く含んでいる。

実施例１０〜１３の漆喰材に含まれるＬＢＫＰ−１０Ｐａｓｓは、直径が２００ｎｍ〜１０００ｎｍの範囲内に最大の山があり、この範囲内に直径の最大ピークを有している。ＬＢＫＰ−１０Ｐａｓｓの直径の最大ピークを有する範囲において、下限は、２００ｎｍであり、好ましくは３００ｎｍであり、より好ましくは４００ｎｍであり、上限は、１０００ｎｍであり、好ましくは５５０ｎｍであり、より好ましくは４５０ｎｍである。よって、ＬＢＫＰ−１０Ｐａｓｓは、実施例６〜９のＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓと最大分布の直径が同程度であるが、３０ｎｍ〜２００ｎｍの範囲内に第二の山があり、実施例６〜９のＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓよりも比較的細い直径のＣＮＦを多く含んでいる。

実施例１４〜１７の漆喰材に含まれるＬＢＫＰ−２０Ｐａｓｓは、直径が３０ｎｍ〜３００ｎｍの範囲内に最大の山があり、この範囲内に直径の最大ピークを有している。ＬＢＫＰ−２０Ｐａｓｓの直径の最大ピークを有する範囲において、下限は、３０ｎｍであり、好ましくは４０ｎｍであり、より好ましくは４５ｎｍであり、上限は、３００ｎｍであり、好ましくは２００ｎｍであり、より好ましくは１００ｎｍである。よって、実施例１４〜１７のＬＢＫＰ−２０Ｐａｓｓは、比較的細い直径のＣＮＦを多く含んでいる。

このように、原料となる木材の種類又は処理条件を変更することによって、直径の分布が異なるＣＮＦを得られることが分かった。

［試験１（引張強度）］
次に、図３（ａ）に示すように、漆喰材を型に入れて乾燥させて試験片２１を作成し、引張強度試験を実施した。具体的な試験方法は、実施例１〜１７で得られた各漆喰材及び比較例で得られた漆喰材をそれぞれ直径２０ｍｍ×厚み５ｍｍの型枠に流し込み、３日間放置して乾燥させた。その後脱型し、２０ｍｍ（直径ｄ）×５ｍｍ（厚みｌ）のコイン型の試験片２１を作成した。品質の安定を図るため、温度２０℃、湿度８０％の恒温恒湿槽内で各試験片２１を１１日間養生し、その後、引張強度試験を実施した。引張強度試験は、試験片２１を治具に挟む（チャッキングする）際に破損するおそれがあるため、チャッキングをする必要がない圧裂引張強度試験（ブラジリアンテスト）を採用し、ＪＩＳ．Ｍ．０３０３「岩石の引張強さ試験方法」に準拠して実施した。

まず、専用の冶具２２でコイン型の試験片２１を直径方向に挟み込み、上方から一定速度で荷重Ａを掛けてコイン型の試験片２１が破断に至るまで圧縮する。図３（ｂ）に示すように、本試験において、この圧縮に対する垂直方向の圧縮応力Ｘは、水平方向の引張応力Ｙに変換することができる。これにより、各漆喰材における引張強度を測定した。

引張強度は、下記の数１により算出できる。数１において、σは引張強度（ＭＰａ）を示し、Ｐは破断荷重（Ｎ）を示し、ｄは試験片の直径（ｍｍ）を示し、ｌは試験片の厚み（ｍｍ）を示す。

引張強度の試験結果は、上記表１及び図４のグラフに示した通りである。

漆喰材の引張強度は、各ＣＮＦの配合率の増加に比例して向上している。このように、ＣＮＦを漆喰材に含有させることにより、その原料、処理条件又は配合率にかかわらず、ＣＮＦを含有していない漆喰材に比べ、引張強度を向上させることができた。

また、図４のグラフに示すように、各ＣＮＦを含む漆喰材において、それぞれＣＮＦの配合率が０．０重量％の状態から０．３重量％とするまでは比較的急な勾配で引張強度が上昇しているが、０．３重量％から０．５重量％までは引張強度の向上が緩やかになるか又は略フラットになっていた。そのため、実施例１〜１７の漆喰材において、より少量のＣＮＦを配合して効果的に引張強度の向上を図ろうとすると、各ＣＮＦの配合率は、０．２重量％以上とするのが好ましく、０．３重量％以上とするのがより好ましいことが分かった。

また、含有されるＣＮＦの直径が比較的太い実施例１〜４の漆喰材は、ＣＮＦ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ）の配合率が少量であってもより顕著に引張強度が向上した。そのため、含有されるＣＮＦの直径が比較的太いほど漆喰材の引張強度の向上に寄与する傾向にあることが分かった。詳細には、ＣＮＦ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ）を０．３重量％の配合率で含有させることにより、ＣＮＦを含有しない比較例の漆喰材に比べて、約２．４倍も引張強度が向上した。よって、ＣＮＦの直径の最大ピークを含む山が３００ｎｍ〜５０００ｎｍの範囲内にある比較的太いＣＮＦを漆喰材に含有させることにより、少量のＣＮＦでもひび割れ抑制効果を発揮させるため、製造コストの削減にも寄与することができる。

［試験２（粘度）］
次に、実施例１〜１７の漆喰材及び比較例の漆喰材について、それぞれ粘度を測定した。なお、漆喰材の粘度上昇は、漆喰材を壁面等に塗布する際のコテ滑りを悪化させる。そのため、施工性の悪化を抑制するためには、漆喰材の粘度上昇を抑制することが望ましい。

具体的な測定方法は、図５に示すように、消石灰及び各配合率で含有させた各ＣＮＦに対し、約１２０重量％の水を含んだ各漆喰材３１について、ＪＩＳ．Ｋ．７１９９「プラスチック−キャピラリーレオメータ及びスリットダイレオメータによるプラスチックの流れ特性試験方法」に準拠した測定を行った。各漆喰材３１をシリンジ３２に適量充填し、プランジャー３３を一定速度で押し込んだときの荷重Ｗの変化を測定することにより、見かけの粘度を測定した。なお、本方法では、非ニュートン流体を測定した場合、得られる粘度はいずれも見かけの値（ニュートン流体であるとした場合の値）となる。

見かけの粘度ηａｐは、下記の数２、数３及び数４により算出できる。数２、数３及び数４において、Ｐは漆喰材にかかる圧力（ＭＰａ）を示し、Ｗはプランジャー３３を押し込む際の荷重（Ｎ）を示し、Ｒはプランジャー３３の半径（ｍｍ）を示し、Ｑは単位時間当たりの漆喰材３１の押出体積（ｍｍ³／ｓ）を示し、Ｖはプランジャー３３の押し込み速度（ｍｍ／ｓ）を示し、Ｌは射出孔３４の長さ（ｍｍ）を示し、ｒは射出孔３４の内半径（ｍｍ）を示す。

まず、数２及び数３を用いて、漆喰材３１にかかる圧力Ｐ及び単位時間当たりの漆喰材３１の押出体積Ｑを算出する。得られた漆喰材３１にかかる圧力Ｐ及び単位時間当たりの漆喰材３１の押出体積Ｑを数４に代入することにより、見かけの粘度ηａｐを算出することができる。

測定結果は、上記表１及び図６（ａ）及び（ｂ）のグラフに示す通りである。図６（ａ）は、実施例１〜４及び実施例６〜１７の漆喰材について、ＣＮＦの配合率を０．７重量％以下とした場合の粘度を示すグラフであり、図６（ｂ）は、実施例１〜５の漆喰材について、ＣＮＦ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ）の配合率を１．０重量％以下とした場合の粘度を示すグラフである。

表１及び図６（ａ）のグラフに示すように、各漆喰材において、ＣＮＦの配合率を０．７重量％とするまでは、粘度は、やや上昇傾向がみられるものの略フラットのまま推移した。よって、各ＣＮＦを配合した漆喰材は、一様に施工性の悪化を抑制できることが分かった。

特に、頻度分布の最大ピークが３００ｎｍ〜５０００ｎｍの範囲内にある比較的太いＣＮＦ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ又はＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓ）を含有した実施例１〜４及び６〜９の漆喰材は、粘度の上昇をより抑制できた。よって、直径が比較的太いＣＮＦを多く含んだ漆喰材の方が、粘度の上昇を抑制することができる傾向にあることが分かった。

一方、図６（ｂ）に示すように、ＣＮＦ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ）の配合率が０．７重量％を超えると、粘度が一気に上昇した。実施例６〜１７の漆喰材については、実施例１〜５の漆喰材よりも、各ＣＮＦの配合率が０．７重量％を超えると粘度が一層上昇するものと推察される。粘度が上昇する要因は、固体成分（消石灰とＣＮＦ）の増量によるほか、固体成分の間に生じる摩擦力にある。固体成分の大きさが小さい場合、表面積が増すことによって摩擦力が増加し、粘度が上昇する。そのため、ＮＢＫＰ−ＤＤＲよりも直径が比較的細いＣＮＦを多く含む実施例６〜１７の漆喰材では、より一層粘度が上昇するものと推察される。したがって、漆喰材を壁面等に塗布する際の施工性（コテ滑り）の悪化を抑制するという観点からすれば、漆喰材に含有されるＣＮＦは、消石灰に対して０．８重量％以下とするのが好ましく、０．７重量％以下とするのがより好ましい。

以上の通り、漆喰材は、各ＣＮＦの配合率を好ましくは０．２重量％以上、より好ましくは０．３重量％以上とし、且つ、好ましくは０．８重量％以下、より好ましくは０．７重量％以下とすることにより、効果的に引張強度を向上させ、乾燥時、ひび割れを抑制することができるとともに、漆喰材の粘度の上昇を抑制し、施工性の悪化を抑制することができる。

また、前述の通り、ＣＮＦの直径において、頻度分布の最大ピークが３００ｎｍ〜５０００ｎｍの範囲内にある比較的太いＮＢＫＰ−ＤＤＲを含む漆喰材は、他の種類のＣＮＦを含む漆喰材に比べ、より顕著に引張強度を向上させることができた。さらに、このＮＢＫＰ−ＤＤＲを含む漆喰材と、直径の最大ピークが３００ｎｍ〜１０００ｎｍの範囲内に含まれる比較的太いＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓを含む漆喰材とは、他の種類の漆喰材に比べ、粘度の上昇をより抑制することができた。したがって、頻度分布の最大ピークが３００ｎｍ〜５０００ｎｍの範囲内にある直径が比較的太いＣＮＦを多く漆喰材に含有させることにより、より効果的に引張強度を向上でき、且つ、粘度の上昇を抑制できる傾向にあることが分かった。

また、上述の通り、ＣＮＦの直径が細すぎると、からまった繊維同士の解繊が困難になるため、漆喰材全体にＣＮＦが均一に分散しにくくなる。一方、漆喰材中に含まれる消石灰粒子の粒径は最大でも１００００ｎｍ程度であり、セルロースナノファイバの直径が１００００ｎｍ以上になると、攪拌しても消石灰とセルロースナノファイバが互いに分離して均一性が保てなくなり、消石灰粒子同士の凝集体が形成されるため、ひび割れを発生させる原因となってしまう。そのため、直径が比較的太い３００ｎｍ〜５０００ｎｍのＣＮＦを多く含有させることにより、ＣＮＦを漆喰材全体に均一に分散させることができ、漆喰材全体でひび割れの発生を抑制することができる。

なお、実施例１〜１７では、ＣＮＦの原料となる木材の種類や処理方法を変えてＣＦＮ（ＮＢＫＰ−ＤＤＲ、ＬＢＫＰ−３Ｐａｓｓ、ＬＢＫＰ−１０Ｐａｓｓ及びＬＢＫＰ−２０Ｐａｓｓ）を作成したが、これら木材の種類や処理方法にかかわらず、その作成されたＣＮＦの配合率と、頻度分布において直径の最大ピークが含まれる範囲とにより、ひび割れ抑制の効果及びコテ滑りの悪化抑制の効果が発揮されるものと考えられる。

［試験３（実証試験）］
次に、実施例３の漆喰材と、比較例の漆喰材とを用いて、ひび割れ抑制効果の実証試験を行った。具体的には、各漆喰材をそれぞれ、石膏ボードに１．５ｍｍの厚みで塗布し、室内で２日間乾燥させて漆喰板を作成したのち、３日目に目視によってひび割れの発生状況を観察した。

図７（ａ）は、写真左側に比較例の漆喰材より製造した漆喰板を示し、写真右側に実施例３の漆喰材より製造した漆喰板を示している。図７（ｂ）は、実施例３の漆喰材より製造した漆喰板の拡大写真であり、図７（ｃ）は、比較例の漆喰材より製造した漆喰板の拡大写真である。これら写真に示すように、実施例３の漆喰板には何らひび割れが発生せず、一方、比較例の漆喰板にはその主面全体にひび割れが発生した。このように、ＣＮＦを含有させた漆喰材について、実際に、ひび割れの発生を抑制することを実証することができた。

なお、実施例１〜２、実施例４〜５の漆喰材においても同様の実験を行ったが、いずれもＣＮＦを配合した漆喰材にひび割れの発生を確認することはできなかった。

１セルロースナノファイバ（ＣＮＦ）
１００消石灰粒子
Ｗ水分
Ｃひび割れ

Claims

水と、
消石灰と、
セルロースナノファイバとを含む、漆喰材。
請求項１に記載の漆喰材であって、
前記セルロースナノファイバの配合率は、前記消石灰に対して０．２〜０．８重量％である、漆喰材。
前記請求項１又は２に記載の漆喰材であって、
前記セルロースナノファイバの直径の頻度分布は、３００〜５０００ｎｍの範囲内に最大ピークを有する、漆喰材。