JP6689002B2

JP6689002B2 - 建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システム

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Publication number: JP6689002B2
Application number: JP2016004536A
Authority: JP
Inventors: 岡田　敬一; 敬一岡田; 雄史森井
Original assignee: Shimizu Corp
Current assignee: Shimizu Corp
Priority date: 2016-01-13
Filing date: 2016-01-13
Publication date: 2020-04-28
Anticipated expiration: 2036-01-13
Also published as: JP2017125742A

Description

本発明は、建物の健全性を判定するための建物モデルの初期情報の質量及び剛性の分布を特別な動的解析モデルを必要とせずに容易に求めることを可能にする建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムに関する。

建築・土木構造物にセンサを設置し、このセンサからの情報に基づいて構造物（建物）の損傷の度合いを把握し、構造物の損傷検知や健全性評価を行う構造ヘルスモニタリングが注目されている。特に、オフィスビルやマンション等の多層構造の建物においては、地震が発生した際に、その被災状況を早期に且つ精度よく判定（確認、把握、評価）することが求められる。

また、振動センサを用いて対象構造物の振動特性の変化から損傷（劣化による損傷を含む）を検出する手法は、変形や歪み等を計測するセンサを利用して損傷を直接的に検出する手法と比較し、センサ設置位置が損傷個所と同一である必要がない点で優れている。このため、対象の構造物が大きく、事前に損傷が発生する場所を予測・特定することが困難な建築・土木構造物に好適な損傷検出手法と言える。

建物の階層毎に多数のセンサを設置すれば、地震時の建物の各階（層）の応答、さらに建物の全体の応答を精度よく把握することができる（例えば、特許文献１参照）。この場合には、多数のセンサをそれぞれケーブル（配線）で一つのデータ収録処理装置に接続し、各センサの検出情報（データ）を一カ所に集約して詳細な分析を行うようにしている。そして、このように建物の階層毎に設置した多数のセンサで地震時の応答加速度や変位などを検出し、記録された加速度の波形情報などから構造体としての健全性や被害状況（損傷、安全性）などを判断することができる。

一方、任意に設定した建物の観測層にセンサを設置し、地震時にセンサで取得した観測層の応答情報に基づき、ベイズの定理（学習型応答推定機能／ベイズ更新）を用いて建物のモデルの初期パラメータ（初期情報）を最適な値に修正し、修正したモデルのパラメータを用いて建物の各層の応答を推定する建物の健全性確認方法（地震時建物健全性判定システム（構造ヘルスモニタリングシステム／地震時建物健全性判定装置）がある（例えば、特許文献２参照）。

この方法においては、ある地震時に、限られた観測層に設置したセンサで取得した建物の地震時応答情報に基づいて建物の設計モデルの情報（パラメータ）を学習的に修正（更新）し、この修正したモデルの情報を用いて建物の各層（各階）の応答を推定する。これにより、少ないセンサによって、精度よく建物各層の応答を推定することが可能になり、信頼性の高い健全性、耐震性評価を行うことができる。

特開２０１１−１３２６８０号公報特開２０１３−１９５３５４号公報

ここで、例えば、上記の学習型応答推定機能（ベイズ更新）を持つ構造ヘルスモニタリングシステムにおいては、建物モデルを初期情報として設定する必要があり、この初期情報（パラメータ）を設定する際には、一般に建物を質点系解析モデルとして扱い質量及び剛性の分布を利用する。

そして、従来、構造設計者が建物構造設計で行う動的解析モデルの設計情報からこの質量及び剛性の分布を設定するようにしており、専門家による高度な設計により設定値の判断が必要になっている。これにより、動的解析情報が得られていない建物ではこのシステム自体を適用できず、また、多くの建物にこのシステムを適用することが難しくなっている。

本発明は、上記事情に鑑み、建物の健全性を判定するための建物モデルの初期情報の質量及び剛性の分布を、特別な動的解析モデルを必要とせずに容易に求めることを可能にする建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムを提供することを目的とする。

上記の目的を達するために、この発明は以下の手段を提供している。

本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法は、建物の構造形式、建物の階層数及び建物の最下層においける剛性分布係数Ｎを入力する建物構造入力工程と、建物階層数及び標準階高から建物の軒高を求め、該軒高、及び予め求められた実験式の回帰式によって建物の第１固有周期を求める第１固有周期算出工程と、建物の各階層の質量を一定の質量に設定し、前記第１固有周期における第１剛性ｋ_１をｋ_１＝ｍ×（２π／Ｔ_１）^２で求める第１剛性算出工程と、建物の最上層を１、最下層を最上層の剛性分布係数Ｎ倍とし、全体に前記第１剛性を乗じた台形形状の第１剛性分布を作成する第１剛性分布作成工程と、建物の一定の質量分布及び前記第１剛性分布から固有値解析によって第２固有周期を求める第２固有周期算出工程と、前記第２固有周期／前記第１固有周期を計算して補正係数を求める補正係数算出工程と、前記補正係数を２乗した値を前記第１剛性分布に乗じて第２剛性分布を求める第２剛性分布算出工程と、前記建物の一定の質量分布及び前記第２剛性分布から固有値解析によって第３固有周期及び刺激関数を求める第３固有周期／刺激関数算出工程と、前記第３固有周期と前記第１固有周期を比較し、前記第３固有周期が前記第１固有周期と一致している場合に、前記建物の一定の質量分布及び前記第２剛性分布を建物の健全性判定用の質量分布及び剛性分布として決定する健全性判定用質量／剛性分布決定工程とを備えることを特徴とする。

本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムは、建物階数と標準階高から軒高を求める建物軒高算出手段と、前記軒高と予め求められている軒高と建物の固有周期の関係を示す実験式の回帰式とから建物の第１固有周期を求める第１固有周期算出手段と、建物の各階層の質量を一定の質量に設定し、前記第１固有周期における第１剛性ｋ _１をｋ _１＝ｍ×（２π／Ｔ _１） ^２で求める第１剛性算出手段と、建物の最上層を１、最下層を最上層の剛性分布係数Ｎ倍とし、全体に前記第１剛性を乗じた台形形状の第１剛性分布を作成する第１剛性分布作成手段と、建物の質量分布及び前記第１剛性の分布から固有値解析によって建物の第２固有周期を求める第２固有周期算出手段と、前記第２固有周期／前記第１固有周期を計算して補正係数を求める補正係数算出手段と、前記補正係数を２乗した値を第１剛性分布に乗じて第２剛性分布を求める第２剛性分布算出手段と、建物の質量分布及び前記第２剛性の分布から固有値解析によって第３固有周期及び刺激関数を求める第３固有周期／刺激関数算出手段と、前記第３固有周期と前記第１固有周期を比較する第３固有周期／第１固有周期比較手段と、前記第３固有周期が前記第１固有周期と一致している場合に、前記第１固有周期となる建物の質量分布及び前記第２剛性分布を、建物の健全性判定用の質量分布及び剛性分布として決定する健全性判定用質量分布／剛性分布決定手段とを備えることを特徴とする。

本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムにおいては、特別な動的解析モデルを必要とせず、建物階数と構造種別の情報から建物の初期モデル情報としての建物の質量及び剛性の分布を自動で作成することができる。

本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法における質点系解析モデルを示す図である。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）を示す図である。本発明の一実施形態に係る健全性判定用の質量／剛性分布設定方法で用いる回帰式（実験式）を示す図であり、（ａ）がＳ造建物の回帰式、（ｂ）がＲＣ／ＳＲＣ造建物の回帰式を示している。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）で用いる初期情報のモデルイメージを示す図である。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）で用いる初期情報のＳ造建物モデルの１次固有振動数（１層〜１００層）を示す図であり、（ａ）が補正前、（ｂ）が補正後を示している。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）で用いる初期情報のＲＣ／ＳＲＣ造建物モデルの１次固有振動数（１層〜１００層）を示す図であり、（ａ）が補正前、（ｂ）が補正後を示している。階数から自動作成された２０階層の建物モデルの質量分布（ａ）、剛性分布（ｂ）、刺激関数（５次まで）（ｃ）を示す図である。階数から自動作成された４０階層の建物モデルの質量分布（ａ）、剛性分布（ｂ）、刺激関数（５次まで）（ｃ）を示す図である。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法を示すフロー図である。解析と、本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法で求めた質量分布（ａ）、剛性分布（ｂ）を示す図である。解析と本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法で求めた質量分布、剛性分布を初期条件として行ったシミュレーションの結果であり、強非線形応答の最大加速度分布（ａ）と、最大速度分布（ｂ）と、最大変位分布（ｃ）を示す図である。解析と本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法で求めた質量分布、剛性分布を初期条件として行ったシミュレーションの結果であり、線形応答の最大加速度分布（ａ）と、最大速度分布（ｂ）と、最大変位分布（ｃ）を示す図である。本発明の一実施形態に係る建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）で用いる初期情報のＳ造建物モデルの１次固有振動数（１層〜１００層）を示す図であり、（ａ）が補正前、（ｂ）が補正後を示している。

以下、図１から図１３を参照し、本発明の一実施形態に係る建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムについて説明する。

ここで、本実施形態では、学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステムを用いてオフィスビルやマンション等の多層構造の建物の健全性を確認、把握、評価（判定）する際に必要な建物モデルの初期情報としての建物の質量及び剛性の分布を、本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法で設定するものである。
なお、本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法は、他の構造ヘルスモニタリングシステムを適用する際にも用いることが可能である。

はじめに、本実施形態の建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能を有する構造ヘルスモニタリングシステム）においては、図１、図２に示すように、ある地震時に、限られた観測層に設置したセンサで取得した建物の地震時応答情報に基づいて建物の設計モデルの情報（パラメータ）を学習的に修正（更新）し、この修正したモデルの情報を用いて建物の各層（各階）の応答を推定する。

具体的に、本実施形態の建物の健全性確認方法においては、まず、設計モデルの質量行列Ｍ、減衰係数行列Ｃ、剛性行列Ｋが与えられ、式（１）に示す一般固有値問題を解いてｊ次の固有角振動数ｗ_ｊと刺激関数φ_ｊが得られる。

ここで、「従来の学習型応答推定機能を有する構造ヘルスモニタリングシステム（建物の健全性確認方法）」では、剛性分布ｋを修正する関数△ｋ（θ）を導入する。これにより、剛性分布がｋ’＝ｋ＋△ｋ（θ）に修正され、これに対応して剛性行列ＫがＫ’（θ）に修正される。このとき、モデルパラメータは、式（２）に示すように確率変数である（ｎ_ｐはパラメータ数）。

一方、センサ設置階（観測層）の建物応答絶対加速度ｙ_ｐ（θ）は式（３）で表され、この建物応答絶対加速度の確率モデルは式（４）で表せる。

ｎ_ｓは、建物に設置されたセンサの数（地動計測用のものを除く）、ｙ_ｐ（上に^（ハット））（θ）は、Ｍ、Ｃ、Ｋ’（θ）で規定される修正設計モデルに観測された地動ｕを入力したときの各時刻におけるセンサ設置階の応答絶対加速度であり、その値を期待値として等しい分散σ_ｙ ^２で独立に正規分布していることを示している。

そして、地震時に、式（５）で表す観測データＤが得られると、ベイズの定理によってθの事後分布が式（６）で求められる。

ここで、ｐ（θ）は、事前分布で、式（７）のような互いに独立で平均が０の一様分布である。また、ｐ（Ｄ|θ）は、尤度関数で、式（８）で求められる。

このようにして得られる事後分布ｐ（θ|Ｄ）を最大化するθをθ_ＭＡＰ（上に^（ハット））とすると、θ_ＭＡＰ（^）によって修正された剛性行列Ｋ’（ θ_ＭＡＰ（^））から、式（１）と同様の固有値問題を解いて、対応する刺激関数φ_ｊ’が得られる。

これは、事前情報である設計モデルを実際の観測データに基づいて、より現実に近づけるように更新したことを意味する。なお、この更新した事後分布ｐ（θ|Ｄ）を次回の地震に対する事前分布として用いることにより継続的な学習を行うようにしてもよい。

そして、建物の応答に支配的な影響を与えるモードを１〜ｎ_ｍ次とすると、センサ設置階の応答絶対加速度は、式（９）で近似できる。

Ｄは、Ｄ＝[１・・・１]^Ｔ∈Ｒ^ｎｓであり、Ф_ｐは、Ф＝[φ₁’・・・φ_nm’]からセンサ設置階に対応した行を抜き出した行列であり、ｑは、ｑ＝[ｑ₁(t)・・・ｑ_nm(t)]^Ｔで表される１〜ｎ_ｍ次のモード応答相対加速度ベクトルである。すると、観測応答加速度波形ｙ_ｐ（上に〜（チルダ））からモード応答相対加速度の推定値ｑ（^）が式（１０）で得られる。

Ф_ｐ ^＋はФ_ｐの一般化逆行列である。これにより、全層の応答ｙ∈Ｒ^ｎｆ（ｎ_ｆは建物層数）が式（１１）で推定できる。

なお、Ｄ’＝[１・・・１]^Ｔ∈Ｒ^ｎｆである。また、式（１０）で一般化逆行列を用いていることにより、推定に使用する主要モードの数を任意に設定することが可能になっている。

一方、本実施形態では、上記の建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）によってオフィスビルやマンション等の多層構造の建物の健全性を確認、把握、評価（判定）する際に必要な建物モデルの初期情報としての建物の質量分布ｍ及び剛性分布ｋを、以下に示す本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法によって設定するようにした。

具体的に、本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法は、専門家による構造設計の動的解析モデルの情報を必要としないで建物固有周期に合わせた剛性分布を自動で作成する方法である。

そして、この建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法では、建物設計用の１次周期Ｔ１の実験式（回帰式）を予め求めておく。

この実験式としては、図３に示すように、構造種別（Ｓ造、ＲＣ／ＳＲＣ造）により分けられ、実建物での軒高とその建物での振動計測から得られた１次固有周期の関係を示す回帰式を用いる。また、この実験式の回帰式としては、例えば、図３に示すように、１次回帰式、２次回帰式、両対数回帰式を選択的に用いる。

なお、両対数回帰式は低層から超高層建物まで相関（適合性）が高い。１次回帰式は中層、高層で相関が高く、低層で相関が低く、２次回帰式は高層で相関が高く、低層で相関が低い傾向がある。

そして、低層から超高層建物まで適合性がよい両対数回帰式を用いるとすると、この回帰式は、Ｓ造で式（１２）、ＲＣ／ＳＲＣ造で式（１３）となる。Ｔ_１は１次固有周期（ｓ）、Ｈは軒高（ｍ）を示す。

次に、本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法では、情報として建物の階数のみを与え、標準階高さから軒高を決定する。また、標準的な階高さを、Ｓ造で４．０ｍ、ＲＣ／ＳＲＣ造で３．３ｍとする。

階数から建物の固有周期となるように、質点系モデルにおいて各層の質量ｍは一定の１．０ｔとし、各層の剛性は最上層が１、最下層を剛性分布係数Ｎ倍（例えば４倍）となる台形分布として与える。

なお、建物モデルの剛性分布は、任意の台形分布で作成することが可能であり、４ｋ（Ｎ＝４）以外で台形分布を設定してもよい。このとき、例えば２倍〜５倍（Ｎ＝２〜５）の範囲で台形分布を設定することが好ましい。

また、この剛性（１次自由度系の剛性）ｋとしては、１自由度系の固有周期である下記の式（１４）を変換した式（１５）から求めたものを利用し、階数倍したものとする。

上記の計算によって得られる本システムでの初期情報のモデルイメージを示すと、図４のようになる。

また、図５（ａ）はこの計算によって得られるモデルの１層から１００層（１階建てから１００階建て）のＳ造建物での固有振動数（固有周期の逆数）の変化を示している。

ここで、図５（ａ）において、横軸が設定したい固有振動数、縦軸が質点系モデルでの固有振動数を示しており、〇線が変化を表している。
また、×線は、実際の計算では固有振動数でのずれがあるため、その補正に必要な固有振動数の係数値（補正倍率）を示している。

そして、本実施形態では、この固有振動数毎の係数値によって補正を行い、解析モデルの剛性を修正する。図５（ｂ）は最終的に修正された質点系モデルでの固有振動数の関係を示しており、この図５（ｂ）に示すように、固有振動数の関係がほぼ１となり、各層の質量を１．０ｔとした場合の剛性分布を決定できる。

また、図６（ａ）、図６（ｂ）はＲＣ／ＳＲＣ造の建物の補正前と補正後の固有振動数分布を示しており、上記のＳ造の建物と同様にして各層の質量を１．０ｔとした場合の剛性分布を決定できることを示している。

次に、階層数を２０、４０に指定して自動作成される建物モデルの例を図７（２０階）及び図８（４０階）に示す。どちらの例も、同じ台形分布の剛性を作成していることから刺激関数の形状は相似となる。

ここで、上記の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムをまとめると図９のようになる。

すなわち、建物の構造形式（Ｓ造、ＲＣ／ＳＲＣ造）、建物階数、及び最下層における剛性分布係数Ｎを入力すると（Ｓｔｅｐ１：建物構造入力工程）、建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムの建物軒高算出手段によって建物階数と標準階高から軒高が求められ、第１固有周期算出手段によって、この軒高と、予め求められている実験式の回帰式によって、建物の第１固有周期が計算される（Ｓｔｅｐ２：第１固有周期算出工程）。

そして、建物の各階層の質量を予め設定した一定の質量（１ｔｏｎ）とし、第１剛性算出手段により、第１固有周期における第１剛性を式（１５）を用いて計算する（Ｓｔｅｐ３：第１剛性算出工程）。また、最上層１、最下層を剛性分布係数Ｎ倍とし、第１剛性分布算出手段によって、全体に第１剛性を乗じた台形形状の第１剛性分布を作成する（Ｓｔｅｐ４：第１剛性分布作成工程／図４参照）。

次に、第２固有周期算出手段により、質量分布（全層１ｔｏｎ）及び第１剛性分布から固有値解析によって第２固有周期を求める（Ｓｔｅｐ５：第２固有周期算出工程）。さらに、補正係数算出手段により、第２固有周期／第１固有周期を計算し、補正係数とする（Ｓｔｅｐ６：補正係数算出工程／図５（ａ）、図６（ａ）参照）。

次に、第２剛性分布算出手段により、式（１５）に基づいて補正係数を２乗した値を第１剛性分布に乗じて第２剛性分布を求める（Ｓｔｅｐ７：第２剛性分布算出工程）。さらに、第３固有周期／刺激関数算出手段により、質量分布（１ｔｏｎ）及び第２剛性分布から固有値解析によって第３固有周期及び刺激関数を求める（Ｓｔｅｐ８：第３固有周期／刺激関数算出工程）。

次に、第３固有周期／第１固有周期比較手段により、第３固有周期が第１固有周期と一致していることを確認する（Ｓｔｅｐ９／図５（ｂ）、図６（ｂ）参照）。そして、健全性判定用質量分布／剛性分布決定手段により、第３固有周期が第１固有周期と一致していることが確認されれば、第１固有周期となる質量分布及び第２剛性分布を、建物の健全性判定用の質量分布及び剛性分布として決定することができる（Ｓｔｅｐ１０：健全性判定用質量／剛性分布決定工程／図４参照）。

上記のようにして本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法で求めた質量分布及び剛性分布を建物モデルの初期情報として用い、２４階建てのＳ造の建物モデルに適用し、本実施形態の建物の健全性確認方法（学習型応答推定機能（ベイズ更新）を有する構造ヘルスモニタリングシステム）で応答推定を行ったシミュレーション結果について説明する。

このシミュレーションでは、多層構造の建物の１階と９階と１７階と２４階に加速度センサを設置し、これら４点の加速度波形によって全階の応答を推定した。

そして、建物モデルに地動を入力し、応答解析を行なって各層の絶対加速度応答などを計算した結果を真値とした。また、センサによって取得したセンサ設置階のみの波形を用い、本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法、本実施形態の建物の健全性確認方法によって全層の絶対加速度波形を推定し、真値と全層の推定値とを比較した。

まず、図１０は、解析と本発明によって求めた質量分布、剛性分布を示している。
図１１は、強非線形応答における解析と本発明による最大加速度分布、最大速度分布、最大変位分布、最大層間変位分布を比較した結果である。
図１２は、線形応答における解析と本発明による最大加速度分布、最大速度分布、最大変位分布、最大層間変位分布を比較した結果である。

これらの結果から、本発明の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法を用いた場合であっても、加速度、速度、変位の応答推定結果が解析とほぼ一致することが確認された。また、層間変位（隣接階の変位差：相対変位）は、本発明を用いた場合、解析に対して層間変位の最大点で１０％程度の誤差が認められたが、おおむね良好に最大応答を推定できることが確認された。

したがって、本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムによれば、建物モデルの設定において、専門家による構造設計の動的解析モデルの情報を必要としないで建物固有周期に合わせた剛性分布の作成が可能になる。

また、応答推定に用いる建物モデルの設定に際し、階数と構造種別（Ｓ造、ＲＣ／ＳＲＣ造）によって簡便に設定情報を作ることができる。

さらに、本実施形態の建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムによって得られる建物モデルでの質量及び剛性の分布は、通常の振動解析モデル（線形モデル）のパラメータとして利用することも可能である。

ここで、１次の回帰式における計算例を示しておく。図３から、１次の回帰式は、次の式（１６）：Ｓ造、式（１７）：ＲＣ／ＳＲＣ造となる。Ｔ１は１次固有周期（ｓ）、Ｈは軒高（ｍ）を示す。

この回帰式（Ｓ造：式（１６））よって得られるモデルの１層から１００層（１階建てから１００階建て）での固有振動数（固有周期の逆数）の変化を図１３（ａ）に示す。なお、横軸が設定したい固有振動数、縦軸が質点系モデルでの固有振動数を示しており、○線で変化を表す。
実際の計算では固有振動数でのずれがあり、その補正に必要な固有振動数の係数値（補正倍率）として×線で示す。

この固有振動数毎の係数値によって補正して解析モデルの剛性を修正する。
図１３（ｂ）に最終的に修正された質点系モデルでの固有振動数の関係を示す。

これらの結果から、本実施形態に対して回帰式が違っても対応可能であり、最適な１次固有振動数の設定を行い、建物モデルの初期情報の設定を行うことが可能であることが分かる。

但し、この例で示す回帰式としては、建物階数が低層におい実際のものとはずれが大きくなる傾向を示したものであり（回帰式が高層以上の建物で相関が高いため）、利用する際には最適な回帰式の選択が重要となる。

以上、本発明に係る建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法及び建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システムの一実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

Claims

建物の構造形式、建物の階層数及び建物の最下層における剛性分布係数Ｎを入力する建物構造入力工程と、
建物階層数及び標準階高から建物の軒高を求め、該軒高、及び予め求められた実験式の回帰式によって建物の第１固有周期を求める第１固有周期算出工程と、
建物の各階層の質量を一定の質量に設定し、前記第１固有周期における第１剛性ｋ_１をｋ_１＝ｍ×（２π／Ｔ_１）^２で求める第１剛性算出工程と、
建物の最上層を１、最下層を最上層の剛性分布係数Ｎ倍とし、全体に前記第１剛性を乗じた台形形状の第１剛性分布を作成する第１剛性分布作成工程と、
建物の一定の質量分布及び前記第１剛性分布から固有値解析によって第２固有周期を求める第２固有周期算出工程と、
前記第２固有周期／前記第１固有周期を計算して補正係数を求める補正係数算出工程と、
前記補正係数を２乗した値を前記第１剛性分布に乗じて第２剛性分布を求める第２剛性分布算出工程と、
前記建物の一定の質量分布及び前記第２剛性分布から固有値解析によって第３固有周期及び刺激関数を求める第３固有周期／刺激関数算出工程と、
前記第３固有周期と前記第１固有周期を比較し、前記第３固有周期が前記第１固有周期と一致している場合に、前記建物の一定の質量分布及び前記第２剛性分布を建物の健全性判定用の質量分布及び剛性分布として決定する健全性判定用質量／剛性分布決定工程とを備えることを特徴とする建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定方法。
建物階数と標準階高から軒高を求める建物軒高算出手段と、
前記軒高と予め求められている軒高と建物の固有周期の関係を示す実験式の回帰式とから建物の第１固有周期を求める第１固有周期算出手段と、
建物の各階層の質量を一定の質量に設定し、前記第１固有周期における第１剛性ｋ _１をｋ _１＝ｍ×（２π／Ｔ _１） ^２で求める第１剛性算出手段と、
建物の最上層を１、最下層を最上層の剛性分布係数Ｎ倍とし、全体に前記第１剛性を乗じた台形形状の第１剛性分布を作成する第１剛性分布作成手段と、
建物の質量分布及び前記第１剛性の分布から固有値解析によって建物の第２固有周期を求める第２固有周期算出手段と、
前記第２固有周期／前記第１固有周期を計算して補正係数を求める補正係数算出手段と、
前記補正係数を２乗した値を第１剛性分布に乗じて第２剛性分布を求める第２剛性分布算出手段と、
建物の質量分布及び前記第２剛性の分布から固有値解析によって第３固有周期及び刺激関数を求める第３固有周期／刺激関数算出手段と、
前記第３固有周期と前記第１固有周期を比較する第３固有周期／第１固有周期比較手段と、
前記第３固有周期が前記第１固有周期と一致している場合に、前記第１固有周期となる建物の質量分布及び前記第２剛性分布を、建物の健全性判定用の質量分布及び剛性分布として決定する健全性判定用質量分布／剛性分布決定手段とを備えることを特徴とする建物の健全性判定用の質量／剛性分布設定システム。