JP6680191B2

JP6680191B2 - 車両用空調装置

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Publication number: JP6680191B2
Application number: JP2016223104A
Authority: JP
Inventors: 鉄男小佐々
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2016-11-16
Filing date: 2016-11-16
Publication date: 2020-04-15
Anticipated expiration: 2036-11-16
Also published as: DE112017005777B4; WO2018092542A1; US11117441B2; CN109963733B; CN109963733A; US20190255907A1; DE112017005777T5; JP2018079787A

Description

本発明は、凝縮器を備える車両用空調装置に関するものである。

近年、日本国内や中国等の自動車市場では、外気の汚染等により、冬期等の低外気温時に、車両用空調装置を内気モードに切り換えて使用することが増加している。このため、車室内に湿気が籠もって湿度が上昇し、窓ガラスが曇りやすくなってしまう。なお、内気モードとは、車室外空気（以下、外気という）を車室内に導入せず、車室内空気（以下、内気という）を車室内に循環させるモードをいう。

ところで、従来の一般的な車両用空調装置では、冬期低温時においては凝縮器に供給される外気の温度が低下するため、凝縮器から流出した冷媒の高圧圧力が低くなる。このため、冷凍サイクルにおいて、高圧圧力と低圧圧力との圧力差が小さくなってしまう。

特に、凝縮器は車両前端に配置されているため、車両が高速で走行した場合、凝縮器に当たる走行風が強くなり、凝縮器に供給される外気の風量が増加する。このため、冷凍サイクルの高圧圧力がより低下しやすく、高圧圧力と低圧圧力との圧力差がより小さくなりやすい。

冷凍サイクルの高圧圧力と低圧圧力との圧力差が小さくなると、凝縮器においては、凝縮能力が高くなりすぎ、凝縮器の大半の領域に液相冷媒が溜まってしまい、蒸発器側に流出する冷媒流量が極度に少なくなる。

また、圧縮機においては、冷凍サイクルにおける高圧圧力と低圧圧力との圧力差が小さくなると、冷媒吐出能力が低下するため、冷媒流量がさらに減少してしまう。

また、吸込口モードが内気モードの場合、蒸発器に導入される空気温度は約３０℃と高温になるため、蒸発器は高熱負荷状態である。さらには、蒸発器側に流出する冷媒流量が極度に少なくなっている。これらに起因して、蒸発器に流入する冷媒の低圧圧力が上昇傾向となり、凝縮器出口側の冷媒圧力と蒸発器入口側の冷媒圧力との圧力差が小さくなる。これにより、蒸発器側に流出する冷媒流量がさらに低下する。

その結果、蒸発器の冷房能力（すなわち、除湿能力）が低下してしまい、窓ガラスに吹き付ける空気の絶対湿度が上昇する。これにより、窓ガラスが曇りやすくなるという問題がある。

これに対し、車室内湿度が所定値（曇り判定パラメータ）より低い場合にのみ内気モードに切り換える車両用空調装置が、特許文献１に開示されている。この特許文献１に記載の車両用空調装置では、窓ガラスの曇りの発生を抑止しつつ、一定時間毎に外気モードに切り換える方式よりも内気循環の時間を長く取ることができる。

特開２００４−２６８７９２号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載の車両用空調装置では、車室内湿度が高く窓ガラスの曇りが発生しやすい場合には、強制的に外気モードに切り換えられてしまう。このため、乗員が内気モードでの空調を希望していたとしても、内気モードを維持することができないという問題がある。

本発明は上記点に鑑みて、低外気温時に車両用空調装置を内気モードで使用した場合でも、窓ガラスの防曇性を確保することを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷凍サイクル（１００）の圧縮機（１）から吐出された冷媒と空気とを熱交換させるコア部（２３）を有する凝縮器（２）と、凝縮器内の冷媒流路を切り換える切換部（７、７Ａ、７Ｂ、７Ｃ、７Ｄ）とを備え、切換部は、コア部の全領域に冷媒を流通させる第１冷媒流路と、圧縮機から吐出された冷媒をコア部の中間部に流入させることによりコア部の一部の領域に冷媒を流通させる第２冷媒流路とを切り換え、切換部は、第２冷媒流路の入口（５９）を開閉する弁体（７１）と、弁体に対して第２冷媒流路の入口を開く側に付勢する荷重をかける弾性部材（７２）とを有するとともに、大気圧（Ｐｏ）と冷凍サイクルの高圧圧力（Ｐｈ）との圧力差が予め定めた基準圧力差以下となった際に、凝縮器内の冷媒流路を第２冷媒流路に切り換える差圧弁（７）で構成されており、差圧弁は、弁体および弾性部材を内部に収容する円筒状の外筒（７３）を有しており、弁体は、円筒状に形成されており、外筒は、凝縮器の外側に接合されており、弁体は、大気圧（Ｐｏ）と冷凍サイクルの高圧圧力（Ｐｈ）との圧力差に応じて、外筒の内部をスライドするように構成されており、差圧弁は、大気圧と冷凍サイクルの高圧圧力との圧力差に応じて、第１冷媒流路の入口（５８）および第２冷媒流路の入口（５９）のいずれか一方を開放するとともに他方を閉塞するように構成されている。

これによれば、外気温が低くなった際に、切換部（７、７Ａ〜７Ｄ）により凝縮器（２）内の冷媒流路を第２流路に切り換えることで、凝縮器（２）において冷媒と熱媒体とを熱交換させる熱交換領域（熱交換面積）を減少させることができる。これにより、冷凍サイクルの高圧圧力が上昇するので、冷凍サイクルを循環する冷媒流量が増加して、蒸発器の冷房能力（すなわち、除湿能力）を向上させることができる。したがって、低外気温時に車両用空調装置を内気モードで使用した場合でも、窓ガラスの防曇性を確保することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルを示す全体構成図である。第１実施形態の凝縮器を示す正面図である。第１実施形態の凝縮器における通常運転時の冷媒の流れを示す説明図である。第１実施形態の差圧弁を示す拡大図である。第１実施形態の差圧弁の要部を示す拡大断面図である。第１実施形態の差圧弁の弁体を示す斜視図である。第１実施形態の凝縮器における高圧圧力が低下した際の冷媒の流れを示す説明図である。第２実施形態の冷凍サイクルにおける通常運転時の冷媒流れを示す全体構成図である。第２実施形態の冷凍サイクルにおける高圧圧力が低下した際の冷媒流れを示す全体構成図である。第３実施形態の冷凍サイクルにおける通常運転時の冷媒流れを示す全体構成図である。第３実施形態に係る車両用空調装置の制御装置が実行する制御処理を示すフローチャートである。第３実施形態の冷凍サイクルにおける高圧圧力が低下した際の冷媒流れを示す全体構成図である。第４実施形態の冷凍サイクルにおける通常運転時の冷媒流れを示す全体構成図である。第４実施形態に係る車両用空調装置の制御装置が実行する制御処理を示すフローチャートである。第４実施形態の冷凍サイクルにおける高圧圧力が低下した際の冷媒流れを示す全体構成図である。第５実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルを示す全体構成図である。第６実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルを示す全体構成図である。他の実施形態（１）の凝縮器における通常運転時における冷媒の流れを示す説明図である。他の実施形態（１）の凝縮器における高圧圧力が低下した際の冷媒の流れを示す説明図である。他の実施形態（２）の凝縮器における通常運転時の冷媒の流れを示す説明図である。他の実施形態（２）の凝縮器における高圧圧力が低下した際の冷媒の流れを示す説明図である。他の実施形態（３）の凝縮器における通常運転時の冷媒の流れを示す説明図である。他の実施形態（３）の凝縮器における高圧圧力が低下した際の冷媒の流れを示す説明図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について図１〜図７に基づいて説明する。本実施形態の凝縮器２は、図１の全体構成図に示す冷凍サイクル１００に適用されている。この冷凍サイクル１００は、室内の空調を行う空調装置において、室内へ送風される室内送風空気を冷却する機能を果たすものである。

具体的には、この冷凍サイクル１００は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機１、圧縮機１から吐出された高圧冷媒と外気とを熱交換させて高圧冷媒を凝縮させる凝縮器２、凝縮器２から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる膨張弁３、膨張弁３にて減圧膨張された低圧冷媒と室内送風空気とを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させる蒸発器４を環状に接続して構成された蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。

さらに、本実施形態の冷凍サイクル１００では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（例えば、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。また、冷媒には圧縮機１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

次に、本実施形態の凝縮器２の詳細構成について説明する。本実施形態に係る凝縮器２は、冷凍サイクルの冷媒保持のため、液相冷媒を貯留する機能を有している。

図２および図３に示すように、本実施形態の凝縮器２は、モジュレータータンク一体型の冷媒凝縮器である。凝縮器２は、凝縮部２ａと、過冷却部２ｂと、モジュレータータンク２０とを備え、これらを一体にして形成されている。

凝縮部２ａは、圧縮機１から吐出された冷媒と空気（外部流体）とを熱交換させることにより気相冷媒を凝縮させる熱交換部である。モジュレータータンク２０は、凝縮部２ａから流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離させて、冷凍サイクル１００中の余剰冷媒を液相冷媒として蓄えるとともに、液相冷媒を流出させる気液分離部である。過冷却部２ｂは、モジュレータータンク２０から流入した液相冷媒と空気とを熱交換させることにより液相冷媒を冷却して、冷媒の過冷却度を高める熱交換部である。なお、本実施形態のモジュレータータンク２０は、上下方向（すなわち重力方向）に延びる筒状に形成されている。

凝縮器２は、所定間隔を開けて配置された一対のヘッダタンクである円筒状の第１ヘッダタンク２１および第２ヘッダタンク２２を有している。第１ヘッダタンク２１と第２ヘッダタンク２２の間には熱交換用のコア部２３が配置されている。コア部２３は、凝縮部２ａと過冷却部２ｂを含んで構成されている。また、凝縮器２は、第１ヘッダタンク２１に流入した冷媒が複数本の冷媒通路に分かれて第２ヘッダタンク２２に向けて流れる、いわゆるマルチフロータイプと称されるタイプの熱交換器である。

図２に示すように、コア部２３は、第１ヘッダタンク２１と第２ヘッダタンク２２との間で水平方向に冷媒を流す断面扁平状のチューブ２４を多数積層して備えている。隣り合うチューブ２４の間には、波形状（コルゲート状）のアウターフィン２５が設けられている。チューブ２４およびアウターフィン２５は、互いにろう付けにより接合されている。

チューブ２４の長手方向の一端部は第１ヘッダタンク２１内に連通するように配置され、他端部は第２ヘッダタンク２２内に連通するように配置されている。コア部２３を構成する各チューブ２４は、内部に複数の小通路を有する多穴管により構成されている。このような多穴管は、押出成形により形成することができる。

コア部２３の下端部には、コア部２３を補強するサイドプレート２６がそれぞれ設けられている。サイドプレート２６は、チューブ２４の長手方向と平行に延びてその両端部が第１ヘッダタンク２１および第２ヘッダタンク２２に接続されている。

第１ヘッダタンク２１の下端側には、冷媒の出口側配管ジョイント（冷媒流出部）２８が設けられている。出口側配管ジョイント２８は、第１ヘッダタンク２１に接合されている。出口側配管ジョイント２８は、第１ヘッダタンク２１の下方側の内部空間（後述する第４空間５７）から冷媒を外部に流出させる出口側配管（図示せず）を接続するための接続部材である。

図３に示すように、第１ヘッダタンク２１の内部には、内部空間を上下方向に仕切る第１セパレータ５１、第２セパレータ５２および第３セパレータ５３が配置されている。３つのセパレータ５１、５２、５３は、互いに間隔を設けて配置されている。３つのセパレータ５１、５２、５３により、第１ヘッダタンク２１の内部は、上下方向に４個の空間に仕切られている。

また、第２ヘッダタンク２２の内部には、内部空間を上下方向に仕切る１枚のセパレータ６１が配置されている。このセパレータ６１により、第２ヘッダタンク２２の内部は、上下方向に２個の空間に仕切られている。

コア部２３は上下方向に並ぶ４つの流路群を有している。以下、コア部２３において、上下方向の最も上方に位置する流路群を第１流路群２３１といい、上下方向の２番目に上方に位置する流路群を第２流路群２３２といい、上下方向の３番目に上方に位置する流路群を第３流路群２３３といい、上下方向の最も下方に位置する流路群を第４流路群２３４という。

４つの流路群のうち、第１流路群２３１、第２流路群２３２および第３流路群２３３により凝縮部２ａが構成されており、第４流路群２３４により過冷却部２ｂが構成されている。

以下、第１ヘッダタンク２１において、上下方向の最も上方に位置する内部空間を第１空間５４といい、上下方向の２番目に上方に位置する内部空間を第２空間５５といい、上下方向の３番目に上方に位置する内部空間を第３空間５６といい、上下方向の最も下方に位置する内部空間を第４空間５７という。

第１空間５４、第２空間５５および第３空間５６は、コア部２３の凝縮部２ａ、すなわち第１〜第３流路群２３１〜２３３と連通している。また、第４空間５７は、コア部２３の過冷却部２ｂ、すなわち第４流路群２３４と連通している。

ところで、第２セパレータ５２には、逆止弁５２０が設けられている。この逆止弁５２０は、冷媒が第２空間５５側から第３空間５６側へ流れることのみを許容するものである。

第１ヘッダタンク２１には、第１空間５４に冷媒を流入させる第１流入口５８と、第３空間５６に冷媒を流入させる第２流入口５９とが設けられている。すなわち、第１ヘッダタンク２１の第１空間５４を形成する部位には、コア部２３と対向する壁部に第１流入口５８が形成されている。第１ヘッダタンク２１の第３空間５６を形成する部位には、コア部２３と対向する壁部に第２流入口５９が形成されている。

以下、第２ヘッダタンク２２において、上下方向の上方側に位置する内部空間を第１空間６２といい、上下方向の下側に位置する内部空間を第２空間６３という。

第２ヘッダタンク２２の第２空間６３とモジュレータータンク２０の内部空間２００との間は、第１連通路６４および第２連通路６５が設けられることにより連通している。第１連通路６４は、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３における上下方向の上方側、すなわちコア部２３の第３流路群２３３に対応する空間と、モジュレータータンク２０の内部空間２００とを連通させている。第２連通路６５は、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３における上下方向の下方側、すなわちコア部２３の第４流路群２３４に対応する空間と、モジュレータータンク２０の内部空間２００とを連通させている。

第２ヘッダタンク２２の外側には、冷媒の気液を分離して液相冷媒を蓄える円筒状のモジュレータータンク２０が一体に設けられている。モジュレータータンク２０と第２ヘッダタンク２２は、上記の第１連通路６４および第２連通路６５によって互いの内部空間同士が連通する関係にある。凝縮部２ａ、過冷却部２ｂおよびモジュレータータンク２０の各部は、アルミニウム材もしくはアルミニウム合金材でプレス加工、押出成形等により成形され、一体ろう付け、例えば、炉中ろう付けにて組み付けられる。

また、図示を省略しているが、モジュレータータンク２０の内部には、冷凍サイクル１００内の水分を吸収する乾燥剤と、冷凍サイクル１００内の異物を回収するフィルタとが収容されている。

凝縮器２には、機械的機構で構成された差圧弁７が組み付けられている。本実施形態では、凝縮器２の第１ヘッダタンク２１の外側に、差圧弁７が一体に設けられている。差圧弁７は、冷凍サイクル１００の高圧側冷媒の圧力（以下、高圧圧力Ｐｈという）と大気圧Ｐｏとの圧力差に応じて冷媒の流入口５８、５９を切り換える切換弁である。すなわち、差圧弁７は、冷凍サイクル１００の高圧側冷媒と大気圧との圧力差に応じて、第１流入口５８および第２流入口５９のいずれか一方を開放するとともに、他方を閉塞する。

次に、本実施形態の差圧弁７の詳細構成について説明する。

図４および図５に示すように、差圧弁７は、第１流入口５８および第２流入口５９を開閉する弁体７１、および弁体７１に対して第２流入口５９を開放する側に付勢する荷重をかける弾性部材としてのコイルバネ７２を備えている。また、差圧弁７は、弁体７１およびコイルバネ７２を内部に収容する円筒状の外筒７３を備えている。

外筒７３は、両端部が開放された（開口した）円筒状に形成されている。外筒７３は、その軸方向が上下方向と一致するように配置されている。また、外筒７３の上面には、外筒７３の開放端部（開口部）を閉塞する上方側蓋プレート７３３が接合されている。同様に、外筒７３の下面には、外筒７３の開放端部（開口部）を閉塞する下方側蓋プレート７３４が接合されている。上方側蓋プレート７３３および下方側蓋プレート７３４は、それぞれ円板状に形成されている。

外筒７３は、第１ヘッダタンク２１におけるコア部２３と対向する壁部の外側に接合されている。外筒７３には、第１流入口５８と連通可能な第１貫通孔７３１と、第２流入口５９と連通可能な第２貫通孔７３２とが形成されている。これにより、第１ヘッダタンク２１の第１空間５４は、第１流入口５８および第１貫通孔７３１を介して、外筒７３の内部空間と連通可能となっている。また、第１ヘッダタンク２１の第３空間５６は、第２流入口５９および第２貫通孔７３２を介して、外筒７３の内部空間と連通可能となっている。

図６に示すように、弁体７１は、上下方向に延びる円筒状に形成されている。弁体７１には、２つの貫通孔７１１、７１２が形成されている。２つの貫通孔７１１、７１２は、互いに間隔を開けつつ、上下方向に並んで配置さている。本実施形態では、２つの貫通孔７１１、７１２は、それぞれ楕円状に形成されている。以下、２つの貫通孔７１１、７１２のうち、上方側に配置されるものを第１貫通孔７１１といい、下方側に配置されるものも第２貫通孔７１２という。

図５に示すように、弁体７１の上面は、円板状のスペーサ７４を介してコイルバネ７２に接続されている。すなわち、コイルバネ７２の一端は、スペーサ７４を介して弁体７１に接続されている。コイルバネ７２の他端は、切換圧調整ネジ７５を介して、外筒７３の上方側蓋プレート７３３にネジで接続されている。切換圧調整ネジ７５は、差圧弁７の作動圧力（切換圧力）を調整するためのネジである。

外筒７３内におけるスペーサ７４の上方側には、ベローズ７６が設けられている。ベローズ７６の内部には、コイルバネ７２および切換圧調整ネジ７５が配置されている。ベローズ７６の上端部は、外筒７３の上方側蓋プレート７３３の内壁部に接合されている。ベローズ７６の下端部は、スペーサ７４に接合されている。

ところで、外筒７３の上方側蓋プレート７３３には、外筒７３内に外気を流入させる貫通孔７３５が形成されている。このため、外筒７３の内部空間のうち、スペーサ７４より上方側の空間、すなわち外筒７３の上方側蓋プレート７３３、スペーサ７４およびベローズ７６の内壁部に囲まれた空間は、貫通孔７３５を介して外気が流入する大気圧空間７７となっている。

図４および図５に示すように、外筒７３の内部には、弁体７１の上方向の移動を規制する上方側ストッパ８１と、弁体７１の下方向の移動を規制する下方側ストッパ８２とが設けられている。本実施形態では、これらのストッパ８１、８２は、外筒７３の内壁部から径方向内側に向けて突出する突起部により構成されている。上方側ストッパ８１は、第１貫通孔７３１およびスペーサ７４の双方より上方側に配置されている。下方側ストッパ８２は、第２貫通孔７３２より下方側に配置されている。

外筒７３と弁体７１との隙間には、シール部材としてのＯリング８３、８４、８５が３つ設けられている。３つのＯリング８３、８４、８５は、互いに間隔を開けて配置されている。

図４に示すように、外筒７３の下端部には、冷媒の入口側配管ジョイント２９が設けられている。入口側配管ジョイント２９は、冷媒を外筒７３内に流入させる入口側配管（図示せず）を接続するための接続部材であり、外筒７３の外壁部に接合されている。

続いて、本実施形態の差圧弁７の作動について説明する。

弁体７１は、高圧圧力Ｐｈと大気圧Ｐｏの差圧に応じて、外筒７３の内部を上下方向にスライドする。より詳細には、大気圧Ｐｏと、大気圧Ｐｏが作用するスペーサ７４の受圧面積Ａｂとの積に、切換圧調整ネジ７５の調整位置で決定されたコイルバネ７２の押し付ける力が弁体７１に作用させるセット荷重Ｆｓを加えた値（Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ）、および、高圧圧力Ｐｈと、高圧圧力Ｐｈが作用するスペーサの受圧面積Ａｂとの積（Ｐｈ・Ａｂ）のバランスに応じて、弁体７１が上下方向にスライドする。

高圧圧力Ｐｈが高くなり、Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ＜Ｐｈ・Ａｂとなると、図３に示すように、弁体７１は上方向にスライドし、弁体７１の第１貫通孔７１１と凝縮器２の第１流入口５８とが連通する。このとき、弁体７１の第２貫通孔７１２と凝縮器２の第２流入口５９とは連通していない。

これにより、図３の実線矢印に示すように、入口側配管ジョイント２９から差圧弁７の外筒７３内部へ流入した冷媒は、弁体７１の内部空間を下方側から上方側へ向かって流れる。その後、弁体７１内の冷媒は、弁体７１の第１貫通孔７１１および外筒７３の第１貫通孔７３１を介して、凝縮器２の第１流入口５８から第１ヘッダタンク２１の第１空間５４へ流入する。

第１空間５４へ流入した冷媒は、コア部２３の第１流路群２３１、第２ヘッダタンク２２の第２空間６２およびコア部２３の第２流路群２３２を流れて、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５へ流入する。第１ヘッダタンク２１の第２空間５４へ流入した冷媒は、逆止弁５２０を介して、第１ヘッダタンク２１の第３空間５６へ流入する。

第１ヘッダタンク２１の第３空間５６へ流入した冷媒は、コア部２３の第３流路群２３３を流れて、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３へ流入する。第２ヘッダタンク２２の第２空間６３へ流入した冷媒は、第１連通路６４を介してモジュレータータンク２０の内部空間２００へ流入し、気液分離される。そして、モジュレータータンク２０の内部空間２００にて気液分離された液相冷媒は、第２連通路６５を介して、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３へ流入する。

第２ヘッダタンク２２の第２空間６３へ流入した液相冷媒は、過冷却部２ｂであるコア部２３の第４流路群２３４を流れて、第１ヘッダタンク２１の第４空間５７へ流入する。第１ヘッダタンク２１の第４空間５７へ流入した液相冷媒は、出口側配管ジョイント２８から膨張弁３の入口側へ流出する。

一方、高圧圧力Ｐｈが低くなり、Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ≧Ｐｈ・Ａｂとなると、図４および図７に示すように、弁体７１は下方向にスライドし、弁体７１の第２貫通孔７１２と凝縮器２の第２流入口５９とが連通する。このとき、弁体７１の第１貫通孔７１１と凝縮器２の第１流入口５８とは連通していない。

これにより、図４および図７の破線矢印に示すように、入口側配管ジョイント２９から差圧弁７の外筒７３内部へ流入した冷媒は、弁体７１の内部空間を下方側から上方側へ向かって流れる。その後、弁体７１内の冷媒は、弁体７１の第２貫通孔７１２および外筒７３の第２貫通孔７３２を介して、凝縮器２の第２流入口５９から第１ヘッダタンク２１の第３空間５６へ流入する。

すなわち、本実施形態の車両用空調装置では、高圧圧力Ｐｈが高くなり、Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ＜Ｐｈ・Ａｂとなると、差圧弁７は、凝縮器２の全領域（コア部２３の全流路群２３１〜２３４）に冷媒を流通させる冷媒流路（以下、第１冷媒流路という）に切り換える。

また、高圧圧力Ｐｈが低くなり、Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ≧Ｐｈ・Ａｂとなると、差圧弁７は、凝縮器２の一部の領域（コア部２３の第３流路群２３３および第４流路群２３４）のみに冷媒を流通させる冷媒流路（以下、第２冷媒流路という）に切り換える。より詳細には、高圧圧力Ｐｈが低くなり、Ｐｏ・Ａｂ＋Ｆｓ≧Ｐｈ・Ａｂとなると、差圧弁７は、圧縮機１から吐出された気相状態の冷媒を凝縮器２の中間部に流入させることにより、凝縮器２の一部の領域のみに冷媒を流通させる第２冷媒流路に切り換える。つまり、差圧弁７は、大気圧Ｐｏと冷凍サイクルの高圧圧力Ｐｈとの圧力差が予め定めた基準圧力差以下となった際に、冷媒流路を第２冷媒流路に切り換えると言える。

このため、本実施形態の差圧弁７は、凝縮器２内の冷媒流路を第１冷媒流路または第２冷媒流路に切り換える切換部を構成している。

ここで、本実施形態では、コア部２３のうち第３流路群２３３および第４流路群２３４は、差圧弁７が第２冷媒流路に切り換えた際に冷媒が流通する流通部を構成している。また、コア部２３のうち第１流路群２３１および第２流路群２３２は、差圧弁７が第２冷媒流路に切り換えた際に冷媒が流通しない非流通部を構成している。このとき、本実施形態の逆止弁５２０は、差圧弁７が第２冷媒流路に切り換えた際に、流通部側から非流通部側への冷媒の流れを禁止する役割を果たしている。

以上説明したように、本実施形態の車両用空調装置では、外気温が低くなり、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなった際に、差圧弁７が凝縮器２内の冷媒流路を第２冷媒流路に切り換える。このとき、圧縮機から吐出した冷媒は、凝縮器２の一部の領域のみを流通することになるため、凝縮器２において冷媒と外気とを熱交換させる熱交換領域（熱交換面積）が減少する。

これにより、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが上昇するので、冷凍サイクル１００を循環する冷媒流量が増加して、蒸発器の冷房能力（すなわち、除湿能力）を向上させることができる。したがって、低外気温時に車両用空調装置を内気モードで使用した場合でも、窓ガラスの防曇性を確保することができる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図８および図９に基づいて説明する。本第２実施形態は、上記第１実施形態と比較して、切換部の構成が異なるものである。

図８に示すように、凝縮器２の第１ヘッダタンク２１には、第１入口側配管ジョイント２９Ａおよび第２入口側配管ジョイント２９Ｂが接続されている。第１入口側配管ジョイント２９Ａには、冷媒を第１ヘッダタンク２１の第１空間５４内に流入させる第１流入路１０１が接続されている。第２入口側配管ジョイント２９Ｂには、冷媒を第１ヘッダタンク２１の第３空間５６内に流入させる第２流入路１０２が接続されている。第１入口側配管ジョイント２９Ａおよび第２入口側配管ジョイント２９Ｂは、それぞれ、第１ヘッダタンク２１の外壁部に接合されている。

圧縮機１の冷媒吐出側には、圧縮機１の吐出冷媒が流通する吐出冷媒流路１０３が接続されている。また、圧縮機１の冷媒吐出側かつ凝縮器２の冷媒入口側には、機械式のサーモスタット７Ａが設けられている。サーモスタット７Ａは、吐出冷媒流路１０３、第１流入路１０１および第２流入路１０２の接続部に配置されている。サーモスタット７Ａは、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷媒流路を開閉することで、第１流入路１０１および第２流入路１０２を切り換える機械的機構で構成される冷媒温度応動弁である。したがって、本実施形態のサーモスタット７Ａが、本発明の切換部を構成している。

具体的には、サーモスタット７Ａは、凝縮器２入口側の冷媒温度が予め定めた基準冷媒温度を上回っている場合、凝縮器２入口側の冷媒流路を第１流入路１０１に切り換える。これにより、図８の実線矢印に示すように、圧縮機１から吐出された冷媒は、吐出冷媒流路１０３、第１流入路１０１の順に流れて、凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａから第１ヘッダタンク２１の第１空間５４へ流入する。第１空間５４へ流入した冷媒は、上記第１実施形態と同様に、コア部２３の全域を流通し、出口側配管ジョイント２８から膨張弁３の入口側へ流出する。

一方、サーモスタット７Ａは、凝縮器２入口側の冷媒温度が基準冷媒温度以下になっている場合、凝縮器２入口側の冷媒流路を第２流入路１０２に切り換える。これにより、図９の破線矢印に示すように、圧縮機１から吐出された冷媒は、吐出冷媒流路１０３、第２流入路１０２の順に流れて、凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂから第１ヘッダタンク２１の第３空間５６へ流入する。第３空間５６へ流入した冷媒は、上記第１実施形態と同様に、コア部２３の第３流路群２３３および第４流路群２３４を流れて、出口側配管ジョイント２８から膨張弁３の入口側へ流出する。

本実施形態によれば、外気温が低くなり、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなった際に、サーモスタット７Ａが凝縮器２内の冷媒流路を第２冷媒流路に切り換える。したがって、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について図１０〜図１２に基づいて説明する。本第３実施形態は、上記第２実施形態と比較して、切換部の構成が異なるものである。

図１０に示すように、吐出冷媒流路１０３、第１流入路１０１および第２流入路１０２の接続部には、電気的機構によって冷媒流路を切り換える三方弁７Ｂが配置されている。三方弁７Ｂは、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａとを連通させる状態と、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂとを連通させる状態とを切り換える冷媒流れ切換弁である。

すなわち、三方弁７Ｂは、吐出冷媒流路１０３と第１流入路１０１とを連通させる状態と、吐出冷媒流路１０３と第２流入路１０２とを連通させる状態とを切り換える流路切換弁である。換言すれば、三方弁７Ｂは、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の入口側とを接続する冷媒流路として、第１流入路１０１と第２流入路１０２とを切り換える切換弁である。したがって、本実施形態の三方弁７Ｂが、本発明の切換部を構成している。この三方弁７Ｂの作動は、図示しない制御装置によって制御される。

冷凍サイクル１００の通常運転時には、三方弁７Ｂは、第１流入路１０１、すなわち圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａとを連通させる状態に切り換えている。これにより、通常運転時には、図１０の実線矢印に示すように、凝縮器２のコア部２３の全域に冷媒が流通している。

ところで、本実施形態の蒸発器４は、室内空調ユニットのケース４０に収容されている。室内空調ユニットのケース４０は、内気または外気を導入して車室内へ吹き出す空気通路を形成している。

室内空調ユニットのケースの空気流れ最上流側には、内気導入口４１および外気導入口４２が形成されている。内気導入口４１は、ケース４０内に内気を導入させる空気導入口である。外気導入口４２は、ケース４０内に外気を導入させる空気導入口である。

室内空調ユニットのケース４０内には、内外気切換ドア４３が配置されている。内外気切換ドア４３は、内気導入口４１および外気導入口４２の開口面積を連続的に調整する。内外気切換ドア４３は、ケース４０内に導入される内気の風量と外気の風量との風量割合を変更する風量割合変更部である。換言すれば、内外気切換ドア４３は、蒸発器４に内気を導入して外気を導入しない内気モードと、蒸発器４に少なくとも外気を導入する非内気モードとを切り換える内外気切換部である。

内外気切換ドア４３は、図示しない電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータの作動は、図示しない制御装置から出力される制御信号によって制御される。

本実施形態の内外気切換ドア４３は、吸込口モードを切り換える吸込口切換部である。例えば、吸込口モードは内気モード、外気モードおよび内外気混入モードである。内気モードでは、内気導入口４１を全開とするとともに外気導入口４２を全閉としてケース４０内の空気通路へ内気を導入する。外気モードでは、内気導入口４１を全閉とするとともに外気導入口４２を全開としてケース４０内の空気通路へ外気を導入する。

内外気混入モードでは、内気モードと外気モードとの間で、内気導入口４１および外気導入口４２の開口面積を連続的に調整することにより、ケース４０内の空気通路への内気と外気の導入比率を連続的に変化させる。

次に、上記構成における作動を説明する。圧縮機１が始動すると、制御装置は、図１１のフローチャートに示す制御処理を実行する。図１１に示すフローチャートは、空調制御プログラムのメインルーチンに対するサブルーチンとして、所定の周期毎に実行される制御処理である。

まず、ステップＳ１００では、吸込口モードが内気モードであるか否かを判定する。吸込口モードが内気モードである場合、車室内に湿気が籠もって車室内の湿度が上昇するため、窓曇りが発生しやすくなる。したがって、ステップＳ１００では、窓曇りが発生している可能性があるか否かを判定している。

ステップＳ１００にて、吸込口モードが内気モードであると判定された際には、窓曇りが発生している可能性があるとして、ステップＳ１１０へ進む。一方、ステップＳ１００にて、吸込口モードが内気モードであると判定されなかった際には、窓曇りが発生している可能性が低いとして、ステップＳ１６０へ進み、三方弁７Ｂを第１流入路１０１側に切り換えて、メインルーチンへ戻る。

ステップＳ１１０では、外気温Ｔａｍが予め定めた基準外気温Ｔａｓ以下になっているか否かを判定する。外気温Ｔａｍが低くなると、外気温Ｔａｍと車室内温度との差が大きくなり、窓曇りが発生しやすくなる。したがって、ステップＳ１１０では、窓曇りが発生している可能性があるか否かを判定している。

ステップＳ１１０にて、外気温Ｔａｍが基準外気温Ｔａｓ以下になっていると判定された際には、窓曇りが発生している可能性があるとして、ステップＳ１２０へ進む。一方、ステップＳ１１０にて、外気温Ｔａｍが基準外気温Ｔａｓ以下になっていると判定されなかった際には、窓曇りが発生している可能性が低いとして、ステップＳ１６０へ進み、三方弁７Ｂを第１流入路１０１側に切り換えて、メインルーチンへ戻る。

ステップＳ１２０では、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが予め定めた基準圧力Ｐｓを下回っているか否かを判定する。冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈとは、凝縮器２の入口側の冷媒圧力Ｐｈのことである。高圧圧力Ｐｈは、図示しない高圧圧力センサによって検出される。

冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなると、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈと低圧圧力との差が小さくなる。このとき、凝縮器２では、凝縮能力が高くなりすぎ、凝縮器２の大半の領域に液相冷媒が溜まってしまい、蒸発器４側に流出する冷媒流量が減少する。

ステップＳ１２０にて、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが基準圧力Ｐｓを下回っていると判定された際には、蒸発器４側へ流出する冷媒流量が減少しているとして、ステップＳ１３０へ進む。

ステップＳ１３０では、三方弁７Ｂを第２流入路１０２側に切り換え、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂとを連通させる。これにより、図１２の破線矢印に示すように、凝縮器２では、コア部２３の一部の領域である第３流路群２３３および第４流路群２３４にのみ冷媒が流通する。

一方、ステップＳ１３０にて、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが基準圧力Ｐｓを下回っていると判定されなかった際には、蒸発器４側へ流出する冷媒流量が減少していないとして、ステップＳ１４０へ進む。

ステップＳ１４０では、車速Ｖが予め定めた基準車速Ｖｓ以上になっているか否かを判定する。通常、凝縮器２は車両前面に配置されている。このため、車速Ｖが速くなると、凝縮器２へ供給される外気（走行風）の風量が増大し、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなる。これにより、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈと低圧圧力との差が小さくなりやすい。

ステップＳ１４０にて、車速Ｖが基準車速Ｖｓ以上になっていると判定された際には、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈと低圧圧力との差が小さくなりやすい条件になっているとして、ステップＳ１５０へ進む。一方、車速Ｖが基準車速Ｖｓ以上になっていると判定されなかった際には、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈと低圧圧力との差が小さくなりやすい条件になっていないとして、ステップＳ１６０へ進み、三方弁７Ｂを第１流入路１０１側に切り換えて、メインルーチンに戻る。

ステップＳ１５０では、凝縮器２の入口側の冷媒温度（以下、凝縮器入口冷媒温度という）Ｔｄが予め定めた基準冷媒温度Ｔｄｓを下回っているか否かを判定する。凝縮器入口冷媒温度Ｔｄは、図示しない冷媒温度センサによって検出される。

凝縮器入口冷媒温度Ｔｄが低くなると、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈと低圧圧力との差が小さくなり、蒸発器４側に流出する冷媒流量が減少する。

ステップＳ１５０にて、凝縮器入口冷媒温度Ｔｄが基準冷媒温度Ｔｄｓを下回っていると判定された際には、蒸発器４側へ流出する冷媒流量が減少しているとして、ステップＳ１３０へ進む。一方、ステップＳ１５０にて、凝縮器入口冷媒温度Ｔｄが基準冷媒温度Ｔｄｓを下回っていると判定されなかった際には、蒸発器４側へ流出する冷媒流量が減少しておらず、窓曇りが発生している可能性が低いとして、ステップＳ１６０へ進み、三方弁７Ｂを第１流入路１０１側に切り換えて、メインルーチンへ戻る。

本実施形態によれば、外気温が低くなり、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなった際に、三方弁７Ｂが凝縮器２内の冷媒流路を第２冷媒流路に切り換える。したがって、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について図１３〜図１５に基づいて説明する。本第４実施形態は、上記第３実施形態と比較して、切換部の構成が異なるものである。

図１３に示すように、吐出冷媒流路１０３と第１流入路１０１との接続部には、第１開閉弁７Ｃが配置されている。吐出冷媒流路１０３と第２流入路１０２との接続部には、第２開閉弁７Ｄが配置されている。

第１開閉弁７Ｃが開弁するとともに、第２開閉弁７Ｄが閉弁すると、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａとが連通する。一方、第１開閉弁７Ｃが閉弁するとともに、第２開閉弁７Ｄが開弁すると、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂとが連通する。

したがって、第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄは、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａとを連通させる状態と、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂとを連通させる状態とを切り換える冷媒流れ切換手段である。

すなわち、第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄは、吐出冷媒流路１０３と第１流入路１０１とを連通させる状態と、吐出冷媒流路１０３と第２流入路１０２とを連通させる状態とを切り換える流路切換手段である。換言すれば、第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄは、圧縮機１の吐出側と凝縮器２の入口側とを接続する冷媒流路として、第１流入路１０１と第２流入路１０２とを切り換える切換手段である。したがって、本実施形態の第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄが、本発明の切換部を構成している。第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄの作動は、図示しない制御装置によって制御される。

冷凍サイクル１００の通常運転時には、後述する図１４に示すフローチャートのステップＳ１６５のように、第１開閉弁７Ｃが開弁するとともに、第２開閉弁７Ｄが閉弁している。つまり、第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄは、第１流入路１０１、すなわち圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第１入口側配管ジョイント２９Ａとを連通させる状態に切り換えている。これにより、通常運転時には、図１３の実線矢印に示すように、凝縮器２のコア部２３の全域に冷媒が流通している。

次に、上記構成における作動を説明する。上記第３実施形態では、ステップＳ１３０において三方弁７Ｂを作動させて冷媒流路を第２流路１０２側に切り換えている。一方、本実施形態では、図１４に示すように、ステップＳ１３０の代わりにステップＳ１３５において第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄを作動させて冷媒流路を切り換える。

具体的には、ステップＳ１３５では、第１開閉弁７Ｃを閉弁するとともに、第２開閉弁７Ｄを開弁する。これにより、冷媒流路が第２流入路１０２、すなわち圧縮機１の吐出側と凝縮器２の第２入口側配管ジョイント２９Ｂとが連通する冷媒流路に切り換わり、図１５の破線矢印に示すように、凝縮器２では、コア部２３の一部の領域にのみ冷媒が流通する。

また、上記第３実施形態では、ステップＳ１６０において三方弁７Ｂを作動させて冷媒流路を第１流路１０１側に切り換えている。一方、本実施形態では、図１４に示すように、ステップＳ１６０の代わりにステップＳ１６５において第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄを作動させて冷媒流路を切り換える。

具体的には、ステップＳ１６５では、第１開閉弁７Ｃを開弁するとともに、第２開閉弁７Ｄを閉弁する。これにより、冷媒流路が第１流入路１０１に切り換わり、図１３の実線矢印に示すように、凝縮器２では、コア部２３の全域に冷媒が流通する。

本実施形態によれば、外気温が低くなり、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈが低くなった際に、第１開閉弁７Ｃおよび第２開閉弁７Ｄが凝縮器２内の冷媒流路を第２冷媒流路に切り換える。したがって、上記第３実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第５実施形態）
次に、本発明の第５実施形態について図１６に基づいて説明する。本第５実施形態は、上記第１実施形態と比較して、凝縮器２の構成が異なるものである。

図１６に示すように、本実施形態の凝縮器２では、過冷却部２ｂおよびモジュレータータンク２０が廃止されている。したがって、凝縮器２のコア部２３は、第１流路群２３１、第２流路群２３２および第３流路群２３３の３つの流路群を有している。出口側配管ジョイント２８は、第２ヘッダタンク２２の上下方向下端側、すなわち第３空間５６に対応する部位に接合されている。

本実施形態の冷凍サイクル１００は、凝縮器２のモジュレータータンク２０の代わりにレシーバタンク９１を備えている。レシーバタンク９１は、その内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を蓄える気液分離部である。レシーバタンク９１の冷媒入口には、凝縮器２の出口（出口側配管ジョイント２８）側が接続されている。レシーバタンク９１の液相冷媒出口には、膨張弁３の入口側が接続されている。

本実施形態においても、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第６実施形態）
次に、本発明の第６実施形態について図１７に基づいて説明する。本第６実施形態は、上記第１実施形態と比較して、冷凍サイクル１００の構成が異なるものである。

図１７に示すように、本実施形態の冷凍サイクル１００は、凝縮器２から流出した高圧高温の液冷媒と、蒸発器４から流出した低圧低温の気相冷媒とを間接的に熱交換させる内部熱交換器９２を備えている。

内部熱交換器９２は、高圧側冷媒流路９２ａと低圧側冷媒流路９２ｂとを有している。高圧側冷媒流路９２ａは、凝縮器２から流出した高圧側冷媒が流れる流路である。低圧側冷媒流路９２ｂは、蒸発器４から流出した低圧側冷媒が流れる流路である。

高圧側冷媒流路９２ａは、凝縮器２の冷媒流れ下流側かつ膨張弁３の冷媒流れ上流側に配置されている。低圧側冷媒流路９２ｂは、蒸発器４の冷媒流れ下流側かつ圧縮機１の冷媒吸入側に配置されている。

本実施形態によれば、凝縮器２から流出した高圧側冷媒と蒸発器４から流出した熱交換された低圧側冷媒とが熱交換させて、高圧側冷媒を低圧側冷媒で冷却することができるので、蒸発器４の入口側冷媒のエンタルピが低下する。したがって、蒸発器４の出口側冷媒と入口側冷媒とのエンタルピ差（換言すれば冷凍能力）を増大させて、サイクルの成績係数（いわゆるＣＯＰ）を向上させることができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、例えば以下のように種々変形可能である。

（１）上記各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。例えば、図１８および図１９に示すように、切換部としてサーモスタット７Ａ、三方弁７Ｂおよび２つの開閉弁７Ｃ、７Ｄのいずれかを採用した冷凍サイクル１００の凝縮器２において、過冷却部２ｂおよびモジュレータータンク２０を廃止してもよい。

この場合、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、図１８の実線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第１流入路１０１および第１入口側配管ジョイント２９Ａを介して、凝縮器２における第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入する。第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入した冷媒は、第１流路群２３１、第２ヘッダタンク２２の第１空間６２、第２流路群２３２を流れて、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入する。

第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入した冷媒は、逆止弁５２０を介して、第１ヘッダタンク２１の第３空間５６に流入する。第１ヘッダタンク２１の第３空間５６に流入した冷媒は、第３流路群２３３を流れて、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入し、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

このように、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、凝縮器２では、冷媒がＳ字状に２回ターンするように流れ、コア部２３の全域に冷媒が流通する。

一方、切換部７Ａ〜７Ｄが第２流入路１０２に切り換えた際には、図１９の破線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第２流入路１０２および第２入口側配管ジョイント２９Ｂを介して、凝縮器２における第１ヘッダタンク２１の第３空間５６に流入する。第１ヘッダタンク２１の第３空間５６に流入した冷媒は、第３流路群２３３を流れて、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入し、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

このように、切換部７Ａ〜７Ｄが第２流入路１０２に切り換えた際には、凝縮器２では、コア部２３の一部の領域である第３流路群２３３にのみ冷媒が流通する。

（２）さらに、上記他の実施形態（１）の凝縮器２において、第１ヘッダタンク２１の第２セパレータ５２および第２ヘッダタンク２２のセパレータ６１を廃止して、コア部２３の第３流路群２３３を廃止してもよい。このとき、第１ヘッダタンク２１において、逆止弁５２０を第１セパレータ５１に設けるとともに、第２入口側配管ジョイント２９Ｂから第２空間５５内に冷媒が流入するように第２入口側配管ジョイント２９Ｂを配置してもよい。

この場合、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、図２０の実線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第１流入路１０１および第１入口側配管ジョイント２９Ａを介して、凝縮器２における第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入する。第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入した冷媒は、第１流路群２３１を流れて、第２ヘッダタンク２１の第１空間６２に流入する。

また、第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入した冷媒は、逆止弁５２０を介して、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５にも流入する。第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入した冷媒は、第２流路群２３２を流れて、第２ヘッダタンク２２の第１空間６２に流入する。そして、第２ヘッダタンク２１の第１空間６２に流入した冷媒は、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

このように、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、凝縮器２では、冷媒がコア部２３を直線状（Ｉ字状）に流れて、コア部２３の全域に冷媒が流通する。

一方、切換部７Ａ〜７Ｄが第２流入路１０２に切り換えた際には、図２１の破線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第２流入路１０２および第２入口側配管ジョイント２９Ｂを介して、凝縮器２における第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入する。第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入した冷媒は、第２流路群２３２を流れて、第２ヘッダタンク２２の第１空間６２に流入し、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

このように、切換部７Ａ〜７Ｄが第２流入路１０２に切り換えた際には、凝縮器２では、コア部２３の一部の領域である第２流路群２３２にのみ冷媒が流通する。

（３）また、上記他の実施形態（１）の凝縮器２において、第１ヘッダタンク２１の第２セパレータ５２を廃止するとともに、第１ヘッダタンク２１の第１セパレータ５１と第２ヘッダタンク２２のセパレータ６１とを、同じ高さとなるように配置して、コア部２３の第３流路群２３３を廃止してもよい。

このとき、逆止弁５２０を、第２ヘッダタンク２２のセパレータ６１に設けてもよい。また、第２入口側配管ジョイント２９Ｂを、第２入口側配管ジョイント２９Ｂから第２ヘッダタンク２２の第２空間６３内に冷媒が流入するように配置してもよい。また、出口側配管ジョイント２８を、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５から出口側配管ジョイント２８を介して冷媒が流出するように配置してもよい。

この場合、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、図２２の実線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第１流入路１０１および第１入口側配管ジョイント２９Ａを介して、凝縮器２における第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入する。第１ヘッダタンク２１の第１空間５４に流入した冷媒は、第１流路群２３１を流れて、第２ヘッダタンク２２の第１空間６２に流入する。

第２ヘッダタンク２２の第１空間６２に流入した冷媒は、逆止弁５２０を介して、第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入する。第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入した冷媒は、第２流路群２３２を流れて、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入し、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

このように、切換部７Ａ〜７Ｄが第１流入路１０１に切り換えた際には、凝縮器２では、冷媒がＵ字状に１回ターンするように流れ、コア部２３の全域に冷媒が流通する。

一方、切換部７Ａ〜７Ｄが第２流入路１０２に切り換えた際には、図２３の破線矢印に示すように、圧縮機１の吐出冷媒は、第２流入路１０２および第２入口側配管ジョイント２９Ｂを介して、凝縮器２における第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入する。第２ヘッダタンク２２の第２空間６３に流入した冷媒は、第２流路群２３２を流れて、第１ヘッダタンク２１の第２空間５５に流入し、出口側配管ジョイント２８を介して、レシーバタンク９１の冷媒入口側へ流出する。

（４）上記実施形態では、電気式切換弁である三方弁７Ｂおよび２つの開閉弁７Ｃ、７Ｄは、吸込口モード、車速Ｖ、外気温Ｔａ、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈ、および凝縮器入口冷媒温度Ｔｄの全てに基づいて、凝縮器２内の冷媒流路を切り換える例を説明した。しかしながら、これに限らず、三方弁７Ｂおよび２つの開閉弁７Ｃ、７Ｄは、吸込口モード、車速Ｖ、外気温Ｔａ、冷凍サイクル１００の高圧圧力Ｐｈ、および凝縮器入口冷媒温度Ｔｄの少なくとも１つに基づいて、凝縮器２内の冷媒流路を切り換えてもよい。

１圧縮機
２凝縮器
２３コア部
７差圧弁（切換部）

Claims

冷凍サイクル（１００）の圧縮機（１）から吐出された冷媒と空気とを熱交換させるコア部（２３）を有する凝縮器（２）と、
前記凝縮器内の冷媒流路を切り換える切換部（７、７Ａ、７Ｂ、７Ｃ、７Ｄ）とを備え、
前記切換部は、前記コア部の全領域に前記冷媒を流通させる第１冷媒流路と、前記圧縮機から吐出された前記冷媒を前記コア部の中間部に流入させることにより前記コア部の一部の領域に前記冷媒を流通させる第２冷媒流路とを切り換え、
前記切換部は、
前記第２冷媒流路の入口（５９）を開閉する弁体（７１）と、前記弁体に対して前記第２冷媒流路の入口を開く側に付勢する荷重をかける弾性部材（７２）とを有するとともに、
大気圧（Ｐｏ）と前記冷凍サイクルの高圧圧力（Ｐｈ）との圧力差が予め定めた基準圧力差以下となった際に、前記凝縮器内の冷媒流路を前記第２冷媒流路に切り換える差圧弁（７）で構成されており、
前記差圧弁は、前記弁体および前記弾性部材を内部に収容する円筒状の外筒（７３）を有しており、
前記弁体は、円筒状に形成されており、
前記外筒は、前記凝縮器の外側に接合されており、
前記弁体は、大気圧（Ｐｏ）と前記冷凍サイクルの高圧圧力（Ｐｈ）との圧力差に応じて、前記外筒の内部をスライドするように構成されており、
前記差圧弁は、大気圧と前記冷凍サイクルの高圧圧力との圧力差に応じて、前記第１冷媒流路の入口（５８）および前記第２冷媒流路の入口（５９）のいずれか一方を開放するとともに他方を閉塞するように構成されている車両用空調装置。
前記凝縮器は、
前記切換部が前記第２冷媒流路に切り換えた際に前記冷媒が流通する流通部（２３３、２３４）と、
前記切換部が前記第２冷媒流路に切り換えた際に前記冷媒が流通しない非流通部（２３１、２３２）と、
前記切換部が前記第２冷媒流路に切り換えた際に、前記流通部側から前記非流通部側への前記冷媒の流れを禁止する逆止弁（５２０）と、を備える請求項１に記載の車両用空調装置。
前記差圧弁は、前記凝縮器と一体に形成されている請求項１または２に記載の車両用空調装置。
さらに、前記圧縮機から吐出された前記冷媒が循環し、前記冷媒と前記車室内へ送風される空気とを熱交換させて前記空気を冷却する蒸発器（４）と、
前記凝縮器から流出した前記冷媒と、前記蒸発器から流出した前記冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（９２）とを備える請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用空調装置。