JPH07127948A - 冷媒凝縮器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、凝縮器での凝縮能力を負荷に合わ
せて変動させ、低負荷時には凝縮器内の凝縮圧力を所定
圧力以上に保つことのできる冷媒凝縮器を提供すること
を目的とする。 【構成】 コンデンサ１１のタンク１４、１５内にセパ
レータ１８、１９を夫々配する。セパレータ１８には、
タンク１４の上側部１４１と下側部１４２とを連通する
連通穴１８１を設ける。この連通穴１８１の上部には、
バイメタルからなる開閉弁３１を配する。開閉弁３１
は、上側部１４１内の冷媒の温度が所定温度以上である
時には閉状態とし、上側部１４２内の冷媒の温度が所定
温度以下である時には開状態として、バイパス通路であ
る連通穴１８１から上側部１４１内の冷媒を下側部１４
２内に流入する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガス冷媒を冷却して液
化凝縮する冷媒凝縮器に関し、例えば、車両用空調装置
の冷凍サイクル内の冷媒凝縮器として用いることができ
る。

【０００２】

【従来の技術】近年、大気が汚れたために、冬期におけ
る車室内の暖房時に、内気循環にて車室内を暖房する場
合が多くなっている。内気循環にて車室内を暖房する
と、窓が曇る。そこで、窓の曇りを防止するために、冬
期においても空調装置を作動させ、車室内を除湿させる
場合がある。

【０００３】車両用空調装置の冷凍サイクルとしては、
図７に示すように、圧縮機２５、凝縮器１１、レシーバ
２９、膨張弁２６、蒸発器２７を順次連結させるものが
知られている。この冷凍サイクルを冬場においても作動
させ、蒸発器２７での除湿能力を利用する。しかしなが
ら、冬場の低負荷状態において作動させると、凝縮器１
１での凝縮圧力と共に蒸発器２７での蒸発圧力も低下す
ることが知られている。すると、図１１のモリエル線図
上の冷凍サイクルでの状態図に示すように、蒸発器２７
での冷媒の温度が０［°Ｃ］を下回ることがある。蒸発
器２７にて冷媒の温度が０［°Ｃ］を下回ると蒸発器２
７がフロストするため、温度が０［°Ｃ］を下回らない
ように、この温度と比例する蒸発圧力が、所定圧力であ
る２［Kgf/cm² ］を下回る時には圧縮機２５の作動を停
止し、冷凍サイクルの作動を停止してフロストを防止す
る。そして、所定圧力以上になれば、冷凍サイクルを作
動させて除湿させる。このように圧縮機２５の作動、停
止を繰り返すことで、冬期においても空調装置を作動す
ることができる。

【０００４】ところで、車両用空調装置の冷凍サイクル
として、特開昭６３−３０２２５７号公報に示されるよ
うに、蒸発圧力制御弁を用いた冷凍サイクルが知られて
いる。この冷凍サイクルは、図８（ａ）に示すように、
圧縮機２５、凝縮器１１、レシーバ２９、膨張弁２６、
蒸発器２７を順次連結させ、そして蒸発器２７と圧縮機
２５との間に蒸発圧力制御弁２８を配している。

【０００５】この蒸発圧力制御弁２８は、上記の冷凍サ
イクルのように低負荷時における圧縮機２５の作動、停
止の繰り返しを無くし、常時圧縮機２５を作動させるた
めに、蒸発器２７内での冷媒の蒸発圧力を一定に保たせ
るものである。冷房負荷が低下して、蒸発器２７内での
蒸発圧力が低くなってくると、これを蒸発圧力制御弁２
８が検知し、蒸発器２７から圧縮機２５に向けて流れる
冷媒量を減少させ、もって蒸発器２７内での蒸発圧力の
低下を防いでいるのである。この冷凍サイクルの状態
は、図４のモリエル線図上に状態１００の如く示され
る。

【０００６】上記の蒸発圧力制御弁２８を備えた冷凍サ
イクルでは、図８（ｂ）に示すように、膨張弁２６は、
蒸発圧力制御弁２８の出口２６２での圧力Ｐｅとバネ２
６３での押圧力Ｐｓとの和（Ｐｅ＋Ｐｓ）と、蒸発器２
７の出口側に設けられた感熱筒２６１内のガス圧力Ｐｆ
との比較によりダイヤフラム２６４が移動し、開口部２
６５の開度を調整する。この調整により蒸発器２７内に
流入する冷媒量を制御している。

【０００７】ところで、図４のモリエル線図上の状態１
００に示すように、低負荷状態にて蒸発圧力制御弁２８
を備えた冷凍サイクルを作動させると、凝縮器１１での
凝縮圧力が下がり、同時に、蒸発器２７の蒸発圧力が下
がるはずであるが、蒸発圧力制御弁２８により蒸発圧力
は所定圧力以上に制御されている。このため、蒸発圧力
制御弁２８の入口側と出口側とで圧力差が生じる。従っ
て、蒸発器２７の出口側に設けられた感熱筒２６１内の
冷媒のガス圧力Ｐｆは、蒸発圧力制御弁２８の出口２６
２での圧力Ｐｅよりも大きくなる。この時の圧力差（Ｐ
ｆ−Ｐｅ）がバネ２６３の押圧力Ｐｓよりもかなり大き
くなると、開口部２６５が開く方向に力が働き、膨張弁
２６内の開口部２６５が全開状態となるので、蒸発器２
７内に冷媒を多く流入させることができる。

【０００８】ところがこの時、凝縮器１１での凝縮圧力
が低いと、所定圧力以上に制御された蒸発器２７での蒸
発圧力との圧力差が小さくなり、開口部２６５が全開状
態においても、膨張弁２６を流れる冷媒の流量が低下し
冷媒はレシーバ２９に溜まる。また、蒸発器２７内の冷
媒は圧縮機２５の吸入により蒸発器２７から抜き取られ
てしまう。その結果、蒸発器２７から冷媒がなくなり、
また膨張弁２６での冷媒流量が極めて小さいために、凝
縮器１１内に液冷媒が溜まることになる。このようにし
て蒸発器２７内の冷媒がなくなり、蒸発器２７へ流入す
る冷媒の流量が低下すると、蒸発器２７での蒸発能力が
大幅に低下し吹出空気温度が上昇するため、除湿能力が
低下し、窓の曇りを防止することができないという問題
がある。

【０００９】そのため、図３７に示すような凝縮圧力調
整弁１が提供されている。この凝縮圧力調整弁１は、ヘ
ッド２、ダイヤフラム３、スラストシュー４、スピンド
ル５、バルブプレート６、およびスプリング７により構
成されており、ヘッド２とダイヤフラム３により構成さ
れるダイヤフラム室９は常に一定圧力に保たれている。
第１導入口Ｂはバイパス回路８を介して凝縮機１１の入
口側に接続されており、第２導入口Ｃは出口側に接続さ
れている。そして、導出口Ｒはレシーバ２９に接続され
ている。以下、この凝縮圧力調整弁１の作動を説明す
る。

【００１０】高負荷時は冷凍サイクルの高圧圧力が高い
ので、凝縮器１１の入口側からバイパス回路８を介し
て、第一導入口Ｂからダイヤフラム３の下室１０に導入
される冷媒の圧力は高い。したがって、ダイヤフラム室
９内の圧力よりも下室１０内の圧力が高くなるので、ス
プリング７によってバルブプレート６は上方に付勢さ
れ、第１開口部６ａを閉鎖するのでバイパス回路８とレ
シーバ２９を結ぶ回路は閉鎖され、圧縮機２５より吐出
された冷媒はすべて凝縮器１１、第２導入口Ｃ，第２開
口部６ｂ、および導出口Ｒを経由してレシーバ２９に供
給される。一方、低負荷時は冷凍サイクルの高圧圧力は
低く、ダイヤフラム３の下室１０に導入される圧力は低
くなるので、下室１０内の圧力よりもダイヤフラム室９
内の圧力が高くなり、バルブプレート６はスピンドル５
を介して下方に付勢される。したがって、第１開口部６
ａの開度は大きくなりバイパス回路８が開通され、第２
開口部６ｂの開度は小さくなるので、凝縮器１１からの
冷媒の流れが絞られることになる。そのため、凝縮器１
１に流入する冷媒の量は減少し、凝縮器の放熱量を低減
させることにより凝縮圧力がある限度以下には下がらな
いようにしている。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記凝
縮圧力調整弁１は凝縮器１１の出口側を絞りながら、バ
イパス回路８を開としているため複雑な構造となってい
る。また、この凝縮圧力調整弁１を使用する場合には、
専用の配管を介して冷凍サイクルのシステムと接続しな
ければならないため、部品点数が増加し、これらの配管
部品を接続するための工数も増加するし結合部での冷媒
漏れの心配もある。また、車体等に取り付けるための専
用の取り付けステーを必要とし、スペースも多くとるこ
とになる。

【００１２】そこで本発明は、上記の問題を解決する、
すなわち簡単な構造で、取り付け工数および取り付けス
ペースの増加を招かず、凝縮器での凝縮能力を負荷に合
わせて変動させ、低負荷時には凝縮器内の凝縮圧力を所
定圧力以上に保つことのできる冷媒凝縮器を提供するこ
とを目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却して
凝縮する冷媒凝縮器であって、内部を流れる前記冷媒
が、外部を流れる熱交換媒体と熱交換して放熱する冷媒
流路と、この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との間
を短絡し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、前
記冷媒流路内の冷媒の状態を検出する冷媒状態検出手段
と、前記冷媒状態検出手段の検出する前記冷媒流路内の
冷媒の状態に応じて、前記バイパス流路を開閉する流路
開閉手段とを備え、前記冷媒流路、前記バイパス流路、
前記冷媒状態検出手段、および前記流路開閉手段は一体
に構成されており、前記冷媒状態検出手段にて検出した
冷媒の状態が、凝縮圧力が所定圧力よりも高い圧力であ
ることを示す状態である時には前記流路開閉手段が閉状
態となり、前記冷媒状態検出手段にて検出した冷媒の状
態が、凝縮圧力が所定圧力以下にあることを示す状態で
ある時には前記流路開閉手段が開状態となる冷媒凝縮器
を採用するものである。

【００１４】また、請求項３記載の本発明は、上記目的
を達成するために、高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却
して凝縮する冷媒凝縮器であって、内部を流れる前記冷
媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱交換して放熱する冷
媒流路と、この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との
間を短絡し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、
外気温度を検出する外気温検出手段と、前記冷媒検出手
段の検出する前記冷媒流路内の冷媒の状態に応じて、前
記バイパス流路を流れる冷媒の量を調節する流量調節手
段とを備え、前記外気温検出手段にて検出した外気温度
が所定温度よりも低い温度である時には前記流量調節手
段は前記バイパス流路内への冷媒流量を増加させる冷媒
凝縮器を採用するものである。

【００１５】また、請求項４記載の本発明は、上記目的
を達成するために、高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却
して凝縮する冷媒凝縮器であって、内部を流れる前記冷
媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱交換して放熱する冷
媒流路と、この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との
間を短絡し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、
前記冷媒流路内の冷媒の状態を検出する冷媒状態検出手
段と、前記バイパス流路を流れる冷媒の量を制御する流
量調節手段とを備え、前記冷媒流路、前記バイパス流
路、前記冷媒状態検出手段、および前記流量調節手段は
一体に構成されており、前記冷媒状態検出手段が、前記
凝縮圧力が低下した状態であることを検出した時に、こ
の凝縮圧力の低下により前記流量調節手段はバイパス流
路内への冷媒流量を増加させる冷媒凝縮器を採用するも
のである。

【００１６】また、前記バイパス流路は、前記冷媒流路
内を流れる一部の冷媒が流入する請求項１ないし請求項
３記載の冷媒凝縮器を採用するものである。

【００１７】

【作用】上記構成よりなる請求項１記載の本発明の冷媒
凝縮器によれば、冷媒流路中を流れる冷媒の状態を検出
し、この冷媒の状態が、凝縮圧力は所定圧力以下にある
ことを示す状態である時には、冷媒が放熱する冷媒流路
を短絡するバイパス流路を開状態とする。

【００１８】バイパス流路を開状態とすることによっ
て、圧縮機から凝縮器に流入したガス冷媒の一部がこの
バイパス流路を通過し、レシーバ内に溜まっている液冷
媒を押し出す。ゆえに、膨張弁を通過する冷媒流量が増
加し蒸発器内に液冷媒が流入する。そして、圧縮機の吸
入圧力が上昇し、同時に吐出圧力も上昇するので凝縮圧
力が上昇する。また冷媒の一部が凝縮器の熱交換部をバ
イパスしているため、凝縮器の放熱性能は低く、凝縮温
度の高い状態で冷凍サイクルがつりあう。

【００１９】以上のようにして、凝縮器における凝縮圧
力を高い状態で保つことができるので、膨張弁の前後で
圧力差をとることができ、蒸発器に十分な冷媒を供給す
ることが出来る。請求項６ないし請求項９に記載の如
く、冷媒の状態は、冷媒の温度、冷媒の圧力差、冷媒の
圧力、もしくは冷媒の相状態の何れかの状態に基づき判
断する。

【００２０】冷媒の温度にて判断する際について説明す
る。凝縮器内の冷媒の温度は凝縮圧力に比例するので、
この温度が所定温度以下である時は、凝縮器内の冷媒の
凝縮圧力が所定の圧力以下となっている。そこで、凝縮
器内の冷媒の温度が所定温度以下の時には、冷媒流路内
の冷媒を、その上流側部分と下流側部分にて短絡したバ
イパス流路内に流入させて、冷媒が放熱しないようにす
る。冷媒を放熱させないバイパス流路を設けることで、
凝縮器内の冷媒の温度が上昇する。凝縮器内の冷媒の温
度が上昇すれば、この温度に比例する凝縮器内の凝縮圧
力も上昇する。

【００２１】次に、冷媒の圧力にて判断する際には、凝
縮器内の冷媒の圧力を検出する。この圧力が所定圧力以
下にある時には、上記の温度による検出時と同様にし
て、冷媒流路内の冷媒を、その上流側部分と下流側部分
にて短絡したバイパス流路内に流入して、冷媒が放熱し
ないようにする。冷媒を放熱させないバイパス流路を設
けることで、凝縮器内の冷媒の温度を上昇させ、この温
度に比例する凝縮器内の凝縮圧力を上昇させることがで
きる。

【００２２】冷媒の相状態にて判断する際には、凝縮器
内の冷媒の液相状態の冷媒量を検出する。低負荷である
程、凝縮器内部に液冷媒が停滞するので、凝縮器内部に
停滞した液冷媒の量が所定量以上である時には、凝縮器
内の冷媒の凝縮圧力が所定の圧力以下となっていると判
断することができる。そこで、冷媒流路内の冷媒を、そ
の上流側部分と下流側部分にて短絡したバイパス流路内
に流入して、冷媒が放熱しないようにする。冷媒が放熱
しないので、凝縮器内の冷媒の温度が上昇し、液冷媒の
量が減少すると共に、凝縮器内の凝縮圧力も上昇する。

【００２３】また、請求項３記載の本発明によれば、外
気温度を検出し、この外気温度にて低負荷状態であるの
か否かを判断する。外気温度が所定の温度以下である時
には低負荷状態であるとして、凝縮器内の冷媒を、その
上流側部分と下流側部分にて短絡したバイパス流路内に
流入して、冷媒が放熱しないようにする。また、請求項
４記載の本発明によれば、凝縮圧力が低下した状態であ
ることを冷媒状態にて検出し、バイパス流路に流入する
冷媒量を凝縮器内の圧力低下に伴い増加させる構成とす
る。このように、バイパス流路内に流入する冷媒量を増
減させても、上記と同様に、放熱量を調整することがで
き、冷媒の温度を上昇させることができる。そして、冷
媒の温度が上昇すれば、この温度に比例する凝縮器内の
凝縮圧力も上昇する。

【００２４】

【実施例】以下、本発明の凝縮器を用いた冷凍サイクル
の一実施例について、図面と共に説明する。図８（ａ）
に示すように、冷凍サイクル３０は、ガス状の熱交換媒
体である冷媒を圧縮する圧縮機（コンプレッサ）２５
と、このコンプレッサ２５で圧縮されたガス状の冷媒を
冷却して液冷媒にする凝縮器（コンデンサ）１１と、こ
のコンデンサ１１で液状になった冷媒を膨張させ霧状の
冷媒にする膨張弁２６と、及び、この膨張弁２６で霧状
になった冷媒を空気と熱交換させる蒸発器（エバポレー
タ）２７と、このエバポレータ２７での蒸発圧力を所定
圧力以上に保たせる蒸発圧力制御弁（ＥＰＲ）２８とを
備えている。

【００２５】上記の冷凍サイクル３０を構成するコンデ
ンサ１１の正面断面図を図１に示す。図１に示すよう
に、大別して、複数のチューブ１２、このチューブ１２
の間に配されたコルゲートフィン１３、複数のチューブ
１２の両端に接続されたタンク１４、１５から構成され
る。

【００２６】次に、チューブ１２、コルゲートフィン１
３、タンク１４、１５について説明する。チューブ１２
は、偏平な管で、内部に多数の冷媒通路が形成されてい
る。コルゲートフィン１３は、各チューブ１２の各間に
挟まれ、チューブ１２の間を流れる空気と、チューブ１
２の内部を流れる冷媒との熱交換効率を向上させるもの
で、極薄の板材を、波状に曲折して設けたものである。
なお、コルゲートフィン１３には、伝熱促進のために、
多数のルーバが形成されている。

【００２７】タンク１４、１５は、複数のチューブ１２
の両端に接続されるヘッダで、筒体１６、キャップ１
７、セパレータ１８、１９よりなる。そして、一方のタ
ンク１４の上方には、冷媒流入用の接続管２０を備え、
他方のタンク１５の下方には、流出用の接続管２１を備
える。筒体１６は、筒状の容器で、側壁にチューブ１２
の端部を挿入する複数のチューブ挿入穴が形成されてい
る。キャップ１７は、筒体１６の上下両端に取り付けら
れる蓋である。

【００２８】流入用の接続管２０は、一方のタンク１４
の上部に接続されたもので、コンプレッサ２５の吐出し
た高温、高圧のガス冷媒をタンク１４内に供給するため
の接続手段である。また、流出用の接続管２１は、他方
のタンク１５の下部に接続されたもので、全チューブ１
２を通過して凝縮された液状の冷媒を流出する接続手段
である。

【００２９】セパレータ１８は、タンク１４内を区画す
る隔壁であり、このセパレータ１８によりタンク１４内
が上側部１４１と下側部１４２とに区画される。同様に
して、セパレータ１９は、タンク１５内を区画する隔壁
であり、このセパレータ１９によりタンク１５内が上側
部１５１と下側部１５２とに区画される。これらのセパ
レータ１８、１９がタンク１４、１５内を区画すること
によって、タンク１５に接続された複数のチューブ１２
が複数のチューブ群２２、２３、２４に分割される。そ
して、冷媒が各チューブ群２２、２３、２４を流れるこ
とにより蛇行する。セパレータ１８、１９の数によっ
て、冷媒のターン回数が設定され、セパレータ１８、１
９の位置によって各チューブ群２２、２３、２４のチュ
ーブ１２の本数の割合が変化する。

【００３０】セパレータ１８の拡大図を図２に示す。冷
媒が流入する側のタンク１４内のセパレータ１８は、セ
パレータ１８の上側部１４１と下側部１４２とを連通す
る連通穴（バイパス流路に相当する）１８１を有する。
連通穴１８１の上部には、この連通穴１８１を開閉可能
に設けられた開閉弁３１が、締めつけネジ３２によりセ
パレータ１８に固定される。開閉弁３１の材質はバイメ
タルよりなり、タンク１４の上側部１４１内を流入する
冷媒の温度が所定温度よりも低い温度であれば、図２
（ｂ）に示すように、開状態となり、冷媒の温度が所定
温度よりも高い温度であれば、図２（ａ）に示すように
閉状態となる。

【００３１】ところで、エバポレータ２７での除湿能力
Ｑは、次式の如く、表されるものである。

【００３２】

【数１】Ｑ＝Ｇ_R ×Δｉ ここで、Ｇ_R は、膨張弁２６を通過する冷媒流量であ
り、Δｉは、エバポレータ２７の入口側から出口側まで
のエンタルピ量である。Δｉは、エバポレータ２７の能
力により決まるものであるから、除湿能力Ｑは、冷媒流
量Ｇ_R により決まる。この冷媒流量Ｇ_R は、以下の式で
示される。

【００３３】

【数２】Ｇ_R ＝ＣＡ（Ｐ_H −Ｐ _L）^1/2 ここで、Ｃは定数であり、Ａは膨張弁２６の開口部の開
口面積である。膨張弁の開口部の開度は冬期の低負荷状
態では最大開度となる。Ｐ _Lはエバポレータ２７の入口
側圧力である。冬期には低負荷状態であるために２［Kg
f/cm² ］一定となる。Ｐ_H はコンデンサ１１での凝縮圧
力である。この凝縮圧力は可変であるが、低負荷状態で
は、凝縮圧力Ｐ_H が３〜４［Kgf/cm² ］と小さいため
に、冷媒流量Ｇ_R が少なくなり、結果として、除湿能力
Ｑが低下してしまう。図１に示すような、ＭＦコンデン
サ１１では、放熱能力が高いために温度が低下し、凝縮
圧力Ｐ_H が低下するので、除湿能力が低下する。

【００３４】そこで、本発明のコンデンサ１１は、冬期
の低負荷状態においてコンデンサ１１での放熱能力を抑
えることで、凝縮圧力を上昇させ、膨張弁２６での冷媒
流量を増加するものである。次に、図１に示すコンデン
サ１１の作動について説明する。コンプレッサ２５で圧
縮された高温、高圧のガス状の冷媒は、流入用の接続管
２０を介してタンク１４の上側部１４１内に流入する。

【００３５】図４のモリエル線図上に示すように、夏場
等の高負荷状態１０２においては、コンデンサ１１の入
口での冷媒の温度が高温である。冷媒の温度が高温であ
るため、タンク１４内のセパレータ１８の上部に設けら
れた開閉弁３１が閉状態となる。従って、タンク１４内
に流入した冷媒は、上流のチューブ群２２に流入する。
上流のチューブ群２２を通過した冷媒は、タンク１５の
上側部１５１内を通過して中流のチューブ群２３に流入
する。中流のチューブ群２３を通過した冷媒は、タンク
１４の下側部１４２内を通過して下流のチューブ群２４
を流入する。下流のチューブ群２４に流入した冷媒は、
タンク１５の下側部１５２を通過して流出用の接続管２
１より流出する。

【００３６】この様にして、流入用の接続管２０より流
入した冷媒は、セパレータ１８、１９により区画された
複数のチューブ群２２、２３、２４を流路として、この
Ｓ字状に形成された流路内を流入する。図４のモリエル
線図上に示すように、冬場の低負荷状態１００において
は、コンプレッサ２５で圧縮され、コンデンサ１１に流
入する高温、高圧のガス状の冷媒の圧力が低く、この圧
力と比例する温度は低い温度となる。この冷媒の温度が
所定温度よりも低い温度である時には、開閉弁３１が開
状態となり、タンク１４の上側部１４１と下側部１４２
とが連通する。

【００３７】ところで、チューブ１２は偏平な管で形成
され、流路断面積が小さいために、このチューブ１２か
らなる上流のチューブ群２２とタンク１５の上側部１５
１と中流のチューブ群２３とを通過する領域Ａ内の流路
の圧損は大きい。領域Ａ内の流路の圧損が大きいため
に、開閉弁３１によりタンク１４の上側部１４１と下側
部１４２とが連通すると、上側部１４１内の冷媒の一部
が、バイパス流路である連通穴１８１を介して下側部１
４２内に流入する。

【００３８】このバイパス流路を通過したガス冷媒が、
レシーバ２９内に溜まっている液冷媒を押し出すので、
膨張弁を通過する冷媒流量が増加し蒸発器内に液冷媒が
流入する。そして、圧縮機２５の吸入圧力が上昇し、同
時に吐出圧力も上昇するので凝縮器１１における凝縮圧
力が上昇する。また、タンク１４の上側部１４１内の冷
媒の一部が、下側部１４２内に直接流入し、領域Ａ内に
おいて放熱部分となるチューブ１２を迂回するため、領
域Ａ内を流入する冷媒の流量が減少する。高負荷時に開
閉弁３１が閉状態であり、全ての冷媒が領域Ａ内を流入
する時と比べると、領域Ａ内を流入する冷媒の流量が減
少するので、この一部の冷媒が領域Ａ内で放熱できない
分の放熱量が減少する。従って、放熱量が減少した分だ
け、冷媒の温度が上昇する。冷媒の温度が上昇すれば、
この温度と比例する凝縮圧力が上昇する。

【００３９】図４のモリエル線図上に示す状態１０１の
如く、凝縮圧力が上昇すると、この凝縮圧力と、所定圧
力になるように制御された蒸発圧力との圧力差が大きく
なり、膨張弁２６の入口側圧力と出口側圧力との圧力差
が大きくなるので、流量が上昇し、蒸発能力が確保でき
る程度に冷媒の流量を確保することができる。この時の
凝縮圧力が約４．５［Kgf/cm² ］程度であれば、膨張弁
２６の入口側と出口側で、４．５−２＝２．５［Kgf/cm
² ］程度の圧力差ができるので、流量が確保される。こ
の４．５［Kgf/cm² ］に対応する温度は、気液二相状態
となるコンデンサ１１の中流から下流の流路内において
は、１７［°Ｃ］程度となる。コンデンサ１１の入口側
では２５［°Ｃ］程度となる。従って、上記の所定温度
は、誤差分を含めて、例えば、２０［°Ｃ］を所定温度
とする。

【００４０】なお、上記の圧力は、ゲージ圧力である。
本実施例では、セパレータ１８に連通穴１８１を設け、
この連通穴１８１を開閉可能な開閉弁３１を設ける構成
としたが、セパレータ１８には連通穴１８１を設けず、
タンク１４の上側部１４１と下側部１４２とが連通しな
いように区画しておき、セパレータ１９に開放穴を設け
て開閉弁３１を設ける構成としても良い。

【００４１】次に、本発明の第２実施例について説明す
る。図３にセパレータ１８の拡大図を示す。バイパス流
路である連通穴１８１の上部には、この連通穴１８１を
開閉可能に設けられた開閉弁３３が、締めつけネジ３２
によりセパレータ１８に固定される。開閉弁３３の材質
は、アルミ製よりなるタンク１４のロウ付け時に、タン
ク１４にロウ付けされてしまわないように、ステンレス
よりなる。また、開閉弁３３の上部とタンク１４の内壁
との間には形状記憶合金３４が配される。タンク１４の
上側部１４１内を流入する冷媒の温度が所定温度よりも
低い温度であれば、図２（ｂ）に示すように、形状記憶
合金３４が縮むことで、開閉弁３３を押し上げて連通穴
１８１が開状態となる。冷媒の温度が所定温度よりも高
い温度であれば、図２（ａ）に示すように、形状記憶合
金３４が伸びて、開閉弁３３が押し下がり連通穴１８１
が閉状態となる。

【００４２】他の作動は、第１実施例と同様である。次
に、本発明の第３実施例について説明する。図５に本実
施例の正面断面図、上面図、下面図を示す。本実施例の
開閉弁３５は、上記の第１、第２実施例におけるセパレ
ータ１８へのネジ締結を無くすことを目的としたもので
ある。

【００４３】図５（ａ）の正面断面図に示すように、開
閉弁３５は、連通穴１８１を上面側から封止する円形平
面状の封止部３５１と、この円形平面状の封止部３５１
に一端側が接して設けられた円筒状の円筒部３５３と、
この円筒部３５３の他端側から外周方向に伸びるように
設けられたひさし部３５２とからなる。円筒部３５３の
外周側には、セパレータ１８とひさし部３５２との間に
形状記憶合金からなるスプリング３６を配する。このス
プリング３６は、所定温度よりも高い温度の時に、図５
（ａ）に示すように、縮んだ形状となり、一方、所定温
度よりも低い温度の時に、図５（ｄ）に示すように、伸
びた形状となる。封止部３５１の円筒部３５３が設けら
れた側と反対側面には、円筒部３５３とは反対方向に伸
びる円柱状の円柱部３５４が設けられる。封止部３５１
とは、セパレータ１８を挟んで反対側に円柱部３５４か
ら円周方向に向かう円状の円部材３７が配されている。
この円部材３７には、連通穴１８１に対応する範囲には
円部材３７の上下方向に連通する開放穴３７１が４ケ所
設けられている。

【００４４】この開閉弁３５は、図１のセパレータ１８
の部分に配される。次に、このスプリング３６と円部材
３７とを備えた開閉弁３５の作動を説明する。この開閉
弁３５に備えられた形状記憶合金よりなるスプリング３
６を、図１のセパレータ１８の部分に用いた時には、タ
ンク１４の上側部１４１内の温度が所定温度よりも高い
温度の時に、図５（ａ）に示すように、縮んだ形状とな
る。図４のモリエル線図上の状態図に示すように、チュ
ーブ１２内を流入する冷媒は、流入していくのに従っ
て、圧損により徐々に圧力が下がっていく。このため、
タンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力と、下側部１
４２内の冷媒の圧力とでは、上流側の上側部１４１内の
冷媒の圧力の方が高い圧力となる。従って、スプリング
３６が縮んだ状態であるときには、この圧力差により、
上側部１４１側から押さえつけられた状態となるので、
バイパス流路である連通穴１８１は封止部３５１により
閉じられた状態となる。一方、タンク１４の上側部１４
１内の温度が所定温度よりも低い温度の時には、図５
（ｄ）に示すように、スプリング３６が伸びた形状とな
り、開閉弁３５を押し上げた状態となるので、セパレー
タ１８と封止部３５１との間に空間ができ、セパレータ
１８に円部材３７が当接した状態となる。しかしなが
ら、円部材３７には開放穴３７１が形成されているた
め、図示の矢印の如く、タンク１４の上側部１４１内の
冷媒が下側部１４２内に流入する。従って、上記の実施
例と同様に、タンク１４の上側部１４１内の冷媒の温度
により、バイパス流路である連通穴１８１の開閉を行う
ことができる。

【００４５】次に、本発明の第４実施例について説明す
る。図６に本実施例の正面断面図、上面図、下面図を示
す。本実施例の開閉弁３８は、上記の第３実施例の開閉
弁３５を一体化したものである。図示の如く、本実施例
の開閉弁３８は、セパレータ１８の連通穴１８１を上面
側から封止する円形平面状の封止部３８１と、この円形
平面状の封止部３８１の外周側から４ケ所設けられ、一
部が開放した円筒形状に形成された支持部３８２と、一
端側を封止部３８１に連結して連通穴１８１の内周側に
設けられた円筒形状の円筒部３８４と、この円筒部３８
４から外周方向に設けられ、外周縁がセパレータ１８に
当接するように設けられたフック部３８３とからなる。

【００４６】この開閉弁３８は、形状記憶合金から形成
され、セパレータ１８の上部側の温度が所定温度よりも
高い温度の時には、図６（ａ）の如く、円筒形状の支持
部３８２が内周側に縮む形状となり、封止部３８１がセ
パレータ１８の上面に密着した状態となる。一方、セパ
レータ１８の上部側の温度が所定温度よりも低い温度の
時には、図６（ｄ）の如く、円筒形状の支持部３８２が
外周側に伸びる形状となり、封止部３８１がセパレータ
１８の上面から浮いた状態となる。すると、図示矢印の
如く上部側の冷媒が下部側に流入する。

【００４７】なお、この時に、フック部３８３は、セパ
レータ１８の下面側に当接した状態となるので、開閉弁
３８の抜け防止となる。この開閉弁３８は、上方から連
通穴１８１に押し込んで挿入され、一部品よりなるの
で、取り付けを容易に行うことができる。また、上記の
例では、全体を形状記憶合金にて構成するものとした
が、支持部３８２のみ形状記憶合金にて構成しても良
い。また、支持部３８２をバイメタルにて構成しても良
い。

【００４８】なお、上記の開閉弁３８を用いても、第
１、第２、第３実施例と同様に、タンク１４の上側部１
４１内の冷媒の温度により、バイパス流路である連通穴
１８１の開閉を行うことができる。次に、本発明の第５
実施例について説明する。図９に本実施例の正面図を示
す。

【００４９】図９に示すように、第１実施例におけるセ
パレータ１８を、セパレータ１９と同様に、タンク１４
の上側部１４１と下側部１４２とが連通しないように区
画する隔壁とする。また、上側部１４１と下側部１４２
とが連通する連通路３９を別途設けて、その連通路３９
の途中に電気的に駆動する二方弁からなる開閉弁４０を
配する。また、冷媒の温度を検出する温度センサ４１を
上側部１４１内に配する。そして、この温度センサ４１
の温度を入力し、開閉弁４０の開閉制御を行う信号を付
与する制御部４２とからなる。

【００５０】この構成によれば、タンク１４内の冷媒の
温度を温度センサ４１により検出し、この温度が所定の
温度よりも低い温度となると、開閉弁４０を開放し、上
側部１４１内の冷媒を下側部１４２内に流入する。ま
た、冷媒の温度が所定の温度以上であれば、開閉弁４０
を閉状態として、連通路３９から冷媒が迂回していかな
いようにする。

【００５１】なお、温度センサ４１は、下側部１４２内
に設けて、コンデンサ１１の中流部分にて温度を検出す
る構成としても良く、また、コンデンサ１１の流路内で
あれば、入口側、出口側を問わず、コンデンサ１１内の
凝縮圧力に対応した温度として検出できれば良い。次
に、本発明の第６実施例について説明する。

【００５２】図１０に本実施例の正面図を示す。図１０
に示すように、冷媒の流路となる一本のチューブ４４が
蛇行して設けられ、このチューブ４４間に放熱促進用の
フィン４５が配された構成の従来から公知のサーペンタ
イン型のコンデンサ４３において、第５実施例と同様に
して、チューブ４４間を短絡するバイパス流路４６を設
け、そのバイパス流路４６に電気的な開閉弁４７を設け
る。また、冷媒の温度を検出する温度センサ４８を流路
内に設ける。この温度センサ４８からの温度を入力と
し、開閉弁４７の開閉制御を行う制御部４９を設ける。

【００５３】この制御部４９は、上記の第５実施例の如
く、温度センサ４８にて冷媒の温度を検出し、この温度
が所定の温度よりも低い温度となると、開閉弁４７を開
放し、連通路４６にて上流側の冷媒を下流側に流入す
る。また、冷媒の温度が所定の温度以上であれば、開閉
弁４７を閉状態として、連通路４６から冷媒が迂回して
いかないようにする。

【００５４】上記の第１実施例から第６実施例につい
て、図１２と共に説明する。図１２に示すように、コン
デンサ内にて冷媒が流入し放熱する流路を冷媒流路５０
とし、この冷媒流路５０の入口を入口部５５とし、出口
を出口部６０とする。この冷媒流路５０に対して、本発
明のバイパス流路は、冷媒流路５０内の所望の２点をと
って、冷媒流路５０を短絡するものであり、冷媒流路５
０内の上流側の部分と、下流側の部分とを結ぶ流路であ
る。

【００５５】このバイパス流路は、一例として、図１２
に示すように、上流側である入口部５５から流入し、入
口部５５よりも下流側である冷媒流路５０の途中部分５
６に流出するバイパス流路５１とする。また、冷媒が冷
媒流路５０の途中部分５７から流入し、この途中部分５
７よりも下流側の途中部分５８に流出するバイパス流路
５２としても良い。同様に、冷媒が冷媒流路５０の途中
部分５９から流入し、この途中部分５９よりも下流側の
出口部６０に流出するバイパス流路５３としても良い。
また、冷媒が入口部５５から出口部６０に直接流出する
バイパス流路５４としても良い。

【００５６】何れのバイパス流路５１、５２、５３、５
４においても、冷媒流路５０内での放熱量を減少するこ
とができるので、コンデンサでの放熱能力を減少するこ
とができる。なお、上記の図１に示すコンデンサ１１を
用いた第１〜第５実施例は、図１２に示すバイパス流路
５１を用いた例である。第６実施例は、バイパス流路５
２を用いた例である。図１に示すコンデンサ１１におい
て、セパレータ１９に連通穴を設けて、この連通穴に対
して開閉弁を配して制御するものは、上記のバイパス流
路５３を用いた例である。

【００５７】図９及び図１０に示す実施例のように、コ
ンデンサの外部にバイパス流路を設ける構成において、
図１２に示すバイパス流路５４の如く入口部５５から冷
媒を流入し、出口部６０に流出する構成としても良い。
このように、バイパス流路をコンデンサの入口部分から
出口部分までの間を迂回するものとし、このバイパス流
路内に冷媒の一部を流入する構成とすることで、一部の
冷媒を全く凝縮させず、出口部分にて、他の凝縮された
冷媒と合流することで、放熱能力を抑制することができ
る。また、上記のバイパス流路５１、５２、５３の例に
おいては、このバイパス流路５１、５２、５３内に全冷
媒を流入する構成とすることで、全冷媒の放熱面積を減
少することができ、放熱能力を抑制することもできる。

【００５８】上記の実施例の如く、ＥＰＲ２８を配した
冷凍サイクル３０においては、図４のモリエル線図上に
示す状態１００から状態１０１の如く、コンデンサ１１
での温度を上昇させることで、この温度に比例する凝縮
圧力を上昇させることができ、もって、コンデンサ１１
での凝縮圧力とエバポレータ２７での蒸発圧力との圧力
差を、所定圧力差以上とする事ができる。膨張弁２６に
て流れる冷媒の流量を所定量以上に確保することができ
るので、エバポレータ２７内を流入する冷媒量も所定量
以上に確保することができ、エバポレータ２７での除湿
能力を確保することができる。従って、冬期の低負荷状
態に内気循環にて空調装置を作動させた時にも、車窓の
除湿を確実に行うことができる。

【００５９】なお、図７に示す冷凍サイクルにおいて、
冬期にフロスト防止の為に、コンプレッサ２５の作動、
停止を繰り返しながら使用するものがあるが、本発明の
上記実施例の構成のコンデンサ１１を用いれば、凝縮圧
力を上昇させることができるので、図１１に示す冷凍サ
イクルの蒸発圧力も上昇する。従って、蒸発圧力が所定
圧力よりも低い圧力になるまでの時間が長くなるので、
コンプレッサ２５を作動させておく時間が長くなり、従
来と比べて除湿能力を上昇させることができる。また、
コンプレッサ２５の作動させる時間が長くなるので、コ
ンプレッサ２５の作動、停止の繰り返し回数が減少し、
コンプレッサ２５の作動、停止の切り替えを行う電磁ク
ラッチの寿命が長くなるという効果もある。

【００６０】本構成の熱交換器は、上記の如くコンデン
サのみに限らず、例えば、エバポレータ等の他の熱交換
器に適用しても良く、他の熱交換器においても所望の熱
交換量になるように熱交換性能を抑制することができ
る。次に、本発明の第７実施例について説明する。図１
３に本実施例の開閉弁の正面図を示す。

【００６１】図１３に示す開閉弁６１は、図１に示すセ
パレータ１８の部分に配されるもので、タンク１４の上
側部１４１内の冷媒の圧力と、タンク１４の下側部１４
２内の冷媒の圧力との圧力差にて冷媒の状態を検出し、
開閉するものである。図１３に示すように、開閉弁６１
は、セパレータ１８の連通孔１８１内を上下動可能に設
けられており、スプリング６３と、このスプリング６３
を支える支持部６２とを備える。

【００６２】セパレータ１８には、タンク１４の上側部
１４１側に向けて、円筒形状の第１円筒部１８２を設
け、かつ、タンク１４の下側部１４２側に向けて、円筒
形状の第２円筒部１８４を設ける。また、第１円筒部１
８２の側面に貫通孔１８３を複数個設ける。開閉弁６１
は、有底円筒形状の本体部６１１を、底部６１２が上側
部１４１側になるように配され、セパレータ１８の第１
円筒部１８２内を上下動可能に設けられる。本体部６１
１の円筒形状の側面６１３には、セパレータ１８の第１
円筒部１８４に設けられた貫通孔１８３に対応する位置
に貫通孔６１５を設ける。また、この貫通孔６１５が、
セパレータ１８の第１円筒部１８２の貫通孔１８３と対
応する位置にある時に、セパレータ１８の下側面１８５
に当接する羽根部６１４を本体部６１１の側面６１３に
設ける。

【００６３】支持部６２は、セパレータ１８の第２円筒
部１８４から内周方向に向けて配され、貫通孔６２１が
開いた支持板である。この支持部６２は、セパレータ１
８の内周面に支持固定され、調整ネジ（図示省）により
図示上下方向に移動可能に設けられている。そして、こ
の調整ネジにより支持部６２を上下方向に移動させて所
定の圧縮荷重に調整し、押圧力を調整することができ
る。

【００６４】スプリング６３は、開閉弁６１を図示上側
方向に押し上げる押圧力を持ち、開閉弁６１の羽根部６
１４と支持部６２との間に設けられている。なお、セパ
レータ１８、開閉弁６１、及び支持部６２は、アルミニ
ウムより構成される。また、この開閉弁６１は、チュー
ブ２やコルゲートフィン３等のロウ付け時に、同時にロ
ウ付け固定する。

【００６５】次に、本実施例の開閉弁６１の作動につい
て説明する。高負荷状態では、コンデンサ１１内を流入
する冷媒量が多いために、コンデンサ１１の流路内を流
入する際の冷媒の圧損が大きい。一方、低負荷状態で
は、コンデンサ１１内を流入する冷媒量が少ないため
に、コンデンサ１１の流路内を流入する際の冷媒の圧損
が小さい。従って、図１２に示すように、流路内の上流
側と下流側との間にて圧力差を比較すると、高負荷時に
は圧力差が大きく、凝縮圧力が所定圧力以下となる低負
荷時には圧力差が小さくなる。

【００６６】そこで、この開閉弁６１は、タンク１４の
上側部１４１内の冷媒の圧力と、下側部１４２内の冷媒
の圧力との圧力差ΔＰが、例えば、０．２［Kgf/cm² ］
以上の時には、図１４の差圧ΔＰとスプリング６３によ
る開閉弁６１の移動特性図（リフト特性図）に示すよう
に、スプリング６３の押圧力よりも圧力差ΔＰの方が大
きく、図１３（ａ）の如く押し下げられた状態となるよ
うに駆動する。このように開閉弁が押し下げられた状態
では、セパレータ１８の第１円筒部に設けられた貫通孔
１８３と、開閉弁６１に設けられた貫通孔６１５との位
置がずれており、タンク１４の上側部１４１と下側部１
４２とは連通していない。

【００６７】タンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力
と、下側部１４２内の冷媒の圧力との圧力差ΔＰが０．
２［Kgf/cm² ］よりも小さい時には、図１４に示すよう
に、スプリング６３の押圧力よりも圧力差ΔＰの方が小
さく、図１３（ｂ）の如く押し上げられた状態となる。
このように開閉弁が押し上げられた状態では、セパレー
タ１８の第１円筒部に設けられた貫通孔１８３と、開閉
弁６１に設けられた貫通孔６１５との位置が対応した位
置関係となり、タンク１４の上側部１４１と下側部１４
２とが連通する。

【００６８】従って、上記の如く、タンク１４の上側部
１４１内の冷媒の圧力と下側部１４２内の冷媒の圧力と
の圧力差により、冷媒の状態を検出し、冷媒の流路を切
り替えてコンデンサ１１の凝縮能力制御を行うことがで
きる。なお、図５に示す第３実施例において、開閉弁３
５に配されたスプリング３６を形状記憶合金ではなく、
図１４に示すようなリフト特性を有するスプリング３６
とする事で、上記の如く、差圧ΔＰにより駆動される開
閉弁とする事ができる。

【００６９】また、図６に示す第４実施例において、開
閉弁３８は、形状記憶合金よりなるものであるとした
が、支持部３８２をスプリングとし、上記と同様に、差
圧ΔＰにより駆動されるものとしても良い。次に、本発
明の第８実施例について説明する。本実施例は、図１５
に示すように、流入用の接続管２０からタンク１４の上
側部１４１内に流入した冷媒は、他端側のタンク（図示
省）にてＵターンし、タンク１４の下側部１４２内に流
入するコンデンサ６４に用いた例である。

【００７０】このコンデンサ６４において、セパレータ
１８の部分に第７実施例の開閉弁６１と同様の開閉弁６
５を設ける。この開閉弁６５は、上記実施例の開閉弁６
１において本体部６１１を下側部１４１側に長く形成さ
れた円筒形状の円筒部６５１とする。この円筒部６５１
は、タンク１４の下側部１４２の下端部に設けられた流
出用の接続口２１まで設けられている。この円筒部６５
１には、内部の流路６５３とタンク１４の下側部１４２
とを連通する連通孔６５２が複数個設けられている。こ
の円筒部６５１と接続口２１との間にはスプリング６３
が配されている。

【００７１】このスプリング６３は、上記の第７実施例
と同様に、図１４に示すようなリフト特性を有する。従
って、開閉弁６５は、タンク１４の上側部１４１内の冷
媒の圧力と下側部１４２内の冷媒の圧力との圧力差に応
じて、第７実施例と同様に開閉する。この構成によれ
ば、開閉弁６５の流路６５３内に流入した冷媒が、直接
接続口２１に流出するので、タンク１４の下側部１４２
内に冷媒を流出した時に危惧される下側部１４２内の冷
媒の攪乱を防止することができる。

【００７２】次に、本発明の第９実施例について説明す
る。図１６に本実施例の開閉弁の正面図を示す。図１６
に示す開閉弁６６は、図１に示すセパレータ１８の部分
に配されるもので、タンク１４の上側部１４１内の冷媒
の圧力にて冷媒の状態を検出し、開閉するものである。

【００７３】図１６に示すように、開閉弁６６は、セパ
レータ１８の連通孔１８１内を上下動可能に設けられて
おり、この開閉弁６６の上部に設けられたベローズ６７
と、スプリング６３と、このスプリング６３を支える支
持部６２とを備える。セパレータ１８には、タンク１４
の上側部１４１側に向けて、有底円筒形状の第１円筒部
１８８を設け、かつ、タンク１４の下側部１４２側に向
けて、円筒形状の第２円筒部１８６を設ける。第１円筒
部１８８の側面には、貫通孔１８３を複数個設けてあ
り、第２円筒部１８６の側面にも貫通孔１８７が複数個
設けられている。

【００７４】開閉弁６６は、図１６（ｃ）の上面図、及
び（ｄ）の正面図に示すように、円柱形状の本体部６６
１と、この本体部６６１の上部に設けられた十字状のガ
イド部６６２とから構成され、セパレータ１８の連通孔
１８１内を上下動可能に設けられる。図１６（ａ）に示
すように、この開閉弁６６が上方に位置する時には、開
閉弁６６の本体部６６１の周縁部６６３がセパレータ１
８の下側面１８５に当接して連通孔１８１を覆い、タン
ク１４の上側部１４１と下側部１４２とを連通させない
状態となる。

【００７５】図１６（ｂ）に示すように、開閉弁６６が
下方に位置する時には、連通孔１８１が開放され、タン
ク１４の上側部１４１内の冷媒は貫通孔１８３から図示
矢印の如くガイド部６６２との間隙を通って貫通孔１８
７よりタンク１４の下側部１４２内に流入する。なお、
タンク１４の上側部１４１内の冷媒は、貫通孔１８３を
通過して、常時ベローズ６７と接触している。

【００７６】ベローズ６７は、金属製（アルミニウム
等）であり、図１７に示すように、例えば、３〜４［Kg
f/cm² ］程度の所定の圧力で不活性ガスが封入されてい
る。支持部６２は、セパレータ１８の第２円筒部１８６
から内周方向に向けて配され、貫通孔６２１が開いた支
持板である。この支持部６２は、セパレータ１８の内周
面に支持固定され、調整ネジ（図示省）により図示上下
方向に移動可能に設けられている。そして、この調整ネ
ジにより支持部６２を上下方向に移動させて所定の圧縮
荷重に調整し、押圧力を調整することができる。

【００７７】スプリング６３は、開閉弁６６を図示上側
方向に押し上げる押圧力を持ち、開閉弁６６の本体部６
６１と支持部６２との間に設けられている。なお、セパ
レータ１８、開閉弁６６、及び支持部６２は、アルミニ
ウムより構成される。この開閉弁６６は、タンク１４の
上側部１４１内の冷媒の圧力が、４［Kgf/cm ² ］以上の
時には、図１７のタンク１４の上側部１４１内の冷媒の
圧力とベローズ６７の移動量とのリフト特性図に示すよ
うに、ベローズ６７の内圧よりもタンク１４の上側部１
４１内の冷媒の圧力の方が大きく、ベローズ６７が縮ん
だ形状となる。この時には、図１６（ａ）に示すよう
に、開閉弁６６が連通孔１８１を閉じた状態となる。

【００７８】一方、タンク１４の上側部１４１内の冷媒
の圧力が、４［Kgf/cm² ］よりも低い時には、図１７に
示すように、ベローズ６７の内圧の方がタンク１４の上
側部１４１内の冷媒の圧力よりも大きく、ベローズ６７
が伸びた状態となる。この時には、図１６（ｂ）に示す
ように、開閉弁６６が連通孔１８１を閉じた状態とな
る。

【００７９】従って、上記の如く、タンク１４の上側部
１４１内の冷媒の圧力により冷媒の状態を検出し、冷媒
の流路を切り替えてコンデンサ１１の凝縮能力制御を行
うことができる。次に、本発明の第１０実施例について
説明する。図１８に、本実施例のコンデンサの要部断面
図を示す。

【００８０】この実施例のコンデンサ６９は、図１５に
示す第８実施例と同様に、流入用の接続管２０からタン
ク１４の上側部１４１内に流入した冷媒が、他端側のタ
ンク（図示省）にてＵターンし、タンク１４の下側部１
４２内に流入する。このコンデンサ６９において、セパ
レータ１８の部分に第９実施例の開閉弁６６を設ける。
この開閉弁６６の下方には、開閉弁６６の下部から冷媒
流出用の接続口２１までの長さにて形成された有底円筒
形状の円筒部６８を設ける。この円筒部６８は、内部に
冷媒が流入する冷媒通路６８１を形成し、この冷媒通路
６８１とタンク１４内の下側部１４１内とを連通する連
通孔６８２を複数個設ける。円筒部６８には、外周方向
に突出した突出部６８３が円筒部６８の下方に形成され
ており、この突出部６８３と接続口２１との間にはスプ
リング６３が配されている。

【００８１】このスプリング６３は、上記の第９実施例
と同様に、図１７に示すようなリフト特性を有する。従
って、本実施例の開閉弁６６は、タンク１４の上側部１
４１内の冷媒の圧力がベローズ６７内の所定の圧力と比
較して大きいか否かにより、第９実施例と同様に開閉す
る。この構成によれば、開閉弁６６が開状態となると、
タンク１４の上側部１４１内の冷媒が図示矢印方向に流
れて下側部１４２内に流入する。下側部１４２内に流入
した冷媒は、チューブ１２内を流入してきた冷媒と共に
冷媒通路６８１内に流入し、接続口２１より流出する。
この構成においても、下側部１４２内に流入した冷媒が
円筒部６８内の冷媒通路６８１内に流入してから接続口
２１にて流出するので、下側部１４２内の冷媒の攪乱を
防止することができる。

【００８２】次に、本発明の第１１実施例について説明
する。図１９に本実施例の要部断面図を示す。図１９に
示すように、本発明のコンデンサ７０は、上記の第８実
施例及び第１０実施例と同様に、Ｕターン式のコンデン
サである。このコンデンサ７０のセパレータ１８には、
図１３に示す第７実施例と同様のセパレータ１８を設け
る。

【００８３】また、開閉弁７１は、中空円柱形状を呈
し、セパレータ１８の連通孔１８１内を上下動可能に設
けられており、下部にはベローズ６７が配されている。
開閉弁７１には、ベローズ６７が図１９（ｂ）の如く伸
びた状態になった時に、セパレータ１８に設けられた貫
通孔１８３に対応する位置に第１の貫通孔７１１を形成
しておく。また、タンク１４の上側部１４１内から第１
の貫通孔７１１を通して流入した冷媒が下側部１４２内
に流出するように、開閉弁７１の下方部には第２の貫通
孔７１２を形成しておく。ベローズ６７内には上記の実
施例と同様に所定圧力の不活性ガスが封入されている。

【００８４】開閉弁７１の下方部及びベローズ６７の外
周には、セパレータ１８の下側面１８５から接続口２１
まで円筒形状の円筒部７２を設ける。円筒部７２には、
この円筒部７２内部の冷媒通路７２１とタンク１４の下
側部１４２内とを連通する連通する連通孔７２２を複数
個設ける。なお、この円筒部７２と接続口２１とは一体
に形成する。また、図示垂直方向に伸び、両端部が円筒
部７２に連結して設けられてベローズ６７を支持する支
持部７３が、ベローズ６７の下部に設けられている。セ
パレータ１８の下側面１８５とベローズ６７の上側面と
の間には、スプリング６３を配しておく。

【００８５】上記の開閉弁７１によれば、タンク１４の
上側部１４１内の冷媒の圧力が開閉弁７１の上側面７１
２にかかって図示下側に押す力となり、ベローズ６７内
の不活性ガスの圧力が開閉弁７１を図示上側方向に押す
力となる。この時、スプリング６３は、セパレータ１８
に支えられてベローズ６７を下側に押す力となる。スプ
リング６３の押圧力とベローズ６７内の不活性ガスの押
圧力は、略一定の圧力にて開閉弁７１にかかるので、タ
ンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力の大小にて、第
９実施例及び第１０実施例と同様に、開閉弁７１が駆動
される。また、タンク１４の上側部１４１内から開閉弁
７１内に流入した冷媒は、円筒部７２の冷媒通路７２１
内を流入して接続口２１から流出する。一方、チューブ
１２内を流入してＵターンしてから下側部１４２内に流
入した冷媒は、連通孔７２２から冷媒通路７２１内に流
入して接続口から流出する。

【００８６】上記の構成のコンデンサ７０においても、
タンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力により冷媒の
状態を検出し、冷媒の流路を切り替えてコンデンサ１１
の凝縮能力制御を行うことができる。次に、本発明の第
１２実施例について説明する。図２０（ａ）に本実施例
の開閉弁の正面図を示す。

【００８７】図２０（ａ）に示すように、第１実施例に
おけるコンデンサ１１のセパレータ１８の部分に細長い
管にて形成され蛇状に設けられたキャピラリチューブ７
４を配する。このキャピラリチューブ７４は、一端がセ
パレータ１８に設けられた連通孔１８１に連結され、他
端がタンク１４の下側部１４２内に配されており、この
キャピラリチューブ７４が開閉手段をなす。キャピラリ
チューブ７４は、アルミニウム製であり、コンデンサ１
１のロウ付け時に一体ロウ付けされる。

【００８８】細長い管にて形成されたキャピラリチュー
ブ７４内に流入する冷媒の流量は、キャピラリチューブ
７４の入口の圧力と、キャピラリチューブ７４の温度
と、入口側の冷媒が気相状態であるのか、液相状態であ
るのかという相状態により決まる。高負荷時等の通常の
運転時には、キャピラリチューブ７４の入口側となるタ
ンク１４の上側部１４１内はガス状態の冷媒である。こ
のため、キャピラリチューブ７４の内部の流路抵抗が大
きく、この内部を流入する冷媒の量は少ない。

【００８９】一方、低負荷運転時には、コンデンサ１１
内部の冷媒が過冷却され、図４のモリエル線図上にて示
される状態１０３の如く、過冷却度ＳＣを持つ状態とな
り、液冷媒がコンデンサ１１内に停滞することがある。
このように過冷却度ＳＣを持つと、徐々にセパレータ１
８の上側にも液冷媒が溜まる状態となる。液冷媒がセパ
レータ１８の上側にまで溜まると、キャピラリチューブ
７４の入口にて液冷媒が流入することとなり、キャピラ
リチューブ７４内の流路抵抗が小さくなる。従って、多
くの冷媒が、バイパス流路であるキャピラリチューブ７
４内を流入するので、コンデンサ１１における凝縮能力
を減少させることができる。

【００９０】先に説明したように、キャピラリチューブ
７４に流入する冷媒の流量は、キャピラリチューブ７４
の入口の圧力にて決まる。図４のモリエル線図に示すよ
うに、コンデンサ１１での凝縮能力を抑えるべき状態
は、凝縮圧力が低下してきた時であり、この圧力に応じ
て、キャピラリチューブ７４内を流入する冷媒量は制御
されるので、低負荷時には流入する冷媒量が増加する。

【００９１】なお、本実施例のキャピラリチューブ７４
による構成では、常時冷媒を短絡している状態となるた
め、短絡しなくても良い時には冷媒の殆どが短絡しない
ように、キャピラリチューブ７４の流路長さを長く形成
し、圧損を大きくしておくと良い。また、図２０（ｂ）
に示すように、キャピラリチューブ７４をコンデンサ１
１の外部に配し、キャピラリチューブ７４に外気温度が
影響する構成としても良い。外気温度がキャピラリチュ
ーブ７４に影響すれば、外気温度が低い時には、このキ
ャピラリチューブ７４内の冷媒の温度も低下し、冷媒の
温度に比例する圧力が低下する。圧力が低下すればキャ
ピラリチューブ７４内に流入する冷媒量が増加して、コ
ンデンサ１１の放熱面をバイパスする冷媒量が増えるの
で、凝縮能力を低下させることができる。なお、この時
には、外気温度と冷媒の状態との兼ね合いで冷媒の流入
量が変化する。

【００９２】次に、本発明の第１３実施例について説明
する。図２１に本実施例の要部断面図を示す。図２１に
示すように、本発明のコンデンサ７５は、上記の第８実
施例及び第１０実施例及び第１１実施例と同様に、Ｕタ
ーン式のコンデンサである。このコンデンサ７５のセパ
レータ１８には、図１に示す第１実施例と同様のセパレ
ータ１８を設ける。

【００９３】このセパレータ１８の下方には、本実施例
の開閉弁７６と、この開閉弁の下部に設けられたベロー
ズ６７と、このベローズ６７を支持する支持部７３と、
円筒部７２と、スプリング６３とからなる。ベローズ６
７と支持部７３と円筒部７２とスプリング６３は、図１
９に示す第１１実施例と同様の構成である。但し、ベロ
ーズ６７の内部には、温度の変化に従って体積が変化す
るように気液二相状態の冷媒を封入しておく。この特性
は、所定温度よりも温度が低いとベローズ６７内の圧力
が減少し、スプリング６３の押圧力よりも小さくなるの
で、ベローズ６７が縮んだ状態となる。また、所定温度
以上の温度である時にはベローズ６７内の圧力が増加
し、スプリング６３の押圧力以上となるので、ベローズ
６７が伸びた状態となる。

【００９４】開閉弁７６は、ベローズ６７の上部に配さ
れ、ベローズ６７が伸びている時にセパレータ１８の連
通孔１８１を閉じ、ベローズ６７が縮んでいる時にセパ
レータ１８の連通孔１８１とは離れて、タンク１４の上
側部１４１内と下側部１４２内とを連通する。この開閉
弁６７は、セパレータ１８の連通孔１８１の径よりも大
きく、この連通孔１８１に当接した時に連通孔１８１を
閉じることができるような末広がりの形状の弁部７６１
と、この弁部７６１を支えてベローズ６７の力を伝える
支持棒部７６２とからなる。

【００９５】なお、この構成では、ベローズ６７内の冷
媒の圧力と、スプリング６３の押圧力との差にて開閉弁
７６が駆動される。次に、この開閉弁７６の作動につい
て説明する。図４のモリエル線図において、状態１０３
に示すように、低負荷状態においては、冷媒が過冷却度
ＳＣを持つ場合がある。冷媒が過冷却度を持ち液相状態
になると、この液相状態の冷媒は、気液二相状態の冷媒
よりも過度に温度が下がった状態となる。温度が下がる
と、ベローズ６７の内部のガス状態の冷媒の体積が減
り、ベローズ６７内の圧力が減少する。ベローズ６７内
部の圧力がスプリング６７の押圧力よりも低い圧力とな
ると、ベローズ６７が縮み、開閉弁７６が押し下げられ
て、連通孔１８１が開放する。従って、タンク１４の上
側部１４１内の冷媒が下側部１４２内に直接流入する構
成となる。

【００９６】冷媒が過冷却度ＳＣを持たない時には、冷
媒の温度が過度に下がってはおらず、ベローズ６７内の
ガス冷媒の体積が増加し、ベローズ６７内の圧力が高く
なる。従って、ベローズ６７内の圧力がスプリング６３
の押圧力よりも大きい状態となり、連通孔１８１は閉じ
た状態となる。この実施例は、図１に示す第１実施例の
如く、冷媒の温度にて作動する弁を設けた例であり、こ
の時の作動温度を過冷却度ＳＣが所定温度以上になった
場合にする例である。

【００９７】この実施例においても、タンク１４の上側
部１４１内の冷媒の温度により冷媒の状態を検出し、冷
媒の流路を切り替えてコンデンサ１１の凝縮能力制御を
行うことができる。次に、本発明の第１４実施例につい
て説明する。図２３に本実施例の開閉弁の正面断面図を
示す。

【００９８】本実施例の開閉弁６６は、図１に示すセパ
レータ１８の部分に配されるもので、外気温度に応じて
開閉するものである。図２３に示すように、本実施例で
は、図１６に示す第９実施例と同様に、開閉弁６６とベ
ローズ６７とスプリング６３と支持部６２とを備え、ベ
ローズ６７には、キャピラリチューブ７７を通して外気
温度に応じた圧力が影響するように構成されている。な
お、開閉弁６６とベローズ６７とスプリング６３と支持
部６２は、第９実施例の弁構造と同様であるため、説明
を省略する。

【００９９】本実施例では、ベローズ６７にキャピラリ
チューブ７７の一端が接合されており、キャピラリチュ
ーブ７７内には、後に説明するＭＯＰ値を持つガスを封
入しておく。このキャピラリチューブ７７内の冷媒は、
ベローズ６７内に移動可能に設けてあり、キャピラリチ
ューブ７７と第１円筒部１８８の上面との隙間はシール
しておく。なお、キャピラリチューブ７７の他端はコン
デンサ１１の外部に突出し、外部の温度に応じて内部の
不活性ガスの圧力が変化する構成とする。また、スプリ
ング６３の押圧力に打ち勝てるように、ベローズ内には
所定圧力の不活性ガスを封入しておく。

【０１００】ベローズ６７及びキャピラリチューブ７７
の内部の温度と圧力との関係の一例を図２６（ａ）に示
す。キャピラリチューブ７７はコンデンサ１１の外部に
突出しているため、内部のガスの温度は外気温度Ｔに追
従した温度となる。キャピラリチューブ７７とベローズ
６７内の圧力は、図２６（ａ）に示す如く温度に従って
圧力が上昇するので、外気温度にてベローズ６７が縮ん
だり伸びたりする。

【０１０１】開閉弁６６には、図２７に示すように、ベ
ローズ６７の内圧ＰI が上部からかかり、タンク１４の
上側部１４１内の冷媒の圧力ＰH とスプリング６３の押
圧力ＰS との和が下部よりかかる。この上部からの押圧
力と下部からの押圧力とのつりあいにより開閉弁６６が
駆動される。ところで、ＭＯＰ値とは、最大作動圧力の
ことであり、所定温度以上になっても内圧が上昇しない
ようにした圧力値の事である。本実施例では、例えば、
タンク１４内の冷媒の温度が９°Ｃ以上の時にはベロー
ズ６７の内圧が所定圧力である５［Kgf/cm² ］になる。

【０１０２】タンク１４の上側部１４１内の冷媒が５
［Kgf/cm² ］以上である時には、図２６（ａ）の斜線部
に示すように、ベローズ６７の内圧ＰI よりもコンデン
サ１１の内圧ＰH とスプリング６３の押圧力ＰS との和
の方が大きく、ベローズ６７は縮んだ状態となる。一
方、タンク１４の上側部１４１内の冷媒が５［Kgf/c
m² ］以下である時には、図２６の圧力差ΔＰに示すよ
うに、ベローズ６７の内圧ＰIがコンデンサ１１の内圧
ＰH とスプリング６３の押圧力ＰS との和の方よりも大
きく、ベローズ６７が伸びた状態となる。

【０１０３】なお、この実施例では、低負荷状態であり
コンデンサ１１内に流入する冷媒をバイパス流路にてバ
イパスさせる条件として、外気温度が所定温度以下であ
る時とする。低負荷状態は外気温度に略比例するためで
ある。次に、本実施例のコンデンサ１１の作動について
説明する。外気温度が所定温度（例えば、９°Ｃ）以上
の時には、ベローズ６７内の圧力はＭＯＰ値をとる。従
って、ベローズ６７は縮み、スプリング６３の力で連通
孔１８１が閉じる。

【０１０４】外気温度が所定温度（例えば、９°Ｃ）よ
りも低い時には、ベローズ６７内の圧力は、外気温度に
対する飽和圧力＋不活性ガス圧力となる。この場合、コ
ンデンサ１１内の凝縮圧力が低いと、ベローズが伸長し
開閉弁６６を押し下げる。この時のリフト量は、図２６
（ｂ）に示すように、圧力差ΔＰに従い、不活性ガスの
圧力量（２［Kgf/cm² ］）まで、徐々に増加する。

【０１０５】従って、本実施例の如く、外気温度により
低負荷状態にあることを検出し、冷媒の流路を切り替え
る構成としても、コンデンサ１１の凝縮能力制御を行う
ことができる。なお、図２４に示すように、Ｕターン状
のコンデンサ７８に上記の第１４実施例の開閉弁を用
い、他のＵターン状のコンデンサと同様に円筒形状の冷
媒通路にて排出口２１から冷媒を流出する構成としても
良い。なお、上記の他の実施例と同様の構成部分には、
同じ番号を付しておく。

【０１０６】７９は、キャピラリチューブ７７内に温度
を伝える感熱筒であり、この感熱筒７９とキャピラリチ
ューブ７７とは連通している。図２５に示すように、ベ
ローズ６７の伸長量Ｌは、０°Ｃ以上の時に縮んだ状態
とし、０°Ｃから５°Ｃにかけて徐々に伸びていくよう
に、図２６に示すＭＯＰ値を決定しても良い。即ち、こ
の構成では、外気温度Ｔが０°Ｃ以下になると、タンク
１４の上側部１４１と下側部１４２とを連通する連通孔
１８１が開放状態となり、上側部１４１内の冷媒が下側
部１４２内に直接流入する。

【０１０７】次に、本発明の第１５実施例について説明
する。図２８に本実施例の要部断面図を示す。図２８に
示すように、本発明のコンデンサ８０は、上記の第８実
施例と同様に、Ｕターン式のコンデンサである。なお、
このコンデンサ８０は、冷媒流入用の接続口２０をタン
クの下方に設け、流出用の接続口２１を上部に設ける。
従って冷媒はタンク１４の下側部１４２からチューブ１
２内を流入し、他端側のタンク内にてＵターンして上側
部１４１内に流入する。

【０１０８】このコンデンサ８０のセパレータ１８に
は、図１に示す第１実施例と同様のセパレータ１８を設
ける。このセパレータ１８の上部には、浮力によって作
動するフロート８１を設ける。このフロート８１が本発
明の開閉弁の作動をする。フロート８１の上部とタンク
１４の上側部１４１の上面１４５との間には、スプリン
グ６３を配する。このスプリング６３により、フロート
８１は、セパレータ１８側に押さえつけられている。

【０１０９】なお、図２９の液位（液冷媒の量）とリフ
ト量Ｌとの関係図に示す様に、所定量の液位以上になる
と、フロート８１は上側に持ち上げられる。このフロー
ト８１は、浮力を得るために、中空の金属品にて形成さ
れる。次に、本実施例のコンデンサ８０の作動について
説明する。第１２実施例にて説明したように、低負荷状
態では、コンデンサの出口側にて冷媒が過冷却度ＳＣを
持つ。本構成の如く、出口側の排出口２１をタンク１４
の上側部１４１に配せば、過冷却度ＳＣを持つ液冷媒は
セパレータ１８の上部側に溜まる。

【０１１０】低負荷時に液冷媒の量が増加し、図２９に
示す所定量の液位を越えると、フロート８１の浮力がス
プリング６３の押圧力に打ち勝ち、フロート８１は徐々
に浮いてくる。フロート８１が浮くとセパレータ１８の
連通穴１８１が開放状態となる。コンデンサ８０の入口
側と出口側では、流路内での圧損があるために入口側の
方が圧力が高い。従って、セパレータ１８の連通穴１８
１が開放状態になると、タンク１４の下側部１４２内の
ガス冷媒が、圧力の低い上側部１４１に流入する。

【０１１１】従って、この実施例の如く、過冷却度ＳＣ
を持つ液冷媒にて冷媒の状態を検出し、冷媒の流路を切
り替える構成としても、コンデンサ１１の凝縮能力制御
を行うことができる。次に、本発明の第１６実施例につ
いて説明する。図３０に本実施例の開閉弁の要部断面図
を示す。

【０１１２】図３０に示す開閉弁８２は、図１に示すセ
パレータ１８の部分、もしくは、セパレータ１９の部分
に配されるもので、上記の第１６実施例と同様に過冷却
度ＳＣにより冷媒の状態を検出し、開閉するものであ
る。図３０に示すように、開閉弁８２は、セパレータ１
８の連通孔１８１内を上下動可能に設けられており、ス
プリング６３と、このスプリング６３を支える支持部６
２とを備える。

【０１１３】セパレータ１８には、タンク１４の下側部
１４２側に向けて、円筒形状の第１円筒部１８２を設
け、かつ、タンク１４の上側部１４１側に向けて、円筒
形状の第２円筒部１８４を設ける。また、第１円筒部１
８２の側面に貫通孔１８３を複数個設ける。開閉弁８２
は、有底円筒形状の本体部８２１を、底部８２２が下側
部１４２側になるように配され、セパレータ１８の第１
円筒部１８２内を上下動可能に設けられる。本体部８２
１の円筒形状の側面８２３には、セパレータ１８の第１
円筒部１８２に設けられた貫通孔１８３に対応する位置
に貫通孔８２５を設ける。また、この貫通孔８２５が、
セパレータ１８の第１円筒部１８２の貫通孔１８３と対
応せず、図３０（ａ）の如く、貫通穴８２５と貫通穴１
８３とが連通しない位置にある時に、セパレータ１８の
上側面１８９に当接する羽根部８２４を本体部８２１の
側面８２３に設ける。底部８２２は、図示の如く円柱形
状を呈し、浮力を有する。また、貫通孔８２５は、セパ
レータ１８の貫通孔１８３よりも大きく形成され、過度
の浮力により開閉弁８２が上昇しても貫通孔８２５と貫
通孔１８３が連通するように形成する。

【０１１４】支持部６２は、セパレータ１８の第２円筒
部１８４から内周方向に向けて配され、貫通孔６２１が
開いた支持板である。この支持部６２は、セパレータ１
８の内周面に支持固定され、調整ネジ（図示省）により
図示上下方向に移動可能に設けられている。そして、こ
の調整ネジにより支持部６２を上下方向に移動させて所
定の圧縮荷重に調整し、押圧力を調整することができ
る。

【０１１５】スプリング６３は、開閉弁８２を図示下側
方向に押し下げる押圧力を持ち、開閉弁８２の羽根部８
２４と支持部６２との間に設けられている。なお、セパ
レータ１８、開閉弁８２、及び支持部６２は、アルミニ
ウムより構成される。また、この開閉弁６１は、チュー
ブ２やコルゲートフィン３等のロウ付け時に、同時にロ
ウ付け固定する。

【０１１６】次に、本実施例の開閉弁８２の作動につい
て説明する。第１５実施例にて説明したように、低負荷
状態では、コンデンサの出口側にて冷媒が過冷却度ＳＣ
を持つ。本構成の開閉弁８２を図１のセパレータ１８も
しくは１９の位置に設ければ、過冷却度ＳＣを持つ液冷
媒がタンク１４、１５の下側部１４２、１５２に溜まる
と、液冷媒によりフロートとなる底部８２２が駆動され
る。

【０１１７】低負荷時に液冷媒の量が増加し、所定量の
液位を越えると、底部８２２の浮力がスプリング６３の
押圧力に打ち勝ち、開閉弁８２は徐々に浮いてくる。開
閉弁８２が浮くとセパレータ１８の連通穴１８１が開放
状態となる。従って、この実施例の如く、過冷却度ＳＣ
を持つ液冷媒にて冷媒の状態を検出し、冷媒の流路を切
り替える構成としても、コンデンサ１１の凝縮能力制御
を行うことができる。

【０１１８】なお、本実施例では、開閉弁８２の貫通孔
８２５をセパレータ１８の貫通孔１８３よりも大きく形
成したが、逆に、セパレータ１８の貫通孔１８３を開閉
弁８２の貫通孔８２５よりも大きく形成することで、開
閉弁８２が上昇した時はいつでもセパレータ１８の貫通
孔１８３と開閉弁８２の貫通孔８２５とが連通するよう
に構成しても良い。

【０１１９】次に、本発明の第１７実施例について説明
する。本実施例の開閉弁８３は、図１に示すセパレータ
１８の位置するヘッダ部１４の外側に配されバイパス流
路を形成するもので、冷媒の凝縮温度に応じてこのバイ
パス流路を開閉する。図３１に示すように、本実施例の
開閉弁８３はヘッダ側ブロック８３１、外付けブロック
８３２、およびバイメタル製のバルブ８３３を備えてお
り、ヘッダ１４の外側にロウ付けされる。ヘッダ側ブロ
ック８３１と外付けブロック８３２はボルト８３４によ
り固定され、Ｏリング８３５によりシールされている。
ヘッダ側ブロック８３１にはセパレータ１８をはさんで
両側にバイパス穴８３６ａ，８３６ｂが開口されてお
り、このバイパス穴８３６ａを開閉するようにバルブ８
３３がネジ８３７により固定されている。

【０１２０】夏期等の高負荷状態ではコンデンサ１１に
流入する冷媒の温度が高温であるために、バイメタル製
のバルブ８３３は閉状態となっており、冷媒は全て熱交
換部であるチューブ１２を流れる。一方、冬期の低負荷
状態ではコンデンサに流入する冷媒の温度が所定温度よ
りも低いために、バルブ８３３が開状態となりヘッダタ
ンク１４の上側部１４１と下側部１４２が連通し、上記
第１実施例と同様の作動を行う。なお、バルブ８３３は
バイメタル製としたが形状記憶合金製としてもよい。

【０１２１】次に、本発明の第１８実施例について説明
する。図３２に示すように、本実施例の開閉弁８４は上
記第１７実施例のものと同様、コンデンサ１１のヘッダ
タンク１４にバイパスブロックを設置するものとする。
以下、構成を説明する。セパレータ１８の位置するヘッ
ダタンク１４の外部にブロック受け８４１が一体にロウ
付けされており、さらにその外側にはブロック蓋８４２
がボルト８４４により締結固定されている。ブロック蓋
８４２の内部は中空部になっており、ヘッダタンク１４
の上側部１４１に連通している。また、ブロック蓋８４
２およびブロック受け８４１にはバイパス流路８４６が
形成されており、ヘッダタンク下側部１４２に連通して
いる。ブロック蓋８４２の中空部には前記バイパス流路
８４６の開閉を行う開口孔８４３ａを有したスプール形
状の弁体８４３が移動可能に配設されており、この弁体
８４３の水平方向外側に設けられたベローズ８５と、ス
プリング８６と、このスプリング８６を支える支持部８
７とを備えている。

【０１２２】ベローズ８５は、金属製（アルミニウム
等）であり。図３２（ｃ）に示すように、例えば、３〜
４［kgｆ／cm² ］程度の所定の圧力で不活性ガスが封入
されている。支持部８７は、貫通孔８７１が開いた支持
板であり、この支持部８７は前記ブロック蓋８４２の中
空部の内周面に支持固定され、調整ネジにより図示水平
方向に移動可能に設けられている。そして、この調整ネ
ジにより支持部８７を水平方向に移動させて所定の圧縮
荷重に調整し、スプリング８６の押圧力を調整すること
ができる。

【０１２３】また、ブロック受け８４１とブロック蓋８
４２との間はＯリング８４５によりシールされている。
この開閉弁８４は、タンク１４の上側部１４１内の冷媒
の圧力が、４［kgｆ／cm² ］以上のときには、図３２
（ｃ）の上側部１４１内の冷媒の圧力とベローズ８５の
移動量とのリフト特性図に示すように、ベローズ８５の
内圧よりもタンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力の
方が大きく、ベローズ８５が縮んだ形状となる。このと
きは図３２（ｂ）に示すように、弁体８４３がバイパス
通路８４６を閉じた状態となる。

【０１２４】一方、タンク１４の上側部１４１内の冷媒
の圧力が、４［kgｆ／cm² ］よりも低いときには、ベロ
ーズ８５が伸びた状態となる。この時には、弁体８４３
の開口孔８４３ａがバイパス通路８４６と連通しバイパ
ス通路を開いた状態となる。したがって、上記の如く、
タンク１４の上側部１４１内の冷媒の圧力により冷媒の
状態を検出し、冷媒の流路を切り替えて第１実施例のも
のと同様の作動および効果を得ることができる。また、
弁体８４３の円周部にＯリングを設置し、ヒスを持たせ
ることによってハンチングを防止することもできる。

【０１２５】次に、本発明の第１９実施例について説明
する。本実施例におけるコンデンサ８９は、上記第１５
実施例と同様にＵターン式のコンデンサで、冷媒流入用
の接続口２０をタンクの下方に設け、流出用の接続口２
１を上部に設ける。したがって冷媒はタンク１４の下側
部１４２からチューブ１２内に流入し、他端側のタンク
内にてＵターンして上側部１４１内に流入する。開閉弁
８８は、第１７実施例と同様、図１に示すセパレータ１
８の位置するヘッダ部１４の外側に配されバイパス流路
を形成するもので、セパレータ１８前後の冷媒の圧力差
に応じてこのバイパス流路を開閉する。図３３（ａ），
（ｂ）に示すように、本実施例の開閉弁８８はヘッダ側
ブロック８８１、外付けブロック８８２、および弁体８
８３を備えており、ヘッダ側ブロック８８１はヘッダ１
４の外側にロウ付けされる。ヘッダ側ブロック８８１と
外付けブロック８８２はボルト８８４により固定され、
Ｏリング８８５によりシールされている。ヘッダ側ブロ
ック８８１にはセパレータ１８をはさんで両側にバイパ
ス孔８８６ａ，８８６ｂが開口されており、このバイパ
ス孔８８６ａを開閉するように弁体８８３がスプリング
８８７を介して配されている。このスプリング８８７の
リフト特性は図３３（ｃ）に示す通りである。

【０１２６】以下、本実施例の作動を説明する。高負荷
時は冷媒の流量が多く、コンデンサでの圧損が大きいた
めセパレータ１８前後での圧力差ΔＰが０．２［kgｆ／
cm² ］以上ある。このため、圧力差により弁体８８３は
閉となり、コンデンサ８９は通常の作動を行う。一方、
低負荷時は冷媒の流量が少なく、コンデンサでの圧損が
小さいためセパレータ１８前後での圧力差ΔＰが０．２
［kgｆ／cm² ］未満となる。このため、圧力差によるバ
イパス閉方向の力よりもスプリング８８７の力によるバ
イパス開方向の力のほうが大きくなる。この結果、バイ
パス孔８８６ａは開となり、ガス冷媒がバイパスされ、
コンデンサの放熱性能が低下する。そのため高圧圧力が
上がり、膨張弁にて差圧がとれ、冷媒が流れることによ
り除湿能力が得られる。

【０１２７】次に、本発明の第２０実施例について説明
する。図３４（ａ）に、本実施例のコンデンサ９１の要
部断面図を示す。この実施例のコンデンサ９１は、流入
用の接続管２０からタンク１４の上側部１４１に流入し
た冷媒が、他端側のタンク（図示省略）にてＵターン
し、タンク１４の下側部１４２に流入し、流出用の接続
管２１から流出する。

【０１２８】本実施例の開閉弁９０は、ヘッダタンク１
４のセパレータ１８の位置する部位に設けた窪み部に設
置されバイパス流路を形成するもので、外気の温度に応
じてこのバイパス流路を開閉する。図３４（ａ）に示す
ように、本実施例の開閉弁９０はヘッダ側ブロック９０
１、バイパスブロック９０２、弁体９０３、および温度
応動部材としてのバイメタル９２を備える。ヘッダ側ブ
ロック９０１はアルミ製で、同じくアルミ製の上記ＭＦ
コンデンサ９１のヘッダタンク１４とセパレータ１８に
一体ロウ付け成形される。ヘッダ側ブロック９０１には
ネジ穴が設けられており、バイパスブロック９０２がボ
ルト９０４により締結され、両ブロック９０１、９０２
の間はＯリング９０５によってシールされている。ヘッ
ダタンク１４およびヘッダ側ブロック９０１にはセパレ
ータ１８をはさんでバイパス孔９０６ａ、９０６ｂが開
口されている。従って、この両バイパス孔９０６ａ，９
０６ｂと両ブロック９０１、９０２によってバイパス回
路が形成される。バイパスブロック９０２内にはスプリ
ング９０７、ＳＵＳ製で先端が円錐台形状の弁体９０
３、作動棒９０９、およびバイメタル９２とによる作動
系が配されている。バイメタル９２はかしめによってバ
イパスブロック９０２に固定され、バイパスブロック９
０２内外のシールはＯリング９０８によって行われる。

【０１２９】上記構成の開閉弁９０の弁体９０３はスプ
リング９０７とバイメタル９２の力のつりあい関係で開
閉位置が決まる。バイメタル９２は反転板タイプとし、
その温度特性は図３４（ｂ）に示す。以下、その作動を
説明する。外気温度が０℃より高いときは、図３４
（ａ）の状態でバイメタル９２に押されて弁体９０３は
バイパス孔９０６ａを閉じている。外気温度が０℃のと
きは、バイメタル９２が反転し、スプリング９０７に押
されて弁体９０３はバイパス孔９０６ａを開く。また、
外気温度が０℃未満のときは、バイメタル９２は反転し
たままで、弁体９３はバイパス孔９０６ａを開いた状態
のままである。

【０１３０】なお、外気温度が０℃未満から上昇してい
く場合は、図３４（ｂ）に示す通りバイメタル９２のヒ
ス特性により、外気温度が１０℃未満で弁体９０３は開
のまま、１０℃となったところで復帰して、弁体９０３
が閉じる用に設定されている。このヒス特性により、弁
体９０３の作動に伴うハンチングを防ぐことができる。

【０１３１】以上の作動により、冬期内気暖房時にヘッ
ダタンク１４部をガス冷媒がバイパスすることにより、
コンデンサ９１の放熱性能を低下させ、凝縮圧力を上げ
ることができる。なお、上記温度応動部材にはバイメタ
ルを用いたが形状記憶合金としてもよい。次に、本発明
の第２１実施例について説明する。

【０１３２】図３５に、本実施例の冷凍サイクルの構成
を示す。圧縮機２５吐出口と凝縮器１１入口部の間の任
意の一点と、凝縮器１１出口部とレシーバ２９入口部の
間の任意の一点を連結するバイパス流路９３を形成す
る。このバイパス流路９３には電磁弁９４を設ける。こ
の電磁弁９４は凝縮器出口部に設けた検出器９５により
冷媒の温度または圧力を検知し、制御装置（図示しな
い）を介してバイパス流路９３を開閉するものである。

【０１３３】例えば、凝縮器出口部の冷媒の温度が５℃
以下となったら、電磁弁９４を開としバイパス流路９３
を開く温度検知タイプと、冷媒の圧力が２．５［kgｆ／
cm²］以下となったら、電磁弁を開としバイパス流路９
３を開く圧力検知タイプのものが考えられる。このどち
らかの方式にすることによって、低負荷時の凝縮圧力を
上げ、蒸発器２７での冷媒流量を確保することによっ
て、フロントガラスの曇りを止めることが可能になる。
図３６に本実施例の基礎実験の結果を示す。図２６が示
すように、本実施例のようなバイパス流路を構成するこ
とによって、外気温度が低い低負荷時において、凝縮器
出口部高圧圧力がバイパス流路のないものに比べて高く
なり、また、蒸発器吹出空気温度も低下させることがで
きることがわかる。

【０１３４】次に、本発明の第２２実施例について説明
する。図３８に示す本実施例のコンデンサ９６は、上記
第２０実施例のものと同様、流入用の接続管２０からタ
ンク１４の上側部１４１に流入した冷媒が、他端側のタ
ンク（図示省略）にてＵターンし、タンク１４の下側部
１４２に流入し、流出用の接続管２１から流出する。

【０１３５】本実施例では、上記第１実施例のようにヘ
ッダタンク１４内にセパレータ１８を設置し、バイパス
孔１８１を開口しておく。このバイパス孔１８１の径は
φ２〜φ３とする。この実施例のものではヘッダタンク
１４の上側部１４１と下側部１４２が常に連通されてお
り、流入用の接続管２０から流入したガス冷媒の一部が
バイパスされる。このため冬期の低負荷時にコンデンサ
の放熱性能が低下し、また、バイパスされたガス冷媒が
コンデンサ９６の下流のレシーバ内の液冷媒を押し出す
ために、冷凍サイクル内を流れる冷媒流量が増加し、蒸
発器において十分な冷房能力を得ることができる。図３
９に外気温度−８℃におけるバイパス孔１８１の径と冷
房能力の特性を示す。この図から、バイパス孔１８１の
径はφ２〜φ３が適当であることがわかる。

【０１３６】次に、本発明の第２３実施例について説明
する。上述の各実施例では、開閉弁が凝縮器内蔵型であ
り、製造時に凝縮器とともに一体ろう付けされるため
（約６００℃）、ベローズなどの開閉弁のアクチュエー
タ部の耐熱性に懸念がある。そこで、本第２３実施例で
は流入用の接続管２０が接続される入口ジョイントと開
閉弁を一体化し、製造時の熱負荷による耐熱性の問題を
解決する。

【０１３７】図４０、図４１に第２３実施例の構成を示
す。入口ジョイント２０ａにバイパス流路１００１を設
け、バイパス流路１００１の入口部１００１ａにはバイ
メタルバルブ１００２を配し、バイパス流路１００１の
出口部１００１ｂはヘッダタンク１４の下側部１４２に
通じる構成となっている。高負荷時で冷媒の温度が所定
温度以上のときには、図４１（ａ）に示すようにバイメ
タルバルブ１００２がバイパス流路１００１を閉鎖して
おり、凝縮器１１の熱交換部にすべての冷媒が流入す
る。一方、低負荷時で冷媒の温度が所定温度以下のとき
には、図４１（ｂ）に示すようにバイメタルバルブ１０
０２がバイパス流路１００１を開き、冷媒の一部がバイ
パス流路１００１を通りヘッダタンク１４の下側部１４
２に流れ込む。これにより出口側の冷媒温度が上昇し凝
縮圧力を高くすることができ、膨張弁前後での差圧を十
分取ることができ、蒸発器に流れ込む冷媒の流量を確保
することができる。

【０１３８】図４２、図４３に示す第２４実施例では、
第２３実施例で紹介したバイパス流路およびバイメタル
バルブを設けたジョイントを流出用の配管２１に接続
し、出口ジョイントとしたものである。出口ジョイント
２１ａにバイパス流路１００１を設け、バイパス流路１
００１の出口部１００１ｂにバイメタルバルブ１００２
を配し、バイパス流路１００１の入口部１００１ａはヘ
ッダタンク１５の上側部１５１に通じる構成となってい
る。高負荷時で冷媒の温度が所定温度以上のときには、
図４３（ａ）に示すようにバイメタルバルブ１００２が
バイパス流路１００１を閉鎖しており、凝縮器１１の熱
交換部にすべての冷媒が流入する。一方、低負荷時で冷
媒の温度が所定温度以下のときには、図４３（ｂ）に示
すようにバイメタルバルブ１００２がバイパス流路１０
０１を開き、冷媒の一部がバイパス流路１００１を通り
ヘッダタンク１５の下側部１５２に流れ込む。これによ
り出口側の冷媒温度が上昇し凝縮圧力を高くすることが
でき、上記第２３実施例と同様の効果を得ることができ
る。

【０１３９】図４４、図４５に示す第２５実施例では、
バイパス流路１００１およびバイメタルバルブ１００２
と入口ジョイントおよび出口ジョイントとを一体化し出
入り口ジョイント２０２１とした。出入り口ジョイント
２０２１内にバイパス流路１００１を設け、バイパス流
路１００１の入口部１００１ａにバイメタルバルブ１０
０２を配し、バイパス流路１００１の出口部１００１ｂ
はヘッダタンク１４の下側部１４２に通じる構成となっ
ている。高負荷時で冷媒の温度が所定温度以上のときに
は、図４５（ａ）に示すようにバイメタルバルブ１００
２がバイパス流路１００１を閉鎖しており、凝縮器１１
の熱交換部にすべての冷媒が流入する。一方、低負荷時
で冷媒の温度が所定温度以下のときには、図４５（ｂ）
に示すようにバイメタルバルブ１００２がバイパス流路
１００１を開き、冷媒の一部がバイパス流路１００１を
通りヘッダタンク１４の下側部１４２に流れ込む。これ
により出口側の冷媒温度が上昇し凝縮圧力を高くするこ
とができ、上記第２３、２４実施例と同様の効果を得る
ことができる。

【０１４０】なお、上記の第７実施例で説明したよう
な、冷媒流路の上流側と下流側との圧力差を検出する構
成は、図９に示す実施例において、温度センサ４１を圧
力センサとし、両方の圧力センサの出力値の圧力差にて
開閉弁４０を開閉する構成としても良い。また、図１０
に示すサーペンタイン型のコンデンサ４３において、圧
力センサにて圧力差を検出し、開閉弁を開閉する構成と
しても良い。

【０１４１】同様に、第９実施例で説明したような、冷
媒流路内の圧力にて開閉弁の制御を行う構成を、図９に
示す実施例、もしくは、図１０に示す実施例において、
温度センサの代わりに圧力センサを用いて開閉弁を制御
する構成としても良い。第１２実施例にて説明したキャ
ピラリチューブからなる開閉弁を、図１０に示すサーペ
ンタイン型のコンデンサのバイパス流路として用いても
良く、また、第１３実施例にて説明したように、外気温
度により開閉弁の制御を行うために外気温度センサを設
け、この外気温度センサにて開閉弁の制御を行う構成と
しても良い。

【０１４２】上記の実施例にて説明したように、冷媒の
状態や外気温度にて低負荷状態であることを検出し、低
負荷状態である時には、冷媒流路をバイパスすることに
より、コンデンサでの凝縮能力を抑制することができ
る。このように、コンデンサでの凝縮能力を抑制するこ
とで、膨張弁入口側での冷媒の圧力を上昇させることが
でき、冷媒流量を確保することができるので、冬場の低
負荷状態においても、蒸発器にて蒸発能力を確保するこ
とができる。

【０１４３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の冷媒凝縮
器によれば、冷媒の状態が冷媒流路中を流入する冷媒の
状態を検出し、この冷媒の状態が、凝縮圧力は所定圧力
以下にあることを示す状態である時には、冷媒が放熱す
る冷媒流路をバイパス流路にて短絡させる。バイパス流
路内に冷媒を流入させ、凝縮器内の冷媒の温度を上昇さ
せることで、この温度に比例する凝縮圧力を上昇するこ
とができ、所定圧力以上を保つことができる。

【０１４４】凝縮圧力が上昇して所定圧力以上を確保す
る事ができれば、冷凍サイクルを構成する蒸発器での蒸
発圧力と凝縮圧力との圧力差を所定圧力差以上に確保す
る事ができる。このように圧力差が確保できれば、膨張
弁の入口側と出口側との圧力差が確保できることになる
ので、膨張弁を通過する冷媒の流量が所定流量以上とな
り、蒸発器内を流入する冷媒流量も確保することができ
る。従って、蒸発器内での蒸発能力を確保することがで
きる。

【０１４５】そして、冷媒流路、バイパス流路、冷媒状
態検出手段、および流路開閉手段を一体に構成したこと
により構造を簡略化することができ、接続部における冷
媒漏れ等の問題も解消する。また、車体等への取り付け
は、従来どおり凝縮器の取り付けステーを利用するた
め、専用の取り付け部品を必要とせず、取付工数、取り
付けスペースの低減を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の冷媒凝縮器を示す正面図である。

【図２】（ａ）、（ｂ）は、開閉弁を示す拡大図であ
る。

【図３】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第２実施例の開閉
弁を示す拡大図である。

【図４】モリエル線図を示す図である。

【図５】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、本発明の
第３実施例の開閉弁を示す図である。

【図６】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、本発明の
第４実施例の開閉弁を示す図である。

【図７】冷凍サイクルを示す図である。

【図８】（ａ）は、冷凍サイクルを示す図である。
（ｂ）は、膨張弁を示す図である。

【図９】本発明の第５実施例を示す図である。

【図１０】本発明の第６実施例を示す図である。

【図１１】モリエル線図を示す図である。

【図１２】冷媒流路及びバイパス流路の経路を示す図で
ある。

【図１３】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第７実施例の開
閉弁を示す図である。

【図１４】本発明の第７実施例の開閉弁のリフト特性を
示す図である。

【図１５】本発明の第８実施例を示す図である。

【図１６】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、本発明
の第９実施例の開閉弁を示す図である。

【図１７】本発明の第９実施例の開閉弁のリフト特性を
示す図である。

【図１８】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第１０実施例を
示す図である。

【図１９】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第１１実施例を
示す図である。

【図２０】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第１２実施例を
示す開閉弁を示す図である。

【図２１】本発明の第１３実施例を示す図である。

【図２２】本発明の第１３実施例の開閉弁のリフト特性
を示す図である。

【図２３】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第１４実施例の
開閉弁を示す図である。

【図２４】本発明の他の実施例を示す図である。

【図２５】本発明の第１４実施例の開閉弁のリフト特性
を示す図である。

【図２６】（ａ）は、ベローズ内部の圧力と温度との関
係を示す図である。（ｂ）は、圧力差ΔＰとリフト量と
の関係を示す図である。

【図２７】本発明の第１４実施例の開閉弁における圧力
状態を示す図である。

【図２８】本発明の第１５実施例を示す図である。

【図２９】本発明の第１５実施例の開閉弁のリフト特性
を示す図である。

【図３０】（ａ）、（ｂ）は、本発明の第１６実施例の
開閉弁を示す図である。

【図３１】本発明の第１７実施例を示す図である。

【図３２】本発明の第１８実施例を示す図である。

【図３３】本発明の第１９実施例を示す図である。

【図３４】本発明の第２０実施例を示す図である。

【図３５】本発明の第２１実施例の冷凍サイクルの構成
図である。

【図３６】第２１実施例の基礎実験結果である。

【図３７】第２１実施例の従来技術の図である。

【図３８】本発明の第２２実施例のコンデンサの正面図
である。

【図３９】第２２実施例の効果を確認する実験結果であ
る。

【図４０】本発明の第２３実施例のコンデンサの正面図
である。

【図４１】本発明の第２３実施例を示す図である。

【図４２】本発明の第２４実施例のコンデンサの正面図
である。

【図４３】本発明の第２４実施例を示す図である。

【図４４】本発明の第２５実施例のコンデンサの正面図
である。

【図４５】本発明の第２５実施例を示す図である。

【符号の説明】

１１ コンデンサ １２ チューブ １３ フィン １４ タンク １５ タンク １８ セパレータ １８１ 連通穴 １９ セパレータ ３１、３３、３５、３８、６１、６５、６６、７１、７
６、８２、８３、８４ ８８、９０、９４ 開閉弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 憲 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 山中 康司 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 梯 伸治 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却して
   凝縮する冷媒凝縮器であって、 内部を流れる前記冷媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱
   交換して放熱する冷媒流路と、 この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との間を短絡
   し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、 前記冷媒流路内の冷媒の状態を検出する冷媒状態検出手
   段と、 前記冷媒状態検出手段の検出する前記冷媒流路内の冷媒
   の状態に応じて、前記バイパス流路を開閉する流路開閉
   手段とを備え、 前記冷媒流路、前記バイパス流路、前記冷媒状態検出手
   段、および前記流路開閉手段は一体に構成されており、 前記冷媒状態検出手段にて検出した冷媒の状態が、凝縮
   圧力が所定圧力よりも高い圧力であることを示す状態で
   ある時には前記流路開閉手段が閉状態となり、前記冷媒
   状態検出手段にて検出した冷媒の状態が、凝縮圧力が所
   定圧力以下にあることを示す状態である時には前記流路
   開閉手段が開状態となる冷媒凝縮器。
2. 【請求項２】 高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却して
   凝縮する冷媒凝縮器であって、 内部を流れる前記冷媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱
   交換して放熱する積層された複数の冷媒流路と、 前記冷媒流路の端部に接合されたヘッダタンクと、 前記ヘッダタンクと一体に構成され、前記冷媒流路の上
   流側部分と下流側部分との間を短絡し、前記冷媒が内部
   を流れるバイパス流路と、 前記冷媒流路内の冷媒の状態を検出する冷媒状態検出手
   段と、 前記バイパス流路を開閉する流路開閉手段とを備え、 前記冷媒状態検出手段にて検出した冷媒の状態が、凝縮
   圧力は所定圧力よりも高い圧力であることを示す状態で
   ある時には前記流路開閉手段が閉状態となり、前記冷媒
   状態検出手段にて検出した冷媒の状態が、凝縮圧力は所
   定圧力以下にあることを示す状態である時には前記流路
   開閉手段が開状態となる冷媒凝縮器。
3. 【請求項３】 高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却して
   凝縮する冷媒凝縮器であって、 内部を流れる前記冷媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱
   交換して放熱する冷媒流路と、 この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との間を短絡
   し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、 外気温度を検出する外気温検出手段と、 前記冷媒検出手段の検出する前記冷媒流路内の冷媒の状
   態に応じて、前記バイパス流路を流れる冷媒の量を調節
   する流量調節手段とを備え、 前記外気温検出手段にて検出した外気温度が所定温度よ
   りも低い温度である時には前記流量調節手段は前記バイ
   パス流路内への冷媒流量を増加させる冷媒凝縮器。
4. 【請求項４】 高温かつ高圧のガス状の冷媒を冷却して
   凝縮する冷媒凝縮器であって、 内部を流れる前記冷媒が、外部を流れる熱交換媒体と熱
   交換して放熱する冷媒流路と、 この冷媒流路の上流側部分と下流側部分との間を短絡
   し、前記冷媒が内部を流れるバイパス流路と、 前記冷媒流路内の冷媒の状態を検出する冷媒状態検出手
   段と、 前記バイパス流路を流れる冷媒の量を制御する流量調節
   手段とを備え、 前記冷媒流路、前記バイパス流路、前記冷媒状態検出手
   段、および前記流量調節手段は一体に構成されており、 前記冷媒状態検出手段が、前記凝縮圧力が低下した状態
   であることを検出した時に、この凝縮圧力の低下により
   前記流量調節手段はバイパス流路内への冷媒流量を増加
   させる冷媒凝縮器。
5. 【請求項５】 前記バイパス流路は、前記冷媒流路内を
   流れる一部の冷媒が流入する請求項１ないし請求項４記
   載の冷媒凝縮器。
6. 【請求項６】 前記冷媒状態検出手段は、前記冷媒流路
   内の冷媒の温度を検出し、 この温度が所定温度より高い温度である時には前記流路
   開閉手段が閉状態となり、前記温度が所定温度以下の時
   には前記流路開閉手段が開状態となる請求項１および２
   記載の冷媒凝縮器。
7. 【請求項７】 前記冷媒状態検出手段は、前記冷媒流路
   内の上流側部分の冷媒の圧力と下流側部分の冷媒の圧力
   との圧力差を検出し、 この圧力差が所定圧力差よりも大きい時には前記流路開
   閉手段が閉状態となり、前記圧力差が所定圧力差以下の
   時には前記流路開閉手段が開状態となる請求項１および
   ２記載の冷媒凝縮器。
8. 【請求項８】 前記冷媒状態検出手段は、前記冷媒流路
   内の圧力を検出し、 この冷媒流路内の凝縮圧力が所定圧力よりも高い圧力で
   ある時には前記流路開閉手段が閉状態となり、前記凝縮
   圧力が所定圧力以下の時には、前記流路開閉手段が開状
   態となる請求項１および２記載の冷媒凝縮器。
9. 【請求項９】 前記冷媒状態検出手段は、前記冷媒流路
   内に停滞する液冷媒の量を検出し、 この液冷媒量が所定量よりも少ない時には前記流路開閉
   手段が閉状態となり、前記液冷媒量が所定量以上である
   時には前記流路開閉手段が開状態となる請求項１および
   ２記載の冷媒凝縮器。
10. 【請求項１０】 前記バイパス流路は前記冷媒凝縮器の
    入口側と出口側とを連通することを特徴とする請求項１
    ないし９のいずれかひとつに記載の冷媒凝縮器。