JPH0933139A - 冷凍サイクル - Google Patents

冷凍サイクル

Info

Publication number
JPH0933139A
JPH0933139A JP7181407A JP18140795A JPH0933139A JP H0933139 A JPH0933139 A JP H0933139A JP 7181407 A JP7181407 A JP 7181407A JP 18140795 A JP18140795 A JP 18140795A JP H0933139 A JPH0933139 A JP H0933139A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
refrigerant
capacity
receiver
condenser
liquid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP7181407A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3644077B2 (ja
Inventor
Hiroki Matsuo
弘樹 松尾
Kaoru Tsuzuki
薫 都築
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Original Assignee
Denso Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp filed Critical Denso Corp
Priority to JP18140795A priority Critical patent/JP3644077B2/ja
Publication of JPH0933139A publication Critical patent/JPH0933139A/ja
Priority to US08/909,378 priority patent/US5813249A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP3644077B2 publication Critical patent/JP3644077B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • B60H1/3204—Cooling devices using compression
    • B60H1/3227—Cooling devices using compression characterised by the arrangement or the type of heat exchanger, e.g. condenser, evaporator
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • B60H1/3204—Cooling devices using compression
    • B60H1/3229—Cooling devices using compression characterised by constructional features, e.g. housings, mountings, conversion systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/04—Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/006—Fluid-circulation arrangements optical fluid control arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F25B43/003—Filters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F25B2339/0441—Condensers with an integrated receiver containing a drier or a filter
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
    • F25B2339/0446—Condensers with an integrated receiver characterised by the refrigerant tubes connecting the header of the condenser to the receiver; Inlet or outlet connections to receiver
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/16—Receivers
    • F25B2400/162—Receivers characterised by the plug or stop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/01—Geometry problems, e.g. for reducing size
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
    • F25B40/02—Subcoolers

Abstract

(57)【要約】 【課題】 受液器一体型冷媒凝縮器３の受液器本体９の
必要容量のうち、サイトグラス４の泡消えに必要とする
ことで受液器本体９の小型化を図る。 【解決手段】 受液器一体型冷媒凝縮器３の過冷却器本
体５８よりも下流側に冷媒配管７を介してサイトグラス
４を接続して冷凍サイクル１を構成した。そして、冷凍
サイクル１の運転条件の違いによる冷媒変動分Ｖ1 と冷
凍サイクル１からの冷媒洩れに対する余裕分Ｖ2 との和
からサイトグラス４の泡消えに必要な冷媒量Ｖ3 を減じ
ることにより、受液器一体型冷媒凝縮器３の受液器本体
９の必要容量ＶR を求める。このように受液器本体９の
内容積をサイトグラス４の泡消えに必要な冷媒量Ｖ3 分
だけ小さくしても、冷凍サイクル１内に十分な冷媒が封
入されているならば、受液器本体９から流出した気泡状
の気相冷媒は過冷却器本体５８で全て液化され、サイト
グラス４に気泡状の気相冷媒が到達しなくなる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば冷媒循環
量が変動可能な車両用空気調和装置、車両用冷凍装置、
あるいは車両用冷蔵装置等の冷凍サイクルに関するもの
で、特に冷媒凝縮器、受液器、過冷却器およびサイトグ
ラスを冷媒配管により順次接続してなる車両用空気調和
装置の冷凍サイクルに係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来より、例えば車両用空気調和装置の
冷凍サイクルを構成する冷媒凝縮器と受液器（レシー
バ）とは、冷凍サイクルの高圧側に接続されているた
め、高圧の圧力が加わっても変形や破損が生じない高強
度の構造でなければならない。したがって、冷媒凝縮器
のヘッダや受液器等の高圧容器は、構造上の条件として
円筒形状に形成することが望ましい。
【０００３】この構造上の条件を満たすものとして、冷
媒凝縮器と受液器とを別個独立して配設した冷凍サイク
ルが一般的であるが、冷媒凝縮器の出口と受液器の入口
とを接続するパイプ等の継手が必要となり、部品点数の
低減、つまり製品コストや組付作業工数の低減が困難で
あると共に、冷媒凝縮器と受液器とでそれぞれ独立した
取付スペースが必要となるため、冷凍サイクル機器の小
型化による車両搭載性向上の要望に応えることができな
いという不具合が生じていた。
【０００４】そこで、上記の不具合を解消する目的で、
例えば特開平４−４３２７１号公報においては、冷媒圧
縮機の吐出口より冷媒が流入する入口側ヘッダ、この入
口側ヘッダにて分配された冷媒を空気と熱交換させて凝
縮させる複数本の凝縮用チューブ、これらの凝縮用チュ
ーブの出口に接続された出口側ヘッダ、この出口側ヘッ
ダの背壁に接続され、内部に気液分離室が形成された受
液器、この受液器の上端開口に嵌め込まれ、サイトグラ
スを設けたサイトグラスボディ、および受液器内に収容
されたドライヤ等から構成された受液器一体型冷媒凝縮
器が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の受液
器一体型冷媒凝縮器の場合、受液器の必要容量は、サイ
トグラスでの泡消えに必要な量、冷媒洩れに対する余裕
量、車両の運転条件の違いによる冷媒変動量の総和とな
るため、一般に３５０（cc）〜４００（cc）程必要であ
る。この容量を確保し、且つ冷媒凝縮器の出口側ヘッダ
に取り付けるには、受液器の断面積を大きくする必要が
ある。
【０００６】したがって、従来の受液器一体型冷媒凝縮
器においては、冷媒凝縮器と受液器とを接続するパイプ
が不要となっても、受液器の体格（サイズ）が大型とな
るため、出口側ヘッダよりコアの幅方向への張出部分の
体格が増加するので、冷媒凝縮器にとって冷媒と空気と
の熱交換に寄与しないデッドスペースが増加することに
なる。
【０００７】特に、車両搭載スペースが一定であれば、
受液器の体格、つまりデッドスペースが増加した分だ
け、冷媒凝縮器の有効放熱面積が小さくなり、冷凍サイ
クルの効率を低下させるという問題点が生じる。したが
って、冷凍サイクルの効率を考慮すればできる限り受液
器を小さくする必要がある。また、受液器と冷媒凝縮器
とが別体であっても、省冷媒という見方をすれば受液器
はできる限り小型化することが望ましい。
【０００８】
【発明の目的】この発明の目的は、受液器の必要容量の
うち、サイトグラスの泡消えに必要な量を不要とするこ
とで受液器の小型化を図ることが可能な冷凍サイクルを
提供することにある。また、デッドスペースを減少し
て、コアの有効放熱面積の縮小化を防止することが可能
な受液器一体型冷媒凝縮器を備えた冷凍サイクルを提供
することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、冷媒を圧縮する冷媒圧縮機と、この冷媒圧縮機より
流入した冷媒を凝縮させる複数の凝縮用チューブ部、お
よびこれらの凝縮用チューブ部より流入した冷媒を合成
させる冷媒合成部を有する冷媒凝縮器と、この冷媒凝縮
器の冷媒合成部より流入した冷媒を気液分離して液相冷
媒のみ流出させる受液器と、この受液器より流入した冷
媒を分配する冷媒分配部、およびこの冷媒分配部より分
配された冷媒を過冷却する過冷却用チューブ部を有する
過冷却器と、この過冷却器より流入した冷媒の状態を観
察するためのサイトグラスと、このサイトグラスより流
入した冷媒を膨張させる温度作動式膨張弁と、この温度
作動式膨張弁より流入した冷媒を蒸発させる冷媒蒸発器
とを備えた冷凍サイクルであって、前記受液器の必要容
量（内容積）をＶR 、前記冷媒凝縮器の容量（内容積）
と前記過冷却器の容量（内容積）との和をＶCOND、前記
冷媒蒸発器の容量（内容積）をＶEVA 、前記過冷却用チ
ューブ部の容量（内容積）をＶSC、前記冷媒合成部の容
量（内容積）と前記冷媒分配部の容量（内容積）との和
をＶh としたとき、 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・ＶCOND（cc）＋３４．３×１０-3・ＶEVA （cc） Ｖ2 ＝１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５×（Ｖh ＋ＶSC）（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）（cc） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）（cc） の関係を満足する技術手段を採用した。
【００１０】請求項３に記載の発明は、冷媒を圧縮する
冷媒圧縮機と、この冷媒圧縮機より流入した冷媒を凝縮
させる複数の凝縮用チューブ部、およびこれらの凝縮用
チューブ部より流入した冷媒を合成させる冷媒合成部を
有する冷媒凝縮器と、この冷媒凝縮器の冷媒合成部より
流入した冷媒を気液分離して液相冷媒のみ流出させる受
液器と、この受液器より流入した冷媒を分配する冷媒分
配部、およびこの冷媒分配部より分配された冷媒を過冷
却する過冷却用チューブ部を有する過冷却器と、この過
冷却器より流入した冷媒の状態を観察するためのサイト
グラスと、このサイトグラスより流入した冷媒を膨張さ
せる第１温度作動式膨張弁と、この第１温度作動式膨張
弁に対して並列して接続され、前記サイトグラスより流
入した冷媒を膨張させる第２温度作動式膨張弁と、前記
第１温度作動式膨張弁より流入した冷媒を蒸発させる第
１冷媒蒸発器と、この第１冷媒蒸発器に対して並列して
接続され、前記第２温度作動式膨張弁より流入した冷媒
を蒸発させる第２冷媒蒸発器と、前記サイトグラスの出
口と前記第２温度作動式膨張弁の入口とを接続する冷媒
配管と、この冷媒配管の途中に設けられ、前記冷媒配管
を開閉する開閉弁とを備えた冷凍サイクルであって、前
記受液器の必要容量（内容積）をＶR 、前記冷媒凝縮器
の容量（内容積）と前記過冷却器の容量（内容積）との
和をＶCOND、前記第１冷媒蒸発器の容量（内容積）をＶ
FEVA、前記第２冷媒蒸発器の容量（内容積）をＶREVA、
前記過冷却用チューブ部の容量（内容積）をＶSC、前記
開閉弁から前記第２温度作動式膨張弁までの冷媒配管の
容量（内容積）をＶP 、前記冷媒合成部の容量（内容
積）と前記冷媒分配部の容量（内容積）との和をＶh と
したとき、 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・ＶCOND（cc）＋３４．３×１０-3・ＶFEVA（cc） Ｖ2 ＝１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５×（Ｖh ＋ＶSC）（cc） Ｖ4 ＝ＶP （cc）＋６．５×１０-2・ＶREVA（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）（cc） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）（cc） の関係を満足する技術手段を採用した。
【００１１】請求項１に記載の冷凍サイクルの前記受液
器の必要容量（内容積）を、１００（cc）以上２００
（cc）以下に設定しても良い。また、請求項３に記載の
冷凍サイクルの前記受液器の必要容量（内容積）を、１
２０（cc）以上３５０（cc）以下に設定しても良い。
【００１２】この発明を、内部を流れる冷媒を凝縮する
凝縮部、およびこの凝縮部で凝縮された冷媒を過冷却す
る過冷却部を有するコアと、前記凝縮部の出口側に接続
された冷媒合成部、および前記過冷却部の入口側に接続
された冷媒分配部を有するヘッダと、このヘッダの前記
コア側に対して異なる側または逆側に接続され、内部に
流入した冷媒を気液分離する受液器本体とを備え、前記
受液器本体は、前記冷媒合成部に連通する第１連通部、
および前記冷媒分配部に連通する第２連通部を有する受
液器一体型冷媒凝縮器を備えた冷凍サイクルに用いても
良い。
【００１３】また、この発明を、内部を流れる冷媒を凝
縮する凝縮部、およびこの凝縮部で凝縮された冷媒を過
冷却する過冷却部を有するコアと、前記凝縮部の出口側
に接続された冷媒合成部、前記過冷却部の入口側に接続
された冷媒分配部、および冷媒を気液分離する気液分離
部を有するヘッダとを備え、前記気液分離部は、前記冷
媒合成部に連通する第１連通部、および前記冷媒分配部
に連通する第２連通部を有する受液器一体型冷媒凝縮器
を備えた冷凍サイクルに用いても良い。
【００１４】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、過冷却
器を受液器よりも下流側に接続し、さらにサイトグラス
を過冷却器よりも下流側に接続しているため、受液器で
の気液分離性を確実にしなくても、受液器内で気液界面
ができるだけの十分な冷媒量が冷凍サイクル内に充填さ
れているならば、過冷却器にて気泡状の気相冷媒が完全
に消滅して泡消えし、サイトグラスまで気泡状態の気相
冷媒が到達することはない。
【００１５】したがって、冷凍サイクル内に充填される
全ての冷媒量のうちサイトグラスの泡消えに必要な冷媒
量は不要となるので、受液器の内容量は、冷凍サイクル
内の冷媒循環量の変化等の運転条件の違いによる冷媒変
動量と冷媒洩れに対する余裕量の分だけ見込んでおけば
良い。このため、受液器の必要容量をサイトグラスの泡
消えに必要な冷媒量の分だけ小さくすることができるの
で、受液器の小型化を図ることができる。したがって、
仮に冷媒凝縮器、受液器および過冷却器を一体化した受
液器一体型冷媒凝縮器であっても、冷媒凝縮器の有効放
熱断面積が縮小化することを防止することができる。
【００１６】請求項３に記載の発明によれば、冷凍サイ
クル内に充填される全ての冷媒量のうちサイトグラスの
泡消えに必要な冷媒量は不要となるので、受液器の内容
量は、開閉弁を開弁した時と開閉弁を閉弁した時の運転
条件の違いによる冷媒変動量と冷媒洩れに対する余裕量
の分だけ見込んでおけば良い。このため、受液器の必要
容量をサイトグラスの泡消えに必要な冷媒量の分だけ小
さくすることができるので、受液器の小型化を図ること
ができる。したがって、仮に冷媒凝縮器、受液器および
過冷却器を一体化した受液器一体型冷媒凝縮器であって
も、デッドスペースが減少するので、冷媒凝縮器の有効
放熱断面積が縮小化することを防止することができる。
【００１７】
【実施例】
〔第１実施例の構成〕図１ないし図５はこの発明の第１
実施例を示したもので、図１は自動車用空気調和装置の
冷凍サイクルを示した図で、図２および図３はその冷凍
サイクルに組み込まれた受液器一体型冷媒凝縮器を示し
た図である。
【００１８】自動車用空気調和装置の冷凍サイクル１
は、レシーバサイクルであって、冷媒圧縮機２、受液器
一体型冷媒凝縮器３、サイトグラス４、膨張弁５、冷媒
蒸発器６、およびこれらを順次接続する金属製パイプま
たはゴム製パイプよりなる冷媒配管７等から構成されて
いる。
【００１９】冷媒圧縮機２は、自動車のエンジンルーム
（図示せず）内に設置されたエンジンＥにベルト２ａと
電磁クラッチ（動力断続手段）２ｂを介して連結されて
いる。この冷媒圧縮機２は、エンジンＥの回転動力が伝
達されると、冷媒蒸発器６より内部に吸入した気相（ガ
ス）冷媒を圧縮して、高温高圧の気相冷媒を受液器一体
型冷媒凝縮器３へ吐出するコンプレッサである。
【００２０】サイトグラス４は、受液器一体型冷媒凝縮
器３の冷媒出口に冷媒配管７を介して接続され、冷凍サ
イクル１内を循環する冷媒の気液状態を観察して、冷凍
サイクル内封入冷媒量の過不足を点検する冷媒量点検手
段として働く。このサイトグラス４は、自動車のエンジ
ンルーム内において点検者が視認し易い場所、例えば受
液器一体型冷媒凝縮器３に隣設した冷媒配管７の途中に
単独で架装されている。
【００２１】そして、サイトグラス４は、図１に示した
ように、両端部が冷媒配管７に溶接や締結等の手段で接
続される管状の金属ボディ１１、およびこの金属ボディ
１１の上面に形成された覗き窓１２に嵌め込まれた溶着
ガラス１３等より構成されている。一般に覗き窓１２か
ら気泡が見えるときは冷媒封入量が不足しており、気泡
が見えないときは冷媒封入量が適正量である。
【００２２】膨張弁５は、本発明の温度作動式膨張弁で
あって、例えば絞り弁を構成する弁ケース、弁体等より
なる弁本体１４、およびこの弁本体１４の弁体を駆動す
る感温エレメント１５等から構成され、冷媒蒸発器６内
における冷媒の気化状態に即応して冷凍サイクル１内の
冷媒循環量を調節するエキスパンションバルブ、温度自
動膨張弁である。
【００２３】弁本体１４は、冷媒入口側がサイトグラス
４に冷媒配管７を介して接続され、冷媒出口側が冷媒蒸
発器６の冷媒入口に冷媒配管７を介して接続されてい
る。この弁本体１４は、サイトグラス４より流入した高
温高圧の液相冷媒を小さな絞り孔（図示せず）から噴射
させることにより急激に膨張させて低温定圧の気液二相
の霧状冷媒にする減圧手段として働く。
【００２４】感温エレメント１５は、感温筒１６、キャ
ピラリチューブ１７、動力部１８等を備えている。感温
筒１６は、内部に冷媒と同じ成分のガスが封入されてお
り、吸入口より冷媒圧縮機２内に吸入される気相冷媒の
過熱度（スーパーヒート）、すなわち、冷媒蒸発器６の
冷媒出口より流出した冷媒の温度変化を検出する冷媒温
度検出手段として働く。
【００２５】キャピラリチューブ１７は、冷媒蒸発器６
を迂回するように配され、感温筒１６内と動力部１８の
片側の圧力室内とを連通する導圧管路を形成し、感温筒
１６内の圧力変化を動力部１８の片側の圧力室内に導く
導圧手段として働く。動力部１８は、ハウジング、ダイ
ヤフラムまたはベローズ等よりなり、片側の圧力室内の
圧力変化に基づいて、上記の絞り孔の開口度合を調整す
る弁体を駆動する弁体駆動手段として働く。
【００２６】なお、膨張弁５は、冷媒蒸発器６の冷媒出
口より流出した冷媒の温度が上昇すると感温筒１６内の
ガスが膨張し、動力部１８、弁体が動いて絞り孔を大き
くして冷凍サイクル１内の冷媒の循環量を増加させる。
また、逆に、膨張弁５は、冷媒蒸発器６の冷媒出口より
流出した冷媒の温度が下降すると感温筒１６内のガスが
圧縮し、動力部１８、弁体が動いて絞り孔を小さくして
冷凍サイクル１内の冷媒の循環量を減少させる。
【００２７】冷媒蒸発器６は、エバポレータであって、
冷媒圧縮機２の吸入口と膨張弁５の冷媒出口との間に接
続され、膨張弁５の冷媒出口より内部に流入した気液二
相状態の冷媒を遠心式ファン等の遠心式送風機により吹
き付けられる室外空気または室内空気と熱交換させて冷
媒を蒸発気化させ、その蒸発潜熱により送風空気を冷却
する冷媒蒸発手段、冷却手段として働く。
【００２８】次に、この実施例の受液器一体型冷媒凝縮
器３を図１ないし図３に基づいて詳細に説明する。この
受液器一体型冷媒凝縮器３は、例えば高さが３００mm〜
４００mm、幅が３００mm〜６００mmの大きさで、自動車
のエンジンルーム内の走行風を受け易い場所、通常はラ
ジエータの前方側に位置するように設置されている。
【００２９】受液器一体型冷媒凝縮器３は、冷媒凝縮器
に受液器と過冷却器を一体化したもので、放熱器本体８
および受液器本体９等から構成されている。放熱器本体
８は、熱交換を行うコア２０、このコア２０の水平方向
の一端側に配された第１ヘッダ２１、およびコア２０の
水平方向の他端側に配された第２ヘッダ２２等から構成
され、これらの構成部品は全てアルミニウムで形成さ
れ、炉中にて一体ろう付けして製造されている。
【００３０】次に、この実施例の放熱器本体８のコア２
０を図１ないし図３に基づいて説明する。このコア２０
は、凝縮部２３および過冷却部２４よりなり、これらの
上端部および下端部に２個のサイドプレート２５がろう
付け等の接合手段により接合されている。
【００３１】凝縮部２３は、水平方向に延びる複数本
（この実施例では１２本）の凝縮用チューブ２６および
複数の凝縮用コルゲートフィン２７よりなり、これらは
ろう付け等の接合手段により交互に接合されている。こ
の凝縮部２３は、冷媒圧縮機２の吐出口に冷媒配管７を
介して接続され、冷媒圧縮機２より内部に流入した気相
冷媒をクーリングファン（図示せず）等により送られて
くる室外空気と熱交換させて冷媒を凝縮液化させる冷媒
凝縮手段として働く。
【００３２】過冷却部２４は、水平方向に延びる複数本
（この実施例では４本）の過冷却用チューブ２８および
複数の過冷却用コルゲートフィン２９よりなり、これら
はろう付け等の接合手段により交互に接合されている。
この過冷却部２４は、上側に配置された凝縮器本体８よ
り下方に隣接して設けられ、受液器本体９より内部に流
入した液相冷媒をクーリングファン等により送られてく
る室外空気と熱交換させて冷媒を過冷却する冷媒過冷却
手段として働く。
【００３３】サイドプレート２５は、受液器一体型冷媒
凝縮器３を自動車の車体に取り付けるための取付用ブラ
ケット（図示せず）を固定する取付用ステーであって、
アルミニウムまたはアルミニウム合金材にろう材をクラ
ッド処理した金属プレートをプレス加工することによっ
て図示の所定形状が得られ、水平方向の両端部にそれぞ
れ第１、第２ヘッダ２１、２２にそれぞれ差し込まれる
挿入片３１、３２が一体成形されている。
【００３４】複数本の凝縮用チューブ２６は本発明の凝
縮用チューブ部であって、複数本の過冷却用チューブ２
８は本発明の過冷却用チューブ部である。そして、複数
本の凝縮用チューブ２６および複数本の過冷却用チュー
ブ２８は、冷媒流路形成手段であって、耐腐食性、熱伝
導性に優れたアルミニウムまたはアルミニウム合金材を
押出し加工することによって断面形状が長円形状の偏平
チューブを使用しており、内部に複数の冷媒流路を有し
ている。
【００３５】なお、凝縮用チューブ２６または過冷却用
チューブ２８として、この偏平チューブの代わりに丸形
チューブを使用しても良い。そして、凝縮用チューブ２
６は、過冷却用チューブ２８と異なる形状のチューブを
使用しても良い。また、過冷却用チューブ２８は、凝縮
用チューブ２６と異なる形状のチューブを使用しても良
い。
【００３６】コルゲートフィン２７、２９は、冷媒の放
熱効率を向上させるための放熱促進手段で、耐腐食性お
よび熱伝導性に優れたアルミニウムまたはアルミニウム
合金材にろう材をクラッド処理した金属プレートをコル
ゲート形状にプレス加工した放熱フィンである。なお、
放熱フィンとしてコルゲートフィン２７、２９の代わり
にプレートフィン等の他の放熱促進手段を使用しても良
い。
【００３７】そして、複数本の凝縮用チューブ２６内を
流れる冷媒は、第１ヘッダ２１から第２ヘッダ２２へ流
れ、つまり水平方向の一端側から他端側へ流れ、逆に複
数本の過冷却用チューブ２８内を流れる冷媒は、第２ヘ
ッダ２２から第１ヘッダ２１へ流れ、つまり水平方向の
他端側から一端側へ流れる。また、この実施例では、凝
縮用チューブ２６の本数を、過冷却用チューブ２８の本
数よりも多くしてあり、実験的経験によれば、過冷却用
チューブ２８の本数はコア２０の面積（放熱器本体８の
有効放熱面積）の全体の１５％〜２０％程度が好まし
い。
【数１】（過冷却部２４の放熱面積）＝（放熱器本体８
の有効放熱面積）×（０．１５〜０．２０）
【００３８】次に、この実施例の放熱器本体８の第１ヘ
ッダ２１を図１ないし図３に基づいて説明する。この第
１ヘッダ２１は、断面形状が略Ｕ字状のヘッダプレート
３３、断面形状が半円弧状のタンクプレート３４、およ
び２個のキャップ３５よりなり、上下方向に延びる略円
筒体を形成している。第１ヘッダ２１の上側部には複数
本の凝縮用チューブ２６の上流側端（入口側端）が接続
され、下側部には複数本の過冷却用チューブ２８の下流
側端（出口側端）が接続されている。
【００３９】ヘッダプレート３３およびタンクプレート
３４は、それぞれ耐腐食性および熱伝導性に優れたアル
ミニウムまたはアルミニウム合金材にろう材をクラッド
処理した金属プレートをプレス加工することによって上
記した所定の形状に一体成形されている。
【００４０】ヘッダプレート３３には、プレス加工によ
り長円形状の抜き穴３６が多数形成され、上下端部に抜
き穴３６よりも小さい２個の貫通穴３７がそれぞれ形成
されている。多数の抜き穴３６内には、複数本の凝縮用
チューブ２６の上流側端および複数本の過冷却用チュー
ブ２８の下流側端が差し込まれている。また、２個の貫
通穴３７内には、サイドプレート２５の挿入片３１が差
し込まれている。
【００４１】タンクプレート３４には、プレス加工によ
り内部を上下に仕切る第１セパレータ３８を固定するた
めの穴部３９、入口配管４０の下流端が差し込まれる円
形状の冷媒入口４１、および出口配管４２の上流端が差
し込まれる円形状の冷媒出口４３が形成されている。
【００４２】第１セパレータ３８は、略円板形状に形成
され、第１ヘッダ２１の内部空間を、複数本の凝縮用チ
ューブ２６の冷媒通路のみに連通する入口側連通室４４
と複数本の過冷却用チューブ２８の冷媒通路のみに連通
する出口側連通室４５とに２分割する仕切り手段であ
る。
【００４３】入口配管４０は、円管形状に形成され、冷
媒圧縮機２の吐出口より吐出された高温高圧の気相冷媒
を入口側連通室４４内に流入させるための配管で、ろう
付け等の接合手段により冷媒入口４１に接合されてい
る。出口配管４２は、円管形状に形成され、出口側連通
室４５内の液相冷媒をサイトグラス４側へ送り出す配管
で、ろう付け等の接合手段により冷媒出口４３に接合さ
れている。
【００４４】２個のキャップ３５は、アルミニウムまた
はアルミニウム合金材にろう材をクラッド処理した金属
プレートをプレス加工することによって図３に示した形
状にそれぞれ一体成形されている。２個のキャップ３５
は、第１ヘッダ２１の上下端部の開口部分にろう付け等
の接合手段により接合される略円環状の接合片３５ａ、
およびこの接合片３５ａより窪んでおり、第１ヘッダ２
１の上下端部の開口部分を塞ぐ略円板状の閉塞部３５ｂ
等をそれぞれ有している。
【００４５】次に、この実施例の放熱器本体８の第２ヘ
ッダ２２を図１ないし図３に基づいて説明する。この第
２ヘッダ２２は、断面形状が略Ｕ字状のヘッダプレート
４６、断面形状が略半円弧形状のタンクプレート４７、
および２個のキャップ４８よりなり、受液器本体９と一
体化されて、上下方向に延びる二重筒体を構成してい
る。第２ヘッダ２２の上側部には複数本の凝縮用チュー
ブ２６の下流側端（出口側端）が接続され、下側部には
複数本の過冷却用チューブ２８の上流側端（入口側端）
が接続されている。
【００４６】ヘッダプレート４６およびタンクプレート
４７は、それぞれ耐腐食性および熱伝導性に優れたアル
ミニウムまたはアルミニウム合金材にろう材をクラッド
処理した金属プレートをプレス加工することによって上
記した所定の形状に一体成形されている。
【００４７】ヘッダプレート４６には、プレス加工によ
り長円形状の抜き穴４９が多数形成され、上下端部に抜
き穴４９よりも小さい２個の貫通穴５０がそれぞれ形成
されている。多数の抜き穴４９内には、複数本の凝縮用
チューブ２６の下流側端および複数本の過冷却用チュー
ブ２８の上流側端が差し込まれている。また、２個の貫
通穴５０内には、サイドプレート２５の挿入片３２が差
し込まれている。
【００４８】タンクプレート４７には、プレス加工によ
り内部を上下に仕切る第２セパレータ５１を固定するた
めの穴部（図示せず）、および受液器本体９が当接する
平坦部５２が形成されている。その平坦部５２は、プレ
ス加工により形成され、受液器本体９を取り付ける取付
部として働く。
【００４９】第２セパレータ５１は、略円板形状に形成
され、第２ヘッダ２２の内部空間を、複数本の凝縮用チ
ューブ２６の冷媒通路のみに連通する上流側連通室（冷
媒合成部）５３と複数本の過冷却用チューブ２８の冷媒
通路のみに連通する下流側連通室（冷媒分配部）５４と
に２分割する仕切り手段である。
【００５０】２個のキャップ４８は、アルミニウムまた
はアルミニウム合金材にろう材をクラッド処理した金属
プレートをプレス加工することによって図３に示した形
状にそれぞれ一体成形されている。２個のキャップ４８
は、第２ヘッダ２２の上下端部の開口部分にろう付け等
の接合手段により接合される略円環状の接合片４８ａ、
およびこの接合片４８ａより窪んでおり、第２ヘッダ２
２の上下端部の開口部分を塞ぐ略円板状の閉塞部４８ｂ
等をそれぞれ有している。
【００５１】以上のように、この実施例の放熱器本体８
は、第１ヘッダ２１の入口側連通室４４、コア２０の凝
縮部２３および第２ヘッダ２２の上流側連通室５３等か
ら凝縮器本体（コンデンサ）５７が構成されている。ま
た、放熱器本体８は、第１ヘッダ２１の出口側連通室４
５、コア２０の過冷却部２４および第２ヘッダ２２の下
流側連通室５４等から過冷却器本体（サブクーラ）５８
が構成されている。
【００５２】次に、この実施例の受液器本体９を図１な
いし図３に基づいて詳細に説明する。この受液器本体９
は、レシーバ（受液部）であって、凝縮器本体５７より
内部に流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに気液分離
して、液相冷媒のみ過冷却器本体５８に供給する気液分
離手段として働く。そして、受液器本体９は、筒状体６
１および２個のキャップ６２よりなり、受液器本体９の
必要容量ＶR は１００（cc）以上２００（cc）以下に設
定されている。
【００５３】筒状体６１は、タンクプレート４７に対向
する面に平坦部６３を持つ略円筒形状に形成したアルミ
ニウムまたはアルミニウム合金材である。なお、筒状体
６は両面をクラッド処理したプレート材をプレス加工ま
たは押出し加工することで略円筒形状に形成されてい
る。その平坦部６３は、第２ヘッダ２２に取り付けられ
る被取付部として働く。そして、タンクプレート４７の
平坦部５２および筒状体６１の平坦部６３は、第２ヘッ
ダ２２の横方向（水平方向）への突出量を低減すると共
に、筒状体６１とタンクプレート４７との間のろう付け
面積を確保するために設けられている。
【００５４】また、筒状体６１の内部空間は、受液部で
ある気液分離室６４を構成している。この気液分離室６
４は、上流側連通室５３の底部（第２セパレータ５１）
近くに設けられた略矩形状の冷媒流入口（第１連通部）
６５を介して上流側連通室５３内に連通し、下流側連通
室５４に設けられた略矩形状の冷媒流出口６６を介して
下流側連通室５４内に連通している。なお、図２に示し
た気液分離室６４内の冷媒液面（気液界面）Ｒは、冷凍
サイクル１内に充填された冷媒量が通常の適正量である
ときのレベルである。
【００５５】２個のキャップ６２は、アルミニウムまた
はアルミニウム合金材にろう材をクラッド処理した金属
プレートをプレス加工することによって図３に示した形
状にそれぞれ一体成形されている。２個のキャップ６２
は、筒状体６１の上下端部の開口部分にろう付け等の接
合手段により接合される略円環状の接合片６２ａ、およ
びこの接合片６２ａより窪んでおり、筒状体６１の上下
端部の開口部分を塞ぐ略円板状の閉塞部６２ｂ等をそれ
ぞれ有している。
【００５６】なお、気液分離室６４は、上流側連通室５
３より内部に流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに気
液分離して液相冷媒のみを下流側連通室５４へ送り出す
役割を果たしている。また、この実施例では、タンクプ
レート４７の平坦部５２と筒状体６１の平坦部６３とに
より、上流側連通室５３および下流側連通室５４と気液
分離室６４とを仕切る仕切り手段を構成している。
【００５７】さらに、この実施例では、図１ないし図３
に示したように、受液器本体９の上端を第２ヘッダ２２
の上端よりも低くすると共に、受液器本体９の下端を第
２ヘッダ２２の下端よりも高くし、これにより受液器本
体９の上下方向（天地方向）の長さを第２ヘッダ２２の
上下方向の長さよりも短くしている。
【００５８】そして、冷媒流入口６５は、上流側連通室
５３の下部（凝縮器本体５７の最下部）で開口し、上流
側連通室５３内の冷媒を気液分離室６４内の冷媒液面Ｒ
より下方の液冷媒貯溜部に流入させる冷媒流入手段であ
る。また、冷媒流出口６６は、冷媒流入口６５より下方
で開口し、気液分離室６４内の液冷媒を下流側連通室５
４内に流出させる冷媒流出手段である。
【００５９】〔受液器本体９の必要容量の設定につい
て〕次に、受液器本体９の必要容量を決定する手段につ
いて図４ないし図５に基づいて説明する。ここで、図４
は冷凍サイクル１内の冷媒封入量に対する受液器一体型
冷媒凝縮器３中の冷媒の挙動を示したグラフである。
【００６０】ここで、図４のグラフ中のＶ1 は冷凍サイ
クル１の運転条件の違い（例えば冷凍負荷の変化、冷凍
サイクル１内の冷媒循環量の変化）による冷媒変動分で
ある。この冷凍サイクル１内の冷媒変動は、受液器一体
型冷媒凝縮器３の各部位での高圧圧力や凝縮温度が変化
することによって冷媒の密度が変化し、受液器一体型冷
媒凝縮器３内の冷媒存在量が変化することにより起こ
る。
【００６１】なお、この場合、冷媒配管７内の冷媒およ
び冷媒圧縮機２内の冷媒は殆ど密度が変化しないので、
主として冷媒変動分Ｖ1 に影響を及ぼすものは凝縮器本
体５７の内容積（容量）と冷媒蒸発器６の内容積（容
量）である。すなわち、凝縮器本体５７は入口の冷媒過
熱度および凝縮圧力により冷媒存在量が変化し、冷媒蒸
発器６は凝縮圧力と蒸発圧力との関数である入口冷媒乾
き度および蒸発圧力により変化する。さらに、この実施
例のように膨張弁５が温度作動式である場合は冷媒蒸発
器６の出口過熱度の影響も受ける。
【００６２】ここで、受液器一体型冷媒凝縮器３の容
量、すなわち、凝縮器本体５７の容量と過冷却器本体５
８の容量との和をＶCOND（cc）と定義し、且つ冷媒蒸発
器６の容量をＶEVA （cc）と定義すると、冷凍サイクル
１の運転条件の違いによる冷媒変動量Ｖ1 （cc）は下記
の数２の式（実験式）で表される。
【数２】Ｖ1 ＝（ａ1 ×ＶCOND＋ａ2 ×ＶEVA ）（cc）
【００６３】次に、図４のグラフ中のＶ3 は泡消え点か
ら受液器本体９内の液面開始点までに受液器一体型冷媒
凝縮器３内に溜まる冷媒分である。そして、図５に示し
たように、過冷却部５４の複数本の過冷却用チューブ２
８の容量をＶSC（cc）と定義し、且つ受液器本体９へ流
入する側の第２ヘッダ２２の上流側連通室５３と受液器
本体９より流出する側の下流側連通室５４の容量の和を
Ｖh （cc）と定義すると、冷媒分Ｖ3 は下記の数３の式
（実験式）で表される。
【数３】Ｖ3 ＝ａ3 ・（Ｖh ＋ＶSC）（cc）
【００６４】次に、図４のグラフ中のＶ2 は冷凍サイク
ル１からの冷媒洩れに対する余裕分である。この余裕分
Ｖ2 は、冷凍サイクル１からの年間洩れ量をｇｍ（ｇ／
年）と定義し、冷凍サイクル１の保障年数をｎ年と定義
し、且つ一般使用条件の凝縮温度（＝６０℃）での液相
冷媒密度をρ（ｇ／cc）と定義すると、下記の数４の式
（実験式）で表される。
【数４】Ｖ2 （cc）＝ｇｍ・ｎ／ρ
【００６５】そして、各種の実験により上記の各係数は
次の通り得られた。 ａ1 ＝１．５２×１０-3（cc／cc）、ａ2 ＝３４．３×１０-3（cc／cc） ａ3 ＝０．６５（cc／cc）、ｇｍ＝１５（ｇ／年）、ρ＝１．０５（ｇ／cc）
【００６６】上記の実験式（数２の式〜数４の式）を基
に代表車種｛Ａ車：軽自動車（エンジンＥの排気量が６
６０cc）、Ｂ車：小型自動車（エンジンＥの排気量が１
６００cc）、Ｃ車：中型自動車（エンジンＥの排気量が
２８００cc）｝の冷凍サイクル１に対して受液器本体９
の必要容量ＶR を保障年数をｎ＝１２年として試算した
結果を表１に示した。
【００６７】
【表１】
【００６８】例えばＡ車では、受液器本体９の必要容量
ＶR は上記の実験式に表１の値を代入することにより、
下記の数５の式のように決定される。
【数５】 Ｖ1 ＝（１．５２×１０-3・２００＋３４．３×１０-3・６００） ≒２１（cc） Ｖ2 ＝１５・１２／１．０５≒１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５・４５≒２９（cc） Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＝２１＋１７０−２９≒１６２（cc） ＶR ≧ｂ1 ×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ） ＶR ≦ｂ2 ×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）
【００６９】なお、ｂ1 、ｂ2 は種々の冷凍サイクルに
対して計算より得られた値を、設定された受液器本体９
の必要容量（３〜５種類程度）のバリエーションに対応
できるようにするための係数で、係数ｂ1 は０．８、係
数ｂ2 は１．２である。
【００７０】したがって、Ａ車の受液器本体９の必要容
量ＶR は、下限値は１３０（cc）であり、上限値は１９
４（cc）であり、この間の範囲に設定されることが望ま
しい。なお、表１においては１６０（cc）に設定されて
いるが、最も望ましい値は１６２（cc）である。
【００７１】例えばＢ車では、受液器本体９の必要容量
ＶR は上記の実験式に表１の値を代入することにより、
下記の数６の式のように決定される。
【数６】 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・３５０＋３４．３×１０-3・９５０≒３３（cc） Ｖ2 ＝１５・１２／１．０５≒１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５・８０＝５２（cc） Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＝３３＋１７０−５２≒１５１（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）
【００７２】したがって、Ｂ車の受液器本体９の必要容
量ＶR は、下限値は１２１（cc）であり、上限値は１８
１（cc）であり、この間の範囲に設定されることが望ま
しい。なお、表１においては１５０（cc）に設定されて
いるが、最も望ましい値は１５１（cc）である。
【００７３】例えばＣ車では、受液器本体９の必要容量
ＶR は上記の実験式に表１の値を代入することにより、
下記の数７の式のように求められる。
【数７】 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・４００＋３４．３×１０-3・１２００≒４２（cc） Ｖ2 ＝１５・１２／１．０５≒１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５・１２０＝７８（cc） Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＝４２＋１７０−７８≒１３４（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）
【００７４】したがって、Ｃ車の受液器本体９の必要容
量ＶR は、下限値は１０７（cc）であり、上限値は１６
１（cc）であり、この間の範囲に設定されることが望ま
しい。なお、表１においては１３０（cc）に設定されて
いるが、最も望ましい値は１３４（cc）である。
【００７５】〔第１実施例の作用〕次に、この実施例の
冷凍サイクル１の作用を図１ないし図３に基づいて簡単
に説明する。
【００７６】自動車用空気調和装置の運転が開始される
と、電磁クラッチ２ｂが通電され、冷媒圧縮機２がベル
ト２ａと電磁クラッチ２ｂを介してエンジンＥによって
回転駆動される。このため、冷媒圧縮機２内で圧縮され
て吐出口から吐出された高温高圧の気相冷媒は、冷媒配
管７、入口配管４０を通って第１ヘッダ２１の入口側連
通室４４内に流入する。入口側連通室４４内に流入した
気相冷媒は、入口側連通室４４内で複数本の凝縮用チュ
ーブ２６に分配される。
【００７７】そして、複数本の凝縮用チューブ２６に分
配された気相冷媒は、これらの凝縮用チューブ２６の冷
媒通路を通過する際に凝縮用コルゲートフィン２７を介
して室外空気と熱交換して凝縮液化され、一部の気相冷
媒を残して殆ど液相冷媒となる。この冷媒は、複数本の
凝縮用チューブ２６より第２ヘッダ２２の上流側連通室
５３内に流入し、この上流側連通室５３内に一旦合成さ
れる。これにより、複数本の凝縮用チューブ２６の下流
端より出る細かい気泡状の気相冷媒が上流側連通室５３
内で合成されて径の大きい気泡状の気相冷媒となって浮
力の影響を大きく受けるようになる。
【００７８】次いで、上流側連通室５３内に流入した冷
媒は、上流側連通室５３の下部で開口する冷媒流入口６
５を介して受液器本体９の気液分離室６４内へ送り出さ
れ、気液分離室６４内の冷媒液面Ｒより下方の液冷媒中
に流入する。気液分離室６４では、その断面積をある程
度大きくとることで、冷媒の速度を低速化し、且つ気泡
状の気相冷媒の浮力を利用して、冷媒の気液分離を行
う。
【００７９】また、上流側連通室５３から冷媒流入口６
５を通って、冷媒が気液分離室６４内の下方の液冷媒中
に流入するようになっているので、気液分離室６４内で
冷媒流入による冷媒液面Ｒの波立ちが発生せず、より一
層冷媒の気液分離が良好となる。特に冷媒圧縮機２を高
速運転した時のように冷媒循環量が大きい場合でも、冷
媒液面Ｒの波立ちが生じないので、受液器本体９の断面
積を格別に大きくしなくても、気液分離が良好に行わ
れ、受液器本体９内に安定した気液界面ができる。
【００８０】さらに、第２セパレータ５１によって、複
数本の凝縮用チューブ２６のうちの最下部の凝縮用チュ
ーブ２６の下流端から複数本の過冷却用チューブ２８の
うちの最上部の過冷却用チューブ２８の上流端までの流
路長さを長くとって、浮力による気液分離をし易くして
いる。
【００８１】その上、第２セパレータ５１によって、複
数本の凝縮用チューブ２６から第２ヘッダ２２内に流入
した冷媒がＵターンして複数本の過冷却用チューブ２８
へ流出するようにしている。このため、凝縮用チューブ
２６の下流端より出る細かい気泡状の気相冷媒が前述の
ごとく上流側連通室５３内に一旦合成され、ここで径の
大きい気泡状となって浮力を受け易くなり、その後に遠
心力により気液分離し気泡状の気相冷媒がより一箇所
（内側）に集められる。
【００８２】このため、気液が遠心力により分離し気泡
状の気相冷媒がより集まることで気泡状の気相冷媒の径
がより大きくなり、浮力の影響をより大きく受けて気液
分離が容易となる。したがって、冷媒流入口６５より気
液分離室６４内へ流入した際に冷媒が気液分離し易くな
り、気液分離室６４内において気相冷媒が上方に液相冷
媒が下方に滞留するようになる。
【００８３】したがって、受液器本体９（気液分離室６
４）内において気液界面ができるだけの十分な冷媒が冷
凍サイクル１内に充填されているならば、気液分離室６
４の下部にある冷媒流出口６６からは過冷却度を持たな
い液相冷媒のみが下流側連通室５４内に流入する。下流
側連通室５４内に流入した液相冷媒は、下流側連通室５
４内で複数本の過冷却用チューブ２８に分配される。
【００８４】そして、複数本の過冷却用チューブ２８に
分配された液相冷媒は、これらの過冷却用チューブ２８
を通過する際に過冷却用コルゲートフィン２９を介して
室外空気と熱交換して過冷却され、過冷却度を持つ液相
冷媒となり、第１ヘッダ２１の出口側連通室４５内に流
入する。
【００８５】出口側連通室４５内に流入した液相冷媒
は、出口配管４２、サイトグラス４を通って膨張弁５の
弁本体１４内に流入する。なお、弁本体１４内には配管
途中での圧力損失あるいはエンジンルーム雰囲気からの
受熱により発生する気相冷媒が供給されることがないた
め、弁本体１４内に流入する液相冷媒の冷媒循環量が低
下することはない。これにより十分な量の霧状冷媒が冷
媒蒸発器６内へ供給されるので、冷凍サイクル１の冷凍
能力の低下を防止することができる。
【００８６】〔第１実施例の効果〕以上のように、この
実施例では、受液器本体９の下流側に過冷却器本体５８
が設けられているため、受液器本体９での気液分離が完
全でなくても、過冷却器本体５８にて気泡状の気相冷媒
は完全に消滅する。そして、サイトグラス４を過冷却器
本体５８よりも下流に接続しているため、受液器本体９
での気液分離性を確実にしなくても、サイトグラス４の
泡消えに必要な冷媒量は不要となる。
【００８７】すなわち、過冷却器本体５８にて全て液化
できる状態まで受液器一体型冷媒凝縮器３で冷却するの
で十分な冷媒量が冷凍サイクル１内に充填されている時
点でサイトグラス４を通過する冷媒は泡消えする。その
時点では、受液器本体９内は比容積が大きい気相冷媒で
満たされるため、受液器本体９の内容量、つまり気液分
離室６４の断面積を殆ど全て冷凍サイクル１の負荷変動
や自動車の運転条件の違いによる冷媒変動量と冷媒洩れ
に対する余裕代として使うことができる。
【００８８】また、サイトグラス４は、過冷却器本体５
８よりも下流に接続されているため、サイトグラス４で
の泡消点から受液器本体９の冷媒オーバーフロー点まで
の差を上記余裕代として使うことができる。すなわち、
泡消点から受液器本体９に液面が開始されるまでに過冷
却器本体５８および凝縮器本体５７に冷媒が溜まる量分
だけ受液器本体９の内容量を小さくすることができる。
【００８９】この結果、受液器本体９の必要容量、つま
り気液分離室６４の断面積を小さくすることができるの
で、受液器本体９の小型化（コンパクト化）を図ること
ができる。したがって、受液器一体型冷媒凝縮器３であ
っても受液器一体型冷媒凝縮器３にとって、冷媒と空気
との熱変換に寄与しないデッドスペースが減少するの
で、凝縮器本体５７と過冷却器本体５８の有効放熱断面
積が縮小化することを防止することができる。
【００９０】さらに、この実施例では、受液器一体型冷
媒凝縮器３を冷媒圧縮機２の吐出口とサイトグラス４の
入口との間に冷媒配管７を介して接続しているので、部
品点数の低減即ち製品コストの低減が図られるため、冷
凍サイクル１の生産性を向上することができる。また、
受液器一体型冷媒凝縮器３を自動車のエンジンルーム内
にコンパクトに収めることができるため、省スペースと
なる。
【００９１】〔第２実施例〕図６および図７はこの発明
の第２実施例を示したもので、図６は自動車用空気調和
装置の冷凍サイクルのシングル運転を示した図で、図７
はその冷凍サイクルのデュアル運転を示した図である。
【００９２】この実施例の自動車用空気調和装置の冷凍
サイクル１は、自動車の車室内の前部にフロントクーラ
を装着し、自動車のトランクルーム内にリヤクーラを装
備しているデュアルエアコン、ワゴン車の車室内の前部
にフロントクーラを装着し、車体の天井部にリヤクーラ
を持つオーバーヘッドデュアルエアコン、あるいはワゴ
ン車の車室内の前部にエアコンを装着し、車体の側壁部
にリヤクーラを持つツインエアコンなどに利用されるレ
シーバサイクルである。
【００９３】冷凍サイクル１は、フロント側膨張弁（第
１温度作動式膨張弁）５ａおよびフロントクーラ用冷媒
蒸発器（第１冷媒蒸発器）６ａを配設したフロント側冷
媒配管（第１冷媒流路）７ａと、リヤ側膨張弁（第２温
度作動式膨張弁）５ｂおよびリヤクーラ用冷媒蒸発器
（第２冷媒蒸発器）６ｂを配設したリヤ側冷媒配管（第
２冷媒流路）７ｂとを並列接続している。
【００９４】なお、この実施例の冷凍サイクル１におい
ては、凝縮器本体５７、受液器本体９および過冷却器本
体５８は、これらが一体的に組み付けられていても（第
１実施例のような受液器一体型冷媒凝縮器３）、それぞ
れが独立していてもどちらでも良い。
【００９５】そして、リヤ側冷媒配管７ｂには、通電さ
れると開弁し、通電が停止されると閉弁する電磁弁等の
リヤ側開閉弁１０が設置されている。このリヤ側開閉弁
１０は、リヤ側冷媒配管７ｂを閉じて冷媒の流れを遮断
する閉弁時に冷凍サイクル１をシングル運転（図６参
照）に切り替え、リヤ側冷媒配管７ｂを開いて冷媒を流
す開弁時に冷凍サイクル１をデュアル運転（図７参照）
に切り替える切替手段である。
【００９６】この実施例の受液器本体９の必要容量ＶR
は次の数８の式のように求められる。
【数８】 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・ＶCOND（cc）＋３４．３×１０-3・ＶFEVA（cc） Ｖ2 ＝１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５×（Ｖh ＋ＶSC）（cc）
【００９７】なお、ＶCONDは凝縮器本体５７の容量と過
冷却器本体５８の容量との和であり、ＶFEVAはフロント
クーラ用冷媒蒸発器６ａの容量であり、ＶSCは過冷却用
チューブ部の容量であり、Ｖh は凝縮器本体５７の最終
の冷媒合成部の容量と過冷却器本体５８の最初の冷媒分
配部の容量との和である。
【００９８】そして、リアクーラを持つ冷凍サイクル１
に対しては、第１実施例の冷凍サイクル１の運転条件の
違いによる冷媒変動分に、デュアル運転時とシングル運
転時での冷凍サイクル１の運転条件の違いによる冷媒変
動に対する余裕分Ｖ4 を加算する必要がある。この冷媒
変動に対する余裕分Ｖ4 は、流路切替用のリヤ側開閉弁
１０から膨張弁５までのリヤ側冷媒配管７ｂの容量（内
容積）ＶP 、リアクーラ用冷媒蒸発器の容量（内容積）
ＶREVAに主として支配される。
【００９９】実験による経験式として下記の数９の式が
得られた。
【数９】Ｖ4 ＝ＶP （cc）＋ａ4 ・ＶREVA（cc） そして、各種の実験により上記の係数は次の通り得られ
た。 ａ4 ＝６．５×１０-2（cc／cc）
【０１００】現在使用しているＶP 、ＶREVAの値は、概
ね次の範囲にある。ＶP ＝５（cc）〜１２０（cc）、Ｖ
REVA＝１５０（cc）〜５００（cc）の範囲にある。した
がって、Ｖ4 ≒１５（cc）〜１５０（cc）となる。
【０１０１】したがって、リアクーラを持つ冷凍サイク
ル１の受液器本体９の必要容量ＶRは、以下の数１０の
式のように表される。
【数１０】ＶR ＝（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）（cc）
【０１０２】なお、受液器本体９の必要容量ＶR の望ま
しい範囲は、（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）×（０．８〜
１．２）（cc）の範囲である。その（０．８〜１．２）
は、第１実施例と同様に、各冷凍サイクル１に対し計算
より得られた値を、設定された受液器本体９の必要容量
（３〜５種類程度）のバリエーションに対応できるよう
にするための係数である。
【０１０３】〔第３実施例〕図８はこの発明の第３実施
例を示したもので、受液器一体型冷媒凝縮器の受液器本
体内にドライヤを組み込んだ状態を示した図である。
【０１０４】この実施例の受液器本体９は、円筒形状の
筒状体６１、この筒状体６１内に着脱自在に収容された
ドライヤ７１、筒状体６１の上端部の開口部分を閉塞す
るキャップ（図示せず）、および筒状体６１の下端部の
開口部分を閉塞する可溶栓７２等から構成されている。
なお、この実施例の場合、受液器本体９の必要容量ＶR
はドライヤ７１の容量を除いた量となる。
【０１０５】ドライヤ７１は、合成ゼオライト、アルミ
ナゲル、シリカゲル等のシリカアルミナ吸着剤などの多
数のフロン系冷媒用乾燥剤（以下乾燥剤と略す）７３が
用いられている。
【０１０６】乾燥剤７３が長期間使用している間に崩壊
したり、摩耗して微粉化して冷凍サイクル１内に流出す
ると冷凍サイクル機器にトラブルを与える。そこで、こ
の実施例では、多数の乾燥剤７３の微粉を捕獲するフィ
ルタとして働く濾過袋７４内に入れている。なお、多数
の乾燥剤７３をフェルト（耐水性の重質紙）製の袋内に
入れても良い。
【０１０７】可溶栓７２は、アルミニウム合金製で、中
央に形成された穴７５内に特殊な半田材（溶解材：例え
ば１００℃〜１０５℃で溶解）７６を流し込んだメルト
ボルトである。すなわち、可溶栓７２は、凝縮器本体５
７、過冷却器本体５８や受液器本体９等の冷凍サイクル
機器のトラブルを防ぐための機能部品である。
【０１０８】可溶栓７２は、受液器本体９の下端部の開
口部分を形成する円筒体７７内に捩じ込まれて固定され
ている。また、可溶栓７２の外周と円筒体７７の内周と
の間には、冷媒が外部へ漏洩することを防止するための
シール材としてのＯリング７８が装着されている。な
お、円筒体７７は、金属ブロックを切削加工することに
よって円筒形状に形成されており、受液器本体９の下端
部にろう付け等の接合手段により接合されている。
【０１０９】〔変形例〕この実施例では、本発明を冷凍
サイクル１に適用したが、本発明を車両用冷凍装置、車
両用冷蔵装置、車両用冷暖房装置などの車両用空気調和
装置の冷凍サイクルに適用しても良い。また、本発明
を、家庭用空気調和装置、工場用空気調和装置などの定
置式冷凍サイクルに適用しても良い。
【０１１０】この実施例では、凝縮器本体５７、受液器
本体９および過冷却器本体５８を一体化した受液器一体
型冷媒凝縮器３を配したが、凝縮器本体５７、受液器本
体９および過冷却器本体５８を選択的に組み合わせて
も、それぞれを独立して設けても良い。
【０１１１】この実施例では、凝縮器本体５７から受液
器本体９への冷媒流入口６５を凝縮器本体５７の最下端
に設けたが、冷媒流入口６５を凝縮器本体５７の上端部
や中央部に設けても良い。この実施例では、冷媒流入口
６５および冷媒流出口６６をそれぞれ１個ずつ設けた
が、冷媒流入口６５または冷媒流出口６６を２個以上設
けても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】自動車用空気調和装置の冷凍サイクルを示した
構成図である（第１実施例）。
【図２】受液器一体型冷媒凝縮器を示した断面図である
（第１実施例）。
【図３】受液器一体型冷媒凝縮器の主要部を示した分解
図である（第１実施例）。
【図４】受液器一体型冷媒凝縮器中の冷媒の挙動を示し
たグラフである（第１実施例）。
【図５】受液器一体型冷媒凝縮器を示した説明図である
（第１実施例）。
【図６】デュアルエアコンの冷凍サイクルのシングル運
転を示した構成図（第２実施例）。
【図７】デュアルエアコンの冷凍サイクルのデュアル運
転を示した構成図（第２実施例）。
【図８】受液器一体型冷媒凝縮器の受液器本体内にドラ
イヤを組み込んだ状態を示した断面図である（第３実施
例）。
【符号の説明】
１ 冷凍サイクル ２ 冷媒圧縮機 ３ 受液器一体型冷媒凝縮器 ４ サイトグラス ５ 膨張弁（温度作動式膨張弁） ６ 冷媒蒸発器 ７ 冷媒配管 ８ 放熱器本体 ９ 受液器本体（受液器） ５ａ フロント側膨張弁（第１温度作動式膨張弁） ５ｂ リヤ側膨張弁（第２温度作動式膨張弁） ６ａ フロントクーラ用冷媒蒸発器（第１冷媒蒸発器） ６ｂ リヤクーラ用冷媒蒸発器（第２冷媒蒸発器） ７ａ フロント側冷媒配管 ７ｂ リヤ側冷媒配管 １０ リヤ側開閉弁 ２０ コア ２１ 第１ヘッダ ２２ 第２ヘッダ（ヘッダ） ２３ 凝縮部 ２４ 過冷却部 ２６ 凝縮用チューブ ２８ 過冷却用チューブ ５３ 上流側連通室（冷媒合成部） ５４ 下流側連通室（冷媒分配部） ５７ 凝縮器本体（冷媒凝縮器） ５８ 過冷却器本体（過冷却器） ６４ 気液分離室（気液分離部） ６５ 冷媒流入口（第１連通部） ６６ 冷媒流出口（第２連通部） ７１ ドライヤ ７２ 可溶栓 ７３ 乾燥剤

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】冷媒を圧縮する冷媒圧縮機と、 この冷媒圧縮機より流入した冷媒を凝縮させる複数の凝
    縮用チューブ部、およびこれらの凝縮用チューブ部より
    流入した冷媒を合成させる冷媒合成部を有する冷媒凝縮
    器と、 この冷媒凝縮器の冷媒合成部より流入した冷媒を気液分
    離して液相冷媒のみ流出させる受液器と、 この受液器より流入した冷媒を分配する冷媒分配部、お
    よびこの冷媒分配部より分配された冷媒を過冷却する過
    冷却用チューブ部を有する過冷却器と、 この過冷却器より流入した冷媒の状態を観察するための
    サイトグラスと、 このサイトグラスより流入した冷媒を膨張させる温度作
    動式膨張弁と、 この温度作動式膨張弁より流入した冷媒を蒸発させる冷
    媒蒸発器とを備えた冷凍サイクルであって、 前記受液器の必要容量をＶR 、 前記冷媒凝縮器の容量と前記過冷却器の容量との和をＶ
    COND、 前記冷媒蒸発器の容量をＶEVA 、 前記過冷却用チューブ部の容量をＶSC、 前記冷媒合成部の容量と前記冷媒分配部の容量との和を
    Ｖh としたとき、 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・ＶCOND（cc）＋３４．３×１０-3・ＶEVA （cc） Ｖ2 ＝１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５×（Ｖh ＋ＶSC）（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）（cc） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ）（cc） の関係を満足することを特徴とする冷凍サイクル。
  2. 【請求項２】請求項１に記載の冷凍サイクルにおいて、 前記受液器の必要容量をＶR としたとき、 １００（cc）≦ＶR ≦２００（cc） の関係を満足することを特徴とする冷凍サイクル。
  3. 【請求項３】冷媒を圧縮する冷媒圧縮機と、 この冷媒圧縮機より流入した冷媒を凝縮させる複数の凝
    縮用チューブ部、およびこれらの凝縮用チューブ部より
    流入した冷媒を合成させる冷媒合成部を有する冷媒凝縮
    器と、 この冷媒凝縮器の冷媒合成部より流入した冷媒を気液分
    離して液相冷媒のみ流出させる受液器と、 この受液器より流入した冷媒を分配する冷媒分配部、お
    よびこの冷媒分配部より分配された冷媒を過冷却する過
    冷却用チューブ部を有する過冷却器と、 この過冷却器より流入した冷媒の状態を観察するための
    サイトグラスと、 このサイトグラスより流入した冷媒を膨張させる第１温
    度作動式膨張弁と、 この第１温度作動式膨張弁に対して並列して接続され、
    前記サイトグラスより流入した冷媒を膨張させる第２温
    度作動式膨張弁と、 前記第１温度作動式膨張弁より流入した冷媒を蒸発させ
    る第１冷媒蒸発器と、 この第１冷媒蒸発器に対して並列して接続され、前記第
    ２温度作動式膨張弁より流入した冷媒を蒸発させる第２
    冷媒蒸発器と、 前記サイトグラスの出口と前記第２温度作動式膨張弁の
    入口とを接続する冷媒配管と、 この冷媒配管の途中に設けられ、前記冷媒配管を開閉す
    る開閉弁とを備えた冷凍サイクルであって、 前記受液器の必要容量をＶR 、 前記冷媒凝縮器の容量と前記過冷却器の容量との和をＶ
    COND、 前記第１冷媒蒸発器の容量をＶFEVA、 前記第２冷媒蒸発器の容量をＶREVA、 前記過冷却用チューブ部の容量をＶSC、 前記開閉弁から前記第２温度作動式膨張弁までの冷媒配
    管の容量をＶP 、 前記冷媒合成部の容量と前記冷媒分配部の容量との和を
    Ｖh としたとき、 Ｖ1 ＝１．５２×１０-3・ＶCOND（cc）＋３４．３×１０-3・ＶFEVA（cc） Ｖ2 ＝１７０（cc） Ｖ3 ＝０．６５×（Ｖh ＋ＶSC）（cc） Ｖ4 ＝ＶP （cc）＋６．５×１０-2・ＶREVA（cc） ＶR ≧０．８×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）（cc） ＶR ≦１．２×（Ｖ1 ＋Ｖ2 −Ｖ3 ＋Ｖ4 ）（cc） の関係を満足することを特徴とする冷凍サイクル。
  4. 【請求項４】請求項３に記載の冷凍サイクルにおいて、 前記受液器の必要容量をＶR としたとき、 １２０（cc）≦ＶR ≦３５０（cc） の関係を満足することを特徴とする冷凍サイクル。
  5. 【請求項５】請求項１ないし請求項４のいずれかに記載
    の冷凍サイクルにおいて、 前記冷凍サイクルは、前記冷媒圧縮機の吐出口と前記サ
    イトグラスの入口との間に受液器一体型冷媒凝縮器を備
    え、 前記受液器一体型冷媒凝縮器は、内部を流れる冷媒を凝
    縮する凝縮部、およびこの凝縮部で凝縮された冷媒を過
    冷却する過冷却部を有するコアと、 前記凝縮部の出口側に接続された冷媒合成部、および前
    記過冷却部の入口側に接続された冷媒分配部を有するヘ
    ッダと、 このヘッダの前記コア側に対して異なる側または逆側に
    接続され、内部に流入した冷媒を気液分離すると共に、
    前記冷媒合成部に連通する第１連通部、および前記冷媒
    分配部に連通する第２連通部を有する受液器本体とを備
    えたことを特徴とする冷凍サイクル。
  6. 【請求項６】請求項１ないし請求項４のいずれかに記載
    の冷凍サイクルにおいて、 前記冷凍サイクルは、前記冷媒圧縮機の吐出口と前記サ
    イトグラスの入口との間に受液器一体型冷媒凝縮器を備
    え、 前記受液器一体型冷媒凝縮器は、内部を流れる冷媒を凝
    縮する凝縮部、およびこの凝縮部で凝縮された冷媒を過
    冷却する過冷却部を有するコアと、 前記凝縮部の出口側に接続された冷媒合成部、前記過冷
    却部の入口側に接続された冷媒分配部、冷媒を気液分離
    する気液分離部、前記冷媒合成部と前記気液分離部とを
    連通する第１連通部、および前記冷媒分配部と前記気液
    分離部を連通する第２連通部を有するヘッダとを備えた
    ことを特徴とする冷凍サイクル。
JP18140795A 1995-07-18 1995-07-18 冷凍サイクル Expired - Lifetime JP3644077B2 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP18140795A JP3644077B2 (ja) 1995-07-18 1995-07-18 冷凍サイクル
US08/909,378 US5813249A (en) 1995-07-18 1997-08-11 Refrigeration cycle

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP18140795A JP3644077B2 (ja) 1995-07-18 1995-07-18 冷凍サイクル

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH0933139A true JPH0933139A (ja) 1997-02-07
JP3644077B2 JP3644077B2 (ja) 2005-04-27

Family

ID=16100227

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP18140795A Expired - Lifetime JP3644077B2 (ja) 1995-07-18 1995-07-18 冷凍サイクル

Country Status (2)

Country Link
US (1) US5813249A (ja)
JP (1) JP3644077B2 (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000097524A (ja) * 1998-09-22 2000-04-04 Nippon Light Metal Co Ltd 受液器
EP1249672A2 (en) 2001-04-10 2002-10-16 Sanden Corporation Multi-flow type sub cool condenser
EP1321729A2 (en) 2001-12-19 2003-06-25 Halla Climate Control Corporation Refrigeration cycle and method for determining capacity of receiver thereof
JP2014521924A (ja) * 2011-08-16 2014-08-28 デルファイ・テクノロジーズ・インコーポレーテッド レシーバ／脱水機上入口を持ち、注入量のプラトーを安定できるコンデンサ
WO2015111222A1 (ja) * 2014-01-27 2015-07-30 三菱電機株式会社 冷凍装置
CN106198043A (zh) * 2016-06-28 2016-12-07 河南师范大学 一种汽车空调制冷剂充注量标定方法
JP2018021706A (ja) * 2016-08-03 2018-02-08 ユニオン昭和株式会社 冷媒用乾燥剤及びドライヤ
WO2023032818A1 (ja) * 2021-09-03 2023-03-09 株式会社デンソー 車載温調装置

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3965717B2 (ja) 1997-03-19 2007-08-29 株式会社日立製作所 冷凍装置及び冷凍機
US5943772A (en) * 1997-08-19 1999-08-31 Brazeway, Inc. Method of cladding tubing and manufacturing condensor cores
JP3324464B2 (ja) * 1997-10-01 2002-09-17 株式会社デンソー 車両用熱交換装置
JP2000227265A (ja) * 1999-02-03 2000-08-15 Denso Corp 受液器一体型冷媒凝縮器
US6170287B1 (en) 1999-08-27 2001-01-09 Delphi Technologies, Inc. Desiccant installation for refrigerant condenser with integral receiver
US6223556B1 (en) * 1999-11-24 2001-05-01 Modine Manufacturing Company Integrated parallel flow condenser receiver assembly
US6260379B1 (en) * 1999-12-01 2001-07-17 Visteon Global Technologies, Inc. Condenser with integral receiver dryer
US6474098B2 (en) 2000-01-28 2002-11-05 Stanhope Products Company Integrated condenser-receiver desiccant bag and associated filter cap
EP1128139A1 (en) * 2000-02-24 2001-08-29 Zanotti S.p.A. Refrigerating system for refrigerator motor vehicles
DE10018478A1 (de) * 2000-04-14 2001-10-18 Behr Gmbh & Co Kondensator für eine Klimaanlage, insbesondere für eine Klimaanlage eines Kraftfahrzeuges
JP2002031436A (ja) * 2000-05-09 2002-01-31 Sanden Corp サブクールタイプコンデンサ
JP4569041B2 (ja) * 2000-07-06 2010-10-27 株式会社デンソー 車両用冷凍サイクル装置
US6449977B1 (en) * 2000-12-29 2002-09-17 Multisorb Technologies, Inc. Self-retaining elongated adsorbent unit
ITTO20010857A1 (it) * 2001-09-07 2003-03-07 Denso Thermal Systems Spa Condensatore per impianti di condizionamento d'aria per veicoli.
EP1342965B1 (en) 2002-03-06 2006-10-18 Flow Dry Technology Ltd Integrated condenser-receiver desiccant bag and associated filter cap
DE60332825D1 (de) * 2002-04-17 2010-07-15 Flow Dry Technology Inc Trocknungsmittelpatrone für einen integrierten verflüssiger/sammler und herstellungsverfahren dafür
JP2003329336A (ja) * 2002-05-13 2003-11-19 Denso Corp 蒸気圧縮式冷凍サイクル用の気液分離器及びエジェクタサイクル
US6901770B2 (en) * 2002-08-08 2005-06-07 Mainstream Engineering Corporation Removable filter dryer with capacity indicator for vapor compression systems
EP1537369A1 (de) 2002-08-31 2005-06-08 Behr GmbH & Co. Kältemittelkondensator, insbesondere für kratfahrzeug-klimaanlagen
DE10240305A1 (de) * 2002-08-31 2004-03-11 Behr Gmbh & Co. Kältemittelkondensator, insbesondere für Kraftfahrzeug-Klimaanlagen
FR2845747B1 (fr) * 2002-10-15 2005-08-19 Advanced Automation Dispositif de transmission et application a un dispositif de dosage
WO2004103829A2 (en) * 2003-05-19 2004-12-02 Stanhope Products Company Internal cage tube bag
JP2005321151A (ja) * 2004-05-10 2005-11-17 Sanden Corp 熱交換器
US7007499B1 (en) * 2004-09-02 2006-03-07 Visteon Global Technologies, Inc. Condenser assembly having a mounting rib
US7073571B2 (en) * 2004-09-23 2006-07-11 Visteon Global Technologies, Inc. Integrated condenser oil cooler with a receiver/dryer
US20060070724A1 (en) * 2004-10-06 2006-04-06 Visteon Global Technologies, Inc. Integrated receiver dryer sleeve
WO2006083441A2 (en) * 2005-02-02 2006-08-10 Carrier Corporation Pulse width modulation of fans in refrigeration systems
US7213412B2 (en) * 2005-04-28 2007-05-08 Delphi Technologies, Inc. Condenser with integral receiver and capable of upflow operation
SE529598C2 (sv) * 2006-02-01 2007-10-02 Svenning Ericsson Flödeskontroll av köldmedia
KR101222509B1 (ko) * 2006-04-13 2013-01-15 한라공조주식회사 자동차용 열교환기
WO2007133447A1 (en) * 2006-05-09 2007-11-22 Flow Dry Technology, Inc. Desiccant bag and filter assembly
US20080209935A1 (en) * 2007-03-01 2008-09-04 Joseph Gamliel Air cooling assembly
US8413461B2 (en) * 2007-07-24 2013-04-09 Johnson Controls Technology Company Auxiliary cooling system
US10168085B2 (en) 2011-03-09 2019-01-01 Mahle International Gmbh Condenser having a refrigerant reservoir assembly containing a desiccant bag
JP6097065B2 (ja) * 2012-12-12 2017-03-15 サンデンホールディングス株式会社 ヒートポンプシステム
DE102013217072A1 (de) * 2013-08-27 2015-03-05 Behr Gmbh & Co. Kg Kondensator
JP6572931B2 (ja) * 2016-04-08 2019-09-11 株式会社デンソー 熱交換器
JP6623962B2 (ja) * 2016-07-26 2019-12-25 株式会社デンソー 冷凍サイクル装置
US10371423B2 (en) 2017-02-17 2019-08-06 Trane International Inc. Refrigerant balancing in a microchannel coil
US20180249723A1 (en) * 2017-03-03 2018-09-06 Chi-Shen Hsu Food aging device, management system, and management method thereof
EP3620729B1 (en) * 2018-08-14 2024-04-17 Hoffman Enclosures, Inc. Thermal monitoring for cooling systems

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0443271A (ja) * 1990-06-11 1992-02-13 Hitachi Ltd 凝縮器
JP3301169B2 (ja) * 1992-11-06 2002-07-15 株式会社デンソー 冷凍装置
JP3617083B2 (ja) * 1993-10-12 2005-02-02 株式会社デンソー 受液器一体型冷媒凝縮器
US5546761A (en) * 1994-02-16 1996-08-20 Nippondenso Co., Ltd. Receiver-integrated refrigerant condenser
US5582027A (en) * 1994-03-29 1996-12-10 Nippondenso Co., Ltd. Modulator integrated type refrigerant condenser

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000097524A (ja) * 1998-09-22 2000-04-04 Nippon Light Metal Co Ltd 受液器
EP1249672A2 (en) 2001-04-10 2002-10-16 Sanden Corporation Multi-flow type sub cool condenser
EP1321729A2 (en) 2001-12-19 2003-06-25 Halla Climate Control Corporation Refrigeration cycle and method for determining capacity of receiver thereof
EP1321729A3 (en) * 2001-12-19 2003-08-06 Halla Climate Control Corporation Refrigeration cycle and method for determining capacity of receiver thereof
US6640585B2 (en) 2001-12-19 2003-11-04 Halla Climate Control Corporation Refrigeration cycle and method for determining capacity of receiver thereof
JP2014521924A (ja) * 2011-08-16 2014-08-28 デルファイ・テクノロジーズ・インコーポレーテッド レシーバ／脱水機上入口を持ち、注入量のプラトーを安定できるコンデンサ
WO2015111222A1 (ja) * 2014-01-27 2015-07-30 三菱電機株式会社 冷凍装置
JPWO2015111222A1 (ja) * 2014-01-27 2017-03-23 三菱電機株式会社 冷凍装置
CN106198043A (zh) * 2016-06-28 2016-12-07 河南师范大学 一种汽车空调制冷剂充注量标定方法
JP2018021706A (ja) * 2016-08-03 2018-02-08 ユニオン昭和株式会社 冷媒用乾燥剤及びドライヤ
WO2023032818A1 (ja) * 2021-09-03 2023-03-09 株式会社デンソー 車載温調装置

Also Published As

Publication number Publication date
US5813249A (en) 1998-09-29
JP3644077B2 (ja) 2005-04-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3644077B2 (ja) 冷凍サイクル
EP0480330B1 (en) Refrigeration apparatus with modulator
US4972683A (en) Condenser with receiver/subcooler
JPH11304293A (ja) 冷媒凝縮器
US20020023448A1 (en) Refrigerant cycle system
US20090090130A1 (en) Evaporator Unit
US6000465A (en) Heat exchange with a receiver
JP4608834B2 (ja) 冷凍サイクル装置
JP3617083B2 (ja) 受液器一体型冷媒凝縮器
JPH109713A (ja) 冷媒凝縮装置、および冷媒凝縮器
US6477858B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
JP3557628B2 (ja) 受液器一体型冷媒凝縮器
JP3355844B2 (ja) 受液器一体型冷媒凝縮器
JP2003279195A (ja) 冷凍サイクル装置および凝縮器
JPH08219590A (ja) 受液器一体型冷媒凝縮器
TW200303973A (en) Heat exchanger with receiver tank, receiver tank connecting member, receiver tank mounting structure of heat exchanger and refrigeration system
JP2806379B2 (ja) 冷媒凝縮器
JP2001174103A (ja) 冷媒凝縮器
JP3764904B2 (ja) 冷凍サイクルおよび冷凍サイクルの受液器容積決定方法
JP2000074527A (ja) 受液器一体型冷媒凝縮器
JPH0650615A (ja) 冷凍サイクル
JP4238434B2 (ja) 冷凍サイクル装置
JPH11211277A (ja) サブクールシステムコンデンサ
JPH0960986A (ja) 冷凍サイクル装置
JPH07243720A (ja) 冷凍装置

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20041216

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20050111

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20050124

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term