JP2018021706A

JP2018021706A - 冷媒用乾燥剤及びドライヤ

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Publication number: JP2018021706A
Application number: JP2016153052A
Authority: JP
Inventors: 黒崎　文雄; Fumio Kurosaki; 文雄黒崎; 宜志米山; Nobuyuki Yoneyama; 淳二武田; Junji Takeda; 杉田　修一; Shuichi Sugita; 修一杉田
Original assignee: Union Showa KK
Current assignee: Union Showa KK
Priority date: 2016-08-03
Filing date: 2016-08-03
Publication date: 2018-02-08

Abstract

【課題】単位体積当たりの吸着容量および耐摩耗性、圧縮強度に優れた冷媒用乾燥剤及びその冷媒用乾燥剤を含むドライヤを提供する。【解決手段】冷媒サイクルの冷媒中の水分を吸着する粒状の冷媒用乾燥剤であって、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する。また、冷媒用乾燥剤は合成ゼオライトで、単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上である。ドライヤは冷媒用乾燥剤と、冷媒用乾燥剤を収容する袋体とを含む。【選択図】図３

Description

本発明は、冷凍サイクルの冷媒中の水分を吸着する冷媒用乾燥剤及びその乾燥剤を含むドライヤに関し、特に、車両用の冷凍サイクルの冷媒中の水分を吸着する冷媒用乾燥剤及びその乾燥剤を含むドライヤに関する。

冷凍サイクルは、コンプレッサー、コンデンサ、膨張弁およびエバポレータを中空管で連結して構成される。冷凍サイクル中に水分が含まれていると、膨張弁の細孔で凍結して冷媒の流れを阻害する、または冷凍装置の機能部品を腐食させるおそれがある。このため、多くの冷凍サイクル中には、袋体に冷媒用乾燥剤を充填したドライヤを、レシーバータンクあるいはヘッダタンクと呼ばれる金属容器等の中に配置し、冷媒中の水分を吸着除去している（例えば、特許文献１〜５参照）。冷媒用乾燥剤として、主に、冷媒を吸着せず水分のみを吸着できる合成ゼオライト、アルミナゲル、シリカゲル等が用いられている。

特開２０１５−１１４０００号公報特開２００５−１１４３５３号公報特開２０００−２８３６０５号公報特開２００１−２６３８６９号公報特開２０００−２１３８３０号公報

これまで、省スペース、省エネルギーの観点から、冷凍機器の体積および重量削減が望まれており、レシーバータンクあるいはヘッダタンクの小型化が検討され続けてきた。そこで、冷媒用乾燥剤の水分吸着容量を向上させ、少ない量の乾燥剤でも同等量の冷媒中の水分を吸着できる方法が検討されてきた。その一方で、長期間使用している間に、周囲の機器等により発生する振動等によって冷媒用乾燥剤が破損あるいは摩耗し、これにより発生した粉塵が袋体の通気性や通液性を悪くしたり、または、袋体から漏れ出してコンプレッサーの摺動面を損傷したり、膨張弁の細孔を閉塞させたりする恐れがあり、このため、冷媒用乾燥剤には一定以上の耐摩耗性と圧縮強度が求められてきた。しかしながら、乾燥剤の吸着容量と強度特性はトレードオフの関係にあるため、強度特性を損なうことなく、乾燥剤の吸着容量を向上させることは難しく、レシーバータンクあるいはヘッダタンクの小型化の障害となっている。そこで、本発明は、単位体積当たりの水分吸着容量、耐摩耗性、圧縮強度に優れた冷媒用乾燥剤及びその冷媒用乾燥剤を含むドライヤを提供することを目的とする。

本発明者らは上記従来の課題を解決すべく鋭意検討した結果、粒度分布のピークが異なる複数の乾燥剤を混合して冷媒用乾燥剤を作製することによって、単位体積あたりの吸着量を高め、かつ耐摩耗性および圧縮強度に優れた冷媒用乾燥剤を得られることを見出し、本発明を完成させた。

本発明は、下記［１］〜［９］を要旨とする。
［１］冷媒サイクルの冷媒中の水分を吸着する粒状の冷媒用乾燥剤であって、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する冷媒用乾燥剤。
［２］第１の粒度分布ピーク及び第２の粒度分布ピークを少なくとも有し、第１の粒度分布ピークのピーク位置は０．２５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、第２の粒度分布ピークのピーク位置は１．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である上記［１］に記載の冷媒用乾燥剤。
［３］合成ゼオライトの造粒物である上記［１］または［２］に記載の冷媒用乾燥剤。
［４］合成ゼオライトが、３Ａ型合成ゼオライトまたは４Ａ型合成ゼオライトである上記［３］に記載の乾燥剤
［５］飽和水分吸着状態でのかさ密度が１０４０ｇ／Ｌ以上である上記［１］〜［４］のいずれか１つに記載の冷媒用乾燥剤。
［６］単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上である上記［１］〜［５］のいずれか１つに記載の冷媒用乾燥剤。
［７］単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上である冷媒用乾燥剤。
［８］冷媒サイクルが車両用の冷媒サイクルである上記［１］〜［７］のいずれか１つに記載の冷媒用乾燥剤。
［９］上記［１］〜［８］のいずれか１つに記載の冷媒用乾燥剤と、冷媒用乾燥剤を収容する袋体とを含むドライヤ。

本発明によれば、単位体積あたりの水分吸着容量を高め、かつ耐摩耗性および圧縮強度に優れた冷媒用乾燥剤及びその冷媒用乾燥剤を含むドライヤを提供することができる。

図１は、実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤において、合成ゼオライト４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、かさ密度を縦軸としたグラフである。図２は、実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤において、合成ゼオライト４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、摩耗減少量を縦軸としたグラフである。図３は、実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤において、合成ゼオライト４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、単位体積（Ｌ）当たりの吸着容量を縦軸としたグラフである。

［冷媒用乾燥剤］
本発明は、冷媒サイクルの冷媒中の水分を吸着する粒状の冷媒用乾燥剤であり、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する。以下、本発明の冷媒用乾燥剤を詳細に説明する。

（冷媒サイクル）
本発明の冷媒用乾燥剤は、冷凍サイクルの冷媒中の水分を吸着するものである。上述したように冷凍サイクルは、例えば、コンプレッサー、コンデンサ、膨張弁及びエバポレータを中空管で連結して構成され、蒸発、圧縮、凝縮及び膨張の一連の工程を行う。冷凍サイクルには、例えば、冷媒液を一時貯蔵するレシーバータンクあるいはヘッダタンクと呼ばれる金属容器が設けられる。その中に、本発明の冷媒用乾燥剤を袋体に充填して作製されたドライヤを配置することにより、本発明の冷媒用乾燥剤が冷媒中の水分を吸着し、冷媒から水分が除去される。また、中空管の途中にレシーバを設けることによって、本発明の冷媒用乾燥剤に冷媒中の水分を吸着させるようにしてもよい。

本発明の冷媒用乾燥剤は、耐摩耗性が良好であるので、振動が起こりやすい用途に対して、より好適に用いられる。例えば、本発明の冷媒用乾燥剤は、車両用の冷凍サイクルに特に好適に用いることができる。車両用の冷凍サイクルでは、車両自体の振動も冷媒用乾燥剤に加わるので、車両用の冷凍サイクルに用いる冷媒用乾燥剤には優れた耐摩耗性および圧縮強度が要求される。このため、耐摩耗性および圧縮強度に優れた本発明の冷媒用乾燥剤は、冷凍サイクルの用途の中でも、特に車両用の冷凍サイクルの用途に好適である。

（粒状）
本発明の冷媒用乾燥剤は、粒状の乾燥剤である。本発明の冷媒用乾燥剤は、例えば転動造粒法によって作製される。具体的には、例えば次のようにして本発明の冷媒用乾燥剤を作製することができる。原料に水及びバインダを加えた後、混練機を用いて混練し、転動式造粒機に投入して、球形化する。その後、得られた球形物を乾燥し、焼成して、本発明の冷媒用乾燥剤が得られる。

（粒度分布ピーク）
本発明の冷媒用乾燥剤は、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する。これにより、本発明の冷媒用乾燥剤は、高密度に充填され、冷媒用乾燥剤の粒子間で擦れるような冷媒用乾燥剤の動きが生じにくくなるとともに、任意の断面における乾燥剤の断面積が増加することで外部からの圧力負荷が分散されるため、乾燥剤一粒への負荷は軽減される。その結果、冷媒用乾燥剤の単位体積あたりの水分吸着容量を高め、耐摩耗性および圧縮強度が改善する。

上述したように、本発明の冷媒用乾燥剤は、転動式造粒法等の造粒法により作製することができる。本造粒法を使用すれば、造粒物の粒径を容易に制御できるとともに、形状や粒径の比較的そろった造粒物を作製することができる。したがって、造粒法により粒径が異なる２種以上の造粒物を作製し、それらを混合することにより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する冷媒用乾燥剤を作製することができる。

本発明の冷媒用乾燥剤は、好ましくは、第１の粒度分布ピーク及び第２の粒度分布ピークを少なくとも有する。なお、第１の粒度分布ピークのピーク位置と第２の粒度分布ピーク位置とは異なる。好ましくは、第１の粒度分布ピークのピーク位置が０．２５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、第２の粒度分布ピークのピーク位置が１.５ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、より好ましくは、第１の粒度分布ピークのピーク位置が０．４５ｍｍ以上１．３ｍｍ以下であり、第２の粒度分布ピークのピーク位置が１．５ｍｍ以上３．５ｍｍ以下であり、さらに好ましくは、第１の粒度分布ピークのピーク位置が０．４５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下であり、第２の粒度分布ピークのピーク位置が１．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。第１の粒度分布ピークのピーク位置が０．２５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、第２の粒度分布ピークのピーク位置が１.５ｍｍ以上５ｍｍ以下であると、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、冷媒用乾燥剤を高密度に充填することができる。これにより、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、冷媒用乾燥剤の粒子間で擦れるような冷媒用乾燥剤の動きが生じにくくなる。なお、本発明の冷媒用乾燥剤は、好ましくは第１の粒度分布ピーク及び第２の粒度分布ピークの２つの粒度分布ピークを少なくとも有すればよく、３つ以上の粒度分布ピークを有してもよい。また、粒度分布ピークは、例えば、下記の実施例で用いられるＪＩＳ標準ふるいでふるいをかけた乾燥剤の留分率が上下のふるいのものに比べて大きくなっているふるいの目開きを粒度分布ピークのピーク位置とすることができる。

本発明の冷媒用乾燥剤における第１の粒度分布ピークのピーク位置に対する第２の粒度分布ピークのピーク位置の比（第２の粒度分布ピークのピーク位置／第１の粒度分布ピークのピーク位置）は、好ましくは１以上２０以下であり、より好ましくは１．３以上７．８以下であり、さらに好ましくは１．５以上５．５以下である。第１の粒度分布ピークのピーク位置に対する第２の粒度分布ピークのピーク位置の比（第２の粒度分布ピークのピーク位置／第１の粒度分布ピークのピーク位置）が１以上２０以下であると、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、冷媒用乾燥剤を高密度に充填することができる。これにより、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、冷媒用乾燥剤の粒子間で擦れるような冷媒用乾燥剤の動きが生じにくくなる。

本発明の冷媒用乾燥剤は、例えば、第１の粒度分布ピークを有する冷媒用乾燥剤と第２の粒度分布ピークを有する冷媒用乾燥剤とを混合することにより作製することができる。すなわち、本発明の冷媒用乾燥剤は、好ましくは、第１の粒度分布ピークを有する第１の冷媒用乾燥剤及び第２の粒度分布ピークを有する第２の冷媒用乾燥剤を含む。これにより、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、冷媒用乾燥剤を高密度に充填することができる。冷媒用乾燥剤をさらに高密度に充填するという観点から、第１の粒度分布ピークを有する第１の冷媒用乾燥剤と第２の粒度分布ピークを有する第２の冷媒用乾燥剤との質量比（第１の冷媒用乾燥剤：第２の冷媒用乾燥剤）は、好ましくは５：９５〜９５：５であり、より好ましくは１０：９０〜９０：１０であり、さらに好ましくは８０：２０〜３０：７０であり、さらに好ましくは７０：３０〜４０：６０であり、さらに好ましくは６０：４０〜５０：５０である。

本発明の冷媒用乾燥剤は、好ましくは親水性の合成ゼオライトの造粒物である。上記合成ゼオライトの細孔径は、対象とする冷媒の有効分子半径よりも小さいことが望ましく、その中でより水分吸着容量が高いゼオライトが好ましい。よって、有効分子半径が０．４ｎｍ未満の冷媒に対しては３Ａ型合成ゼオライトが好ましく、０．４〜０．９ｎｍの冷媒に対しては４Ａ型合成ゼオライトが好ましく、０．９ｎｍ以上の冷媒に対しては１３Ｘ型合成ゼオライトが好ましい。なお、３Ａ型合成ゼオライトは、交換カチオンとしてＫ^＋を有する立方晶系の合成ゼオライトであり、細孔径が約０．３ｎｍである。一方、４Ａ型合成ゼオライトは、交換カチオンとしてＮａ^＋を有する立方晶系の合成ゼオライトであり、細孔径が約０．４ｎｍである。１３Ｘ型合成ゼオライトは、交換カチオンとしてＮａ^＋を有する立方晶系の合成ゼオライトであり、細孔径が約０．９ｎｍである。

本発明の冷媒用乾燥剤における飽和水分吸着状態でのかさ密度は、好ましくは１０４０ｇ／Ｌ以上であり、より好ましくは１０５０ｇ／Ｌ以上であり、さらに好ましくは１０７０ｇ／Ｌ以上であり、さらに好ましくは１０９０ｇ／Ｌ以上である。本発明の冷媒用乾燥剤における飽和水分吸着状態でのかさ密度が１０４０ｇ／Ｌ以上であると、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、外部からの振動を受けても冷媒用乾燥剤の粒子が動きにくく、高密度に冷媒用乾燥剤を充填することができる。なお、飽和水分吸着状態でのかさ密度の測定方法については、後述の実施例で詳細に説明する。また、後述の実施例において、飽和水分吸着状態でのかさ密度の最大値は１０９６ｇ／Ｌであるが、本発明の冷媒用乾燥剤では、その値をさらに大きくすることができる。

本発明の冷媒用乾燥剤における単位体積当たりの水分吸着容量は、好ましくは１９３ｇ／Ｌ以上であり、より好ましくは１９５ｇ／Ｌ以上であり、さらに好ましくは２００ｇ／Ｌ以上であり、さらに好ましくは２０２ｇ／Ｌ以上である。本発明の冷媒用乾燥剤における単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上であると、冷媒用乾燥剤を冷凍サイクルに用いたとき、従来より、少ない体積の乾燥剤でも従来と同等量の冷媒中の水分を吸着できる。なお、単位体積当たりの水分吸着容量の測定方法については、後述の実施例で詳細に説明する。また、後述の実施例において、単位体積当たりの水分吸着容量の最大値は２０４ｇ／Ｌであるが、本発明の冷媒用乾燥剤では、その値をさらに大きくすることができる。なお、本発明の冷媒用乾燥剤が使用される冷媒は、例えば、ハイドロフルオロカーボンであり、ハイドロフルオロカーボンとしては、例えば、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（Ｒ１３４ａ）、ジフルオロメタン（Ｒ３２）、ペンタフルオロエタン（Ｒ１２５）、１，１，１−トリフルオロエタン（Ｒ１４３ａ）等があげられる。

［ドライヤ］
本発明のドライヤは、本発明の冷媒用乾燥剤と、冷媒用乾燥剤を収容する袋体とを含む。これにより、ドライヤが外部から振動を受けても、ドライヤに含まれる冷媒用乾燥剤が摩耗や圧潰することにより、発生した粉塵が袋体の通気性や通液性を悪くしたり、または、袋体から漏れ出してコンプレッサーの摺動面を損傷したり、膨張弁の細孔を閉塞させたりすることを抑制することができる。また、本発明の冷媒用乾燥剤は高密度に充填することができるので、ドライヤを小型化することができる。これにより、レシーバータンク及びヘッダタンク等の小型化に合わせてドライヤも小型化することができる。

本発明のドライヤに用いる袋体としては、例えば、通液性及び通気性を有する、金網の袋、パンチメタルの袋、合成樹脂製のフェルト材の袋、及び合成樹脂製のメッシュ材の袋等が挙げられる。

以下、実施例に基づいて本発明を説明するが、本発明は実施例により制限されるものではない。

［実施例及び比較例の乾燥剤の評価］
実施例及び比較例の乾燥剤に対して以下の評価を実施した。

（かさ密度測定）
飽和吸湿させた実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤を約２５０ｇ秤量し、内径３６．２ｍｍのガラス製メスシリンダーに充填した。タッピング機で５０００回タップした後、乾燥剤の容積を読み取り、次式（１）によりかさ密度を算出した。
式（１）：かさ密度（g／Ｌ）＝乾燥剤の重量（ｇ）／乾燥剤の容積(ｍＬ) × １０００
また次式（２）から実施例１〜９の乾燥剤のかさ密度の理論値を算出した。
式（２）：かさ密度の理論値（ｇ／Ｌ）＝（比較例１の乾燥剤のかさ密度）×（４Ａ８×１２の含有比率（質量比率））＋（比較例２の乾燥剤のかさ密度）×（４Ａ１６×３０の含有比率（質量比率）
なお、「４Ａ８×１２」及び「４Ａ１６×３０」は、実施例１〜９の乾燥剤の作製に用いた乾燥剤である。また、「４Ａ８×１２」は比較例２の乾燥剤であり、「４Ａ１６×３０」は比較例１の乾燥剤でもある。「４Ａ８×１２」及び「４Ａ１６×３０」の詳細については、後述の実施例及び比較例の乾燥剤の作製で説明する。

（摩耗減少量）
飽和吸湿させた実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤を秤量した（Ｗ１（ｇ））。次にガラス瓶にサンプルを充填し、イオン交換水をガラス瓶の首まで注ぎ、液が漏れないようにしっかり蓋をした。そのガラス瓶を振とう機にセットし振とうした。なお、振とうの回転数は７００±３０ｒｐｍ、振動時間は３０分とした。
振とう後、ガラス瓶を取り外し、試料を濾過、洗浄し、乾燥剤より発生した摩耗粉を含む濾液を予め秤量したビーカー（Ｗ２（ｇ））に採取した。次に２００℃の乾燥器で恒量になるまで、濾液を蒸発乾固した。ビーカーをデシケーター中で室温まで冷却した後、再度秤量した（Ｗ３（ｇ））。
次式（３）により摩耗減少量を算出した。
式（３）：摩耗減少量（ｗ％）= {（Ｗ３−Ｗ２）／Ｗ１}×１００
また実施例１〜９の乾燥剤の摩耗減少量の理論値を次式（４）で算出した。
式（４）：摩耗減少量の理論値（ｗ％）＝（比較例１の乾燥剤の摩耗減少率）×（４Ａ８×１２の含有比率）＋（比較例２の乾燥剤の摩耗減少率）×（４Ａ１６×３０の含有比率）
なお、乾燥剤の摩耗減少量が小さいほど、その乾燥剤は摩耗していないことになるので、乾燥剤の摩耗減少量が小さいほど、その乾燥剤の耐摩耗性は高いことになる。

（単位体積（Ｌ）当たりの水分吸着容量）
空のルツボの重量を測定した（Ｗ４(ｇ)）。飽和吸湿させた実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤をルツボに約１０ｇ充填して再びルツボの重量を測定した（Ｗ５(ｇ)）。乾燥剤の入ったルツボを４５０℃の焼成温度で１時間焼成し、焼成後、デシケーター内で乾燥剤の入ったルツボを室温まで冷却した。そして、冷却後の乾燥剤の入ったルツボの重量を測定した（Ｗ６(ｇ)）。そして、次式（５）からＬＯＩ（Loss on Ignition）４５０℃を算出した。
式（５）：ＬＯＩ４５０℃ (ｗｔ％)＝［１−（Ｗ６−Ｗ４）／（Ｗ５−Ｗ４）］×１００
そして、次式（６）から単位体積当たりの水分吸着容量の実測値を算出した。
式（６）：単位体積当たりの水分吸着容量（ｇ／Ｌ）＝ＬＯＩ４５０℃×かさ密度（実測値）／１００
そして、次式（７）から実施例１〜９の乾燥剤の単位体積当たりの水分吸着容量の理論値を算出した。
式（７）：単位体積当たりの水分吸着容量の理論値（ｇ／Ｌ）＝ＬＯＩ４５０℃×かさ密度（理論値）／１００

（圧縮強度）
飽和吸湿させた実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤約２ｇを精秤し、直径１５ｍｍ、深さ４５ｍｍの粉末成型用の金型に充填した。次に、金型上部よりパンチを差し込み、木屋式強度計に設置した。０．０５６ｍｍ／秒の速度でパンチに荷重を掛け、乾燥剤に割れが生じた荷重を記録した。

［実施例及び比較例の乾燥剤の作製］
実施例１〜９の乾燥剤及び比較例１、２の乾燥剤を以下のようにして作製した。

ユニオン昭和（株）製４Ａ型合成ゼオライト粒状乾燥剤「４Ａ８×１２」及びユニオン昭和（株）製４Ａ型合成ゼオライト粒状乾燥剤「４Ａ１６×３０」を２５℃の温度及び９８％の湿度に保持された吸湿棚に４８時間保持し、飽和吸湿したものを実施例１〜９の乾燥剤及び比較例１、２の乾燥剤の作製に用いた。なお、「４Ａ８×１２」の粒径はＡＳＴＭ規格の８〜１２メッシュであり、「４Ａ１６×３０」の粒径はＡＳＴＭ規格の１６〜３０メッシュである。

「４Ａ８×１２」及び「４Ａ１６×３０」の乾燥剤について、それぞれ、６．５メッシュ、７．５メッシュ、８．６メッシュ、１０メッシュ、１２メッシュ、１４メッシュ、１６メッシュ、１８メッシュ、２２メッシュ、２６メッシュ、３０メッシュ及び３６メッシュのＪＩＳ標準ふるいを使用し、ロータップ型ふるい振とう機で、５分間振とう後、各ふるいに留まった乾燥剤の重量を測定し、各ふるいの留分重量を、ふるいをかけた乾燥剤の全重量で割ることで、各ふるいの留分率を計算することによって、「４Ａ８×１２」及び「４Ａ１６×３０」の乾燥剤の粒度分布を測定した。そして、留分率のもっとも高いふるいの目開きを粒度分布ピークのピーク位置とした。その結果を表１に示す。これより、「４Ａ８×１２」の粒度分布ピークのピーク位置は２ｍｍ（２０００μｍ）であり、「４Ａ１６×３０」の粒度分布ピークのピーク位置は０．７１ｍｍ（７１０μｍ）であることがわかった。

そして、以下の表２に示す割合で、「４Ａ８×１２」及び「４Ａ１６×３０」を混合することにより、実施例１〜９の乾燥剤及び比較例１、２の乾燥剤を作製した。

［評価結果］
実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤のかさ密度、摩耗減少量、単位体積（Ｌ）当たりの吸着容量及び圧縮強度の評価結果を以下の表３に示す。また、実施例１〜９及び比較例１、２の乾燥剤において、４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、かさ密度を縦軸としたグラフを図１に、４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、摩耗減少量を縦軸としたグラフを図２に、４Ａ１６×３０の含有率を横軸とし、単位体積（Ｌ）当たりの吸着容量を縦軸としたグラフを図３に、それぞれ示す。

実施例１〜９と、比較例１、２とを比較することにより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤は、１つの粒度分布ピークを有する乾燥剤に比べてかさ密度を高くできることがわかった。これより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤を用いることにより、乾燥剤の充填密度を高くできることがわかった。これにより、ドライヤを小型化することができる。
また、実施例１〜９と、比較例１、２とを比較することにより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤は、１つの粒度分布ピークを有する乾燥剤に比べて単位体積当たりの吸着容量を高くできることがわかった。これより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤を用いることにより、１つの粒度分布ピークを有する乾燥剤に比べて、少ない量の乾燥剤で同等量の冷媒中の水分を吸着できることがわかった。これにより、ドライヤを小型化することができる。
比較例２の乾燥剤の耐摩耗性が比較例１の乾燥剤の耐摩耗性に比べて低いため、比較例１の乾燥剤及び比較例２の乾燥剤を混合して作製した実施例１〜８の乾燥剤の耐摩耗性は、比較例１の乾燥剤の耐摩耗性よりも低かった。しかし、実施例１〜８の乾燥剤の耐摩耗性における理論値と実測値とを比較すると、耐摩耗性の低い乾燥剤を混合した割には、実施例１〜８の乾燥剤の耐摩耗性が高いことがわかった。これより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤を用いることにより、乾燥剤の耐摩耗性を高めることができることがわかった。これにより、ドライヤが外部から振動を受けても、ドライヤに含まれる冷媒用乾燥剤が摩耗し、これにより発生した粉塵が袋体の通気性や通液性を悪くしたり、または、袋体から漏れ出してコンプレッサーの摺動面を損傷したり、膨張弁の細孔を閉塞させたりすることを抑制することができる。
比較例１の乾燥剤の圧縮強度が比較例２の乾燥剤の圧縮強度に比べて低いため、比較例１の乾燥剤及び比較例２の乾燥剤を混合して作製した乾燥剤の中でも比較例１の含有比率が高い、実施例１、２の乾燥剤の圧縮強度は、比較例２の乾燥剤の圧縮強度よりも低かった。また、比較例１の乾燥剤の及び比較例２の乾燥剤を混合して作製した乾燥剤の中でも比較例２の乾燥剤の含有比率が高い、実施例８、９の乾燥剤の圧縮強度は、比較例２の乾燥剤の圧縮強度よりも低かった。これは、比較例１の乾燥剤の含有比率が極端に低く、孤立しやすい条件であったため、圧縮の際、負荷が複数の乾燥剤に分散できなかったため、局部的に比較例１の乾燥剤が圧潰してしまったためである。しかし、実施例３〜７の乾燥剤の圧縮強度は、比較例１、２の乾燥剤の圧縮強度より高いことがわかった。これより、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する乾燥剤を用いることにより、乾燥剤の圧縮強度を高めることができることがわかった。これにより、ドライヤが外部から圧力を受けても、ドライヤに含まれる冷媒用乾燥剤が圧潰し、これにより発生した粉塵が袋体の通気性や通液性を悪くしたり、または、袋体から漏れ出してコンプレッサーの摺動面を損傷したり、膨張弁の細孔を閉塞させたりすることを抑制することができる。

Claims

冷媒サイクルの冷媒中の水分を吸着する粒状の冷媒用乾燥剤であって、複数の異なるピーク位置の粒度分布ピークを有する冷媒用乾燥剤。
第１の粒度分布ピーク及び第２の粒度分布ピークを少なくとも有し、
前記第１の粒度分布ピークのピーク位置は０．２５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であり、
前記第２の粒度分布ピークのピーク位置は１．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である請求項１に記載の冷媒用乾燥剤。
合成ゼオライトの造粒物である請求項１または２に記載の冷媒用乾燥剤。
前記合成ゼオライトが、３Ａ型合成ゼオライトまたは４Ａ型合成ゼオライトである請求項３に記載の乾燥剤
飽和水分吸着状態でのかさ密度が１０４０ｇ／Ｌ以上である請求項１〜４のいずれか１項に記載の冷媒用乾燥剤。
単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上である請求項１〜５のいずれか１項に記載の冷媒用乾燥剤。
単位体積当たりの水分吸着容量が１９３ｇ／Ｌ以上である冷媒用乾燥剤。
前記冷媒サイクルが車両用の冷媒サイクルである請求項１〜７のいずれか１項に記載の冷媒用乾燥剤。
請求項１〜８のいずれか１項に記載の冷媒用乾燥剤と、
該冷媒用乾燥剤を収容する袋体とを含むドライヤ。