JP6593321B2 - 架橋性ニトリルゴム組成物およびゴム架橋物 - Google Patents

Description

本発明は、スコーチ安定性に優れ、かつ、常態物性および耐屈曲疲労性に優れたゴム架橋物を与えることができる架橋性ニトリルゴム組成物、および該架橋性ニトリルゴム組成物を用いて得られるゴム架橋物に関する。

従来から、ニトリルゴム（アクリロニトリル−ブタジエン共重合ゴム）は、耐油性、機械的特性、耐薬品性等を活かして、ホースやベルト、チューブなどの自動車用ゴム部品の材料として使用されており、また、ニトリルゴムのポリマー主鎖中の炭素−炭素二重結合を水素化などにより飽和化して得られる高飽和ニトリルゴムはさらに耐熱性に優れるため、シール、ベルト、ホース、ダイアフラム等のゴム部品に使用されている。

このような状況に対して、特許文献１は、ヨウ素価２０以下、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位含有量４０〜６０重量％のニトリル基含有共重合ゴム１００重量部に対し、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸金属塩３〜１００重量部を配合してなるゴム組成物を提案している。該組成物により耐劣化油性などの耐油性に優れたゴム架橋物が得られている。

しかしながら、上記特許文献１に記載の技術によれば、耐劣化油性に優れたゴム架橋物を得ることができるものの、ゴム組成物としてのスコーチ安定性や、耐屈曲疲労性などの高度な機械的特性が必ずしも十分でなく、そのため、スコーチ安定性や、耐屈曲疲労性などの高度な機械的特性についての改善が望まれていた。

特開２００３−２２１４６９号公報

本発明は、スコーチ安定性に優れ、かつ、常態物性および耐屈曲疲労性に優れたゴム架橋物を与えることができる架橋性ニトリルゴム組成物、および該架橋性ニトリルゴム組成物を用いて得られるゴム架橋物を提供することを目的とする。

本発明者等は、上記目的を達成するために鋭意研究した結果、ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕が５０以下、ヨウ素価が１２０以下である高飽和ニトリルゴムに、不飽和カルボン酸金属塩および有機過酸化物架橋剤を配合してなるゴム組成物により、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成させるに至った。

すなわち、本発明によれば、ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕が５０以下、ヨウ素価が１２０以下である高飽和ニトリルゴム（Ａ）と、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）と、有機過酸化物架橋剤（Ｃ）とを含有する架橋性ニトリルゴム組成物が提供される。
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物において、前記高飽和ニトリルゴム（Ａ）は、分岐度指数が２０，０００Ｐａ・ｓ以下であることが好ましい。
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物において、前記高飽和ニトリルゴム（Ａ）は、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．２〜１０であることが好ましい。
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物において、前記不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）が、不飽和カルボン酸の亜鉛塩であることが好ましく、不飽和モノカルボン酸の亜鉛塩であることがより好ましい。
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物において、前記不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）は、体積平均粒子径が２０μｍ以上の粒子の含有割合が５％以下であることが好ましい。

また、本発明によれば、上記いずれかの架橋性ニトリルゴム組成物を架橋してなるゴム架橋物が提供される。

本発明によれば、スコーチ安定性に優れ、かつ、常態物性および耐屈曲疲労性に優れたゴム架橋物を与えることができる架橋性ニトリルゴム組成物、および該架橋性ニトリルゴム組成物を用いて得られるゴム架橋物を提供することができる。

架橋性ニトリルゴム組成物
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物は、ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕が５０以下、ヨウ素価が１２０以下である高飽和ニトリルゴム（Ａ）と、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）と、有機過酸化物架橋剤（Ｃ）とを含有してなる組成物である。

高飽和ニトリルゴム（Ａ）
本発明で用いる高飽和ニトリルゴム（Ａ）は、少なくともα，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体を、これと共重合可能な他の単量体と共重合して得られる、ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕が５０以下、ヨウ素価が１２０以下のゴムである。

α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体としては、ニトリル基を有するα，β−エチレン性不飽和化合物であれば特に限定されず、たとえば、アクリロニトリル；α−クロロアクリロニトリル、α−ブロモアクリロニトリルなどのα−ハロゲノアクリロニトリル；メタクリロニトリルなどのα−アルキルアクリロニトリル；などが挙げられる。これらのなかでも、アクリロニトリルおよびメタクリロニトリルが好ましく、アクリロニトリルが特に好ましい。α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体は一種を単独で使用してもよく、またこれらの複数種を併用してもよい。

α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を構成する全単量体単位に対して、好ましくは１０〜６０重量％、より好ましくは２０〜５０重量％、さらに好ましくは２５〜４５重量％である。α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位の含有量が少なすぎると、得られるゴム架橋物の耐油性が低下するおそれがあり、逆に、多すぎると耐寒性が低下する可能性がある。

本発明で用いる高飽和ニトリルゴム（Ａ）を形成するための、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体と共重合する単量体としては、特に限定されないが、ゴム弾性を発現するという点より、共役ジエン単量体が好ましく挙げられる。

共役ジエン単量体としては、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体と共重合可能なものであれば特に限定されず、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエンなどが挙げられる。これらのなかでも、１，３−ブタジエンおよびイソプレンが好ましく、１，３−ブタジエンが特に好ましい。共役ジエン単量体は一種を単独で使用してもよく、またこれらの複数種を併用してもよい。

共役ジエン単量体単位の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を構成する全単量体単位に対して、好ましくは９０〜４０重量％、より好ましくは８０〜５０重量％、さらに好ましくは７５〜５５重量％である。共役ジエン単量体単位の含有量が少なすぎると、得られる架橋物のゴム弾性が低下するおそれがあり、逆に、多すぎると耐熱性や耐化学的安定性が損なわれる可能性がある。

本発明で用いる高飽和ニトリルゴム（Ａ）は、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体および共役ジエン単量体とともに、これらと共重合可能なその他の単量体を共重合したものであってもよい。このようなその他の単量体としては、非共役ジエン単量体、エチレン、α−オレフィン単量体、芳香族ビニル単量体、α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸およびそのエステル、α，β−エチレン性不飽和多価カルボン酸ならびにそのモノエステル、多価エステルおよび無水物、架橋性単量体、共重合性老化防止剤などが挙げられる。

非共役ジエン単量体としては、炭素数が５〜１２のものが好ましく、たとえば、１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、ビニルノルボルネン、ジシクロペンタジエンなどが挙げられる。
α−オレフィン単量体としては、炭素数が３〜１２のものが好ましく、たとえば、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンなどが挙げられる。
芳香族ビニル単量体としては、たとえば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルピリジンなどが挙げられる。

α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸としては、たとえば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、ケイ皮酸などが好ましく挙げられる。
α，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸エステルとしては、たとえば、（メタ）アクリル酸エチル（アクリル酸エチル及びメタクリル酸エチルの意。以下同様。）、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸２-エチルヘキシルなどが挙げられる。

α，β−エチレン性不飽和多価カルボン酸としては、たとえば、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸などが挙げられる。
α，β−エチレン性不飽和多価カルボン酸モノエステルとしては、たとえば、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、マレイン酸モノプロピル、マレイン酸モノｎ−ブチルなどのマレイン酸モノアルキルエステル；フマル酸モノメチル、フマル酸モノエチル、フマル酸モノプロピル、フマル酸モノｎ−ブチルなどのフマル酸モノアルキルエステル；シトラコン酸モノメチル、シトラコン酸モノエチル、シトラコン酸モノプロピル、シトラコン酸モノｎ−ブチルなどのシトラコン酸モノアルキルエステル；イタコン酸モノメチル、イタコン酸モノエチル、イタコン酸モノプロピル、イタコン酸モノｎ−ブチルなどのイタコン酸モノアルキルエステル；などが挙げられる。
α，β−エチレン性不飽和多価カルボン酸多価エステルとしては、たとえば、マレイン酸ジメチル、マレイン酸ジｎ−ブチル、フマル酸ジメチル、フマル酸ジｎ−ブチル、イタコン酸ジメチル、イタコン酸ジｎ−ブチルなどが挙げられる。
α，β−エチレン性不飽和多価カルボン酸無水物としては、たとえば、無水マレイン酸、無水イタコン酸などが挙げられる。

架橋性単量体としては、たとえば、ジビニルベンゼンなどのジビニル化合物；エチレンジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、エチレングリコールジ（メタ）アクリレートなどのジ（メタ）アクリル酸エステル類；トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレートなどのトリメタクリル酸エステル類；などの多官能エチレン性不飽和単量体のほか、Ｎ−メチロール（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ’−ジメチロール（メタ）アクリルアミドなどの自己架橋性単量体などが挙げられる。

共重合性老化防止剤としては、たとえば、Ｎ−（４−アニリノフェニル）アクリルアミド、Ｎ−（４−アニリノフェニル）メタクリルアミド、Ｎ−（４−アニリノフェニル）シンナムアミド、Ｎ−（４−アニリノフェニル）クロトンアミド、 Ｎ−フェニル−４−（３−ビニルベンジルオキシ）アニリン、Ｎ−フェニル−４−（４−ビニルベンジルオキシ）アニリンなどが挙げられる。

これらの共重合可能なその他の単量体は、複数種類を併用してもよい。その他の単量体の単位の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を構成する全単量体単位に対して、好ましくは５０重量％以下、より好ましくは３０重量％以下、さらに好ましくは１０重量％以下である。

本発明で用いる高飽和ニトリルゴム（Ａ）の製造方法は、特に限定されないが、たとえば、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体、共役ジエン単量体、および、必要に応じて加えられるこれらと共重合可能なその他の単量体を共重合することにより、共重合体（ａ）を得て、得られた共重合体（ａ）に、老化防止剤を添加して、老化防止剤の存在下で高剪断力を付与する高剪断処理を行う方法などが挙げられる。

重合法としては、公知の乳化重合法、懸濁重合法、塊状重合法および溶液重合法のいずれをも用いることができるが、重合反応の制御が容易であることから乳化重合法が好ましい。乳化重合に際しては、乳化剤、重合開始剤、分子量調整剤等の通常用いられる重合副資材を使用することができる。

乳化剤としては、特に限定されないが、たとえば、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル、ポリオキシエチレンアルキルエステル、ポリオキシエチレンソルビタンアルキルエステル等の非イオン性乳化剤；ミリスチン酸、パルミチン酸、オレイン酸およびリノレン酸等の脂肪酸の塩、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム等のアルキルベンゼンスルホン酸塩、高級アルコール硫酸エステル塩、アルキルスルホコハク酸塩等のアニオン性乳化剤；α，β−不飽和カルボン酸のスルホエステル、α，β−不飽和カルボン酸のサルフェートエステル、スルホアルキルアリールエーテル等の共重合性乳化剤；などが挙げられる。乳化剤の使用量は、全単量体１００重量部に対して、好ましくは０．１〜１０重量部である。

重合開始剤としては、ラジカル開始剤であれば特に限定されないが、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウム、過リン酸カリウム、過酸化水素等の無機過酸化物；ｔ−ブチルパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、アセチルパーオキサイド、イソブチリルパーオキサイド、オクタノイルパーオキサイド、ジベンゾイルパーオキサイド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート等の有機過酸化物；アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス−２，４−ジメチルバレロニトリル、アゾビスシクロヘキサンカルボニトリル、アゾビスイソ酪酸メチル等のアゾ化合物；等を挙げることができる。これらの重合開始剤は、単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。重合開始剤としては、無機または有機の過酸化物が好ましい。重合開始剤として過酸化物を用いる場合には、重亜硫酸ナトリウム、硫酸第一鉄等の還元剤と組み合わせて、レドックス系重合開始剤として使用することもできる。重合開始剤の使用量は、全単量体１００重量部に対して、好ましくは０．０１〜２重量部である。

分子量調整剤としては、特に限定されないが、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、オクチルメルカプタン等のメルカプタン類；四塩化炭素、塩化メチレン、臭化メチレン等のハロゲン化炭化水素；α−メチルスチレンダイマー；テトラエチルチウラムダイサルファイド、ジペンタメチレンチウラムダイサルファイド、ジイソプロピルキサントゲンダイサルファイド等の含硫黄化合物等が挙げられる。これらは単独で、または２種類以上を組み合わせて使用することができる。なかでも、メルカプタン類が好ましく、ｔ−ドデシルメルカプタンがより好ましい。分子量調整剤の使用量は、全単量体１００重量部に対して、好ましくは０．１〜０．８重量部である。

乳化重合の媒体には、通常、水が使用される。水の量は、全単量体１００重量部に対して、好ましくは８０〜５００重量部である。

乳化重合に際しては、さらに、必要に応じて安定剤、分散剤、ｐＨ調整剤、脱酸素剤、粒子径調整剤等の重合副資材を用いることができる。これらを用いる場合においては、その種類、使用量とも特に限定されない。

そして、乳化重合により得られた共重合体（ａ）のラテックスから、共重合体（ａ）を凝固させることにより、共重合体（ａ）を得ることができる。

また、得られた共重合体（ａ）について、必要に応じて、共重合体（ａ）の水素化（水素添加反応）を行ってもよい。この場合における、水素化の方法は特に限定されず、公知の方法を採用すればよい。

共重合体（ａ）のムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は、通常、６０〜２００、好ましくは５０〜１６０である。

そして、このようにして得られた共重合体（ａ）に、老化防止剤を添加して、老化防止剤の存在下で高剪断力を付与する高剪断処理を行うことにより、共重合体（ａ）を低ムーニー粘度化させ、これにより、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を得ることができる。

老化防止剤としては、特に限定されないが、たとえば、芳香族二級アミン系、アミン・ケトン系、メルカプトベンゾイミダゾール系、ビスフェノール系、モノフェノール系、チオビスフェノール系、ヒドロキノン系、ニッケル系、チオウレア系、チオエーテル系およびリン系の老化防止剤を用いることができる。これらの中でも、高剪断処理による低ムーニー粘度化を良好に行うことができるという観点から、ヒドロキノン系の老化防止剤が好適である。

芳香族二級アミン系老化防止剤は窒素原子に芳香族環が結合した二級アミンであり、その具体例としては、オクチル化ジフェニルアミン、４，４’−ビス（ジメチルベンジル）ジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミンなどのようなジアリールアミン系老化防止剤；ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン、ジナフチル−ｐ−フェニレンジアミンなどのようなジアリール−ｐ−フェニレンジアミン系老化防止剤；およびＮ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−（３−メタクリロイルオキシ−２−ヒドロキシプロピル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−（メタアクリロイル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミンなどのようなアルキル・アリール−ｐ−フェニレンジアミン系老化防止剤、が挙げられる。

アミン・ケトン系老化防止剤は芳香族アミンとケトンとの縮合生成物であって、その具体例としては、アニリン・アセトン縮合生成物、ｐ−フェネチジン・アセトン縮合物、ジフェニルアミン・アセトン縮合物などが挙げられる。
メルカプトベンゾイミダゾール系老化防止剤の具体例としては、メルカプトベンゾイミダゾールおよびその亜鉛塩、メルカプトメチルベンゾイミダゾールおよびその亜鉛塩などが挙げられる。
ビスフェノール系老化防止剤の具体例としては、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）などのようなビスフェノール・アルカン；および４，４’−チオビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）などのようなビスフェノール・スルフィド、が挙げられる。
モノフェノール系老化防止剤の具体例としては、スチレン化フェノ−ル、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、ｎ−オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２，４−ジメチル−６−（１−メチルシクロヘキシル）フェノール、２−ｔ−ブチル−６−（３−ｔ−ブチル−２−ヒドロキシ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２−〔１−（２−ヒドロ−３，５−ジ−ｔ−ペンチルフェニル）エチル〕−４，６−ジ−ｔ−ペンチルフェニルアクリレートなどが挙げられる。

チオビスフェノール系老化防止剤の具体例としては、４，４’−チオビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−ビス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）スルフィド、４，４’−チオビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）などが挙げられる。
ヒドロキノン系老化防止剤の具体例としては、２，５−ジ−ｔ−ブチルヒドロキノン、２，５−ジ−ｔ−アミルヒドロキノン、ポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンなどが挙げられる。
ニッケル系老化防止剤の具体例としては、ニッケルジメチルジチオカーバメート、ニッケルジエチルジチオカーバメート、ニッケルジブチルチオカーバメート、ニッケルイソプロピルサントゲン酸塩などが挙げられる。
チオウレア系老化防止剤の具体例としては、１，３−ビス（ジメチルアミノプロピル）チオウレア、トリブチルチオウレアなどが挙げられる。
チオエーテル系老化防止剤の具体例としては、ジラウリル−３，３−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，３−チオジプロピオネート、ペンタエリスリトールテトラキス（３−ラウリルチオプロピオネート）などが挙げられる。
リン系老化防止剤の具体例としては、トリス（ノニル化フェニル）フォスファイトなどが挙げられる。

共重合体（ａ）に、老化防止剤の存在下で高剪断力を付与する方法としては特に限定されないが、剪断速度が、好ましくは５００〜５，０００ｓ^−１、より好ましくは８００〜５，０００ｓ^−１、高剪断力付与処理時の温度が、好ましく１８０〜３８０℃、より好ましくは２５０〜３５０℃の条件で行うことができる。

共重合体（ａ）に、老化防止剤の存在下で高剪断力を付与する際の具体的な方法としては、たとえば、単軸または多軸スクリューを備えた押出機、好ましくは二軸スクリューを備えた二軸押出機を用いて、上述した剪断速度および温度条件にて剪断力を付与する方法が好適である。二軸押出機としては、完全かみ合い型でスクリューが同方向に回転する二軸押出機を好ましく用いることができ、また、スクリューの形状としては、剪断力付与の観点より、二条以上のスクリューが好ましく、二条スクリューまたは三条スクリューが特に好ましい。

また、高剪断力を付与する際に用いる二軸押出機としては、Ｌ／Ｄ（長さ／直径）比が、３０以上のものが好ましく、３０〜８０のものがより好ましい。Ｌ／Ｄが小さすぎると、冷却ゾーンが充分に確保できず、そのため押出機の出口でゴムが充分に冷却されず、押出機から引取る際にゴムがうまく引取れなかったり、高温で押出されるため、ゴムの劣化あるいはゲル化が起こる場合がある。特に、高剪断力を付与することにより、発熱が大きくなるため、このような観点から、ゴムを押出機から押出される前に充分冷却されることが望ましく、そのため、このような観点より、Ｌ／Ｄを上記範囲とし、冷却ゾーンを十分に確保することが望ましい。なお、押出機の出口のゴム温度は好ましくは３６０℃以下、より好ましくは３３０℃以下である。

また、二軸押出機は、通常、直列に連なる複数のバレルから構成されるものであるが、本発明においては、二軸押出機を、共重合体（ａ）および老化防止剤を投入する投入ゾーン、これらを溶融させる溶融ゾーン、高剪断力にて混練を行う混練・剪断ゾーン、および、冷却および脱気を行う冷却・脱気ゾーンからなるものとすることが好ましい。

投入ゾーンおよび溶融ゾーンでは、共重合体（ａ）および老化防止剤を溶融させるとともに、共重合体（ａ）中に老化防止剤を均一に分散させる。投入ゾーンおよび溶融ゾーンにおけるスクリュー構成は、基本的に送りの搬送セクションで構成され、各材料を徐々に圧縮する構成が用いられる。また、設定温度も溶融混練が適当に行われる様な設定が好ましく、実際には、２５０℃程度まで数段階に上昇させることが好ましい。

続く混練・剪断ゾーンでは、混練セクションで構成されるスクリューが用いられ、スクリューの剪断力を利用して、所定の高温度でゴムに剪断力を付与する。混練・剪断ゾーンの温度設定は、好ましくは２４０〜３２０℃であり、より好ましくは２５０〜３００℃である。上記温度範囲とすることにより、ゲル化の発生を防止しながら、共重合体（ａ）に適切に高剪断力を付与することができ、これにより、高剪断力付与による低ムーニー粘度化を適切に行うことができる。

続く冷却・脱気ゾーンでは、高剪断力により混練された混練物を冷却するとともに、脱気用ベントから減圧下に水分や揮発性の副生成物の除去が行われる。そして、最後に押出しヘッドから、混練物が押出される。冷却・脱気ゾーンのスクリュー構成は、混練物が十分に冷却されるために、剪断力の小さい送りの搬送セクションを用いて構成されることが好ましい。また、冷却・脱気ゾーンの温度設定は好ましくは１８０〜２７０℃であり、好ましくは７００〜７５０ｍｍＨｇの減圧状態に保持することが好ましいが、常圧としてもよい。

このようにして、共重合体（ａ）について、老化防止剤の存在下で高剪断力を付与する高剪断処理を行うことにより、共重合体（ａ）を低ムーニー粘度化させ、これにより、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を得ることができる。

高飽和ニトリルゴム（Ａ）のムーニー粘度（ポリマームーニー粘度）〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は、５０以下であり、好ましくは５〜４８、より好ましくは１０〜４５である。ムーニー粘度が高すぎると、加工性に劣るとともに、得られるゴム架橋物が耐屈曲疲労性に劣るものとなってしまう。

また、高飽和ニトリルゴム（Ａ）の分岐度指数は、好ましくは２０，０００Ｐａ・ｓ以下であり、より好ましくは１５０００Ｐａ・ｓ以下、さらに好ましくは１２０００Ｐａ・ｓ以下である。なお、分岐度指数の下限は、特に限定されないが、通常、３０００Ｐａ・ｓ以上である。分岐度指数を上記範囲とすることにより、スコーチ安定性およびゴム架橋物とした場合の耐屈曲疲労性をより向上させることができる。一方で、分岐度指数が高すぎると、スコーチ安定性や耐屈曲疲労性の改善効果が小さくなる場合がある。

なお、本発明において、高飽和ニトリルゴム（Ａ）の分岐度指数の測定方法としては、特に限定されないが、長鎖分岐構造による影響を顕著に受ける低せん断速度側における複素粘度（η１）と、高せん断速度側における複素粘度（η２）との差（η１−η２）を求め、これを分岐度指数とすることができる。具体的には、粘弾性測定装置を用いて、温度１００℃、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ７．０％、せん断速度０．４４ｓ^−１で測定された複素粘度（η１）と、温度１００℃、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ４７３．０％、せん断速度２９．７ｓ^−１で測定された複素粘度（η２）とを測定し、これらの差（η１−η２）を算出し、これを分岐度指数とすることができる。

本発明において、分岐度指数を上記範囲とする方法としては、特に限定されないが、たとえば、高飽和ニトリルゴム（Ａ）を得るにあたり、まず、上記共重合体（ａ）を乳化重合法等により重合する際に用いる、分子量調整剤の種類を選択したり添加量を調整したりする方法が挙げられる。さらに、その結果得られた共重合体（ａ）に上記のように老化防止剤の存在下で高剪断力を付与して高飽和ニトリルゴム（Ａ）を得るにあたり、上記で得られた共重合体（ａ）の、ムーニー粘度や分子量分布の値に応じて、老化防止剤の種類や添加量を調整する方法、剪断の条件を調整する方法（例えば、剪断力付与に用いる二軸押出機のスクリュー構成、およびその回転数、処理速度、バレル設定温度など）が挙げられる。
一例を挙げると、スクリュー回転数を高くするほど、分岐度指数を低くすることができる。さらに、処理速度を遅くするほど、分岐度指数を高くすることができる。
以上、これらの方法を複数組み合わせることにより、分岐度指数が上記範囲になるように調整することが好ましい。

さらに、高飽和ニトリルゴム（Ａ）のヨウ素価は、１２０以下であり、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは３０以下である。ヨウ素価が高すぎると、得られるゴム架橋物の耐熱性および耐オゾン性が低下するおそれがある。

また、高飽和ニトリルゴム（Ａ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．２〜１０であることが好ましく、より好ましくは１．５〜１０であり、さらに好ましくは１．７〜８．０、最も好ましくは、１．８〜５．０である。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると、得られる架橋性ゴム組成物の混練加工性が悪化するおそれがある。Ｍｗ／Ｍｎが大きすぎると、得られるゴム架橋物の動的発熱性が悪化する恐れがある。

なお、上記においては、高飽和ニトリルゴム（Ａ）のムーニー粘度を上記範囲とする方法として、高剪断力付与処理により、低ムーニー粘度化する方法を例示したが、このような方法に特に限定されず、たとえば、メタセシス反応などを利用し、共重合体（ａ）を低分子量化することにより、低ムーニー粘度化する方法などを採用してもよい。

不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）
本発明で用いる不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）は、不飽和カルボン酸と、金属との塩である。

不飽和カルボン酸は、金属塩を生成するために少なくとも１価のフリーのカルボキシル基を有するものであって、不飽和モノカルボン酸、不飽和ジカルボン酸、不飽和ジカルボン酸モノエステルなどが例示される。

不飽和モノカルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、３−ブテン酸などが挙げられる。不飽和ジカルボン酸としては、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸などが挙げられる。不飽和ジカルボン酸モノエステルとしては、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、イタコン酸モノメチル、イタコン酸モノエチルなどが挙げられる。これらのなかでも、得られるゴム架橋物の強度特性（特に、耐屈曲疲労性）の点からエステル基を持たない不飽和カルボン酸が好ましく、不飽和モノカルボン酸がより好ましく、メタクリル酸が特に好ましい。

不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を構成する金属としては特に限定されないが、たとえば、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、バリウム、チタン、クロム、鉄、コバルト、ニッケル、アルミニウム、錫、鉛などの多価金属が好ましいものとして挙げられる。これらのなかでも、得られるゴム架橋物の強度特性（特に、耐屈曲疲労性）の点から、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、およびアルミニウムが好ましく、亜鉛が特に好ましい。

なお、本発明においては、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）に、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を形成することとなる不飽和カルボン酸と、金属または金属化合物とを配合して、高飽和ニトリルゴム（Ａ）中で、両者を反応させることで、生成させてもよい。このような方法により、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を生成させることにより、得られる不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を高飽和ニトリルゴム（Ａ）中に良好に分散させることができる。なお、この場合に用いられる金属化合物としては、上述した金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩などが挙げられ、なかでも、酸化亜鉛、炭酸亜鉛が好ましく用いられる。

高飽和ニトリルゴム（Ａ）中に、不飽和カルボン酸と金属または金属化合物とを配合して、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を生成させる場合には、不飽和カルボン酸１モルに対して、金属または金属化合物を、好ましくは０．５〜４モル、より好ましくは０．７〜３モル配合して反応させる。使用する金属または金属化合物の量が少なすぎても多すぎても、不飽和カルボン酸と、金属または金属化合物との反応が起こり難くなる。ただし、金属化合物として、酸化亜鉛、炭酸亜鉛、水酸化亜鉛などを用いる場合は、それら単独でもゴムの配合剤としての架橋促進剤として機能するので、上記範囲の上限を超えた場合でも、配合組成によっては問題を生じない場合がある。

また、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）は、取り扱いの問題が生じない限り、細かなものが好ましく、特に、体積平均粒子径が２０μｍ以上の粒子の含有割合を５％以下としたものが好ましい。このように不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を細かなものとするためには、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を、風力分級装置またはふるい分級装置などを用いて分級する方法などを用いればよい。あるいは、不飽和カルボン酸と、金属または金属化合物とを配合して、高飽和ニトリルゴム（Ａ）中で、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を生成させる場合には、金属または金属化合物を、風力分級装置またはふるい分級装置などを用いて分級する方法などを用いることで、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を細かなものとすればよい。

本発明の架橋性ニトリルゴム組成物中における、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは１〜１００重量部、より好ましくは１〜５０重量部、さらに好ましくは２〜２０重量部である。不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）の含有量が少なすぎると得られる架橋物の強度が低くなる場合があり、逆に多すぎると架橋物の伸びが低下し過ぎる場合がある。

有機過酸化物架橋剤（Ｃ）
本発明の架橋性ニトリルゴム組成物は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）および不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）に加えて、有機過酸化物架橋剤（Ｃ）を含有する。
有機過酸化物架橋剤（Ｃ）としては、従来公知のものを用いることができ、特に限定されないが、ジクミルペルオキシド、クメンヒドロペルオキシド、ｔ−ブチルクミルペルオキシド、パラメンタンヒドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルペルオキシド、１，３−ビス（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、１，４−ビス（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、１，１−ジ−ｔ−ブチルペルオキシ−３，３−トリメチルシクロヘキサン、４，４−ビス−（ｔ−ブチル−ペルオキシ）−ｎ−ブチルバレレート、２，５−ジメチル−２，５−ジ−ｔ−ブチルペルオキシヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ−ｔ−ブチルペルオキシヘキシン−３、１，１−ジ−ｔ−ブチルペルオキシ−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、ｐ−クロロベンゾイルペルオキシド、ｔ−ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルペルオキシベンゾエート等が挙げられる。これらは一種単独でまたは複数種併せて用いることができる。

本発明の架橋性ニトリルゴム組成物中における、有機過酸化物架橋剤（Ｃ）の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは１〜２０重量部、より好ましくは２〜１５重量部、さらに好ましくは３〜１０重量部である。有機過酸化物架橋剤（Ｃ）の含有量が少なすぎると、得られるゴム架橋物の機械特性（破断強度など）が悪化するおそれがある。一方、多すぎると、得られる架橋物の耐屈曲疲労性が悪化する可能性がある。

また、本発明の架橋性ニトリルゴム組成物には、さらに共架橋剤を含有させてもよい。共架橋剤としては、ラジカル反応性の不飽和基を分子中に複数個有する低分子または高分子の化合物が好ましく、たとえば、ジビニルベンゼンやジビニルナフタレンなどの多官能ビニル化合物；トリアリルイソシアヌレート、トリメタリルイソシアヌレートなどのイソシアヌレート類；トリアリルシアヌレートなどのシアヌレート類；Ｎ，Ｎ'−ｍ−フェニレンジマレイミドなどのマレイミド類；ジアリルフタレート、ジアリルイソフタレート、ジアリルマレエート、ジアリルフマレート、ジアリルセバケート、トリアリルホスフェートなどの多価酸のアリルエステル；ジエチレングリコールビスアリルカーボネート；エチレングリコールジアリルエーテル、トリメチロールプロパンのトリアリルエーテル、ペンタエリトリットの部分的アリルエーテルなどのアリルエーテル類；アリル化ノボラック、アリル化レゾール樹脂等のアリル変性樹脂；トリメチロールプロパントリメタクリレートやトリメチロールプロパントリアクリレートなどの、３〜５官能のメタクリレート化合物やアクリレート化合物；などが挙げられる。これらのなかでも、本発明の効果がより一層顕著になる点で、イソシアヌレート類が好ましく、トリアリルイソシアヌレートが特に好ましい。

本発明の架橋性ニトリルゴム組成物中における、共架橋剤の含有量は、高飽和ニトリルゴム（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは１〜２０重量部であり、より好ましくは１〜１０重量部、さらに好ましくは２〜５重量部である。

さらに、本発明の架橋性ニトリルゴム組成物には、高飽和ニトリルゴム（Ａ）、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）、および有機過酸化物架橋剤（Ｃ）、ならびに必要に応じて用いられる共架橋剤に加えて、ゴム加工分野において通常使用されるその他の配合剤を配合してもよい。このような配合剤としては、たとえば、補強剤、充填材、酸化防止剤、光安定剤、スコーチ防止剤、可塑剤、加工助剤、滑剤、粘着剤、潤滑剤、難燃剤、受酸剤、防黴剤、帯電防止剤、着色剤、シランカップリング剤、架橋助剤、架橋遅延剤、発泡剤などが挙げられる。これらの配合剤の配合量は、配合目的に応じた量を適宜採用することができる。

また、本発明の架橋性ニトリルゴム組成物には、本発明の効果を阻害しない範囲で上記高飽和ニトリルゴム（Ａ）以外のゴムを配合してもよい。このようなその他のゴムとしては、アクリルゴム、エチレン−アクリル酸共重合体ゴム、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、ポリブタジエンゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体ゴム、エピクロロヒドリンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム、クロロプレンゴム、シリコーンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴムなどが挙げられる。高飽和ニトリルゴム（Ａ）以外のゴムを配合する場合における、架橋性ニトリルゴム組成物中の配合量は高飽和ニトリルゴム（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは３０重量部以下、より好ましくは２０重量部以下、さらに好ましくは１０重量部以下である。

本発明の架橋性ニトリルゴム組成物は、上記各成分を好ましくは非水系で混合することで調製される。本発明の架橋性ニトリルゴム組成物を調製する方法に限定はないが、通常、有機過酸化物架橋剤（Ｃ）および熱に不安定な共架橋剤や架橋助剤などを除いた成分を、バンバリーミキサ、インターミキサ、ニーダなどの混合機で一次混練した後、オープンロールなどに移して有機過酸化物架橋剤（Ｃ）や熱に不安定な共架橋剤などを加えて二次混練することにより調製できる。なお、一次混練は、通常、１０〜２００℃、好ましくは３０〜１８０℃の温度で、１分間〜１時間、好ましくは１分間〜３０分間行い、二次混練は、通常、１０〜９０℃、好ましくは２０〜６０℃の温度で、１分間〜１時間、好ましくは１分間〜３０分間行う。

このようにして得られる本発明の架橋性ニトリルゴム組成物は、コンパウンドムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕が、好ましくは５〜２００、より好ましくは１０〜１５０、さらに好ましくは２０〜１００であり、加工性に優れるものであり、さらには、本発明の架橋性ニトリルゴム組成物は、スコーチ時間が長く、スコーチ安定性にも優れるものである。

ゴム架橋物
本発明のゴム架橋物は、上述した本発明の架橋性ニトリルゴム組成物を架橋してなるものである。
本発明のゴム架橋物は、本発明の架橋性ニトリルゴム組成物を用い、たとえば、所望の形状に対応した成形機、たとえば、押出機、射出成形機、圧縮機、ロールなどにより成形を行い、加熱することにより架橋反応を行い、架橋物として形状を固定化することにより製造することができる。この場合においては、予め成形した後に架橋しても、成形と同時に架橋を行ってもよい。成形温度は、通常、１０〜２００℃、好ましくは２５〜１２０℃である。架橋温度は、通常、１００〜２００℃、好ましくは１３０〜１９０℃であり、架橋時間は、通常、１分〜２４時間、好ましくは２分〜１時間である。

また、ゴム架橋物の形状、大きさなどによっては、表面が架橋していても内部まで十分に架橋していない場合があるので、さらに加熱して二次架橋を行ってもよい。

加熱方法としては、プレス加熱、スチーム加熱、オーブン加熱、熱風加熱などのゴムの架橋に用いられる一般的な方法を適宜選択すればよい。

このようにして得られる本発明のゴム架橋物は、上述した本発明の架橋性ニトリルゴム組成物を用いて得られるものであるため、常態物性および耐屈曲疲労性に優れるものである。
このため、本発明のゴム架橋物は、このような特性を活かし、Ｏ−リング、パッキン、ダイアフラム、オイルシール、シャフトシール、ベアリングシール、ウェルヘッドシール、空気圧機器用シール、エアコンディショナの冷却装置や空調装置の冷凍機用コンプレッサに使用されるフロン若しくはフルオロ炭化水素または二酸化炭素の密封用シール、精密洗浄の洗浄媒体に使用される超臨界二酸化炭素または亜臨界二酸化炭素の密封用シール、転動装置(転がり軸受、自動車用ハブユニット、自動車用ウォーターポンプ、リニアガイド装置およびボールねじ等)用のシール、バルブおよびバルブシート、ＢＯＰ（Ｂｌｏｗ Ｏｕｔ Ｐｒｅｖｅｎｔａｒ）、プラターなどの各種シール材；インテークマニホールドとシリンダヘッドとの連接部に装着されるインテークマニホールドガスケット、シリンダブロックとシリンダヘッドとの連接部に装着されるシリンダヘッドガスケット、ロッカーカバーとシリンダヘッドとの連接部に装着されるロッカーカバーガスケット、オイルパンとシリンダブロックあるいはトランスミッションケースとの連接部に装着されるオイルパンガスケット、正極、電解質板および負極を備えた単位セルを挟み込む一対のハウジング間に装着される燃料電池セパレーター用ガスケット、ハードディスクドライブのトップカバー用ガスケットなどの各種ガスケット；印刷用ロール、製鉄用ロール、製紙用ロール、工業用ロール、事務機用ロールなどの各種ロール；平ベルト（フィルムコア平ベルト、コード平ベルト、積層式平ベルト、単体式平ベルト等）、Ｖベルト（ラップドＶベルト、ローエッジＶベルト等）、Ｖリブドベルト（シングルＶリブドベルト、ダブルＶリブドベルト、ラップドＶリブドベルト、背面ゴムＶリブドベルト、上コグＶリブドベルト等）、ＣＶＴ用ベルト、タイミングベルト、歯付ベルト、コンベアーベルト、などの各種ベルト；燃料ホース、ターボエアーホース、オイルホース、ラジェターホース、ヒーターホース、ウォーターホース、バキュームブレーキホース、コントロールホース、エアコンホース、ブレーキホース、パワーステアリングホース、エアーホース、マリンホース、ライザー、フローラインなどの各種ホース；ＣＶＪブーツ、プロペラシャフトブーツ、等速ジョイントブーツ、ラックアンドピニオンブーツなどの各種ブーツ；クッション材、ダイナミックダンパ、ゴムカップリング、空気バネ、防振材などの減衰材ゴム部品；ダストカバー、自動車内装部材、タイヤ、被覆ケーブル、靴底、電磁波シールド、フレキシブルプリント基板用接着剤等の接着剤、燃料電池セパレーターの他、エレクトロニクス分野など幅広い用途に使用することができる。

以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。なお、以下において、「部」は、特に断りのない限り重量基準である。また、試験および評価は下記によった。

ゴム組成
高飽和ニトリルゴムを構成する各単量体単位の含有割合は、以下の方法により測定した。
１，３−ブタジエン単位および飽和化ブタジエン単位の含有割合は、高飽和ニトリルゴムを用いて、水素添加反応前と水素添加反応後のよう素価（ＪＩＳ Ｋ ６２３５による）を測定することにより算出した。
アクリロニトリル単位の含有割合は、ＪＩＳ Ｋ６３８４に従い、ケルダール法により、高飽和ニトリルゴム中の窒素含量を測定することにより算出した。

ヨウ素価
高飽和ニトリルゴムのヨウ素価は、ＪＩＳ Ｋ ６２３５に準じて測定した。

ムーニー粘度（ポリマー・ムーニー）
高飽和ニトリルゴムのムーニー粘度（ポリマー・ムーニー）は、ＪＩＳ Ｋ６３００−１に従って測定した（単位は〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕）。

分岐度指数
高飽和ニトリルゴムの分岐度指数は、粘弾性測定装置：商品名「ＲＰＡ−２０００、ラバープロセスアナライザー」、アルファテクノロジーズ社製）を用いて測定した。
具体的には、まず、高飽和ニトリルゴムについて、１００℃において、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ７．０％、せん断速度０．４４ｓ^−１における複素粘度η＊を測定し、これをη１（単位は〔Ｐａ・ｓ〕）とした。次いで、１００℃において、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ４７３．０％、せん断速度２９．７ｓ^−１における複素粘度η＊を測定し、これをη２（単位は〔Ｐａ・ｓ〕）とした。分岐度指数は（η１）−（η２）で求められる（単位は〔Ｐａ・ｓ〕）。

分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
高飽和ニトリルゴムをクロロホルムに溶解し、メンブレンフィルターを通した後、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーにより、以下の条件で測定し、高飽和ニトリルゴムの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎを求めた。なお、ＭｗおよびＭｎは標準ポリスチレン換算である。
測定器：商品名「ＨＬＣ−８２２０」（東ソー社製）
カラム：商品名「ＧＭＨ−ＨＲ−Ｈ」（東ソー社製）２本と、商品名「Ｇ３０００Ｈ−ＨＲ」（東ソー社製）１本を直列に接続。
検出器：示差屈折計ＲＩ
溶離液：クロロホルム
カラム温度：４０℃

スコーチ安定性（ムーニースコーチ）
架橋性ニトリルゴム組成物のムーニースコーチ時間（ｔ５）を、ＪＩＳ Ｋ６３００に従って１２５℃で測定した。ムーニースコーチ時間（ｔ５）の値が大きいほど、スコーチ安定性に優れる。

常態物性（引張強さ、伸び、１００％引張応力）
架橋性ニトリルゴム組成物を、縦１５ｃｍ、横１５ｃｍ、深さ０．２ｃｍの金型に入れ、プレス圧１０ＭＰａで加圧しながら１７０℃で２０分間プレス成形してシート状のゴム架橋物を得た。次いで、得られたゴム架橋物をギヤー式オーブンに移して１７０℃で４時間二次架橋を実施した。得られたシート状のゴム架橋物を列理方向に３号形ダンベルで打ち抜いて試験片を作製した。そして、得られた試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ６２５１に従い、ゴム架橋物の破断時の引張強度、１００％引張応力、および、破断時の伸びをそれぞれ測定した。

耐屈曲疲労性（屈曲き裂発生試験）
架橋性ニトリルゴム組成物をＪＩＳ Ｋ６２６０に従い、１７０℃で３０分間プレス架橋を行い、デマチャ式屈曲疲労試験用のゴム架橋物を得た。そして、得られたゴム架橋物について、デマチャ式屈曲疲労試験機（上島製作所製）を用いて、２５℃にて亀裂発生時の屈曲疲労回数を測定した。亀裂発生までの屈曲疲労回数が多いほど、耐屈曲疲労性に優れると判断できる。

製造例１（高飽和ニトリルゴム（Ａ１）の合成）
反応器内でイオン交換水２００部に、炭酸ナトリウム０．２部を溶解し、それに脂肪酸カリウム石鹸（脂肪酸のカリウム塩）２．２５部を添加して石鹸水溶液を調製した。そして、この石鹸水溶液に、アクリロニトリル３７部、およびｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）０．４７部をこの順に仕込み、内部の気体を窒素で３回置換した後、１，３−ブタジエン６３部を仕込んだ。次いで、反応器内を５℃に保ち、クメンハイドロパーオキサイド（重合開始剤）０．１部、還元剤、およびキレート剤適量を仕込み、温度を５℃に保ちながら１６時間重合反応を行なった。次いで、濃度１０％のハイドロキノン（重合停止剤）水溶液０．１部を加えて重合反応を停止し、水温６０℃のロータリーエバポレータを用いて残留単量体を除去して、ニトリルゴムのラテックス（固形分濃度約２５重量％）を得た。

次いで、上記にて得られたラテックスを、そのニトリルゴム分に対して３重量％となる量の硫酸アルミニウムの水溶液に加えて撹拌してラテックスを凝固し、水で洗浄しつつ濾別した後、６０℃で１２時間真空乾燥してニトリルゴムを得た。そして、得られたニトリルゴムを、濃度１２％となるようにアセトンに溶解し、これをオートクレーブに入れ、パラジウム・シリカ触媒をニトリルゴムに対して２００重量ｐｐｍ加え、水素圧３．０ＭＰａで水素添加反応を行なった。水素添加反応終了後、大量の水中に注いで凝固させ、濾別および乾燥を行なって高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ１）を得た。

次いで、二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ１）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、ヒドロキノン系老化防止剤）１部を添加し、下記条件で、高剪断力付与処理を行った。

＜二軸押出機＞
二軸押出機：商品名「ＫＺＷ１５ＴＷ−６０ＭＧ」（テクノベル社製）
シリンダ内径：１５ｍｍ
スクリュー長：９００ｍｍ
送りスクリュー部の溝深さ：２．７５ｍｍ
チップクリアランス（シリンダ内壁とスクリュー先端との距離）：０．２ｍｍ
Ｌ／Ｄ：６０
バレル構成：８バレル構成
スクリュー構成：混練、剪断ゾーンにおけるニーディングゾーンは３箇所
スクリュー回転数：４００ｒｐｍ
処理速度：２ｋｇ／時間
スクリューの構造：完全かみ合い型の二条スクリュー、同方向回転
滞留時間 ：１８０〜２３０秒

＜設定温度＞
バレル１（投入ゾーン）：１００℃
バレル２（溶融ゾーン）：２７０℃
バレル３〜６（混練、剪断ゾーン）：２７０〜３００℃
バレル７〜８（冷却、脱気ゾーン）：２００〜２７０℃

得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ１）の組成は、アクリロニトリル単位３６．１重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６３．９重量％であり、ヨウ素価は２５、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は２８、分岐度指数は９３１０Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは３．１１であった。

製造例２（高飽和ニトリルゴム（Ａ２）の合成）
アクリロニトリルの使用量を３７部から４１部に、１，３−ブタジエンの使用量を６３部から５９部にそれぞれ変更し、さらに、水素添加反応に使用するパラジウム・シリカ触媒の量を２００重量ｐｐｍから５００重量ｐｐｍに変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ２）を得た。
そして、製造例１と同様の二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ２）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、アミン・ケトン類老化防止剤）１部を添加し、製造例１と同様にして、高剪断力付与処理を行うことで、高飽和ニトリルゴム（Ａ２）を得た。
得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ２）の組成は、アクリロニトリル単位４０．０重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６０．０重量％であり、ヨウ素価は６、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は２７、分岐度指数は９６１５Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは２．２９であった。

製造例３（高飽和ニトリルゴム（Ａ３）の合成）
ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．３５部に変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ３）を得た。
そして、製造例１と同様の二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ３）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、アミン・ケトン類老化防止剤）１部を添加し、スクリュー回転数を４００ｒｐｍから２００ｒｐｍに変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断力付与処理を行うことで、高飽和ニトリルゴム（Ａ３）を得た。
得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ３）の組成は、アクリロニトリル単位３６．０重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６４．０重量％であり、ヨウ素価は２６、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は３５、分岐度指数は１０２１０Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは４．１であった。

製造例４（高飽和ニトリルゴム（Ａ４）の合成）
アクリロニトリルの使用量を３７部から３６部に、１，３−ブタジエンの使用量を６３部から６０部に、ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．５５部に、それぞれ変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ４）を得た。
そして、製造例１と同様の二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ３）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、アミン・ケトン類老化防止剤）１部を添加し、処理速度を２ｋｇ／時間から１ｋｇ／時間に変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断力付与処理を行うことで、高飽和ニトリルゴム（Ａ４）を得た。
得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ４）の組成は、アクリロニトリル単位３５．５重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６４．５重量％であり、ヨウ素価は３５、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は２０、分岐度指数は１５６３０Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは５．０であった。

製造例５（高飽和ニトリルゴム（Ａ５）の合成）
アクリロニトリルの使用量を３７部から３４部に、１，３−ブタジエンの使用量を６３部から６６部に、ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．３９部に、それぞれ変更するとともに、重合反応時の反応温度を５℃から１０℃に変更し、さらに水素添加反応に使用するパラジウム・シリカ触媒の量を２００重量ｐｐｍから４００重量ｐｐｍに変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ５）を得た。
そして、製造例１と同様の二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ５）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、アミン・ケトン類老化防止剤）１部を添加し、製造例１と同様にして、高剪断力付与処理を行うことで、高飽和ニトリルゴム（Ａ５）を得た。
得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ５）の組成は、アクリロニトリル単位３３．０重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６７．０重量％であり、ヨウ素価は１１、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は４３、分岐度指数は９５６０Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは２．９であった。

製造例６（高飽和ニトリルゴム（Ａ６）の合成）
アクリロニトリルの使用量を３７部から４４部に、１，３−ブタジエンの使用量を６３部から５６部に、ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．４５部に、それぞれ変更するとともに、水素添加反応に使用するパラジウム・シリカ触媒の量を２００重量ｐｐｍから４００重量ｐｐｍに変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ６）を得た。
そして、製造例１と同様の二軸押出機（８つのバレルを結合して構成したもの）を用いて、上記にて得られた高剪断処理前の高飽和ニトリルゴム（ａ６）１００部に対しポリ（２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）（商品名「ノクラック２２４」、大内新興化学社製、アミン・ケトン類老化防止剤）１部を添加し、スクリュー回転数を４００ｒｐｍから３００ｒｐｍに変更し、かつ、処理速度を２ｋｇ／時間から１ｋｇ／時間に変更した以外は、製造例１と同様にして、高剪断力付与処理を行うことで、高飽和ニトリルゴム（Ａ６）を得た。
得られた高剪断力付与処理後の高飽和ニトリルゴム（Ａ６）の組成は、アクリロニトリル単位４３．０重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）５７．０重量％であり、ヨウ素価は１８、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は３３、分岐度指数は１６２００Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは５．５であった。

製造例７（高飽和ニトリルゴム（Ｂ１）の合成）
ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．５０部に変更するとともに、二軸押出機を用いた高剪断力付与処理を行わなかった以外は、製造例１と同様にして、高飽和ニトリルゴム（Ｂ１）を得た。
得られた高飽和ニトリルゴム（Ｂ１）の組成は、アクリロニトリル単位３６．０重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６４．０重量％であり、ヨウ素価は２９、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は６０、分岐度指数は２３５４９Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは２．８４であった。

製造例８（高飽和ニトリルゴム（Ｂ２）の合成）
ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）の使用量を０．４７部から０．４８部に変更するとともに、二軸押出機を用いた高剪断力付与処理を行わなかった以外は、製造例１と同様にして、高飽和ニトリルゴム（Ｂ２）を得た。
得られた高飽和ニトリルゴム（Ｂ２）の組成は、アクリロニトリル単位３６．３重量％、１，３−ブタジエン単位（水素化された部分を含む）６３．７重量％であり、ヨウ素価は２８、ポリマー・ムーニー粘度〔ＭＬ_１＋４、１００℃〕は７５、分岐度指数は２８７８０Ｐａ・ｓ、Ｍｗ／Ｍｎは２．７２であった。

実施例１
バンバリーミキサを用いて、製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部、ＳＲＦカーボンブラック（商品名「シーストＳ」、東海カーボン社製、カーボンブラック）１５部、シリカ（商品名「ニップシールＶＮ−３」、東ソー・シリカ社製、シリカ）５部、メタクリル酸亜鉛（体積平均粒子径が２０μｍ以上の粒子の含有割合が５％以下のもの）１５部、（４，４’−ジ−（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン（商品名「ノクラックＣＤ」、大内新興化学工業社製、老化防止剤）１．５部、２−メルカプトベンゾイミダゾール亜鉛塩（商品名「ノクラックＭＢＺ」、大内新興化学工業社製、老化防止剤）１．５部、トリメリット酸トリ−２−エチルヘキシル（商品名「アデカサイザーＣ−８」、ＡＤＥＫＡ社製、可塑剤）５部、およびステアリン酸１部を、チャンバー設定温度５０℃で５分間混練した。次いで、混合物をオープンロールに移して、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン（商品名「ペロキシモンＦ−４０」、日本油脂社製、有機過酸化物架橋剤）５部を配合し、５０℃で１０分間混練することにより、架橋性ニトリルゴム組成物を得た。

そして、得られた架橋性ニトリルゴム組成物を用いて、上述した方法にしたがって、スコーチ安定性、常態物性、および耐屈曲疲労性の各試験、評価を行った。結果を表１に示す。

実施例２
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例２で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ２）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

実施例３
ＳＲＦカーボンブラックの配合量を１５部から２部に、メタクリル酸亜鉛の配合量を１５部から２５部に、それぞれ変更した以外は、実施例２と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

実施例４
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例３で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ３）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

実施例５
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例４で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ４）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

実施例６
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例５で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ５）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

実施例７
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例６で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ６）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

比較例１
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例３で得られた高飽和ニトリルゴム（Ｂ１）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

比較例２
製造例１で得られた高飽和ニトリルゴム（Ａ１）１００部に代えて、製造例４で得られた高飽和ニトリルゴム（Ｂ２）１００部を使用した以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

比較例３
ＳＲＦカーボンブラックの配合量を１５部から５５部に変更するとともに、メタクリル酸亜鉛を配合しなかった以外は、実施例１と同様にして、架橋性ニトリルゴム組成物を調製し、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

表１に示すように、本発明所定の高飽和ニトリルゴム（Ａ）、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）、および有機過酸化物架橋剤（Ｃ）を含有する架橋性ニトリルゴム組成物はスコーチ安定性に優れ、さらに、該ゴム組成物を用いて得られるゴム架橋物は状態物性、および耐屈曲疲労性に優れる結果であった（実施例１〜７）。

一方、ムーニー粘度が５０より大きい高飽和ニトリルゴムを使用した場合には、スコーチ時間が短く、スコーチ安定性に劣り、さらには、得られるゴム架橋物は、耐屈曲疲労性に劣るものであった（比較例１〜２）。
また、不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）を配合しない場合には、得られるゴム架橋物は、引張強さが低く、耐屈曲疲労性に劣るものであった（比較例３）。

Claims (5)

1. ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４、１００℃）が５０以下、ヨウ素価が１２０以下である高飽和ニトリルゴム（Ａ）と、
   不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）と、
   有機過酸化物架橋剤（Ｃ）とを含有し、
   前記高飽和ニトリルゴム（Ａ）は、複素粘度（η１）と、複素粘度（η２）との差（η１−η２）である分岐度指数が２０，０００Ｐａ・ｓ以下であり、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．２９〜１０である架橋性ニトリルゴム組成物。
   （ただし、前記複素粘度（η１）は、温度１００℃、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ７．０％、せん断速度０．４４ｓ ^−１ で測定される複素粘度であり、前記複素粘度（η２）は、温度１００℃、周波数１Ｈｚ、動的ひずみ４７３．０％、せん断速度２９．７ｓ ^−１ で測定される複素粘度である。）
2. 前記不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）が、不飽和カルボン酸の亜鉛塩である請求項１に記載の架橋性ニトリルゴム組成物。
3. 前記不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）が、不飽和モノカルボン酸の亜鉛塩である請求項１または２に記載の架橋性ニトリルゴム組成物。
4. 前記不飽和カルボン酸金属塩（Ｂ）は、体積平均粒子径が２０μｍ以上の粒子の含有割合が５％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の架橋性ニトリルゴム組成物。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載の架橋性ニトリルゴム組成物を架橋してなるゴム架橋物。