JP6540752B2 - ディーゼルエンジンのオイル交換報知方法及びオイル交換報知装置 - Google Patents

Description

本発明は、ディーゼルエンジンの潤滑等に用いられるオイルが劣化したときに、オイルの交換を促すように乗員に報知するための制御に関する。

ディーゼルエンジンには、潤滑、密封、冷却、洗浄、及び防錆等を果たすためのオイル（以下、「エンジンオイル」又は単に「オイル」という）が用いられる。エンジンオイルは、オイルポンプによってエンジン下部のオイルパンから吸い上げられて、シリンダライナとピストンとの摺動部を含むエンジン内の各部に供給される。

ところで、ディーゼルエンジンの燃焼行程では、燃料の一部の不完全燃焼によって煤が生じやすく、排気中に煤が含有され得る。排気中の煤は、排気通路に設けられたパティキュレートフィルタ（以下、「ＤＰＦ」ともいう）で捕集されることで、大気への排出が抑制される。ＤＰＦは、煤の堆積量が増大すると、これを除去するための再生処理が行われ、これにより、ＤＰＦの目詰まりによるエンジンの背圧上昇が抑制される。

燃焼行程で発生した煤の一部は、燃焼室に残留してシリンダライナの内周面に付着し得る。シリンダライナの内周面に付着した煤の一部は、ピストンとの摺動部に入り込んでエンジンオイルに混入され得る。このような煤の混入は、エンジンオイルの劣化の主要な原因の一つである。

エンジンオイルの劣化の程度は、目視で判断し難いことから、エンジンオイルの適切な交換時期を知ることは難しい。また、エンジンオイルの劣化の進行度合いは、運転状態、使用環境、及び使用頻度等によって変わるため、車両走行距離又は使用期間の長さによってエンジンオイルの交換時期を決定することも最適とは言えない。

そこで、ディーゼルエンジンの燃焼状態に応じて、燃焼室での煤発生量、燃焼室からの煤排出量、又はエンジンオイルへの煤混入量、或いは、これらに関連する値を算出して、該算出値に基づいてオイルの劣化状態を判定することが検討ないし実用化されている。

その一例として、特許文献１には、アクセル開度及びエンジン回転数に基づき、且つ、運転状態に応じた補正に従って、排気中における煤含有量と相関するオイル劣化指標を逐次算出し、該オイル劣化指標の積算値が所定値に達すると、エンジンオイルの交換を促す報知を行う構成が開示されている。

また、ＤＰＦに堆積される煤の量に基づいて、エンジンオイルへの煤混入量を推定することも検討ないし実用化されている。

その一例として、特許文献２には、排気通路におけるＤＰＦの上流側部分と下流側部分との間の圧力差（以下、「差圧」ともいう）に基づいて、ＤＰＦにおける煤堆積量を推定し、該煤堆積量の増加量に基づいて、燃焼室からの煤排出量、及び、エンジンオイルへの煤混入量を順に算出する構成が開示されている。

特開２０１６−１１８１７２号公報 特開２０１５−０５９４４７号公報

しかしながら、例えば特許文献１の技術のようにディーゼルエンジンの燃焼状態に応じて煤発生量を算出する場合、デポジットの付着等により燃料噴射弁の劣化が進むと、算出値よりも多量の煤が発生しやすくなる。そのため、エンジンオイルへの煤混入量の推定に関して、継続的に高い精度を得ることが難しい。

また、特許文献２の技術のようにＤＰＦにおける煤堆積量の増加量に基づいて煤排出量及びエンジンオイルへの煤混入量を順に算出する場合、ＤＰＦの再生が行われた直後など、煤堆積量が比較的小さいときは差圧が微小であることから、差圧の検出に誤差が生じやすい。そのため、差圧に基づいた煤堆積量の算出を常に精度よく行うことは難しい。

さらに、ＤＰＦの再生直後は、煤がＤＰＦをすり抜けやすいことから、煤堆積量の増加量が小さくなり、ある程度の量の煤がＤＰＦに堆積されると、煤堆積量の増加量が安定する傾向がある。このように、煤堆積量の増加量と煤排出量との関係は一定でないため、煤堆積量の増加量に基づく煤排出量及びエンジンオイルへの煤混入量の推定も、常に精度よく行うことは困難である。

したがって、上記２つのいずれの方法を採用しても、エンジンオイルへの煤混入量の推定に関して常に高い精度を得ることが難しく、実際の混入量よりも低い値が算出されやすくなる。これらの算出値をそのまま用いてエンジンオイルの劣化判定を行うと、エンジンオイルの交換を促す報知が遅れてしまうため、実用上は、煤混入量の推定値としてより高い値が算出されるような補正を行ったり、閾値をより低い値に設定したりすることになる。

しかしながら、このような補正又は閾値の設定を精度よく行うことも困難であることから、現状は、エンジンオイルの交換が早めに促されているのが実情である。したがって、エンジンオイルの交換タイミングの適正化を図る上で改善の余地がある。

そこで、本発明は、ディーゼルエンジンのオイルの劣化判定の精度を高めて、より適切なタイミングでのオイル交換報知を可能にすることを課題とする。

前記課題を解決するため、本発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知方法は、次のように構成したことを特徴とする。

本願の請求項１に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知方法は、
コントロールユニットに実施させる、ディーゼルエンジンのオイル交換報知方法であって、
ディーゼルエンジンの燃焼室での燃焼状態に関連する燃焼パラメータに基づいて、単位時間当たりに前記燃焼室で発生した煤量の推定値として、煤発生量を算出する煤発生量推定工程と、
前記ディーゼルエンジンの排気通路に設けられたパティキュレートフィルタの直近の再生開始時から継続的に前記煤発生量を積算することで、前記直近の再生開始時から現在までに前記燃焼室で発生した煤の総量の推定値としての第１積算値を得る第１積算工程と、
前記第１積算値とは異なる前記総量の推定値としての第２積算値を、前記パティキュレートフィルタにおける煤堆積量に基づいて算出する第２積算工程と、
前記第１積算値と前記第２積算値のうちいずれが大きいかを判定する積算値比較工程と、
前記第１積算値が前記第２積算値以上であるときは前記煤発生量推定工程で算出された煤発生量に基づいて、前記第２積算値が前記第１積算値よりも大きいときは前記煤堆積量の単位時間当たりの増加量に基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する煤混入量推定工程と、
前記煤混入量を積算することで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を算出する積算混入量推定工程と、
前記積算混入量が所定値よりも大きくなったとき、エンジンオイルの交換を促す報知を行う報知工程と、を備えることを特徴とする。

なお、上記の「煤発生量推定工程」において、「燃焼室で発生した煤量」としては、「燃焼室から排出された煤量」を代用してもよい。また、上記の「第１積算工程」における「燃焼室で発生した煤の総量の推定値」及び「第２積算工程」における「前記総量の推定値」としては、「燃焼室から排出された煤の総量の推定値」が代用されてもよい。

請求項２に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知方法は、前記請求項１に記載の発明において、
前記パティキュレートフィルタの再生を制御する再生制御工程を備え、
前記再生制御工程は、
前記排気通路における前記パティキュレートフィルタの上流側部分と下流側部分との間の圧力差に基づいて、前記第２積算工程で用いられる前記煤堆積量を算出する煤堆積量推定工程と、
前記煤堆積量推定工程で算出された前記煤堆積量が所定値よりも大きくなったとき、前記パティキュレートフィルタの再生を実行する再生実行工程と、を有することを特徴とする。

請求項３に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知方法は、前記請求項１又は請求項２に記載の発明において、
前記煤混入量推定工程では、前記パティキュレートフィルタの再生が実行されているとき、前記第１積算値と前記第２積算値との大小関係に関わりなく、前記煤発生量推定工程で算出された煤発生量に基づいて前記煤混入量を算出することを特徴とする。

本願の請求項４に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知装置は、
ディーゼルエンジンの燃焼室での燃焼状態に関連する燃焼パラメータに基づいて、単位時間当たりに前記燃焼室で発生した煤量の推定値として、煤発生量を算出する煤発生量推定手段と、
前記ディーゼルエンジンの排気通路に設けられたパティキュレートフィルタの直近の再生開始時から継続的に前記煤発生量を積算することで、前記直近の再生開始時から現在までに前記燃焼室で発生した煤の総量の推定値としての第１積算値を得る第１積算手段と、
前記第１積算値とは異なる前記総量の推定値としての第２積算値を、前記パティキュレートフィルタにおける煤堆積量に基づいて算出する第２積算手段と、
前記第１積算値と前記第２積算値のうちいずれが大きいかを判定する積算値比較手段と、
前記第１積算値が前記第２積算値以上であるときは前記煤発生量推定手段により算出された煤発生量に基づいて、前記第２積算値が前記第１積算値よりも大きいときは前記煤堆積量の単位時間当たりの増加量に基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する煤混入量推定手段と、
前記煤混入量を積算することで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を算出する積算混入量推定手段と、
前記積算混入量が所定値よりも大きくなったとき、エンジンオイルの交換を促す報知を行う報知制御手段と、を備えることを特徴とする。

請求項５に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知装置は、前記請求項４に記載の発明において、
前記パティキュレートフィルタの再生を制御する再生制御手段を備え、
前記再生制御手段は、前記排気通路における前記パティキュレートフィルタの上流側部分と下流側部分との間の圧力差に基づいて、前記第２積算手段において用いられる前記煤堆積量を算出し、該煤堆積量が所定値よりも大きくなったとき、前記パティキュレートフィルタの再生を実行することを特徴とする。

請求項６に記載の発明に係るディーゼルエンジンのオイル交換報知装置は、前記請求項４又は請求項５に記載の発明において、
前記煤混入量推定手段は、前記パティキュレートフィルタの再生が実行されているとき、前記第１積算値と前記第２積算値との大小関係に関わりなく、前記煤発生量推定手段によって算出された煤発生量に基づいて前記煤混入量を算出することを特徴とする。

請求項１及び請求項４に記載の発明によれば、燃料噴射弁が劣化しておらず燃焼が想定通りである間は、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量が燃焼パラメータに基づいて高精度に算出される。また、燃料噴射弁の劣化等により燃焼が想定通りでない状態では、パティキュレートフィルタにおける煤堆積量に応じて変化する第１積算値と第２積算値の大小関係に応じて、燃焼パラメータに基づく煤混入量の算出と、単位時間当たりの煤堆積量の増加量に基づく煤混入量の算出とのうち、より精度の高い算出が行われる。

このように常に精度よく算出された煤混入量が積算されることで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を精度よく算出できる。したがって、精度よく算出された積算混入量に基づいて、エンジンオイルの劣化の有無を精度よく判定できる。よって、高精度の劣化判定に基づいて、エンジンオイルの交換を促す報知を適切なタイミングで行うことができる。

請求項２及び請求項５に記載の発明によれば、パティキュレートフィルタの再生制御において算出される煤堆積量の値を利用して、第２積算値を算出できる。

請求項３及び請求項６に記載の発明によれば、パティキュレートフィルタの再生処理が実行されているときは、第１積算値と第２積算値の大小関係に関係なく、再生処理の影響を受けない煤発生量推定工程又は煤発生量推定手段によって得られた煤発生量の値が用いられることで、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を精度よく算出できる。

本発明の一実施形態におけるエンジンシステムの概略図である。 図１に示すエンジンシステムの制御システム図である。 エンジンの燃焼制御の流れを示すフローチャートである。 ＤＰＦの再生制御の流れを示すフローチャートである。 排出ガス流量、ＤＰＦの差圧、及びＤＰＦにおける煤堆積量の対応関係を示すマップである。 オイル劣化判定制御の流れを示すフローチャートである。 第１積算値算出制御の流れを示すフローチャートである。 空気過剰率と燃焼室内の空気における煤濃度との対応関係を示すマップである。 ＥＧＲ率と補正係数との対応関係を示すマップである。 第２積算値算出制御の流れを示すフローチャートである。 第１混入量算出制御の流れを示すフローチャートである。 第２混入量算出制御の流れを示すフローチャートである。 第１積算値及び第２積算値の経時的変化を示すタイムチャートである。

以下、添付図面を参照しながら、本発明の実施形態について説明する。

［エンジンシステム］
図１は、車両に搭載されるエンジンシステム１を示す。エンジンシステム１は、ディーゼルエンジン（以下、単に「エンジン」ともいう）２、エンジン２に空気を供給する吸気系４、エンジン２に燃料を供給する燃料供給系６、及び、エンジン２からの排出ガスを車外に導く排気系８を備えている。

エンジン２は、吸気系４から供給された空気が燃焼室１０内に導入されるときに開く吸気バルブ１１、混合気の燃焼後に燃焼室１０から排出ガスが排出されるときに開く排気バルブ１２、燃焼室１０内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁１３、燃焼室１０内での混合気の燃焼によって往復運動するピストン１４、及び、ピストン１４の往復運動によって回転されるクランクシャフト１５を備えている。

吸気系４は、吸気バルブ１１を介して燃焼室１０に接続された吸気通路２０を備えている。吸気通路２０上には、その上流側から順に、外部から導入された空気を浄化するエアクリーナ２１、吸気圧を上昇させる過給機９のコンプレッサ２２、吸気流量を調整する吸気シャッタ弁２３、例えば冷却水によって吸気を冷却するインタークーラ２４、及び、吸気を一時的に蓄えるサージタンク２５が設けられている。吸気通路２０には、吸入空気量を検出するエアフローセンサ７１、及びその他のセンサ（図示せず）が設けられている。

燃料供給系６は、燃料を貯蔵する燃料タンク３０と、燃料タンク３０とエンジン２の燃料噴射弁１３とを接続する燃料供給通路３２とを備えている。燃料供給通路３２上には、その上流側から順に、低圧燃料ポンプ３３、高圧燃料ポンプ３４、及びコモンレール３５が設けられている。コモンレール３５には、燃料噴射圧を検出する燃圧センサ７２が設けられている。

排気系８は、排気バルブ１２を介して燃焼室１０に接続された排気通路４０を備えている。排気通路４０上には、その上流側から順に、排出ガスの通過によって回転されることで上記のコンプレッサ２２を駆動する過給機９のタービン４２、酸化触媒４３、パティキュレートフィルタ（以下、「ＤＰＦ」という）４４、及び、排気流量を調整する排気シャッタ弁４５を備えている。

酸化触媒４３は、排出ガスに含まれるＨＣ（炭化水素）及びＣＯ（一酸化炭素）を酸化反応によって浄化する機能を有する。ＤＰＦ４４は、排出ガスに含まれる煤等の微粒子を捕集する機能を有する。

また、排気通路４０には、該排気通路４０におけるＤＰＦ４４の上流側と下流側との圧力差（以下、「ＤＰＦ４４の差圧」又は単に「差圧」という）を検出する差圧センサ７３、及びその他のセンサ（図示せず）が設けられている。

エンジンシステム１は、高圧ＥＧＲシステム５０及び低圧ＥＧＲシステム６０を更に備えている。

高圧ＥＧＲシステム５０は、排気通路４０における過給機９のタービン４２よりも上流側部分と、吸気通路２０における過給機９のコンプレッサ２２よりも下流側部分とを接続する高圧ＥＧＲ通路５１を備えている。高圧ＥＧＲ通路５１には、高圧ＥＧＲ通路５１を経由して吸気通路２０に還流される排出ガスの流量を調整する高圧ＥＧＲ弁５２が設けられている。

低圧ＥＧＲシステム６０は、排気通路４０における過給機９のタービン４２よりも下流側部分（より具体的には、ＤＰＦ４４よりも下流側部分）と、吸気通路２０における過給機９のコンプレッサ２２よりも上流側部分とを接続する低圧ＥＧＲ通路６１を備えている。低圧ＥＧＲ通路６１には、その排気側から順に、低圧ＥＧＲ通路６１を経由して吸気通路２０に還流される排出ガスを冷却する低圧ＥＧＲクーラ６２、及び、当該排出ガスの流量を調整する低圧ＥＧＲ弁６３が設けられている。

［制御システム］
エンジンシステム１の各種制御は、図２に示すコントロールユニット１００によって行われる。コントロールユニット１００は、例えばマイクロプロセッサを主要部として構成されている。コントロールユニット１００は、中央演算処理装置（ＣＰＵ）、例えばＲＡＭ及びＲＯＭを含むメモリ、並びに、入出力インターフェース回路を備えている。

コントロールユニット１００は、エンジン２の燃焼を制御する燃焼制御部１１０、ＤＰＦ４４の再生処理を制御するＤＰＦ再生制御部１２０、及び、エンジン２の潤滑等に用いられるオイル（以下、「エンジンオイル」ともいう）の劣化を判定するオイル劣化判定部１３０を備えている。

コントロールユニット１００には、種々の外部信号が入力される。コントロールユニット１００への入力信号の具体例としては、上述したエアフローセンサ７１、燃圧センサ７２、及び差圧センサ７３による検出信号に加えて、アクセル開度（アクセルペダルの踏み込み量）を検出するアクセル開度センサ７４、及び、エンジン２の回転数を検出するエンジン回転数センサ７５による検出信号が挙げられる。

［燃焼制御］
図３のフローチャートを参照しながら、燃焼制御部１１０によって行われるエンジン２の燃焼制御の一例について簡単に説明する。

先ず、ステップＳ１では、各種センサから入力された情報が読み込まれる。読み込まれた情報は、以降のステップの処理で用いられる。

ステップＳ２では、例えばアクセル開度に基づいて、エンジン２の出力トルクの目標値（目標トルク）が設定される。

ステップＳ３では、ステップＳ２で設定された目標トルクと、エンジン２の回転数とに基づいて、燃料噴射弁１３からの燃料噴射量に関する要求量（要求噴射量）が設定される。

ステップＳ４では、ステップＳ３で設定された要求噴射量と、エンジン２の回転数とに基づいて、燃焼パターンに関する各種設定が行われる。具体的には、例えば、燃料の噴射パターン、燃料噴射圧、目標酸素濃度、目標吸気温度、ＥＧＲ率、及び、過給機９による過給圧などが設定される。

ステップＳ５では、ステップＳ４の各種設定に基づいて、エンジンシステム１の各種アクチュエータが制御される。これにより、車両の運転状態に応じた燃焼パターンで、エンジン２の燃焼が行われる。

［ＤＰＦ再生制御］
ＤＰＦ４４の再生処理は、目詰まりによるエンジン２の背圧上昇を防止するために、煤の堆積量が所定量を超えたときに、これを除去するための処理である。

図４のフローチャートを参照しながら、ＤＰＦ再生制御部１２０によって行われるＤＰＦ４４の再生処理の制御例について説明する。

先ず、ステップＳ１１では、差圧センサ７３によってＤＰＦ４４の差圧Ｐ０が検出される。続くステップＳ１２では、排気通路４０においてＤＰＦ４４を通過する排出ガスの流量Ｖが算出される。具体的には、例えば、エアフローセンサ７１によって検出された吸入空気量、及び、ＥＧＲ率に基づいて、排出ガス流量Ｖが算出される。

ステップＳ１３では、ステップＳ１１で検出された差圧と、ステップＳ１２で算出された排出ガス流量Ｖと、コントロールユニット１００に予め記憶された例えば図５に示すマップとに基づいて、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍが算出される。

図５に示すマップは、差圧Ｐ０と煤堆積量Ｍとの関係を、排出ガス流量Ｖの大きさ（Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４，Ｖ５，Ｖ６，Ｖ７）に応じて規定したものである。図５に示された７つの排出ガス流量Ｖの大きさは、Ｖ７、Ｖ６、Ｖ５、Ｖ４、Ｖ３、Ｖ２、Ｖ１の順に大きいものとする。特定の排出ガス流量Ｖにおいて、煤堆積量Ｍは、差圧Ｐ０が大きいほど大きな値となる。また、特定の差圧Ｐ０において、煤堆積量Ｍは、排出ガス流量Ｖが小さいほど大きな値となる。

図４のステップＳ１３において、上記の演算によって推定された煤堆積量Ｍは、コントロールユニット１００に記憶される。

ステップＳ１４では、ステップＳ１３で算出された煤堆積量Ｍが、所定の閾値Ｍａよりも大きいか否かが判定される。ステップＳ１４の判定の結果、煤堆積量Ｍが閾値Ｍａ以下であれば、ＤＰＦ４４の再生処理は実行されず、煤堆積量Ｍが閾値Ｍａを超えるまで、ステップＳ１１〜ステップＳ１４の処理が繰り返し実行される。

ステップＳ１４の判定の結果、煤堆積量Ｍが閾値Ｍａよりも大きくなると、ステップＳ１５において、ＤＰＦ４４の再生処理が実行される。ＤＰＦ４４の再生処理では、例えばポスト噴射により、未燃燃料が排気通路４０に排出され、この未燃燃料が酸化触媒４３で酸化される。これによって酸化触媒４３で生じた酸化熱によって、ＤＰＦ４４の温度が上昇し、ＤＰＦ４４に蓄積された煤が焼失する。この結果、ＤＰＦ４４が再生される。

［オイル劣化判定制御］
以下、オイル劣化判定部１３０によって行われるオイル劣化判定制御について説明する。

図２に示すように、オイル劣化判定部１３０は、煤発生量推定部１３１、第１積算部１３２、第２積算部１３３、積算値比較部１３４、煤混入量推定部１３５、積算混入量推定部１３６、及び報知制御部１３７を備えている。

煤発生量推定部１３１は、エンジン２の燃焼室１０での燃焼状態に関連する燃焼パラメータに基づいて、単位時間当たりに燃焼室１０で発生した煤量の推定値として、煤発生量を算出する。上記の燃焼パラメータとは、燃焼制御部１１０による燃焼制御において用いられたり算出されたりする各種パラメータを意味する。

本実施形態におけるオイル劣化判定制御では、燃焼室１０における煤の発生量（煤発生量）は、燃焼室１０からの煤の排出量（煤排出量）に近似していることから、「煤発生量」として「煤排出量ΔＳ１」が代用される。

よって、本実施形態において、煤発生量推定部１３１は、煤発生量の代用値としての煤排出量ΔＳ１を算出する。煤排出量ΔＳ１の具体的な算出方法については後に説明する。

第１積算部１３２は、ＤＰＦ４４の直近の再生開始時から現在までに燃焼室１０で発生した煤の総量の推定値として、第１積算値Ｓ１を算出する。本実施形態では、「燃焼室１０で発生した煤の総量の推定値としての第１積算値」の代用値として、「燃焼室１０から排出された煤の総量の推定値としての第１積算値Ｓ１」が算出される。

第１積算値Ｓ１は、煤発生量推定部１３１により算出された煤排出量ΔＳ１をＤＰＦ４４の直近の再生開始時から継続的に積算することで得られる。第１積算値Ｓ１の具体的な算出方法については後に説明する。

第２積算部１３３は、ＤＰＦ４４の直近の再生開始時から現在までに燃焼室１０で発生した煤の総量の推定値としての第２積算値Ｓ２を、第１積算部１３２とは別の方法によって算出する。本実施形態では、「燃焼室１０で発生した煤の総量の推定値としての第２積算値」の代用値として、「燃焼室１０から排出された煤の総量の推定値としての第２積算値Ｓ２」が算出される。

第２積算値Ｓ２は、ＤＰＦ４４における上述の煤堆積量Ｍに基づいて算出される。第２積算値Ｓ２の具体的な算出方法については後に説明する。

積算値比較部１３４は、第１積算部１３２により算出された第１積算値Ｓ１と、第２積算部１３３により算出された第２積算値Ｓ２とを比較して、いずれの積算値が大きいかを判定する。

煤混入量推定部１３５は、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する。煤混入量推定部１３５は、積算値比較部１３４による判定結果に応じて、第１積算値Ｓ１が第２積算値Ｓ２以上であるときは煤発生量推定部１３１で算出された煤排出量ΔＳ１に基づいて、第２積算値Ｓ２が第１積算値Ｓ１よりも大きいときは煤堆積量Ｍの単位時間当たりの増加量ΔＭに基づいて、煤混入量を算出する。煤混入量の具体的な算出方法については後に説明する。

積算混入量推定部１３６は、煤混入量推定部１３５で算出された煤混入量を積算することで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を算出する。積算混入量の具体的な算出方法については後に説明する。

報知制御部１３７は、積算混入量推定部１３６で算出された積算混入量が所定値よりも大きくなったとき、エンジンオイルが劣化したと判定し、エンジンオイルの交換を促す報知を行うように報知装置８０を制御する。

報知装置８０は、例えば、インストルメントパネル（図示せず）に設けられた表示部での表示によって、乗員への報知を行うように構成される。報知装置８０による具体的な表示方法は特に限定されるものでなく、また、表示以外の方法（例えば音声）で報知するように構成されてもよい。

図６に示すフローチャートを参照しながら、オイル劣化判定制御の全体的な流れについて説明する。

先ず、ステップＳ２１では、第１積算部１３２によって、上記の第１積算値Ｓ１を算出する第１積算値算出制御が実行される。第１積算値算出制御の具体的な処理の流れについては後に説明する（図７参照）。

続くステップＳ２２では、上述したＤＰＦ４４の再生処理（図４のステップＳ１５）が実行中であるか否かが判定される。

ステップＳ２２の判定の結果、ＤＰＦ４４の再生処理が実行されていない場合、ステップＳ２５において、第２積算部１３３によって、上記の第２積算値Ｓ２を算出する第２積算値算出制御が実行される。第２積算値算出制御の具体的な処理の流れについては後に説明する（図１０参照）。

続くステップＳ２６では、積算値比較部１３４によって、ステップＳ２１で算出された第１積算値Ｓ１と、ステップＳ２５で算出された第２積算値Ｓ２とのうち、いずれが大きいかが判定される。

ステップＳ２６の判定結果に応じて、煤混入量推定部１３５は、ステップＳ２３又はステップＳ２７のいずれかにおいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する。

具体的に、第２積算値Ｓ２が第１積算値Ｓ１よりも大きいときは、ステップＳ２７における第２混入量算出制御によって、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量の推定値として第２混入量ΔＺ２が算出され、第１積算値Ｓ１が第２積算値Ｓ２以上であるときは、ステップＳ２３における第１混入量算出制御によって、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量の推定値として第１混入量ΔＺ１が算出される。

ステップＳ２３の第１混入量算出制御は、ステップＳ２１の第１積算値算出制御において算出される単位時間当たりの煤排出量ΔＳ１に基づいて、第１混入量ΔＺ１を算出するものである。第１混入量算出制御の具体的な処理の流れについては後に説明する（図１１参照）。

ステップＳ２７の第２混入量算出制御は、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍ（図４のステップＳ１３参照）の単位時間当たりの増加量ΔＭに基づいて、第２混入量ΔＺ２を算出するものである。第２混入量算出制御の具体的な処理の流れについては後に説明する（図１２参照）。

また、ＤＰＦ４４の再生処理が実行されているときは、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍが増加することはないため、煤堆積量Ｍの増加量ΔＭに基づく第２混入量算出制御を利用できない。そのため、ステップＳ２２の判定の結果、ＤＰＦ４４の再生処理が実行されている場合、第１積算値Ｓ１と第２積算値Ｓ２との大小関係の判定（ステップＳ２６）を行うことなく、直ちにステップＳ２３の第１混入量算出制御が実行される。

第１混入量算出制御（ステップＳ２３）又は第２混入量算出制御（ステップＳ２７）が実行されると、ステップＳ２４又はステップＳ２８において、積算混入量推定部１３６によって、エンジンオイルへの煤の積算混入量Ｚ（ｉ）が算出される。

具体的に、第１混入量算出制御（ステップＳ２３）が実行された場合は、続くステップＳ２４において、第１混入量算出制御（ステップＳ２３）で算出された第１混入量ΔＺ１を用いた積算が行われる。つまり、ステップＳ２４では、直前の積算混入量Ｚ（ｉ−１）に第１混入量ΔＺ１が加算されることで、現時点での積算混入量Ｚ（ｉ）が算出される。

一方、第２混入量算出制御（ステップＳ２７）が実行された場合は、続くステップＳ２８において、第２混入量算出制御（ステップＳ２７）で算出された第２混入量ΔＺ２を用いた積算が行われる。つまり、ステップＳ２８では、直前の積算混入量Ｚ（ｉ−１）に第２混入量ΔＺ２が加算されることで、現時点での積算混入量Ｚ（ｉ）が算出される。

ステップＳ２４又はステップＳ２８のいずれかによって、現時点での積算混入量Ｚ（ｉ）が算出されると、報知制御部１３７によって、ステップＳ２９〜ステップＳ３０の処理が実行される。

ステップＳ２９では、積算混入量Ｚ（ｉ）が所定の閾値Ｚａよりも大きいか否かが判定される。ステップＳ２９において、積算混入量Ｚ（ｉ）が閾値Ｚａ以下であれば、エンジンオイルが劣化していないと判定される。この場合、積算混入量Ｚ（ｉ）が閾値Ｚａを超えるまで、上述のステップＳ２１〜ステップＳ２８の処理が繰り返し実行される。

一方、ステップＳ２９において、積算混入量Ｚ（ｉ）が閾値Ｚａよりも大きくなると、エンジンオイルが劣化していると判定されて、次のステップＳ３０において、エンジンオイルの交換を促す報知が上記の報知装置８０によって行われる。

［第１積算値算出制御］
図７に示すフローチャートを参照しながら、第１積算部１３２による第１積算値算出制御（図６のステップＳ２１）の処理の流れについて説明する。

先ず、ステップＳ２１１では、燃焼制御部１１０による燃焼制御において用いられたり算出されたりする各種情報が読み込まれる。

ステップＳ２１２では、エンジン２の燃焼パターンの情報に基づいて、燃焼室１０内における煤濃度Ｄが算出される。煤濃度Ｄは、例えば、排気行程開始時点の燃焼室１０内における空気の質量に対する煤の質量の割合である。煤濃度Ｄの算出には、例えば図８に示すマップが用いられる。

図８は、特定の燃焼パターンにおける空気過剰率と煤濃度Ｄとの関係を規定したマップである。図８に示すマップは、空気過剰率が低いほど、すなわち、混合気がリッチであるほど、煤濃度Ｄが高くなるような関係を規定している。図８に示すマップは、混合気がリッチであるほど燃焼後に未燃燃料が残りやすく、煤が発生しやすくなることに基づいて設定されている。

図８に示すマップは、燃焼パターン毎に設定されており、それぞれ、コントロールユニット１００に予め記憶されている。燃焼パターンは、燃焼室１０への流入ガス流量、エンジン回転数、噴射パターンなどの複数のパラメータの組合せによって規定されるものである。噴射パターンは、噴射段数、噴射量、噴射時期、噴射期間などの組合せによって規定されるものである。

図７のステップＳ２１２では、燃焼パターン毎に用意されたマップ（図８参照）の中から現在の燃焼パターンに応じたマップが選択され、該マップと空気過剰率とに基づいて、煤濃度Ｄが算出される。

続くステップＳ２１３では、現在のＥＧＲ率に基づいて、煤排出量ΔＳ１の算出（後述のステップＳ２１５）に用いられる補正係数Ｅ１，Ｅ２が決定される。本実施形態では、エンジンシステム１に高圧ＥＧＲシステム５０と低圧ＥＧＲシステム６０が設けられているため、それぞれのＥＧＲシステム５０，６０について、補正係数Ｅ１，Ｅ２が決定される。

図９は、高圧ＥＧＲシステム５０についての補正係数Ｅ１の決定に用いられるマップであり、コントロールユニット１００に予め記憶されている。図９に示すマップは、高圧ＥＧＲシステム５０のＥＧＲ率が高いほど、補正係数Ｅ１の値が大きくなるような関係を規定している。低圧ＥＧＲシステム６０についても、そのＥＧＲ率と補正係数Ｅ２との関係を示すマップが、図９と同様に設定されており、コントロールユニット１００に予め記憶されている。

図７のステップＳ２１３では、高圧ＥＧＲシステム５０及び低圧ＥＧＲシステム６０のそれぞれについて、図９に示すようなマップと現在のＥＧＲ率とに基づいて、補正係数Ｅ１，Ｅ２が決定される。

続くステップＳ２１４では、単位時間当たりの排出ガス量Ｆが算出される。排出ガス量Ｆは、例えば、エアフローセンサ７１により検出された吸入空気量に基づいて算出される。

次のステップＳ２１５では、ステップＳ２１２で算出された煤濃度Ｄ、ステップＳ２１３で算出された補正係数Ｅ１，Ｅ２、及び、ステップＳ２１４で算出された排出ガス量Ｆに基づいて、単位時間当たりの煤排出量ΔＳ１が算出される。具体的に、煤排出量ΔＳ１は、下記の数式１の通り、煤濃度Ｄ、補正係数Ｅ１，Ｅ２、及び排出ガス量Ｆが乗算されることで得られる。

これにより、空気過剰率が低いほど煤が発生しやすいこと、燃焼パターンによって煤の発生量が異なること、及び、ＥＧＲ率が高いほど煤が発生しやすいことを考慮して、単位時間当たりの煤排出量ΔＳ１を精度よく算出できる。

なお、ステップＳ２１５で算出された煤排出量ΔＳ１の値は、後に詳述する第１混入量算出制御（図１１参照）においても用いられる。

続くステップＳ２１６では、ステップＳ２１５で算出された煤排出量ΔＳ１に基づいて、第１積算値Ｓ１が算出される。つまり、直前の第１積算値Ｓ１（ｉ−１）に単位時間当たりの煤排出量ΔＳ１が加算されることで、現時点での第１積算値Ｓ１（ｉ）が算出される。

ステップＳ２１６で算出された第１積算値Ｓ１（ｉ）は、コントロールユニット１００に記憶され、上述した積算値比較部１３４による判定（図６のステップＳ２６）に用いられる。

ステップＳ２１７では、ＤＰＦ４４の再生処理が開始されたか否かが判定される。再生処理が開始されていなければ、上述のステップＳ２１１〜ステップＳ２１６の処理が繰り返し実行される。これにより、ＤＰＦ４４の再生処理が開始されるまでの間、煤排出量ΔＳ１が逐次加算されることで、その都度、第１積算値Ｓ１が更新される。

ステップＳ２１７の判定の結果、ＤＰＦ４４の再生処理が開始されると、ステップＳ２１８において、第１積算値Ｓ１がゼロにリセットされる。これにより、煤排出量ΔＳ１の積算が新たに開始される。

［第２積算値算出制御］
図１０に示すフローチャートを参照しながら、第２積算部１３３による第２積算値算出制御（図６のステップＳ２５）の処理の流れについて説明する。

先ず、ステップＳ２５１では、ＤＰＦ再生制御部１２０によるＤＰＦ４４の再生制御において算出された煤堆積量Ｍ（図４のステップＳ１３）が読み込まれる。

続くステップＳ２５２では、ステップＳ２５１で読み込まれた煤堆積量Ｍと、下記の数式２とに基づいて、第２積算値Ｓ２が算出される。なお、下記の数式２において、ｋ１０は係数、Ｃ１０は定数である。

このようにして算出される第２積算値Ｓ２は、ＤＰＦ４４の前回の再生処理が完了したときから現在に至るまでに燃焼室１０から排出された煤の積算量を、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍに基づいて推定した値である。

なお、ステップＳ２５２における第２積算値Ｓ２の算出においては、高圧ＥＧＲシステム５０のＥＧＲ率を考慮した補正を更に行うようにしてもよい。

ステップＳ２５２で算出された第２積算値Ｓ２は、コントロールユニット１００に記憶され、上述した積算値比較部１３４による判定（図６のステップＳ２６）に用いられる。

ＤＰＦ４４の再生処理が実行されない限り、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍは徐々に増加するため、これに応じて、第２積算値Ｓ２も徐々に増大する。ＤＰＦ４４の再生処理が実行されると、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍがほぼゼロになるため、再生処理の実行中において、第２積算値Ｓ２の算出は行われない（図６のステップＳ２２及びステップＳ２５参照）。ＤＰＦ４４の再生処理が完了すると、第２積算値Ｓ２の算出が再開される。

［第１混入量算出制御］
図１１に示すフローチャートを参照しながら、煤混入量推定部１３５による第１混入量算出制御（図６のステップＳ２３）の処理の流れについて説明する。

先ず、ステップＳ２３１において、上述の第１積算値算出制御において算出された単位時間当たりの煤排出量ΔＳ１（図７のステップＳ２１５）が読み込まれる。

続くステップＳ２３２において、燃焼制御部１１０において決定されるＥＧＲ率Ｒ１，Ｒ２が読み込まれる。より具体的には、高圧ＥＧＲシステム５０のＥＧＲ率Ｒ１と、低圧ＥＧＲシステム６０のＥＧＲ率Ｒ２とが読み込まれる。

ステップＳ２３３では、エアフローセンサ７１により検出された吸入空気量Ｔが読み込まれ、ステップＳ２３４では、燃圧センサ７２により検出された燃料噴射圧Ｕが読み込まれる。

ステップＳ２３５では、上記のステップＳ２３１〜ステップＳ２３４で読み込まれた煤排出量ΔＳ１、ＥＧＲ率Ｒ１，Ｒ２、吸入空気量Ｔ、及び燃料噴射圧Ｕと、下記の数式３とに基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量の推定値としての第１混入量ΔＺ１が算出される。なお、下記の数式３において、ｋ１，ｋ２，ｋ３，ｋ４，ｋ５は係数であり、Ｃ１は定数である。

これにより、煤の発生量が多いほどエンジンオイルへの煤の混入量が増加しやすいこと、ＥＧＲ率が高いほど煤が発生しやすいこと、燃焼室１０内に流入する空気量が多いほど煤が発生しやすいこと、及び、燃料噴射圧が高いほど煤が発生しやすいことを考慮して、第１混入量ΔＺ１を精度よく算出できる。

ただし、第１混入量ΔＺ１の算出においては、上記のパラメータΔＳ１、Ｒ１，Ｒ２，Ｔ，Ｕ以外のパラメータを用いた補正を更に行うようにしてもよい。

ステップＳ２３５で算出された第１混入量ΔＺ１は、コントロールユニット１００に記憶され、上述した積算混入量推定部１３６による積算混入量Ｚ（ｉ）の算出（図６のステップＳ２４）に用いられる。

［第２混入量算出制御］
図１２に示すフローチャートを参照しながら、煤混入量推定部１３５による第２混入量算出制御（図６のステップＳ２７）の処理の流れについて説明する。

先ず、ステップＳ２７１では、ＤＰＦ４４の再生制御（図４のステップＳ１３）において算出された現在の煤堆積量Ｍ（ｉ）と、所定時間（例えば１秒）前の煤堆積量Ｍ（ｉ−１）が読み込まれる。

続くステップＳ２７２では、ステップＳ２７１で読み込まれた煤堆積量Ｍ（ｉ），Ｍ（ｉ−１）の情報に基づいて、単位時間（例えば１秒）当たりの煤堆積量Ｍの増加量ΔＭが算出される。具体的には、現在の煤堆積量Ｍ（ｉ）から所定時間前の煤堆積量Ｍ（ｉ−１）が減算されることで、煤堆積量Ｍの増加量ΔＭが得られる。

次のステップＳ２７３では、ステップＳ２７２で算出された煤堆積量Ｍの増加量ΔＭと、下記の数式４とに基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量の推定値としての第２混入量ΔＺ２が算出される。なお、下記の数式４において、ｋ２０は係数であり、Ｃ２０は定数である。

このようにして算出された第２混入量ΔＺ２は、煤堆積量Ｍの増加量ΔＭが多いほど、煤の排出量及び発生量が多く、エンジンオイルへの煤混入量も多くなりやすいことを考慮して得られる推定値となる。

なお、ステップＳ２７３における第２混入量ΔＺ２の算出においては、高圧ＥＧＲシステム５０のＥＧＲ率を考慮した補正を更に行うようにしてもよい。

ステップＳ２７３で算出された第２混入量ΔＺ２は、コントロールユニット１００に記憶され、上述した積算混入量推定部１３６による積算混入量Ｚ（ｉ）の算出（図６のステップＳ２８）に用いられる。

［作用効果］
以上のように、本実施形態では、エンジンオイルへの単位時間当たりの煤混入量の推定に関して、エンジン２の燃焼状態に基づいた推定値である第１混入量ΔＺ１と、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍの増加量ΔＭに基づいた推定値である第２混入量ΔＺ２とのうち、いずれか一方の推定値が選択的に算出される（図６のステップＳ２３，Ｓ２７）。また、第１混入量ΔＺ１又は第２混入量ΔＺ２のうち、選択的に算出された煤混入量が加算されることで、エンジンオイルへの煤の積算混入量Ｚ（ｉ）が算出される（図６のステップＳ２４，Ｓ２８）。

上記の第１混入量ΔＺ１又は第２混入量ΔＺ２の選択は、ＤＰＦ４４の直近の再生開始時から現在までに燃焼室１０から排出された煤の積算量の推定値である第１積算値Ｓ１及び第２積算値Ｓ２の大小関係によって行われる（図６のステップＳ２６）。エンジン２の燃焼状態に基づいて算出される第１積算値Ｓ１が大きいときは第１混入量ΔＺ１が選択され、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍに基づいて算出される第２混入量ΔＺ２が大きいときは第２混入量ΔＺ２が選択される。

ＤＰＦ４４の再生処理の直後において煤堆積量Ｍが小さいとき、差圧センサ７３の検出精度が低くなりやすく、また、煤がＤＰＦ４４をすり抜けやすいことから、煤堆積量Ｍに基づいて算出される第２積算値Ｓ２は、実際の煤排出量の積算値よりも小さな値になり得る。

これに対して、燃焼パラメータに基づいて算出される第１積算値Ｓ１は、燃料噴射弁１３が精度よく作動し、想定通りの燃焼が行われている限り、高精度の推定値になり得る。そのため、燃料噴射弁１３が精度よく作動している間は、第２積算値Ｓ２よりも第１積算値Ｓ１が大きくなる傾向があり、この間、第１混入量ΔＺ１を選択した積算混入量Ｚ（ｉ）の算出が行われることになる。

また、単位時間当たりの煤混入量の推定値に関しても、燃料噴射弁１３が精度よく作動している限り、燃焼パラメータに基づいて算出される第１混入量ΔＺ１は、高精度の推定値になり得る。

したがって、燃料噴射弁１３が精度よく作動しているとき、積算混入量Ｚ（ｉ）は、高精度の推定値である第１混入量ΔＺ１に基づいて、精度よく算出される。

一方で、デポジットの付着等により燃料噴射弁１３の劣化が進むと、燃料噴射の態様が変化することで煤が発生しやすくなる。そのため、燃焼パラメータに基づいた煤排出量ΔＳ１及び第１積算値Ｓ１の算出精度が低下し得る。この場合、例えば図１３のタイムチャートに示されるように、第１積算値Ｓ１が第２積算値Ｓ２よりも小さくなる状況になり得る。

図１３に示す例において、時刻ｔ１から時刻ｔ２までの間、及び、その後の時刻ｔ４から時刻ｔ５までの間は、ＤＰＦ４４の再生処理が実行されている期間である。

時刻ｔ１にＤＰＦ４４の再生処理が開始されると、第１積算値Ｓ１はリセットされ、その後、次の再生処理が開始される時刻ｔ４まで、第１積算値Ｓ１は比例的に増加する。ただし、燃料噴射弁１３が劣化していることから、第１積算値Ｓ１は、比較的緩やかな傾きで上昇している。

一方、第２積算値Ｓ２は、ＤＰＦ４４の再生処理の実行中は算出されないことから（図６のステップＳ２２，Ｓ２５参照）、ＤＰＦ４４の再生処理が完了する時刻ｔ２から、次の再生処理が開始される時刻ｔ４にかけて増加する。

上述したように、ＤＰＦ４４の再生直後、第２積算値Ｓ２及びその増加速度は小さくなりやすい。そのため、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの間は、第１積算値Ｓ１に比べて第２積算値Ｓ２が小さくなっている。この間は、燃焼パラメータに基づいて算出された第１混入量ΔＺ１を用いて、積算混入量Ｚ（ｉ）の算出が行われる。

時刻ｔ２から時刻ｔ３までの期間は、差圧センサ７３の検出精度が低い期間を含むため、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍの増加量ΔＭに基づく第２混入量ΔＺ２の算出精度に比べて、燃焼パラメータに基づく第１混入量ΔＺ１の算出精度が高い。したがって、この期間は、より高精度の第１混入量ΔＺ１に基づいて積算混入量Ｚ（ｉ）を精度よく算出できる。

時刻ｔ２と時刻ｔ３との間において、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍがある程度大きくなると、第２積算値Ｓ２の増加速度が上昇し、時刻ｔ３において、第１積算値Ｓ１と第２積算値Ｓ２との大小関係が逆転する。

時刻ｔ３から時刻ｔ４にかけては、第１積算値Ｓ１に比べて第２積算値Ｓ２が大きくなり、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍの増加量ΔＭに基づいて算出される第２混入量ΔＺ２を用いて、積算混入量Ｚ（ｉ）の算出が行われる。

時刻ｔ３から時刻ｔ４までの期間は、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍが十分に大きくなっていることから、第１混入量ΔＺ１の算出精度に比べて第２混入量ΔＺ２の算出精度が高くなる。したがって、この期間においても、より高精度の第２混入量ΔＺ２に基づいて積算混入量Ｚ（ｉ）を精度よく算出できる。

以上のように、本実施形態によれば、積算混入量Ｚ（ｉ）の算出において、燃料噴射弁１３が精度よく作動している間は、燃焼パラメータに基づいて高精度に算出される第１混入量ΔＺ１が用いられ、燃料噴射弁１３が劣化した状態では、ＤＰＦ４４における煤堆積量Ｍに応じて、第１混入量ΔＺ１と第２混入量ΔＺ２とのうちより高精度の推定値が用いられることで、積算混入量Ｚ（ｉ）を常に精度よく算出できる。

したがって、精度よく算出された積算混入量Ｚ（ｉ）に基づいて、エンジンオイルの劣化の有無を精度よく判定できる。よって、高精度の劣化判定に基づいて、エンジンオイルの交換を促す報知を適切なタイミングで行うことができる。

以上、上述の実施形態を挙げて本発明を説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではない。

以上のように、本発明によれば、ディーゼルエンジンのオイルの劣化判定の精度を高めて、より適切なタイミングでのオイル交換報知を可能にすることが可能となるから、ディーゼルエンジンのメンテナンス技術分野において好適に利用される可能性がある。

１ エンジンシステム
２ ディーゼルエンジン
４ 吸気系
６ 燃料供給系
８ 排気系
１０ 燃焼室
１３ 燃料噴射弁
４４ パティキュレートフィルタ（ＤＰＦ）
５０ 高圧ＥＧＲシステム
６０ 低圧ＥＧＲシステム
７３ 差圧センサ
８０ 報知装置
１００ コントロールユニット
１１０ 燃焼制御部
１２０ ＤＰＦ再生制御部
１３０ オイル劣化判定部
１３１ 煤発生量推定部
１３２ 第１積算部
１３３ 第２積算部
１３４ 積算値比較部
１３５ 煤混入量推定部
１３６ 積算混入量推定部
１３７ 報知制御部

Claims (6)

1. コントロールユニットに実施させる、ディーゼルエンジンのオイル交換報知方法であって、
   ディーゼルエンジンの燃焼室での燃焼状態に関連する燃焼パラメータに基づいて、単位時間当たりに前記燃焼室で発生した煤量の推定値として、煤発生量を算出する煤発生量推定工程と、
   前記ディーゼルエンジンの排気通路に設けられたパティキュレートフィルタの直近の再生開始時から継続的に前記煤発生量を積算することで、前記直近の再生開始時から現在までに前記燃焼室で発生した煤の総量の推定値としての第１積算値を得る第１積算工程と、
   前記第１積算値とは異なる前記総量の推定値としての第２積算値を、前記パティキュレートフィルタにおける煤堆積量に基づいて算出する第２積算工程と、
   前記第１積算値と前記第２積算値のうちいずれが大きいかを判定する積算値比較工程と、
   前記第１積算値が前記第２積算値以上であるときは前記煤発生量推定工程で算出された煤発生量に基づいて、前記第２積算値が前記第１積算値よりも大きいときは前記煤堆積量の単位時間当たりの増加量に基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する煤混入量推定工程と、
   前記煤混入量を積算することで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を算出する積算混入量推定工程と、
   前記積算混入量が所定値よりも大きくなったとき、エンジンオイルの交換を促す報知を行う報知工程と、を備えることを特徴とするディーゼルエンジンのオイル交換報知方法。
2. 前記パティキュレートフィルタの再生を制御する再生制御工程を備え、
   前記再生制御工程は、
   前記排気通路における前記パティキュレートフィルタの上流側部分と下流側部分との間の圧力差に基づいて、前記第２積算工程で用いられる前記煤堆積量を算出する煤堆積量推定工程と、
   前記煤堆積量推定工程で算出された前記煤堆積量が所定値よりも大きくなったとき、前記パティキュレートフィルタの再生を実行する再生実行工程と、を有することを特徴とする請求項１に記載のディーゼルエンジンのオイル交換報知方法。
3. 前記煤混入量推定工程では、前記パティキュレートフィルタの再生が実行されているとき、前記第１積算値と前記第２積算値との大小関係に関わりなく、前記煤発生量推定工程で算出された煤発生量に基づいて前記煤混入量を算出することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のディーゼルエンジンのオイル交換報知方法。
4. ディーゼルエンジンの燃焼室での燃焼状態に関連する燃焼パラメータに基づいて、単位時間当たりに前記燃焼室で発生した煤量の推定値として、煤発生量を算出する煤発生量推定手段と、
   前記ディーゼルエンジンの排気通路に設けられたパティキュレートフィルタの直近の再生開始時から継続的に前記煤発生量を積算することで、前記直近の再生開始時から現在までに前記燃焼室で発生した煤の総量の推定値としての第１積算値を得る第１積算手段と、
   前記第１積算値とは異なる前記総量の推定値としての第２積算値を、前記パティキュレートフィルタにおける煤堆積量に基づいて算出する第２積算手段と、
   前記第１積算値と前記第２積算値のうちいずれが大きいかを判定する積算値比較手段と、
   前記第１積算値が前記第２積算値以上であるときは前記煤発生量推定手段により算出された煤発生量に基づいて、前記第２積算値が前記第１積算値よりも大きいときは前記煤堆積量の単位時間当たりの増加量に基づいて、単位時間当たりのエンジンオイルへの煤混入量を算出する煤混入量推定手段と、
   前記煤混入量を積算することで、エンジンオイルへの煤の積算混入量を算出する積算混入量推定手段と、
   前記積算混入量が所定値よりも大きくなったとき、エンジンオイルの交換を促す報知を行う報知制御手段と、を備えることを特徴とするディーゼルエンジンのオイル交換報知装置。
5. 前記パティキュレートフィルタの再生を制御する再生制御手段を備え、
   前記再生制御手段は、前記排気通路における前記パティキュレートフィルタの上流側部分と下流側部分との間の圧力差に基づいて、前記第２積算手段において用いられる前記煤堆積量を算出し、該煤堆積量が所定値よりも大きくなったとき、前記パティキュレートフィルタの再生を実行することを特徴とする請求項４に記載のディーゼルエンジンのオイル交換報知装置。
6. 前記煤混入量推定手段は、前記パティキュレートフィルタの再生が実行されているとき、前記第１積算値と前記第２積算値との大小関係に関わりなく、前記煤発生量推定手段によって算出された煤発生量に基づいて前記煤混入量を算出することを特徴とする請求項４又は請求項５に記載のディーゼルエンジンのオイル交換報知装置。

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