JP6501043B1

JP6501043B1 - 構造用鋼材および構造物

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Publication number: JP6501043B1
Application number: JP2018548016A
Authority: JP
Inventors: 進一三浦; 至寒沢; 村瀬　正次; 正次村瀬; 塩谷　和彦; 和彦塩谷; 長谷　和邦; 和邦長谷
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2017-06-30
Filing date: 2018-06-07
Publication date: 2019-04-17
Anticipated expiration: 2038-06-07
Also published as: KR20200018637A; JPWO2019003856A1; PH12019502726A1; TWI683911B; CN110832099B; KR102483143B1; CN110832099A; MY193493A; TW201907024A; WO2019003856A1

Abstract

本発明は、大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用する場合にも塗装頻度を低減することが可能であり、かつ、一次防錆性も良好である、優れた塗装耐食性と、橋梁などの大型で複雑な構造物に用いる場合の優れた耐ラメラテア性とを有する、構造用鋼材を提供することを目的とする。
本発明の構造用鋼材は、所定の成分組成を有し、かつＳｎ偏析度を２０以下としたものである。

Description

本発明は、主に橋梁などの陸上かつ屋外の大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸などの厳しい腐食環境下で使用される構造物に適用される鋼材に関する。

橋梁などの屋外で用いられる鋼構造物は、通常、何らかの防食処理を施して用いられる。例えば、飛来塩分量が少ない環境では、耐候性鋼が多く用いられている。

ここで、耐候性鋼は、大気暴露環境で使用する場合に、Ｃｕ、Ｐ、Ｃｒ、Ｎｉなどの合金元素が濃化した保護性の高いさび層で表面が覆われ、これによって、腐食速度を大きく低下させた鋼材である。このような耐候性鋼を使用した橋梁は、飛来塩分量が少ない環境では、無塗装のまま数十年間の供用に耐え得ることが知られている。

一方、海上や海岸近傍などの飛来塩分量の多い環境では、耐候性鋼において保護性の高いさび層が形成され難く、耐候性鋼を無塗装のまま使用することは困難である。このため、海上や海岸近傍などの飛来塩分量の多い環境では、普通、鋼材に塗装などの防食処理を施した鋼材が用いられている。

しかしながら、塗装鋼材では、時間の経過による塗膜の劣化やさびの発生、塗膜の膨れ等により、定期的な塗り替えなどの補修が必要となる。塗り替えに伴う塗装作業は、高所での作業となることが多く、作業自体が困難であるとともに、作業にかかる人件費も必要となる。このため、塗装鋼材を使用する場合には、構造物のメンテナンスコストが増大し、ひいてはライフサイクルコストが増大するという問題がある。

さらに、構造物を製作するまでの期間、鋼材を保管している間に腐食が生じることを防止する目的で、一般的にジンクリッチプライマーなどの防錆処理（一次防錆処理）が行われる。しかしながら、鋼材の保管期間が長くなった場合や鋼材の保管場所が海から近く飛来塩分量が多い場合などには、上記の防錆処理を行っていても腐食が進行する場合がある。

以上のことから、塗り替え塗装の周期の延長、すなわち、塗装頻度の低減を可能として、構造物のメンテナンスコストを抑制でき、さらには一次防錆性も向上させた、耐食性に優れた鋼材、特には塗装耐食性に優れた構造用鋼材の開発が望まれている。

耐食性に優れた鋼材に関する技術として、例えば、特許文献１には、
「質量％で、Ｃ：０.００１〜０.１５％、Ｓｉ：２.５％以下、Ｍｎ：０.５％超、２.５％以下、Ｐ：０.０３％未満、Ｓ：０.００５％以下、Ｃｕ：０.０５〜１.０％、Ｎｉ：０.０１〜０.５％、Ｃｒ：０.０１〜３.０％、Ａｌ：０.００３〜２.５％、およびＮ：０.００１〜０.１％、さらにＳｎおよび／またはＳｂ：０.０３〜０.５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｎｉ／Ｃｕ質量比が０.５以下である組成を有することを特徴とする、海浜耐候性に優れた鋼材。」
が開示されている。
特許文献２には、
「質量％で、Ｃ：０.００１〜０.１５％、Ｓｉ：２.５％以下、Ｍｎ：０.５％を超え２.５％以下、Ｐ：０.０３％未満、Ｓ：０.００５％以下、Ｃｕ：０.０５％未満、Ｎｉ：０.０５％未満、Ｃｒ：０.０１〜３.０％、Ａｌ：０.００３〜０．１％、Ｎ：０.００１〜０.１％およびＳｎ：０.０３〜０.５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、Ｃｕ／Ｓｎ比が１以下である組成を有するスラブの表面温度を１０５０〜１２００℃に加熱した後、９００℃以上の温度域で全圧下量のうち７０％以上の圧延を行い、かつ、８００℃以上の温度域で圧延を終了したのち、冷却することを特徴とする耐食性およびＺ方向の靭性に優れた鋼材の製造方法。」
が開示されている。
特許文献３には、
「質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ: ０．０１〜１．０％、Ｍｎ: ０．０５〜３．０％、Ｐ: ０．０５％以下、Ｓ: ０．０１％以下、Ｓｎ: ０．０１〜０．５％、Ｃｒ:１．０％を超え１３．０％以下、Ａｌ: ０．１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｓｎ中の固溶Ｓｎの割合が９５．０％以上であることを特徴とする、耐食性に優れた鋼材。」
が開示されている。
特許文献４には、
「質量％で、Ｃ: ０．０１〜０．２％、Ｓｉ: ０．０１〜１．０％、Ｍｎ: ０．０５〜３．０％、Ｐ: ０．０５％以下、Ｓ: ０．０１％以下、Ｓｎ: ０．０１〜０．５％、Ａｌ: ０．１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ、Ｓｎ中の固溶Ｓｎの割合が９５．０％以上であることを特徴とする、耐食性に優れた鋼材。」
が開示されている。
特許文献５には、
「化学組成が、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜１．００％、Ｍｎ：０．０５〜３．００％、Ｓｎ：０．０１〜０．５０％、Ｏ：０．０００１〜０．０１００％、Ｃｕ：０〜０．１０％未満、Ｃｒ：０〜０．１０％未満、Ｍｏ：０〜０．０５０％未満、Ｗ：０〜０．０５０％未満、Ｃｕ＋Ｃｒ：０〜０．１０％未満、Ｍｏ＋Ｗ：０〜０．０５０％未満、Ｓｂ：０〜０．０５％未満、Ｎｉ：０〜０．０５％、Ｎｂ：０〜０．０５０％、Ｖ：０〜０．０５０％、Ｔｉ：０〜０．０２０％、Ａｌ：０〜０．１００％、
Ｃａ：０〜０．０１００％未満、Ｍｇ：０〜０．０１００％、ＲＥＭ：０〜０．０１００％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、残部：Ｆｅおよび不純物であり；フェライトである軟質組織と、パーライト、ベーナイト、およびマルテンサイトである硬質組織とを有し；前記軟質組織中のＳｎ濃度に対する前記硬質組織中のＳｎ濃度の比であるＳｎ濃度比が１．２以上６．０未満である；ことを特徴とする鋼材。」
が開示されている。

特開２００６−１１８０１１号公報特開２０１０−７１０９号公報特開２０１３−１６６９９２号公報特開２０１２−２５５１８４号公報特許第５８３９１５１号公報

ＷＥＳ３００８−１９９９

しかしながら、Ｃｒ等の耐食性を向上させる成分を多量に含有させると、耐食性以外の性能が劣化する場合がある。
例えば、特許文献１〜３の技術において、Ｃｒの含有量を増加させると、合金コストの増大とともに、鋼材の靱性の劣化を招く。

また、近年、橋梁などの構造物では、ラメラテアが発生する危険性が指摘されている。ここで、ラメラテアとは、十字継手、Ｔ継手、角継手などの板厚方向に引張応力を受ける溶接継手において、引張応力によって鋼板表面に平行な方向に、鋼材内部においてき裂が進展し、割れが発生する現象である。

このようなラメラテアの発生に関し、例えば、非特許文献１では、板厚方向の絞り値と鋼中のＳ量の関係が示されており、鋼中のＳ量を低減することで、板厚方向の絞り値が向上し、ひいては耐ラメラテア性が向上することが開示されている。
しかしながら、近年の構造物の大型化や複雑化に伴い、このような大型化および複雑化した構造物では、その構成部材において、拘束条件の厳しい溶接継手により、板厚方向により大きな引張応力を受けることが多くなっている。

このような場合、鋼中のＳ量を低減するだけでは、必ずしも十分な耐ラメラテア性が得られるとは言えない。また、特許文献１〜５に開示されるような、耐食性を改善する目的で添加した種々の元素が耐ラメラテア性に及ぼす影響については明らかになっていない。このため、特許文献１〜５に開示される耐食性を向上させた鋼材を上記のような大型で複雑な構造物に適用する場合には、ラメラテアの発生が懸念される。

本発明は、上記の現状に鑑み開発されたものであって、大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用する場合にも塗装頻度を低減することが可能であり、かつ、一次防錆性も良好である、優れた塗装耐食性と、橋梁などの大型で複雑な構造物に用いる場合の優れた耐ラメラテア性とを有する、構造用鋼材を提供することを目的とする。
また、本発明は、上記の構造用鋼材を用いてなる構造物を提供することを目的とする。

さて、発明者らは、上記課題の解決に向けて鋭意研究を重ね、以下の知見を得た。
（１）耐食性、特に塗装耐食性の向上には、Ｓｎとともに、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｗ、ＳｂおよびＳｉのうちから選んだ１種または２種以上を複合添加することが有効である。
（２）一方、耐ラメラテア性の観点からは、鋼中のＳ量を低減するとともに、Ｓｎを低減することが有効である。

（３）このように、塗装耐食性の向上の観点からはＳｎの添加が有効であるものの、耐ラメラテア性の観点からは、Ｓｎを低減することが有効である。そこで、発明者らは、上記の知見を基に、さらに耐食性と耐ラメラテア性とを両立すべく検討を重ねた。

その結果、
（４）Ｓｎの中心偏析を抑制して、Ｓｎを鋼材全体に極力拡散させてやれば、Ｓｎを所定量含有していても優れた耐ラメラテア性が得られる、すなわち、塗装耐食性の向上の観点からＳｎ量を適正に調整しつつ、Ｓｎの中心偏析を抑制して、Ｓｎを鋼材全体に拡散させてやれば、塗装耐食性と耐ラメラテア性とを両立することができる、
との知見を得た。
（５）また、板厚方向において所定以上の濃度となるＳｎ偏析部の厚みを極力抑制することにより、一層、耐ラメラテア性が向上し、
（６）さらに、Ｓ量に応じてＳｎ量を厳密に制御することにより、一層、耐ラメラテア性が向上する、
との知見を得た。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を重ねて完成させたものである。

すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．質量％で、
Ｃ：０．０２０％以上、０．２００％以下、
Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下、
Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下、
Ｓ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下および
Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下
を含有するとともに、
Ｃｕ：０．０１０％以上、０．５０％以下、
Ｎｉ：０．０１０％以上、０．５０％以下、
Ｗ：０．００５％以上、１．０００％以下、
Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下および
Ｓｉ：０．０５％以上、１．００％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
Ｓｎ偏析度が２０以下である、構造用鋼材。
ここで、Ｓｎ偏析度は、次式（１）により定義される。
［Ｓｎ偏析度］＝［Ｓｎ偏析部のＳｎ濃度］／［平均のＳｎ濃度］---（１）

２．Ｓｎ偏析部の板厚方向の厚みが５０μｍ以下である、前記１に記載の構造用鋼材。

３．次式（２）で定義されるＳＴ値が１．５０以下である、前記１または２に記載の構造用鋼材。
ＳＴ＝１００００×［％Ｓ］×［％Ｓｎ］^２---（２）
ここで［％Ｓ］および［％Ｓｎ］はそれぞれ、前記成分組成におけるＳおよびＳｎの含有量（質量％）である。

４．前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．５００％以下および
Ｃｏ：１．００％以下
から選ばれる１種または２種を含有する、前記１乃至３のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

５．前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．０５０％以下、
Ｖ：０．２００％以下、
Ｎｂ：０．２００％以下および
Ｚｒ：０．１００％以下、
から選ばれる１種または２種以上を含有する、前記１乃至４のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

６．前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｂ：０．００５０％以下を含有する、前記１乃至５のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

７．前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０１００％以下および
Ｍｇ：０．０１００％以下、
から選ばれる１種または２種を含有する、前記１乃至６のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

８．表面に塗膜を有する、前記１乃至７のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

９．前記塗膜が、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を有し、
該防食下地層が無機ジンクリッチペイント、該下塗り層がエポキシ樹脂塗料、該中塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料、該上塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料をそれぞれ用いてなる、前記８に記載の構造用鋼材。

１０．表面にジンクリッチプライマー層を有する、前記１乃至７のいずれか一項に記載の構造用鋼材。

１１．前記１乃至１０のいずれか一項に記載の構造用鋼材を用いてなる、構造物。

１２．橋梁である、前記１１に記載の構造物。

本発明によれば、大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用する場合であっても、塗り替え周期を延長して塗装頻度を低減することが可能であり、かつ耐ラメラテア性にも優れる構造用鋼材を得ることができる。
そして、本発明の構造用鋼材を、橋梁などの屋外の大気腐食環境下、特には飛来塩分量の多い海上や海岸近傍などの厳しい腐食環境下で使用される橋梁などの構造物に用いることにより、かような構造物のメンテナンスコスト、ひいてはライフサイクルコストを低減することが可能となり、さらには、ラメラテアの発生を有効に防止して、大型で複雑な構造物についても高い安全性を確保することが可能となる。

以下、本発明を具体的に説明する。まず、本発明の構造用鋼材の一実施形態における成分組成について説明する。なお、成分組成における元素の含有量の単位はいずれも「質量％」であるが、以下、特に断らない限り単に「％」で示す。

Ｃ：０．０２０％以上、０．２００％以下
Ｃは、鋼材の強度を上昇させる元素である。このため、Ｃは、構造用鋼としての所定の強度を確保するため、０．０２０％以上含有させる必要がある。一方、Ｃ含有量が０．２００％を超えると、溶接性および靭性が劣化する。したがって、Ｃ含有量は０．０２０％以上、０．２００％以下とする。好ましくは、０．０４０％以上である。また、好ましくは、０．１８０％以下である。

Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下
Ｍｎは、鋼材の強度を上昇させる元素である。このため、Ｍｎは、構造用鋼としての所定の強度を確保するため、０．２０％以上含有させる必要がある。一方、Ｍｎ含有量が２．００％を超えると、靭性および溶接性が劣化する。したがって、Ｍｎ含有量は０．２０％以上、２．００％以下とする。好ましくは０．７５％以上である。また、好ましくは１．８０％以下である。

Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下
Ｐは、鋼材の塗装耐食性の向上に寄与する元素である。このような効果を得る観点から、Ｐは０．００３％以上含有させる必要がある。一方、Ｐ含有量が０．０３０％を超えると、溶接性が劣化する。したがって、Ｐ含有量は０．００３％以上、０．０３０％以下とする。

Ｓ：０．０００１％以上、０．０１００％以下
Ｓは、耐ラメラテア性に関与する重要な元素である。すなわち、Ｓ量が増大すると粗大なＭｎＳが形成され、これがラメラテアの起点となる。このため、Ｓ含有量は０．０１００％以下とする必要がある。ただし、Ｓ含有量を０．０００１％未満にしようとすると、生産コストが増大する。したがって、Ｓ含有量は０．０００１％以上、０．０１００％以下とする。好ましくは０．００８０％以下、より好ましくは０．００６０％以下である。

Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下
Ａｌは、製鋼時の脱酸に必要な元素である。このような効果を得るため、Ａｌは０．００１％以上含有させる必要がある。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えると、溶接性に悪影響を及ぼす。したがって、Ａｌ含有量は０．００１％以上、０．１００％以下とする。好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．０１０％以上である。また、好ましくは０．０５０％未満、より好ましくは０．０３０％未満である。

Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｓｎは、塗膜の耐久性を向上させる効果を有するとともに、耐ラメラテア性に関与する重要な元素、換言すれば、塗装耐食性を向上させる一方で、耐ラメラテア性を低下させる元素である。
すなわち、Ｓｎは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することによって、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを防止する。また、Ｓｎは、鋼材表面においてアノード反応を抑制する。これらの効果を十分に得るためには、Ｓｎ含有量を０．００５％以上とする必要がある。好ましくは０．０１０％以上、より好ましくは０．０２０％以上である。
しかしながら、Ｓｎは板厚中心部に偏析しやすく、このようなＳｎ偏析部では、硬度が高く、脆化した組織が生成し、当該組織が破壊の起点となって、耐ラメラテア性を劣化させる。したがって、耐ラメラテア性の確保の観点から、Ｓｎの含有量は０．２００％以下とする。好ましくは０．１００％以下、より好ましくは０．０５０％未満である。

また、鋼材の塗装耐食性を向上させる観点から、Ｓｎとともに、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｗ、ＳｂおよびＳｉのうちから選んだ１種または２種以上を複合添加することが必要である。すなわち、上述したように、Ｓｎは塗装耐食性を向上させるが、耐ラメラテア性の観点から多量に含有させることはできない。このため、良好な耐ラメラテア性を確保しつつ、鋼材の塗装耐食性を向上させる観点から、Ｓｎとともに、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｗ、ＳｂおよびＳｉのうちから選んだ１種または２種以上を複合添加することが必要である。

Ｃｕ：０．０１０％以上、０．５０％以下
Ｃｕは、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制する効果を有する。このような効果は、Ｃｕ含有量が０．０１０％以上で得られる。一方、Ｃｕ含有量が０．５０％を超えると、合金コストの上昇を招く。したがって、Ｃｕ添加の効果を得るための含有量は０．０１０％以上、０．５０％以下である。好ましくは０．０３０％以上、より好ましくは０．０４０％以上、さらに好ましくは０．０５０％以上である。また、好ましくは０．４０％以下、より好ましくは０．３０％以下、さらに好ましくは０．２５％以下である。

Ｎｉ：０．０１０％以上、０．５０％以下
Ｎｉは、さび層のさび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、腐食促進因子である酸素や塩化物イオンの地鉄への透過を抑制する効果を有する。このような効果は、Ｎｉ含有量が０．０１０％以上で得られる。一方、Ｎｉ含有量が０．５０％を超えると、合金コストの上昇を招く。したがって、Ｎｉ添加の効果を得るための含有量は０．０１０％以上、０．５０％以下である。好ましくは０．０３０％以上、より好ましくは０．０４０％以上、さらに好ましくは０．０５０％以上である。また、好ましくは０．４０％未満、より好ましくは０．３０％以下、さらに好ましくは０．１５％以下である。

Ｗ：０．００５％以上、１．０００％以下
Ｗは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＷＯ_４ ^２−として分布することによって、腐食促進因子の塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを静電的に防止する。さらに、鋼材表面にＷを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。このような効果は、Ｗ含有量が０．００５％以上で得られる。一方、Ｗ含有量が１．０００％を超えると、合金コスト上昇を招く。したがって、Ｗ添加の効果を得るための含有量は０．００５％以上、１．０００％以下である。好ましくは０．０１０％以上、より好ましくは０．０３０％以上、さらに好ましくは０．０５０％以上である。また、好ましくは０．７００％以下、より好ましくは０．５００％以下、さらに好ましくは０．３００％以下である。

Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下
Ｓｂは、地鉄表面近傍においてさび層中に存在し、さび粒子を微細化することで腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを抑制する。また、Ｓｂは、鋼材表面においてアノード反応を抑制する。このような効果は、Ｓｂ含有量が０．００５％以上で得られる。一方、Ｓｂ含有量が０．２００％を超えると、鋼の延性や靭性の劣化を招く。したがって、Ｓｂ添加の効果を得るための含有量は０．００５％以上、０．２００％以下である。好ましくは０．０１０％以上、より好ましくは０．０２０％以上である。また、好ましくは０．１５０％以下、より好ましくは０．１００％以下である。

Ｓｉ：０．０５％以上、１．００％以下
Ｓｉは、さび層全体のさび粒を微細化して緻密なさび層を形成し、鋼材の塗装耐食性を向上させる効果を有する。また、Ｓｉは製鋼時の脱酸に必要な元素である。このような効果は、Ｓｉ含有量が０．０５％以上で得られる。一方、Ｓｉ含有量が１．００％を超えると、靭性および溶接性が著しく劣化する。したがって、Ｓｉ添加の効果を得るための含有量は０．０５％以上、１．００％以下である。好ましくは０．１５％以上である。また、好ましくは０．８０％以下である。
さらに、鋼材の塗装耐食性を一層向上させる観点からは、Ｓｉ含有量は０．４０％以上、０．６０％以下とすることがより好ましい。

以上、基本成分について説明したが、必要に応じて、以下に述べる元素を適宜含有させることができる。
Ｍｏ：０．５００％以下
Ｍｏは、鋼材のアノード反応に伴って溶出し、さび層中にＭｏＯ_４ ^２−が分布することで、腐食促進因子である塩化物イオンがさび層を透過して地鉄に到達するのを抑制する。また、鋼材表面にＭｏを含む化合物が沈殿することで、鋼材のアノード反応を抑制する。しかしながら、Ｍｏ含有量が０．５００％を超えると、合金コストの上昇を招く。したがって、Ｍｏを含有する場合、Ｍｏ含有量は０．５００％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＭｏ含有量が０．００５％以上である。

Ｃｏ：１．００％以下
Ｃｏは、さび層全体に分布し、さび粒を微細化することで緻密なさび層を形成し、これにより鋼材の耐候性を向上させる効果を有する。しかしながら、Ｃｏ含有量が１．００％を超えると、合金コストの上昇を招く。したがって、Ｃｏを含有する場合、Ｃｏ含有量は１．００％以下とする。好ましくは０．５０％以下、より好ましくは０．３５％以下である。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＣｏ含有量が０．０１％以上であり、より好ましくは０．０３％以上、さらに好ましくは０．１０％以上である。

Ｔｉ：０．０５０％以下
Ｔｉは、強度を高める元素である。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．０５０％を超えると、靭性の劣化を招くおそれがある。したがって、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．０５０％以下とする。より好ましくは０．０３０％以下である。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＴｉ含有量が０．００１％以上であり、より好ましくは０．００５％以上である。

Ｖ：０．２００％以下
Ｖは、強度を高める元素である。しかしながら、Ｖ含有量が０．２００％を超えると、その効果が飽和する。したがって、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．２００％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＶ含有量が０．００５％以上である。

Ｎｂ：０．２００％以下
Ｎｂは、強度を高める元素である。しかしながら、Ｎｂ含有量が０．２００％を超えると、靭性の劣化を招くおそれがある。したがって、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は０．２００％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＮｂ含有量が０．００５％以上である。

Ｚｒ：０．１００％以下
Ｚｒは、強度を高める元素である。しかしながら、Ｚｒ含有量が０．１００％を超えると、その効果が飽和する。したがって、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．１００％以下とする。なお、上記のような効果を得るためには、好ましくはＺｒ含有量が０．００５％以上である。

Ｂ：０．００５０％以下
Ｂは、強度を高める元素である。しかしながら、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると、靭性の劣化を招くおそれがある。したがって、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．００５０％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＢ含有量が０．０００１％以上である。

Ｃａ：０．０１００％以下
Ｃａは、鋼中のＳを固定し、溶接熱影響部の靭性を向上させる元素である。しかしながら、Ｃａ含有量が０．０１００％を超えると、鋼中の介在物の量が増加し、かえって靭性の劣化を招く。したがって、Ｃａを含有する場合、Ｃａ含有量は０．０１００％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＣａ含有量が０．０００１％以上である。

Ｍｇ：０．０１００％以下
Ｍｇは、鋼中のＳを固定し、溶接熱影響部の靭性を向上させる元素である。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．０１００％を超えると、鋼中の介在物の量が増加し、かえって靭性の劣化を招く。したがって、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇ含有量は０．０１００％以下とする。なお、上記の効果を得るためには、好ましくはＭｇ含有量が０．０００１％以上である。

上記以外の成分は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、ＮやＯ（酸素）が挙げられ、Ｎ：０．０１０％以下、Ｏ：０．０１０％以下であれば許容できる。

また、本発明の構造用鋼材では、Ｓｎ偏析度を次のように制御することが極めて重要である。
Ｓｎ偏析度：２０以下
上述したように、Ｓｎは板厚中心部に偏析しやすい。このようにＳｎが偏析した部分（以下、Ｓｎ偏析部ともいう）では、硬度が高く、脆化した組織が生成し、当該組織が破壊の起点となって、その結果、鋼板の耐ラメラテア性を低下させる。よって、優れた耐ラメラテア性を確保するためには、Ｓｎの中心偏析を抑制する、換言すれば次式（１）により定義されるＳｎ偏析度を低減することが重要である。このため、Ｓｎ偏析度は２０以下とする。好ましくは１８以下である。より好ましくは１５以下である。さらに好ましくは１２以下である。Ｓｎ偏析は少ない方が好ましいため、下限については特に限定されるものではないが、好ましくは１であり、より好ましくは５である。
［Ｓｎ偏析度］＝［Ｓｎ偏析部のＳｎ濃度］／［平均のＳｎ濃度］---（１）

ここで、Ｓｎ偏析度は、より具体的には、鋼材の圧延方向と平行に切断した断面（鋼材表面に垂直な断面）において、電子線マイクロアナライザ（以下、ＥＰＭＡと示す）の線分析により得られる平均のＳｎ濃度に対する、Ｓｎ偏析部の最大Ｓｎ濃度の比である。
すなわち、鋼材の厚さをｔ（ｍｍ）、幅（鋼材の圧延方向および厚さ方向と直角の方向）をＷ（mm）としたとき、まず、鋼材の圧延方向と平行に切断した断面（鋼材表面に垂直な断面）の鋼材の厚さ方向：(０．５±０．１)×ｔ、圧延方向：１５ｍｍの面領域（すなわち、鋼材の厚さ方向の中心位置を包含する面領域）において、ビーム径：２０μｍ、ピッチ：２０μｍの条件で、ＳｎのＥＰＭＡ面分析を実施する。なお、ＳｎのＥＰＭＡ面分析は、１／４×Ｗ、１／２×Ｗおよび３／４×Ｗの位置の３つの断面視野にて実施する。
ついで、上記ＥＰＭＡ面分析から各断面視野においてＳｎ濃度が最も高い位置を選択し、当該位置においてそれぞれ、鋼材の厚さ方向にビーム径：５μｍ、ピッチ：５μｍの条件で、ＳｎのＥＰＭＡ線分析を実施する。なお、ＥＰＭＡ線分析の実施にあたっては、鋼材の表裏面からそれぞれ２５μｍまでの領域は除外する。
ついで、測定ラインごとにＳｎ濃度（質量濃度）の最大値を求め、これらの平均値をＳｎ偏析部のＳｎ濃度（質量濃度）とする。そして、このＳｎ偏析部のＳｎ濃度を、測定ラインの全測定値の算術平均値である平均のＳｎ濃度（質量濃度）で除した値を、Ｓｎ偏析度とする。

Ｓｎ偏析部の板厚方向の厚み：５０μｍ以下
また、Ｓｎ偏析部の板厚方向の厚みを極力抑制することにより、一層、耐ラメラテア性が向上する。このため、Ｓｎ偏析部の厚み：５０μｍ以下とすることが好ましい。より好ましくは４０μｍ以下、さらに好ましくは３０μｍ以下である。なお、下限については特に限定されず、０μｍであってもよい。

なお、ここでいうＳｎ偏析部は、上記したＥＰＭＡ線分析より得られる、平均のＳｎ濃度（質量濃度）に対するＳｎ濃度（質量濃度）の比が、５以上となる領域である。
また、Ｓｎ偏析部の厚みは、上記測定ライン毎に得られる上記領域における板厚方向の厚みを、平均することにより求めたものである。

ＳＴ値：１．５０以下
また、次式（２）で定義されるＳＴ値を１．５０以下とすることにより、耐ラメラテア性を一層向上することができる。さらに好ましくは１．２０以下である。下限については特に限定されるものではないが、０．００００００５程度である。
ＳＴ＝１００００×［％Ｓ］×［％Ｓｎ］^２---（２）
ここで［％Ｓ］および［％Ｓｎ］はそれぞれ、前記成分組成におけるＳおよびＳｎの含有量（質量％）である。

また、本発明の一実施形態の構造用鋼材は、鋼材表面を塗装して使用される。ここで、鋼材表面の塗膜としては、特に限定するものではないが、例えば、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層をこの順に有する塗膜が挙げられる。
なお、防食下地層は無機ジンクリッチペイント（例えば、ＳＤジンク１５００）、下塗り層はエポキシ樹脂塗料（例えば、エポマリンＨＢ（Ｋ））、中塗り層はふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料（例えば、セラテクトＦ中塗）、上塗り層はふっ素樹脂上塗り塗料（例えば、セラテクトＦ（Ｋ）上塗）を用いて形成することが好ましい。

また、製品出荷時には、一次防錆を目的として、鋼材の表面にジンクリッチプライマー層を形成することが好ましい。
なお、ジンクリッチプライマー層とは、ＪＩＳＫ５５５２（２００２）で規定されるジンクリッチプライマーを用いて形成されたプライマー層である。

次に、上記した構造用鋼材の一実施形態に係る製造方法を説明する。
すなわち、上記した成分組成に調製した鋼を、転炉や電気炉、真空脱ガス等、公知の精錬プロセスを用いて溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法で鋼素材（スラブ）とし、ついでこの鋼素材を必要に応じて再加熱してから熱間圧延することにより、鋼板または形鋼等とすることで製造する。
なお、鋼材の厚さは特に限定されるものではないが、好ましくは２〜１００ｍｍである。より好ましくは３ｍｍ以上、さらに好ましくは４ｍｍ以上である。また、より好ましくは８０ｍｍ以下、さらに好ましくは６０ｍｍ以下である。

ただし、上述したように、優れた耐ラメラテア特性を得るには、Ｓｎの中心偏析を抑制する、具体的には、Ｓｎ偏析度を２０以下に制御することが極めて重要である。ここで、Ｓｎ偏析度は、成分組成が同じであっても、製造条件によって大きく変化する。このため、Ｓｎの中心偏析を抑制するには、製造条件、特には、鋳造条件および熱間圧延を適正に制御することが重要である。

すなわち、連続鋳造の場合、未凝固層を有する凝固末期の鋳片を、凝固収縮量と熱収縮量との和に相当する程度の圧下総量及び圧下速度で、圧下ロール群によって徐々に圧下しながら鋳造する軽圧下法を行うことが好ましい。
そして、この場合、鋳造速度（引抜速度）は、０．５０〜２．８０ｍ／ｍｉｎとすることが好ましい。
ここで、鋳造速度が０．５０ｍ／ｍｉｎ未満では、操業効率が悪くなる。また、鋳片が軽圧下帯に到達する前に凝固が完了してしまい、未凝固層での圧下が十分に行えず、軽圧下法によるＳｎの偏析抑制効果が十分得られず、Ｓｎの中心偏析が促される。より好ましくは０．７０ｍ／ｍｉｎ以上、さらに好ましくは０．８０ｍ／ｍｉｎ以上である。
一方、鋳造速度が２．８０ｍ／ｍｉｎを超えると、表面温度ムラが生じ、また鋳片内部への溶鋼供給が不十分になって、Ｓｎの中心偏析が促される。また、完全に凝固が完了する位置が軽圧下帯を過ぎた位置となり、やはり軽圧下法によるＳｎの偏析抑制効果が十分得られず、Ｓｎの中心偏析が促される。より好ましくは２．５０ｍ／ｍｉｎ以下、さらに好ましくは１．２０ｍ／ｍｉｎ以下である。

また、上記の鋼素材を所望の寸法形状に熱間圧延する際には、１０００℃〜１３５０℃の温度に加熱することが好ましい。すなわち、加熱温度が高いほど中心偏析部のＳｎの拡散が促されるため、耐ラメラテア性を確保する観点からは有利となる。このような観点から、加熱温度は１０００℃以上とすることが好ましい。ただし、加熱温度が１３５０℃を超えると、表面痕が発生したり、スケールロスや燃料原単位が増加したりする。よって、加熱温度の上限は１３５０℃とすることが好ましい。

さらに、上記加熱温度において、鋼素材（スラブ）表層と中心部の温度差が５０℃以下となるように均熱することが好ましい。これにより、中心偏析部におけるＳｎの拡散が十分に促される。このため、上記加熱温度における均熱時間を３０ｍｉｎ以上とすることが好ましい。より好ましくは６０ｍｉｎ以上である。さらに好ましくは９０ｍｉｎ以上である。なお、上限については特に限定されるものではないが、１０００ｍｉｎとすることが好ましい。

なお、鋼素材の温度が、もともと１０００〜１３５０℃の範囲の場合でかつ、その温度範囲に３０ｍｉｎ以上保持されていた場合には、加熱せずに、そのまま熱間圧延に供してもよい。また、熱間圧延後に得られた熱延板に、再加熱処理、酸洗、冷間圧延を施し、所定板厚の冷延板としてもよい。

また、熱間圧延では、圧下比を３．０以上とすることが好ましい。圧下比を３．０以上とすることにより、板厚方向におけるＳｎ偏析部の厚みが薄くなる。より好ましくは３．２以上、さらに好ましくは４．０以上である。圧下比の上限は、好ましくは６０程度である。また、仕上圧延終了温度は６５０℃以上とすることが好ましい。仕上圧延終了温度が６５０℃未満では、変形抵抗の増大により圧延荷重が増加し、圧延の実施が困難となる。仕上圧延終了温度の上限は、好ましくは９５０℃である。

なお、熱間圧延後の冷却は、空冷、加速冷却のいずれの方法でもよいが、より高い強度を得たい場合には、加速冷却を行うことが好ましい。
ここで、加速冷却を行う場合には、冷却速度を２〜１００℃／ｓ、冷却停止温度を７００〜４００℃とするのが好ましい。すなわち、冷却速度が２℃／ｓ未満、および／または冷却停止温度が７００℃超では、加速冷却の効果が小さく、十分な高強度化が達成されない場合がある。また、設備能力の観点からは、冷却速度が１００℃／ｓ以下とすることが好ましい。さらに、冷却停止温度が４００℃未満では、鋼材の靭性が低下したり、鋼材の形状に歪が発生する場合がある。なお、冷却停止温度を４００℃未満とする場合には、後工程において４００℃〜７００℃の温度域で焼戻し熱処理を施すことが好ましい。

表１に示す成分組成になる鋼（残部はＦｅおよび不可避的不純物である）を溶製し、表２に示す条件の連続鋳造により、鋼スラブとした。なお、連続鋳造は、軽圧下法により行った。ついで、これらの鋼スラブを、表２に示す条件で、再加熱後、均熱し、ついで熱間圧延を施し、種々の鋼板を得た。なお、熱間圧延後の冷却は、室温までの空冷とした。
そして、上記した方法により、得られた鋼板においてＳｎ偏析度およびＳｎ偏析部の厚みを求めた。結果を表２に併記する。
なお、Ｓｎ偏析度が５未満の場合には、表２中のＳｎ偏析度およびＳｎ偏析部の厚みの欄の記載をいずれも「−」としている。

（１）塗装耐食性の評価
また、上記のようにして得られた鋼板について、以下の要領で、塗装耐食性の評価を実施した。
すなわち、上記のようにして得た鋼板から７０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの試験片を採取した。この試験片の表面に、ＪＩＳＺ０３１３（２００４）に規定される除錆度Ｓａが２．５となるようショットブラストを施し、アセトン中での超音波脱脂を５分間行い、風乾した。ついで、試験片の片面を塗装面とし、防食下地として無機ジンクリッチペイント（関西ペイント株式会社製ＳＤジンク１５００Ａ、厚さ：７５μｍ）を塗布し、ついでミストコートとしてエポキシ樹脂塗料（関西ペイント株式会社製エポマリン下塗ミストコート用）を塗布し、ついで下塗りとしてエポキシ樹脂塗料（関西ペイント株式会社製
エポマリンＨＢ（Ｋ）、厚さ：１２０μｍ）を塗布し、ついで中塗りとしてふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料（関西ペイント株式会社製セラテクトＦ中塗塗料、厚さ：３０μｍ）を塗布し、ついで上塗りとしてふっ素樹脂塗料上塗り塗料（関西ペイント株式会社製セラテクトＦ上塗塗料、厚さ：２５μｍ）を塗布し、防食下地層、下塗り層（ミストコートにより形成された塗膜も含む）、中塗り層および上塗り層からなる塗膜を形成した。なお、試験片の他方の片面と端面は、溶剤型のエポキシ樹脂塗料にてシールし、さらにシリコン系のシール剤にて被覆した。

塗装後、試験片に形成した塗膜の中央部に、地鉄に到達するように幅：１ｍｍ、長さ：４０ｍｍの直線のカットを入れ、初期欠陥を設けた。ついで、ＩＳＯ１６５３９２０１３に準拠し、以下に示す条件にて腐食試験を実施した。
すなわち、試験片表面の人工海塩の付着量が６．０ｇ／ｍ^２となるように、人工海塩を純水で所定の濃度に希釈した溶液をスプレーし、試験片に人工海塩を付着させた。ついで、この試験片を用いて、（条件１．温度：６０℃、相対湿度：３５％、保持時間：３時間）、（条件２．温度：４０℃、相対湿度：９５％、保持時間：３時間）、条件１から条件２および条件２から条件１への各移行時間を１時間とする、合計８時間のサイクルを１サイクルとして、これを１２００サイクル繰り返す腐食試験を実施した。なお、人工海塩の付着は、週に１回とした。
そして、腐食試験終了後、塗装における初期欠陥部からの膨れ幅（以下、塗装膨れ幅という）を測定し、塗装耐食性を評価した。ここで、塗装膨れ幅は、上記の初期欠陥の幅方向の塗装膨れ幅（両側の合計の膨れ幅）の平均値であり、具体的には、上記の初期欠陥を長さ方向に等間隔に１０箇所の位置での幅方向の塗装膨れ幅（両側の合計の膨れ幅）を求め、これらを平均したものである。なお、塗装膨れ幅が１２．０ｍｍ以下であれば、塗装耐食性に優れると判断した。

ここで、塗装膨れ幅が１２．０ｍｍ以下であれば塗装耐食性に優れると判断した理由は以下のとおりである。
すなわち、通常、新設橋梁向けの塗装であるＣ５系塗装を普通鋼に適用した場合、マイルドな腐食環境（一般的な大気腐食環境）において、その塗装の寿命は５０年程度とされている。一方、海上や海岸などの厳しい腐食環境では、塗装の寿命は３０年程度とされている。ここで、例えば、海上や海岸などの厳しい腐食環境において塗装の寿命を３０年から５０年へ延長するためには、塗膜欠陥を通じた鋼の腐食に伴う塗装の膨れの進展を抑制する必要がある。ここで、（ａ）塗装膨れ面積が暴露期間の一次式で表され、（ｂ）さらに、膨れ形状はピンホールなどを起点とする円または矩形であり、塗装膨れ面積は塗装膨れ幅の２乗に比例する、と仮定すると、所定の環境における一定時間曝露した後の塗装膨れ面積が、普通鋼を同様の条件で曝露した場合の塗装膨れ面積の６０％以下（塗装膨れ幅で言えば、７７．５％以下程度）、より安全側にみると５６．２５％以下（塗装膨れ幅で言えば、７５％以下程度）になれば、塗装の寿命が３０年から５０年へ延長されるものと考えることができる。
ここで、普通鋼にＣ５系塗装を施して上記の腐食試験を行うと、塗装膨れ幅が１６．０ｍｍとなったため、その７５％に相当する塗装膨れ幅：１２．０ｍｍである場合に、塗装耐食性に優れると判断した。

また、次の要領で各鋼板の一次防錆性の評価を行った。
すなわち、ＪＩＳＫ５５５２（２００２）：「ジンクリッチプライマー」に記載される耐塩水噴霧性の試験に準拠して、ブラスト処理を施した試験片に、乾燥膜厚が２０μｍとなるようにジンクリッチプライマー（関西ペイント株式会社製ＳＤジンク１０００）を塗布し、乾燥後、これらの試験片を用いて塩水噴霧試験を行った。
そして、目視によりジンクリッチプライマー層に赤錆が認められるまでの日数を測定し、以下の評価基準により、一次防錆性を評価した。
なお、本評価では、ジンクリッチプライマー層の下地となる鋼板の一次防錆性を評価するため、試験期間を、ＪＩＳＫ５５５２（２００２）で規定される試験期間よりも長くした。
Ａ（合格、極めて優れる）：赤錆が認められるまでの日数が１２０日以上
Ｂ（合格、特に優れる）：赤錆が認められるまでの日数が９０日以上１２０日未満
Ｃ（合格、優れる）：赤錆が認められるまでの日数が６０日以上９０日未満
Ｄ（合格）：赤錆が認められるまでの日数が３０日以上６０日未満
Ｅ（不合格）：赤錆が認められるまでの日数が３０日未満

さらに、以下の要領で、耐ラメラテア性の評価を行った。
（２）耐ラメラテア性の評価
ＪＩＳＧ３１９９に準拠して、上記のようにして得られた鋼板について、鋼板の板厚方向（Ｚ方向）の引張試験を実施し、絞り値を算出した。そして、算出した絞り値に基づき、以下の基準で耐ラメラテア性を評価した。
Ａ（合格、極めて優れる）：８５％以上
Ｂ（合格、特に優れる）：７５％以上８５％未満
Ｃ（合格、優れる）：６５％以上７５％未満
Ｄ（合格）：３５％以上６５％未満
Ｅ（不合格）：３５％未満

（１）および（２）の評価結果を表２に併記する。

表２に示したとおり、発明例はいずれも、優れた塗装耐食性と耐ラメラテア性とを兼ね備えている。
これに対し、比較例では、塗装耐食性および耐ラメラテア性の少なくとも一方について、十分な特性が得られていない。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．０２０％以上、０．２００％以下、
Ｍｎ：０．２０％以上、２．００％以下、
Ｐ：０．００３％以上、０．０３０％以下、
Ｓ：０．０００１％以上、０．０１００％以下、
Ａｌ：０．００１％以上、０．１００％以下および
Ｓｎ：０．００５％以上、０．２００％以下
を含有するとともに、
Ｃｕ：０．０１０％以上、０．５０％以下、
Ｎｉ：０．０１０％以上、０．５０％以下、
Ｗ：０．００５％以上、１．０００％以下、
Ｓｂ：０．００５％以上、０．２００％以下および
Ｓｉ：０．０５％以上、１．００％以下
から選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
Ｓｎ偏析度が２０以下である、構造用鋼材。
ここで、Ｓｎ偏析度は、次式（１）により定義される。
［Ｓｎ偏析度］＝［Ｓｎ偏析部のＳｎ濃度］／［平均のＳｎ濃度］---（１）
式中、［Ｓｎ偏析部のＳｎ濃度］は、鋼材の圧延方向と平行に切断した断面（鋼材表面に垂直な断面）において、電子線マイクロアナライザの線分析により得られる測定ラインごとのＳｎ濃度（質量濃度）の最大値を、平均した値である。また、上記電子線マイクロアナライザの線分析は、上記鋼材の圧延方向と平行に切断した断面（鋼材表面に垂直な断面）における電子線マイクロアナライザの面分析により、Ｓｎ濃度が最も高い位置を選択して実施するものとする。
Ｓｎ偏析部の板厚方向の厚みが５０μｍ以下である、請求項１に記載の構造用鋼材。
ここで、Ｓｎ偏析部は、前記電子線マイクロアナライザの線分析により得られる、平均のＳｎ濃度（質量濃度）に対するＳｎ濃度（質量濃度）の比が、５以上となる領域である。
次式（２）で定義されるＳＴ値が１．５０以下である、請求項１または２に記載の構造用鋼材。
ＳＴ＝１００００×［％Ｓ］×［％Ｓｎ］^２---（２）
ここで［％Ｓ］および［％Ｓｎ］はそれぞれ、前記成分組成におけるＳおよびＳｎの含有量（質量％）である。
前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．５００％以下および
Ｃｏ：１．００％以下
から選ばれる１種または２種を含有する、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．０５０％以下、
Ｖ：０．２００％以下、
Ｎｂ：０．２００％以下および
Ｚｒ：０．１００％以下、
から選ばれる１種または２種以上を含有する、請求項１乃至４のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｂ：０．００５０％以下を含有する、請求項１乃至５のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
前記成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０１００％以下および
Ｍｇ：０．０１００％以下、
から選ばれる１種または２種を含有する、請求項１乃至６のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
表面に塗膜を有する、請求項１乃至７のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
前記塗膜が、防食下地層、下塗り層、中塗り層および上塗り層を有し、
該防食下地層が無機ジンクリッチペイント、該下塗り層がエポキシ樹脂塗料、該中塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料用の中塗り塗料、該上塗り層がふっ素樹脂上塗り塗料をそれぞれ用いてなる、請求項８に記載の構造用鋼材。
表面にジンクリッチプライマー層を有する、請求項１乃至７のいずれか一項に記載の構造用鋼材。
請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の構造用鋼材を用いてなる、構造物。
橋梁である、請求項１１に記載の構造物。