JP6405909B2 - 耐食鋼材 - Google Patents
耐食鋼材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6405909B2 JP6405909B2 JP2014227928A JP2014227928A JP6405909B2 JP 6405909 B2 JP6405909 B2 JP 6405909B2 JP 2014227928 A JP2014227928 A JP 2014227928A JP 2014227928 A JP2014227928 A JP 2014227928A JP 6405909 B2 JP6405909 B2 JP 6405909B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- corrosion
- resistant steel
- amount
- steel material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
本発明は耐食鋼材に関する。
海浜地域や海洋環境における鋼構造物や、船舶の鋼構造部材などに使用される鋼材では、塩化物による腐食が問題になる。特に、海水の飛沫や塩分を含む粒子が鋼材に付着し、更に乾燥と湿潤とが繰り返される環境（乾湿繰り返し環境）に曝されると、鋼材の腐食が促進される。また、内陸部でも、冬季に塩化物を含む凍結防止剤が散布される地域では、橋梁等の構造物において塩化物に起因する腐食が懸念される。
Ｃｒは鋼材の耐食性を向上させる元素であり、塩化物による腐食を抑制するために多量のＣｒや他の合金元素を含有させた各種のステンレス鋼が開発され、前述のような腐食環境に曝される構造部材に適用されている。しかし、ステンレス鋼は高価であることから、コストを低減させるためにＣｒの添加量を抑制し、Ａｌを添加して耐食性を向上させた鋼材が提案されている（例えば、特許文献１〜５）。
特許文献１〜３によって提案された発明は、合金成分の添加量や金属組織を制御し、母材や溶接部の機械特性を向上させようとするものである。また、特許文献４及び５によって提案された発明は、Ｃｒ及びＡｌの含有量の比（Ｃｒ／Ａｌ）を適正に制御して、すきま腐食の発生を抑制しようとするものである。
海洋構造物の干満部、飛沫部や、タンカーのバラストタンクなど、塩化物イオン濃度が高くなるような部位では、特に腐食が問題になる。また、Ｃｒ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｎｉ等の合金元素の添加によって全面腐食性を向上させた鋼材では、局所的に耐食性が劣化した部位が存在すると、孔食などの局部腐食が促進される傾向がある。したがって、合金元素の添加によって全面腐食性を向上させた耐食鋼材は、非常に厳しい腐食環境に曝された場合、局部腐食の促進が懸念される。
しかしながらこれまで、耐全面腐食性と耐局部腐食性を両立し得る鋼材は検討されておらず、その開発が望まれていた。
しかしながらこれまで、耐全面腐食性と耐局部腐食性を両立し得る鋼材は検討されておらず、その開発が望まれていた。
本発明は、このような実情に鑑みて案出されたものであり、特に、塩化物イオンが濃化されるような非常に厳しい腐食環境に曝された際の耐局部腐食性にも優れる、耐食鋼材を提供するものである。
本発明者は、Ｃｒ及びＡｌを含有する耐食鋼材では、ＡｌＮの生成に起因するＡｌ欠乏層によって、部分的な耐食性の低下が生じることを見出し、その対策を検討した。その結果、Ａｌよりも高温で窒化物を形成し、かつ固溶状態では鋼の耐食性の向上に寄与しないＴｉを添加することにより、ＡｌＮの生成を抑制して局部腐食を抑制できることを新たに見出した。更に、Ａｌよりも窒化物を形成し難く、固溶状態で耐食性を向上させるＭｏ、Ｗの一方又は両方を添加することにより、耐局部腐食性が著しく向上するという新たな知見を得た。
本発明は、このような知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
本発明は、このような知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
［１］ 質量％で、
Ｃ：０．００５〜０．２０％、
Ｍｎ：０．３０〜３．００％、
Ｃｒ：４．０〜９．０％、
Ａｌ：０．１０〜０．７０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、
Ｎ：０．００２０〜０．００８０％
を含有し、更に、
Ｍｏ、Ｗの一方又は両方を合計で、０．０５０〜１．０％含有し、更に、
Ｓｉ：１．００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．００５０％以下
に制限し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐食鋼材。
［２］ 質量％で、更に、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
の一方又は両方を含有することを特徴とする上記［１］に記載の耐食鋼材。
［３］ 質量％で、更に、
Ｖ：０．５０％以下、
Ｎｂ：０．１５０％以下、
Ｔａ：０．０４０％以下、
Ｓｂ：１．００％以下、
Ｓｎ：１．００％以下、
Ｂ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記［１］又は［２］に記載の耐食鋼材。
［４］ 質量％で、更に、
Ｃａ：０．０１０％以下、
Ｍｇ：０．０１０％以下、
ＲＥＭ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記［１］〜［３］の何れか１項に記載の耐食鋼材。
［５］ Ｔｉ及びＮの含有量が、
Ｔｉ／Ｎ≧３．５
を満足することを特徴とする上記［１］〜［４］の何れか１項に記載の耐食鋼材。
［６］上記［１］〜［５］の何れか１項に記載の耐食鋼材の表面に、金属亜鉛又は亜鉛合金を３０質量％以上を含有する５〜１００μｍの厚みの無機ジンクリッチプライマー層を設けたことを特徴とする耐食鋼材。
［７］前記無機ジンクリッチプライマー層の表面に、２０〜４００μｍの厚みのエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を設けたことを特徴とする上記［６］に記載の耐食鋼材。
Ｃ：０．００５〜０．２０％、
Ｍｎ：０．３０〜３．００％、
Ｃｒ：４．０〜９．０％、
Ａｌ：０．１０〜０．７０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、
Ｎ：０．００２０〜０．００８０％
を含有し、更に、
Ｍｏ、Ｗの一方又は両方を合計で、０．０５０〜１．０％含有し、更に、
Ｓｉ：１．００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．００５０％以下
に制限し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐食鋼材。
［２］ 質量％で、更に、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
の一方又は両方を含有することを特徴とする上記［１］に記載の耐食鋼材。
［３］ 質量％で、更に、
Ｖ：０．５０％以下、
Ｎｂ：０．１５０％以下、
Ｔａ：０．０４０％以下、
Ｓｂ：１．００％以下、
Ｓｎ：１．００％以下、
Ｂ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記［１］又は［２］に記載の耐食鋼材。
［４］ 質量％で、更に、
Ｃａ：０．０１０％以下、
Ｍｇ：０．０１０％以下、
ＲＥＭ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする上記［１］〜［３］の何れか１項に記載の耐食鋼材。
［５］ Ｔｉ及びＮの含有量が、
Ｔｉ／Ｎ≧３．５
を満足することを特徴とする上記［１］〜［４］の何れか１項に記載の耐食鋼材。
［６］上記［１］〜［５］の何れか１項に記載の耐食鋼材の表面に、金属亜鉛又は亜鉛合金を３０質量％以上を含有する５〜１００μｍの厚みの無機ジンクリッチプライマー層を設けたことを特徴とする耐食鋼材。
［７］前記無機ジンクリッチプライマー層の表面に、２０〜４００μｍの厚みのエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を設けたことを特徴とする上記［６］に記載の耐食鋼材。
本発明によれば、特に、塩化物イオンが濃化されるような非常に厳しい腐食環境に曝された際の耐局部腐食性にも優れる、耐食鋼材を提供することが可能になり、本発明は産業上の貢献が極めて顕著である。
本発明は、適量のＣｒ及びＡｌを同時に添加し、全面耐食性を向上させた耐食鋼材に、更に、Ｔｉと、Ｍｏ、Ｗの一方又は両方とを添加することで、特に、塩化物イオンが濃化されるような非常に厳しい腐食環境に曝された際の耐局部腐食性をも向上させた耐食鋼材である。つまり、Ｔｉの添加によって局部腐食の起点となるＡｌＮ及びその周辺のＡｌ欠乏層の生成を抑制し、さらにＡｌよりも窒化物を形成し難いＭｏ、Ｗの一方又は両方の添加により、局部腐食の進行を顕著に抑制することができるものである。
更に、鋼材表面に無機ジンクリッチプライマーを塗布することにより、市販のステンレス鋼に比べて低合金組成でありながら、長期間に亘って発錆を防止することが可能になる。さらに本発明では耐久性を向上させるために、前述の無機ジンクリッチプライマー層の表面に、エポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させてもよい。
なお、本発明の耐食鋼材の形状は特に限定せず、鋼板、鋼管、形鋼であって構わない。
なお、本発明の耐食鋼材の形状は特に限定せず、鋼板、鋼管、形鋼であって構わない。
以下、本発明の耐食鋼材の成分を限定した理由について説明する。なお、％の表記は特に断りがない場合は質量％を意味する。
（Ｃ：０．００５〜０．２０％）
Ｃは、強度を向上させる元素であり、この効果を得るためには０．００５％以上を含有させることが必要である。好ましくはＣ量を０．０１％以上とする。一方、Ｃ量が０．２０％を超えると、Ｃｒ系炭化物の生成により耐食性が劣化するため、Ｃ量を０．２０％以下とする。好ましくは、Ｃ量を０．１０％以下とし、より好ましくは０．０５％以下とする。
Ｃは、強度を向上させる元素であり、この効果を得るためには０．００５％以上を含有させることが必要である。好ましくはＣ量を０．０１％以上とする。一方、Ｃ量が０．２０％を超えると、Ｃｒ系炭化物の生成により耐食性が劣化するため、Ｃ量を０．２０％以下とする。好ましくは、Ｃ量を０．１０％以下とし、より好ましくは０．０５％以下とする。
（Ｍｎ：０．３０〜３．００％）
Ｍｎは、オーステナイトを安定化させる元素であり、粗大なフェライトの形成を抑制するために添加される。本発明では、フェライトを安定化させるＣｒ及びＡｌを多量に含有させるため、Ｍｎ量が０．３０％よりも少ないと、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｍｎ量は０．３０％以上とする。好ましくはＭｎ量を０．５０％以上とし、より好ましくは１．００％以上、更に好ましくは１．５０％以上とする。一方、Ｍｎ量が３．００％を超えると、粗大なＭｎＳが生成し、耐食性や機械特性が劣化するため、Ｍｎ量を３．００％以下とする。Ｍｎ量は、好ましくは２．７５％以下、より好ましくは２．５０％以下とする。
Ｍｎは、オーステナイトを安定化させる元素であり、粗大なフェライトの形成を抑制するために添加される。本発明では、フェライトを安定化させるＣｒ及びＡｌを多量に含有させるため、Ｍｎ量が０．３０％よりも少ないと、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｍｎ量は０．３０％以上とする。好ましくはＭｎ量を０．５０％以上とし、より好ましくは１．００％以上、更に好ましくは１．５０％以上とする。一方、Ｍｎ量が３．００％を超えると、粗大なＭｎＳが生成し、耐食性や機械特性が劣化するため、Ｍｎ量を３．００％以下とする。Ｍｎ量は、好ましくは２．７５％以下、より好ましくは２．５０％以下とする。
（Ｃｒ：４．０〜９．０％）
Ｃｒは、不動態化被膜を形成して鋼材の耐食性を向上させる元素であり、Ａｌと同時に含有させることにより、この効果が顕著に発現する。本発明においてＣｒ量は、優れた耐食性を得るために、４．０％以上とする。好ましくは５．０％以上、より好ましくは５．５％以上とする。一方、９．０％を超えてＣｒを含有させると、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｃｒ量は９．０％以下とし、好ましくは８．０％以下、より好ましくは７．５％以下とする。
Ｃｒは、不動態化被膜を形成して鋼材の耐食性を向上させる元素であり、Ａｌと同時に含有させることにより、この効果が顕著に発現する。本発明においてＣｒ量は、優れた耐食性を得るために、４．０％以上とする。好ましくは５．０％以上、より好ましくは５．５％以上とする。一方、９．０％を超えてＣｒを含有させると、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｃｒ量は９．０％以下とし、好ましくは８．０％以下、より好ましくは７．５％以下とする。
（Ａｌ：０．１０〜０．７０％）
Ａｌは、Ｃｒとの相互作用によって、耐食性を顕著に向上させる有用な元素である。この効果を得るためには、０．１０％以上のＡｌ量が必要であり、好ましくはＡｌ量を０．２０％以上とする。一方、過度のＡｌの添加は局部腐食の起点となるＡｌＮの形成を促進させるおそれがある。そのため、ＡｌＮの形成を抑制して局部腐食の発生を抑制するには、Ａｌ量を０．７０％以下とすることが必要である。好ましくは、Ａｌ量を０．５０％以下とする。
Ａｌは、Ｃｒとの相互作用によって、耐食性を顕著に向上させる有用な元素である。この効果を得るためには、０．１０％以上のＡｌ量が必要であり、好ましくはＡｌ量を０．２０％以上とする。一方、過度のＡｌの添加は局部腐食の起点となるＡｌＮの形成を促進させるおそれがある。そのため、ＡｌＮの形成を抑制して局部腐食の発生を抑制するには、Ａｌ量を０．７０％以下とすることが必要である。好ましくは、Ａｌ量を０．５０％以下とする。
（Ｔｉ：０．００５〜０．１００％）
Ｔｉは、ＡｌＮよりも高温で窒化物を形成する元素であり、ＡｌＮの生成を抑制し、局部腐食の抑制に寄与する。本発明では、Ｔｉは重要な元素の１つであり、耐局部腐食性を向上させるために、０．００５％以上を添加する。好ましくは、０．０１０％以上を添加する。一方、０．１００％超のＴｉを添加すると、機械特性が劣化するため、Ｔｉ量の上限を０．１００％以下とする。好ましくは、Ｔｉ量を０．０５０％以下、より好ましくは０．０３０％以下とする。
Ｔｉは、ＡｌＮよりも高温で窒化物を形成する元素であり、ＡｌＮの生成を抑制し、局部腐食の抑制に寄与する。本発明では、Ｔｉは重要な元素の１つであり、耐局部腐食性を向上させるために、０．００５％以上を添加する。好ましくは、０．０１０％以上を添加する。一方、０．１００％超のＴｉを添加すると、機械特性が劣化するため、Ｔｉ量の上限を０．１００％以下とする。好ましくは、Ｔｉ量を０．０５０％以下、より好ましくは０．０３０％以下とする。
（Ｎ：０．００２０〜０．００８０％）
Ｎは、ＡｌとともにＡｌＮを形成すると耐局部腐食性を損なうが、Ｔｉと窒化物を形成することにより、結晶粒の微細化に寄与する元素である。本発明では、粗大なフェライトの生成を抑制するため、Ｎ量を０．００２０％以上とする。一方、Ｎ量が０．００８０％を超えると、窒化物に起因して機械特性が劣化するため、上限を０．００８０％以下とする。Ｎ量は、好ましくは０．００７０％以下、より好ましくは０．００６０％以下とする。
Ｎは、ＡｌとともにＡｌＮを形成すると耐局部腐食性を損なうが、Ｔｉと窒化物を形成することにより、結晶粒の微細化に寄与する元素である。本発明では、粗大なフェライトの生成を抑制するため、Ｎ量を０．００２０％以上とする。一方、Ｎ量が０．００８０％を超えると、窒化物に起因して機械特性が劣化するため、上限を０．００８０％以下とする。Ｎ量は、好ましくは０．００７０％以下、より好ましくは０．００６０％以下とする。
（Ｍｏ、Ｗの一方又は両方の合計：０．０５０〜１．０％）
Ｍｏ及びＷは、Ａｌに比べて窒化物を形成し難く、さらに固溶状態において、局部腐食の発生と成長を抑制することができる重要な元素である。本発明においてＭｏ、Ｗは、一方のみを添加してもよく、両方を添加してもよい。耐局部腐食性を向上させるには、Ｍｏ、Ｗの一方又は両方を合計で０．０５０％以上添加することが必要である。好ましくは、０．０５％以上とする。Ｍｏ、Ｗは、一方又は両方を合計で１．０％を超えて含有させると、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｍｏ、Ｗの一方又は両方の合計の含有量は１．０％以下とし、好ましくは０．８％以下、より好ましくは０．５％以下とする。
Ｍｏ及びＷは、Ａｌに比べて窒化物を形成し難く、さらに固溶状態において、局部腐食の発生と成長を抑制することができる重要な元素である。本発明においてＭｏ、Ｗは、一方のみを添加してもよく、両方を添加してもよい。耐局部腐食性を向上させるには、Ｍｏ、Ｗの一方又は両方を合計で０．０５０％以上添加することが必要である。好ましくは、０．０５％以上とする。Ｍｏ、Ｗは、一方又は両方を合計で１．０％を超えて含有させると、粗大なフェライトの結晶粒が形成され、製造性や機械特性を損なう。したがって、Ｍｏ、Ｗの一方又は両方の合計の含有量は１．０％以下とし、好ましくは０．８％以下、より好ましくは０．５％以下とする。
（Ｓｉ：１．００％以下）
Ｓｉは、脱酸及び強度の向上に寄与する元素であるが、１．００％を超えて含有させると靱性が低下するため、Ｓｉ量を１．００％以下に制限する。好ましくはＳｉ量を０．５０％以下とする。Ｓｉ量の下限は限定せず、０％でもよいが、Ａｌの酸化物の生成を抑制して、Ａｌを鋼中に固溶させ、耐食性を向上させるためには、Ｓｉ量を０．０５％以上にすることが好ましい。より好ましくはＳｉ量を０．１０％以上とする。
Ｓｉは、脱酸及び強度の向上に寄与する元素であるが、１．００％を超えて含有させると靱性が低下するため、Ｓｉ量を１．００％以下に制限する。好ましくはＳｉ量を０．５０％以下とする。Ｓｉ量の下限は限定せず、０％でもよいが、Ａｌの酸化物の生成を抑制して、Ａｌを鋼中に固溶させ、耐食性を向上させるためには、Ｓｉ量を０．０５％以上にすることが好ましい。より好ましくはＳｉ量を０．１０％以上とする。
（Ｐ：０．０３０％以下）
Ｐは、不純物であり、鋼材の機械特性や製造性を低下させるため、Ｐ量を０．０３０％以下に制限する。好ましくはＰ量を０．０２０％以下とする。Ｐ量の下限は限定せず、０％でもよいが、製造コストの観点から０．００１％以上とすることが好ましい。
Ｐは、不純物であり、鋼材の機械特性や製造性を低下させるため、Ｐ量を０．０３０％以下に制限する。好ましくはＰ量を０．０２０％以下とする。Ｐ量の下限は限定せず、０％でもよいが、製造コストの観点から０．００１％以上とすることが好ましい。
（Ｓ：０．００５０％以下）
Ｓは、不純物であり、局部腐食の起点となる硫化物を形成するので、Ｓ量を０．００５０％以下に制限する。好ましくはＳ量を０．００２０％以下、より好ましくは０．００１０％以下とする。Ｓ量の下限は限定せず、０％でもよいが、製造コストの観点から０．０００１％以上とすることが好ましい。
Ｓは、不純物であり、局部腐食の起点となる硫化物を形成するので、Ｓ量を０．００５０％以下に制限する。好ましくはＳ量を０．００２０％以下、より好ましくは０．００１０％以下とする。Ｓ量の下限は限定せず、０％でもよいが、製造コストの観点から０．０００１％以上とすることが好ましい。
（Ｔｉ／Ｎ≧３．５）
Ｔｉは、鋼中のＮを窒化物として固定し、ＡｌＮの形成を抑制するために添加される元素であるため、Ｎ量に応じてＴｉ量を決定することが好ましい。Ｔｉの窒化物は、主にＴｉＮであり、Ｎの原子数と同等以上のＴｉを確保するために、質量％で表わされるＴｉ及びＮの含有量の比Ｔｉ／Ｎを３．５以上にすることが好ましい。Ｔｉ／Ｎの上限は、特に制限されるものではないが、Ｔｉ量の上限（０．１０％）及びＮ量の下限（０．００２０％）から５０以下である。Ｔｉ／Ｎの好ましい上限は、Ｔｉ量の好ましい上限から２５以下、より好ましくは１５以下である。
Ｔｉは、鋼中のＮを窒化物として固定し、ＡｌＮの形成を抑制するために添加される元素であるため、Ｎ量に応じてＴｉ量を決定することが好ましい。Ｔｉの窒化物は、主にＴｉＮであり、Ｎの原子数と同等以上のＴｉを確保するために、質量％で表わされるＴｉ及びＮの含有量の比Ｔｉ／Ｎを３．５以上にすることが好ましい。Ｔｉ／Ｎの上限は、特に制限されるものではないが、Ｔｉ量の上限（０．１０％）及びＮ量の下限（０．００２０％）から５０以下である。Ｔｉ／Ｎの好ましい上限は、Ｔｉ量の好ましい上限から２５以下、より好ましくは１５以下である。
本発明の鋼板に用いる鋼の成分は、以上のような元素、不純物、残部Ｆｅからなるが、さらに下記の元素を添加してもよい。
本発明では、上記の元素に加えて、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：０．５０％以下の一方又は両方を添加することができる。
（Ｃｕ：０．５０％以下）
Ｃｕは、耐食性を向上させる元素であり、好ましくは０．０５％以上を添加する。より好ましくはＣｕ量を０．１０％以上とする。一方、０．５０％を超えてＣｕを添加すると脆化が生じることがあるため、Ｃｕ量は０．５０％以下が好ましい。より好ましくはＣｕ量を０．３０％以下とする。
Ｃｕは、耐食性を向上させる元素であり、好ましくは０．０５％以上を添加する。より好ましくはＣｕ量を０．１０％以上とする。一方、０．５０％を超えてＣｕを添加すると脆化が生じることがあるため、Ｃｕ量は０．５０％以下が好ましい。より好ましくはＣｕ量を０．３０％以下とする。
（Ｎｉ：０．５０％以下）
Ｎｉは、耐食性を向上させる元素であり、好ましくは０．０５％以上を添加する。より好ましくはＮｉ量を０．１０％以上とする。一方、Ｎｉは高価な元素であることから、Ｎｉ量の上限は０．５０％以下が好ましい。より好ましくはＮｉ量を０．３０％以下とする。
Ｎｉは、耐食性を向上させる元素であり、好ましくは０．０５％以上を添加する。より好ましくはＮｉ量を０．１０％以上とする。一方、Ｎｉは高価な元素であることから、Ｎｉ量の上限は０．５０％以下が好ましい。より好ましくはＮｉ量を０．３０％以下とする。
なおＣｕ及びＮｉは、両方を同時に添加することが好ましい。Ｃｕは、Ｎｉに比べて耐食性を向上させる効果が大きいが、偏析し易く、単独で添加すると鋳造後の割れを助長する場合がある。これに対して、ＮｉはＣｕの偏析を軽減する作用があり、ＣｕとＮｉの両方を同時に添加すると、Ｃｕ偏析起因の鋳片の割れの抑制に加えて、偏析に起因する局部腐食の発生も抑制されるため、耐食性を向上させる効果が顕著に発現される。
本発明では、上記の元素に加えて、更に、Ｖ：０．５０％以下、Ｎｂ：０．１５０％以下、Ｔａ：０．０４０％以下、Ｓｂ：１．００％以下、Ｓｎ：１．００％以下の何れか１種又は２種以上を含有させることができる。
（Ｖ：０．５０％以下）
Ｖは、Ｔｉと同様に、窒化物を生成する元素であるが、主に、析出強化による強度の改善のために添加することができる。この効果を得るために、Ｖ量を０．００５％以上とすることが好ましい。一方、０．５０％超のＶを添加すると、機械特性が劣化することがあるため、Ｖ量は０．５０％以下が好ましい。Ｖ量は、より好ましくは０．２０％以下であり、更に好ましくは０．３０％以下とする。
Ｖは、Ｔｉと同様に、窒化物を生成する元素であるが、主に、析出強化による強度の改善のために添加することができる。この効果を得るために、Ｖ量を０．００５％以上とすることが好ましい。一方、０．５０％超のＶを添加すると、機械特性が劣化することがあるため、Ｖ量は０．５０％以下が好ましい。Ｖ量は、より好ましくは０．２０％以下であり、更に好ましくは０．３０％以下とする。
（Ｎｂ：０．１５０％以下）
Ｎｂは、Ｔｉと同様に、窒化物を生成する元素であり、ＡｌＮや粗大なフェライトの生成の抑制に寄与する。この効果を得るために、Ｎｂ量を０．００５％以上とすることが好ましい。一方、０．１５０％超のＮｂを添加すると、機械特性が劣化することがあるため、Ｎｂ量は０．１５０％以下が好ましい。Ｎｂ量は、より好ましくは０．１０％以下であり、更に好ましくは０．０５０％以下とする。
Ｎｂは、Ｔｉと同様に、窒化物を生成する元素であり、ＡｌＮや粗大なフェライトの生成の抑制に寄与する。この効果を得るために、Ｎｂ量を０．００５％以上とすることが好ましい。一方、０．１５０％超のＮｂを添加すると、機械特性が劣化することがあるため、Ｎｂ量は０．１５０％以下が好ましい。Ｎｂ量は、より好ましくは０．１０％以下であり、更に好ましくは０．０５０％以下とする。
（Ｔａ：０．０４０％以下）
Ｔａは、耐食性の向上に有効な元素である。メカニズムは必ずしも明らかでないが、Ｔａ２Ｏ５の酸化物が、表面に形成される保護的な被膜の安定性や緻密性に作用していると考えられる。この効果を得るために、Ｔａ量を０．００１％以上とすることが好ましい。一方、０．０４０％を超えてＴａを添加しても、大幅な耐食性向上は期待できず、かつ製造上のコスト増になるため、Ｔａ量は０．０４０％以下が好ましい。より好ましくはＴａ量を０．０２０％以下とする。
Ｔａは、耐食性の向上に有効な元素である。メカニズムは必ずしも明らかでないが、Ｔａ２Ｏ５の酸化物が、表面に形成される保護的な被膜の安定性や緻密性に作用していると考えられる。この効果を得るために、Ｔａ量を０．００１％以上とすることが好ましい。一方、０．０４０％を超えてＴａを添加しても、大幅な耐食性向上は期待できず、かつ製造上のコスト増になるため、Ｔａ量は０．０４０％以下が好ましい。より好ましくはＴａ量を０．０２０％以下とする。
（Ｓｂ：１．００％以下）
（Ｓｎ：１．００％以下）
Ｓｎ及びＳｂは、耐食性の向上に有効な元素である。Ｓｎ及びＳｂの添加量は、好ましくは、それぞれ、０．０１％以上、より好ましくは０．０３％以上とし、更に好ましくは０．１０％以上とする。一方、Ｓｎ及びＳｂの各添加量は、何れも、１．００％を超えると、熱間加工性が劣化する傾向にあるため、１．００％以下が好ましい。より好ましくは、それぞれ、０．５０％以下、更に好ましくは０．３０％以下とする。
（Ｓｎ：１．００％以下）
Ｓｎ及びＳｂは、耐食性の向上に有効な元素である。Ｓｎ及びＳｂの添加量は、好ましくは、それぞれ、０．０１％以上、より好ましくは０．０３％以上とし、更に好ましくは０．１０％以上とする。一方、Ｓｎ及びＳｂの各添加量は、何れも、１．００％を超えると、熱間加工性が劣化する傾向にあるため、１．００％以下が好ましい。より好ましくは、それぞれ、０．５０％以下、更に好ましくは０．３０％以下とする。
（Ｂ：０．０１０％以下）
Ｂは焼入性を向上させ、強度を高める元素である。その効果を得るためには、０．０００３％以上のＢを含有させることが好ましい。ただし、０．０１０％を超えてＢを添加しても、効果が飽和し、また母材、ＨＡＺともに靭性が低下する場合がある。したがって、０．０１０％以下が好ましい。より好ましいＢ量の上限は０．００５０％以下である。
Ｂは焼入性を向上させ、強度を高める元素である。その効果を得るためには、０．０００３％以上のＢを含有させることが好ましい。ただし、０．０１０％を超えてＢを添加しても、効果が飽和し、また母材、ＨＡＺともに靭性が低下する場合がある。したがって、０．０１０％以下が好ましい。より好ましいＢ量の上限は０．００５０％以下である。
また、本発明では、上記の元素に加えて更に、Ｃａ：０．０１０％以下、Ｍｇ：０．０１０％以下、ＲＥＭ：０．０１０％以下の何れか１種又は２種以上を添加することができる。
（Ｃａ：０．０１０％以下）
（Ｍｇ：０．０１０％以下）
Ｃａ及びＭｇは、一般には酸化物や硫化物の制御に用いられるが、Ｃｒ及びＡｌを含有する鋼では、環境中で選択的に溶解し、鋼板表面でアルカリ環境を形成することから耐食性向上に寄与する。この効果を得るには、Ｃａ及びＭｇの何れも、それぞれ０．０００５％以上を添加することが好ましい。一方、Ｃａ及びＭｇは、０．０１０％を超えて添加しても耐食性を向上させる効果は飽和し、機械特性が損なわれる場合があるため、Ｃａ及びＭｇの各添加量は０．０１０％以下が好ましい。より好ましくは、それぞれ、０．００５％以下とする。
（Ｍｇ：０．０１０％以下）
Ｃａ及びＭｇは、一般には酸化物や硫化物の制御に用いられるが、Ｃｒ及びＡｌを含有する鋼では、環境中で選択的に溶解し、鋼板表面でアルカリ環境を形成することから耐食性向上に寄与する。この効果を得るには、Ｃａ及びＭｇの何れも、それぞれ０．０００５％以上を添加することが好ましい。一方、Ｃａ及びＭｇは、０．０１０％を超えて添加しても耐食性を向上させる効果は飽和し、機械特性が損なわれる場合があるため、Ｃａ及びＭｇの各添加量は０．０１０％以下が好ましい。より好ましくは、それぞれ、０．００５％以下とする。
（ＲＥＭ：０．０１０％以下）
本発明では、酸化物や硫化物の制御を目的として、希土類元素（ＲＥＭ）を適宜添加してもよい。この効果を得るには、０．００１％以上のＲＥＭを添加することが好ましい。一方、ＲＥＭを０．０１０％を超えて添加しても耐食性を向上させる効果は飽和し、機械特性が損なわれる場合があるため、ＲＥＭの添加量は０．０１０％以下が好ましい。より好ましくは、０．００５％以下とする。
本発明では、酸化物や硫化物の制御を目的として、希土類元素（ＲＥＭ）を適宜添加してもよい。この効果を得るには、０．００１％以上のＲＥＭを添加することが好ましい。一方、ＲＥＭを０．０１０％を超えて添加しても耐食性を向上させる効果は飽和し、機械特性が損なわれる場合があるため、ＲＥＭの添加量は０．０１０％以下が好ましい。より好ましくは、０．００５％以下とする。
本発明においては、上記元素以外の残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるが、本発明の作用効果を害さない範囲内で他の元素を微量に添加することができる。
（無機ジンクリッチプライマー層）
本発明の鋼材は、そのまま使用しても良好な耐食性を示すが、その表面を防食皮膜にて皮膜することで、耐食性を一層向上させることができる。
本発明の耐食鋼材は、前述の防食皮膜として、上記組成からなる下地鋼材の表面に、無機ジンクリッチプライマー層を設けてもよい。
本発明の鋼材は、そのまま使用しても良好な耐食性を示すが、その表面を防食皮膜にて皮膜することで、耐食性を一層向上させることができる。
本発明の耐食鋼材は、前述の防食皮膜として、上記組成からなる下地鋼材の表面に、無機ジンクリッチプライマー層を設けてもよい。
無機ジンクリッチプライマー層は、無機ジンクリッチプライマーを塗布し、乾燥させて形成される被膜である。無機ジンクリッチプライマー層に含まれる亜鉛（金属亜鉛又は亜鉛合金）は、耐食鋼材の犠牲防食に寄与する。無機ジンクリッチプライマー層に含まれる亜鉛は粉末状（亜鉛末と呼ばれることがある。）である。
更に、無機ジンクリッチプライマー層の亜鉛が消費されて犠牲防食の効果が失われた後は、腐食生成物とＣｒ等の相互作用によって耐食鋼材の腐食の進行が抑制されるため、長期間に亘って防食効果を得ることが可能である。
無機ジンクリッチプライマー層は、厚みが５μｍ未満では防食効果が早期に失われることが懸念されるため、５μｍ以上が好ましい。より好ましくは１０μｍ以上とする。一方、無機ジンクリッチプライマー層の厚みは、１００μｍを超えると、割れやダレを生じ易くなるため、１００μｍ以下が好ましい。更に、無機ジンクリッチプライマー層は、厚みが増加すると、溶断や溶接の際にヒュームやブローホールを生じやすくなる。また、加工性、耐食性、経済性のバランスを考慮すると、無機ジンクリッチプライマー層の厚みは８０μｍ以下がより好ましく、更に好ましくは５０μｍ以下とする。
無機ジンクリッチプライマー層は、乾燥塗膜中に金属亜鉛又は亜鉛合金を３０質量％以上含有するものを用いることが好ましい。
耐食鋼材の表面に塗布される無機ジンクリッチプライマーの組成は、アルキルシリケート、エチルシリケート等のシリケート縮合液をビヒクルとしたものを用いることが多い。また、加熱残分中の金属亜鉛又は亜鉛合金が３０質量％以上のものであれば特に規定するものではないが、ＪＩＳ Ｋ５５５２ １種相当品であることが、信頼性の点で好ましい。亜鉛合金は、例えば、Ｚｎ−Ａｌ合金、Ｚｎ−Ｍｇ合金、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金を使用することができる。
耐食鋼材の表面に塗布される無機ジンクリッチプライマーの組成は、アルキルシリケート、エチルシリケート等のシリケート縮合液をビヒクルとしたものを用いることが多い。また、加熱残分中の金属亜鉛又は亜鉛合金が３０質量％以上のものであれば特に規定するものではないが、ＪＩＳ Ｋ５５５２ １種相当品であることが、信頼性の点で好ましい。亜鉛合金は、例えば、Ｚｎ−Ａｌ合金、Ｚｎ−Ｍｇ合金、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金を使用することができる。
また、本発明の耐食鋼材では、無機ジンクリッチプライマー層の表面にエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させることにより、更に耐久性を向上させることが可能である。なお、本発明の耐食鋼材の表面に、直接、エポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させることは好ましくない。
エポキシ系樹脂塗料は、主剤と硬化剤を含む２液型のもの、例えば、エポニックス（登録商標）又はマリンバラスター（登録商標）を使用することができる。マリンバラスター（登録商標）は、エポキシ樹脂を含む主剤と、変性脂肪族ポリアミンを含む硬化剤からなるエポキシ系樹脂塗料である。シリコン系樹脂塗料は、シリコン樹脂を含む主剤とトルエン等を含む硬化剤を混合させて得られたもの、例えば、パイロジンスタックＡＣＴ＃２５０やパイロジン（登録商標）Ｂ＃１０００を使用することができる。
エポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層の厚みは、２０μｍ未満では早期に樹脂層が破損又は剥離して効果が失われる場合があり、２０μｍ以上とすることが好ましい。エポキシ系樹脂層の場合は４０μｍ以上がより好ましい。一方、エポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層の厚みは、４００μｍを超えると効果が飽和し、経済性に不利になる場合があり、４００μ以下が好ましい。塗装性、経済性の観点から、エポキシ系樹脂層の場合は１００μｍ以下がより好ましく、シリコン系樹脂層の場合は７５μｍ以下がより好ましい。また、厚みは同じでも、２回塗りするなど多層塗りすることが好ましい。
なお、上述した無機ジンクリッチプライマー層、ならびにエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層は、必ずしも耐食鋼材の全面に形成する必要はなく、腐食環境に曝される面としての鋼材の片面（鋼管であれば外面または内面）だけ、すなわち鋼材表面の少なくとも一部を防食処理するだけでもよい。
本発明の耐食鋼材の製造方法については、特に限定されず、常法でよい。例えば、鋼片を加熱し、熱間圧延工程、及び必要に応じて熱処理工程を経て製造される。鋼片は、転炉あるいは電気炉により成分調整され溶製後、連続鋳造法及び造塊・分塊法などの工程により製造される。鋼片は加熱後、熱間圧延により鋼板、形鋼、鋼管などとして目的に応じて焼き入れ、焼き戻しや焼きならし、焼きなまし、などの熱処理を加えてもよい。
無機ジンクリッチプライマー層の形成方法については、特に限定されるものではない。例えば、鋼材に無機ジンクリッチプライマーを刷毛又はスプレーにて塗布することによって、鋼材表面に無機ジンクリッチプライマー層を形成することができる。無機ジンクリッチプライマーを塗布又はスプレーする前に、ショットブラストやサンドブラストにより、鋼材表面の錆落としをしておくことが、密着性の点で好ましい。ブラスト処理を施す場合は、ＩＳＯ ８５０１−１に示すＳａ２・１／２以上とすることが好ましい。また、ブラスト処理された鋼材表面に無機ジンクリッチプライマーをスプレーする場合、エアレススプレーによりスプレーすることが、作業効率の点で好ましい。
エポキシ樹脂層又はシリコン系樹脂層の施工方法も特に限定されるものではない。例えば、鋼材の表面又は無機ジンクリッチプライマー層の表面に、刷毛、エアレス又はエアスプレー等により、乾燥塗膜の厚さが所望の厚みになるよう、エポキシ系樹脂塗料又はシリコン系樹脂塗料を塗装し、常温で硬化させて仕上げればよい。
以下、本発明の実施例を挙げながら、本発明の技術的内容について更に説明する。なお、以下に示す実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。また本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
表１に示す成分組成の鋼を溶製し、鋳造し、得られた鋼片を１１００℃に加熱し、仕上げ温度を７４０℃として５ｍｍ厚さまで熱間圧延し、室温まで空冷した。その後、９５０℃に加熱し、１５分間保持した後、炉冷した。
得られた鋼板から長さ１５０ｍｍ、幅６０ｍｍ、厚み４ｍｍの試験片を採取した。試験片の表面には、Ｓａ２．５（ＩＳＯ ８５０１−１）以上になるようにブラスト処理を施した。一部の試験片には、無機ジンクリッチプライマー層を形成し、一部の試験片においては、無機ジンクリッチプライマー層上に更にエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成した。
次に、無機ジンクリッチプライマー層を形成させた試験片、及び、更にエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させた試験片には、幅０．６ｍｍ、長さ３００ｍｍの２本の直線が、互いに試験面の中央部で試験片上からみて３０°で交わるＸカットをカッターで入れ、地鉄面を露出させた。Ｘカットは、不可避的な欠陥を模擬するものである。
次に、無機ジンクリッチプライマー層を形成させた試験片、及び、更にエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させた試験片には、幅０．６ｍｍ、長さ３００ｍｍの２本の直線が、互いに試験面の中央部で試験片上からみて３０°で交わるＸカットをカッターで入れ、地鉄面を露出させた。Ｘカットは、不可避的な欠陥を模擬するものである。
無機ジンクリッチプライマーは、ＪＩＳ Ｋ ５５５２ １種相当品（日本ペイント株式会社製 商品名：ニッぺジンキ１０００Ｐ）で調整したものを用い、試験片の表面にエアスプレーにて厚さ１５μｍ狙いで塗布した。
無機ジンクリッチプライマー層を形成した後、一部の試験片においては、無機ジンクリッチプライマー層上に、シリコン系樹脂塗料（大島工業株式会社製、商品名：パイロジンＢ＃１０００）を厚さ１００μｍ狙いで塗布し、シリコン系樹脂層を形成させた。また、一部の試験片においては、無機ジンクリッチプライマー層上に、エポキシ系樹脂塗料（関西ペイント株式会社製、商品名：エポマリンＳＨＢ）を１００μｍ狙いで塗布し、エポキシ系樹脂層を形成させた。
無機ジンクリッチプライマー層を形成した後、一部の試験片においては、無機ジンクリッチプライマー層上に、シリコン系樹脂塗料（大島工業株式会社製、商品名：パイロジンＢ＃１０００）を厚さ１００μｍ狙いで塗布し、シリコン系樹脂層を形成させた。また、一部の試験片においては、無機ジンクリッチプライマー層上に、エポキシ系樹脂塗料（関西ペイント株式会社製、商品名：エポマリンＳＨＢ）を１００μｍ狙いで塗布し、エポキシ系樹脂層を形成させた。
試験片を海水中に３年間浸漬させる実海水浸漬試験と、海水の飛沫の影響を受ける、沿岸から５ｍ程度離れた雨がかりのない日陰曝露環境で、試験片を水平曝露する２年間の実曝露試験とを実施した。
試験前後のポイントマイクロメータを用いた腐食深さ測定により、各試験片において最も腐食が深い点を３点選び、その平均の深さを、最大局部深さとした。その最大局部深さが、０．０５ｍｍ以下を「◎」とし、０．０５ｍｍ超、０．１ｍｍ以下を「○」とし、０．１ｍｍを超えるものを「×」とした。
結果を表２に示す。
試験前後のポイントマイクロメータを用いた腐食深さ測定により、各試験片において最も腐食が深い点を３点選び、その平均の深さを、最大局部深さとした。その最大局部深さが、０．０５ｍｍ以下を「◎」とし、０．０５ｍｍ超、０．１ｍｍ以下を「○」とし、０．１ｍｍを超えるものを「×」とした。
結果を表２に示す。
表２には、表面にブラスト処理のみを施した試験片（裸まま）、無機ジンクリッチプライマー層を形成させた試験片（無機Ｚｎ層）、エポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を形成させた試験片（無機Ｚｎ層＋樹脂層）の最大局部深さの評価結果を「○」、「◎」、又は「×」で示した。
表２に示したように、鋼Ｎｏ．１〜２１（本発明例）は、耐食性が良好であるが、Ｍｏ、Ｗの両方を含まない鋼Ｎｏ．２２、Ｃｒ量、Ｔｉ量がそれぞれ不足している鋼Ｎｏ．２３、２４、及びＡｌ量が過剰であるＮｏ．２５は、耐食性（特に耐局部腐食性）が低下している。また、Ｃ量が過剰である鋼Ｎｏ．２６及びＡｌ量が不足しているＮｏ．２７も耐食性（特に耐局部腐食性）が低下している。
表２に示したように、鋼Ｎｏ．１〜２１（本発明例）は、耐食性が良好であるが、Ｍｏ、Ｗの両方を含まない鋼Ｎｏ．２２、Ｃｒ量、Ｔｉ量がそれぞれ不足している鋼Ｎｏ．２３、２４、及びＡｌ量が過剰であるＮｏ．２５は、耐食性（特に耐局部腐食性）が低下している。また、Ｃ量が過剰である鋼Ｎｏ．２６及びＡｌ量が不足しているＮｏ．２７も耐食性（特に耐局部腐食性）が低下している。
Claims (7)
- 質量％で、
Ｃ：０．００５〜０．２０％、
Ｍｎ：０．３０〜３．００％、
Ｃｒ：４．０〜９．０％、
Ａｌ：０．１０〜０．７０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％、
Ｎ：０．００２０〜０．００８０％
を含有し、更に、
Ｍｏ、Ｗの一方又は両方を合計で、０．０５０〜１．０％含有し、更に、
Ｓｉ：１．００％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．００５０％以下
に制限し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐食鋼材。 - 質量％で、更に、
Ｃｕ：０．５０％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
の一方又は両方を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐食鋼材。 - 質量％で、更に、
Ｖ：０．５０％以下、
Ｎｂ：０．１５０％以下、
Ｔａ：０．０４０％以下、
Ｓｂ：１．００％以下、
Ｓｎ：１．００％以下、
Ｂ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の耐食鋼材。 - 質量％で、更に、
Ｃａ：０．０１０％以下、
Ｍｇ：０．０１０％以下、
ＲＥＭ：０．０１０％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の耐食鋼材。 - Ｔｉ及びＮの含有量が、
Ｔｉ／Ｎ≧３．５
を満足することを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の耐食鋼材。 - 請求項１〜５の何れか１項に記載の耐食鋼材の表面に、金属亜鉛又は亜鉛合金を３０質量％以上を含有する５〜１００μｍの厚みの無機ジンクリッチプライマー層を設けたことを特徴とする耐食鋼材。
- 前記無機ジンクリッチプライマー層の表面に、２０〜４００μｍの厚みのエポキシ系樹脂層又はシリコン系樹脂層を設けたことを特徴とする請求項６に記載の耐食鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014227928A JP6405909B2 (ja) | 2014-11-10 | 2014-11-10 | 耐食鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014227928A JP6405909B2 (ja) | 2014-11-10 | 2014-11-10 | 耐食鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016089245A JP2016089245A (ja) | 2016-05-23 |
| JP6405909B2 true JP6405909B2 (ja) | 2018-10-17 |
Family
ID=56018952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014227928A Active JP6405909B2 (ja) | 2014-11-10 | 2014-11-10 | 耐食鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6405909B2 (ja) |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3195116B2 (ja) * | 1993-03-25 | 2001-08-06 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性および加工性の優れた鋼 |
| JPH0734195A (ja) * | 1993-07-15 | 1995-02-03 | Nippon Steel Corp | 高温特性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
| JP3306572B2 (ja) * | 1995-08-25 | 2002-07-24 | 新日本製鐵株式会社 | 耐孔あき性およびさびの密着性に優れた煙突・煙道用鋼 |
| JP4081991B2 (ja) * | 2000-04-25 | 2008-04-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 貨油タンク用耐食鋼およびその製造方法 |
| AR027650A1 (es) * | 2001-03-13 | 2003-04-09 | Siderca Sa Ind & Com | Acero al carbono de baja aleacion para la fabricacion de tuberias para exploracion y produccion de petroleo y/o gas natural, con mejorada resistencia a lacorrosion, procedimiento para fabricar tubos sin costura y tubos sin costura obtenidos |
| JP2004162121A (ja) * | 2002-11-13 | 2004-06-10 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部靱性・耐食性に優れた高強度非調質鋼板 |
| JP4317517B2 (ja) * | 2004-12-09 | 2009-08-19 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 |
| JP5569493B2 (ja) * | 2010-09-30 | 2014-08-13 | 新日鐵住金株式会社 | 揚貯運炭設備用耐食鋼材、揚貯運炭設備用部材及び耐食鋼材の使用方法 |
-
2014
- 2014-11-10 JP JP2014227928A patent/JP6405909B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016089245A (ja) | 2016-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6405910B2 (ja) | 耐食鋼材 | |
| JP4502075B1 (ja) | 原油タンカー用耐食鋼材 | |
| JP5058574B2 (ja) | 電気防食される船舶バラストタンク用防錆鋼板および船舶バラストタンクの防錆方法 | |
| JP4014907B2 (ja) | 耐食性に優れたステンレス鋼製の自動車用燃料タンクおよび給油管 | |
| JP5691350B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物 | |
| JP5119595B2 (ja) | 造船用耐食鋼 | |
| JP4844197B2 (ja) | 耐候性、耐塗装剥離性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JP4577158B2 (ja) | 原油タンク用耐食鋼材 | |
| JP4495668B2 (ja) | 高耐食性鋼材 | |
| KR102483143B1 (ko) | 구조용 강재 및 구조물 | |
| JP5092932B2 (ja) | 海洋鋼構造物、鋼管杭、鋼矢板および鋼管矢板 | |
| JP2006169626A5 (ja) | ||
| JP2014019908A (ja) | 防食被覆鋼材 | |
| JP5446278B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| JP2010222701A (ja) | 原油タンカー用鋼材 | |
| JP4483107B2 (ja) | 塗膜寿命性に優れた船舶用鋼材 | |
| JP2014201759A (ja) | 耐食性に優れる原油タンク用鋼材および原油タンク | |
| JPWO2010113828A1 (ja) | 天然ガス焚きまたは液化石油ガス焚きプラント煙突・煙道用耐食鋼 | |
| JP2014201758A (ja) | 耐食性に優れる原油タンク用鋼材および原油タンク | |
| JP3785271B2 (ja) | 高溶接性高耐候性鋼 | |
| JP6405909B2 (ja) | 耐食鋼材 | |
| JP5413392B2 (ja) | 造船用耐食鋼 | |
| JP5600986B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼材 | |
| JP3846218B2 (ja) | 耐候性に優れた構造用鋼 | |
| JP6701792B2 (ja) | 塗装耐食鋼材及び耐食鋼材の防食方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170705 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180709 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180821 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180903 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6405909 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |