JP4305103B2 - 自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金 - Google Patents

Description

本発明は、自動車足回り部材に適したＦｅ−Ｃｒ系合金、特にＺｎ含有塗料塗布型Ｆｅ−Ｃｒ系合金に関する。

自動車足回り部材に要求される特性のうち主なものは下記の通りである。
(1) 車体等に溶接されるため、溶接構造部材としての溶接部靭性が必要である。特に溶接熱影響部（ＨＡＺ）の特性は、鋼そのものの特性の影響を受けるので、ＨＡＺの特性を良好にすることが重要である。
(2) 自動車足回り部材は、その成形や組立てによって、隙間部が形成されるので、実使用環境下においては、その隙間部に路面からの水や泥、海塩粒子、融雪塩等が付着、浸透するので、塩害環境における、特に隙間腐食という観点からの耐食性確保が必要である。
(3) 構造部材のため引張強度（ＴＳ）が４５０〜６５０MPa 程度の高強度の必要がある。

要するに、従来、自動車足回り部材は、少なくとも溶接部靭性、耐食性（特に隙間部耐食性）、強度（特に溶接部強度）の全てに優れた素材が求められていた。例えば、普通鋼の高張力鋼に、防錆塗料を電着塗装したり、めっきを施して自動車足回り部材を製造する場合、塗装やめっき等に起因して発錆しないような防錆仕様を十分な品質管理下で行う必要があった。そのため、加工後の端部、傷部、溶接部等に塗装やめっき等の斑がないように防錆処理を施すための大型設備が必要になり、生産性が低下し、塗装費用の増加、塗装負荷の増大が避けられなかった。

そこで、塗装またはめっき工程を簡略化でき、しかも防錆仕様の簡略化が可能で、耐食性に優れた高強度ステンレス鋼が自動車足回り部材として注目されるようになった。
例えば、溶接部強度と靭性を向上させたＣｒ含有ステンレス鋼（例えば、特許文献１）、さらなる耐食性の向上を目的として、Ｖを添加したステンレス鋼（例えば、特許文献２）のように、鋼の成分を調整して、各種特性を改善する方法が種々検討されてきた。

しかし、これらの従来技術は、そもそも無塗装で鋼の耐食性を向上させることを前提としている。したがって、塩害環境における耐食性確保のためには相当多量なＣｒを含有させる必要があった。また、自動車足回り部材としての強度・靭性を確保するために、鋼をマルテンサイト組織にする場合、オーステナイト安定化元素であるＮｉ、Ｃｕ等の高価な合金元素を含有させる必要があった。

特開平５５−２１５６６号公報 特開２００２−２０８４４号公報

安価な低Ｃｒ鋼を、自動車足回り部材に適用する場合、耐食性が不足するので、簡便な耐食性の向上手法の開発が望まれていた。本発明は、耐食性、強度、加工性、靭性、溶接性に優れ、自動車足回り部材に適用可能なＦｅ−Ｃｒ系合金を提供することを目的とする。

本発明者は、Ｚｎの犠牲防食効果に注目し、低Ｃｒ鋼の加工品の隙間部、溶接部、異種金属接合部に部分的または全体的にＺｎ含有塗料を塗布することで、Ｚｎの犠牲防食によりＣｒやＭｏなどの合金元素を過度に含有させることなく、従来の高価な高耐食性ステンレス鋼に代替可能なＦｅ−Ｃｒ系合金（低Ｃｒ鋼）を見出し、本発明を完成した。

本発明は、質量％でＣ：０．０２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜５．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：６〜１５％、Ａｌ：１．０％以下、Ｍｏ：０．１％以上３．０％以下、Ｎｉ：０．１％以上１．０％以下、Ｎ：０．０３％以下およびＣｕ：２．０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、引張強度（ＴＳ）が４５０〜６５０ＭＰａを有するＦｅ−Ｃｒ系合金に、塗膜中のＺｎ含有量（Ｘ）が下記式（１）で規定される範囲となるＺｎ含有塗料を厚さ５〜５０μｍになるように塗布し、加工品の隙間部の耐食性を向上させたことを特徴とするＺｎ含有塗料塗布型自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金である。
７０≧Ｘ≧７０−｛２．７×（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ）｝・・・・・（１）
ただし、Ｘは塗膜中のＺｎ含有量（質量％）、
ＣｒはＦｅ−Ｃｒ系合金中のＣｒ含有量（質量％）、
ＭｏはＦｅ−Ｃｒ系合金中のＭｏ含有量（質量％）。

前記Ｆｅ−Ｃｒ系合金は、さらに質量％でＢ：０．０００３〜０．００５％を含有することが好ましい。

前記自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金のＺｎ含有塗料のＺｎの平均粒子径は、３μｍ以下であることが好ましい。

本発明によると、隙間部の耐食性を塗料中のＺｎの犠牲防食により補うことで、高価なＣｒ、Ｎｉなどを多量含有させたＦｅ−Ｃｒ系合金に代わり、Ｃｒ、Ｎｉ含有量を低めに押さえた安価なＦｅ−Ｃｒ系合金を、塩害環境における高耐食性、高強度、良好な加工性、高い靭性および良好な溶接性と、それらの良好なバランスが要求される自動車足回り部材として適用可能になった。

本発明の自動車足回り部材に使用されるＦｅ−Ｃｒ系合金は、引張強度（ＴＳ）が４５０〜６５０MPa である。ＴＳが４５０MPa 未満であると、強度が不足し、自動車足回り用部材に適用できない。逆にＴＳが６５０MPa を超えると、鋼が硬質化し、曲げなどの加工がむずかしくなる。本発明に使用されるＦｅ−Ｃｒ系合金の成分と含有量（質量％）は下記の通りである。

Ｃｒ： 含有量６〜２０％
Ｃｒ含有量が６％未満であると、屋内、屋外の大気環境で無塗装使用された場合、赤錆の発生が著しく、Ｚｎ含有塗料を塗布しても隙間部や飛び石部、端面での十分な耐食性確保が難しい。また、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を減少させたことに対して、それを補うための塗料費用が高くなり、上記Ｚｎ含有塗料の効果が十分発揮されないため下限を６％とした。なお、好ましくはＦｅ−Ｃｒ系合金としての耐食性をある程度確保できる１１％以上が好ましい。なお、２０％を超えるとＦｅ−Ｃｒ系合金そのものの耐食性が向上し、赤錆発生が見られず、塗料塗布の必要性が少なくなるので、好ましい範囲は１１〜１５％である。

Ｓｉ： 含有量１．０％以下
Ｓｉは脱酸作用があり、製鋼上必要な成分である。その効果を得るためには、０．１％以上の添加が好ましい。Ｓｉ含有量が１．０％を超えると鋼が硬質化（固溶強化）するとともに、ＨＡＺに生成するマルテンサイト相の生成を阻害するため１．０％以下とした。好ましくは０．１〜０．５％である。

Ｍｎ： 含有量０．５〜５．０％
Ｍｎは高温でのγ（オーステナイト）相を安定化させて焼き入れ性を高めるために必要な元素であるため、Ｍｎ含有量を０．５％以上とした。一方、Ｍｎ含有量が５．０％を超えると鋼が硬質化するとともに、ＨＡＺ靭性が低下するので上限を５．０％とした。好ましいのは１．０〜２．０％である。

Ｐ： 含有量０．０５％以下
Ｐ含有量は、加工性、耐食性の点から極力低減した方が好ましい。低減することで鋼中に微細析出し、硬質化するリン化物の析出を抑制する効果もある。ただし、過度な低減は精錬負荷を増大し、生産性を低下させるため、０．０５％以下、好ましくは０．０１〜０．０３％とした。

Ｓ： 含有量０．０２０％以下
Ｓ含有量は、耐食性確保のため極力低減することが好ましいが、製鋼時、脱Ｓ処理に懸かる経済的制限から上限を０．０２０％とした。好ましくは０．００１〜０．０１％である。

Ａｌ： 含有量１．０％以下
Ａｌは製鋼上脱酸剤として重要な成分である。その効果を得るためには、０．０１％以上の添加が好ましい。Ａｌ含有量が１．０％を超えると酸化物系介在物が生成しやすくなり、靭性を低下するためＡｌ含有量の上限を１．０％とした。なお、加工性と脱酸効果を考慮すると０．０２〜０．１％が好適である。

Ｃ： 含有量０．０２％以下、
Ｎ： 含有量０．０３％以下
Ｃ、ＮはＦｅ−Ｃｒ系合金の加工性、耐食性、溶接部靭性に影響を与える元素である。特に、Ｃを０．０２％を超え、Ｎを０．０３％を超えて含有させると耐食性低下、硬質化が著しいため上限を定めた。なお、溶接部特性をも考慮すると、いずれも０．００５％以下が好適である。

前記元素に加えて、さらに下記元素をそれぞれの観点から添加させるのが好ましい。
Ｍｏ： 含有量３％以下、
Ｃｕ： 含有量２％以下、
Ｍｏ、Ｃｕは耐食性向上に有効な元素である。その効果を得るためには、それぞれ０．１％以上の添加が好ましい。ただし、Ｍｏ、Ｃｕとも、Ｆｅ−Ｃｒ系合金を硬質化するとともに、Ｆｅ−Ｃｒ系合金の生産性を低下させるので、Ｍｏについては３．０％、Ｃｕについては２．０％を上限とした。なお、加工性、耐食性の観点からＭｏは２．０％以下、Ｃｕは０．５％以下が好適範囲である。

Ｎｉ： 含有量９．０％以下
Ｎｉは耐食性向上に有効な元素である。Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、高Ｃｒ鋼でマルテンサイト組織を得るためには有効な元素である。その効果を得るためには、０．１％以上の添加が好ましい。しかしながら、Ｎｉは高価な元素であり含有量が多くなると、Ｚｎの犠牲防食効果が不要となるため上限を９．０％とした。なお、加工性、耐食性の観点から１％以下が好適である。

Ｂ： 含有量０．０００３〜０．００５％
Ｂは二次加工脆性改善に有効な元素である。特に自動車足回り部材は複雑な形状、形態に成形加工され、しかも氷点下の寒冷地で使用されることも多い。また、Ｂは粒界強度を高めることにも有効である。ただし、その効果を得るには、含有量を０．０００３％以上とする必要がある。一方、０．００５％を超えると、Ｆｅ−Ｃｒ系合金の加工性、靭性を損なうので、その範囲は０．０００３〜０．００５％である。好ましくは０．０００５〜０．００２％である。

なお、本発明の自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金においては、前記の各成分のほかに、Ｃｏを耐二次加工脆性改善の観点から、０．３％以下含有してもよい。また、不可避的不純物としてＺｒ：０．５％以下、Ｃａ：０．１％以下、Ｔａ：０．３％以下、Ｗ：０．３％以下、Ｓｎ：０．３％以下、Ｍｇ：０．０３％以下の範囲で含有していても、本発明の効果を減じるものではない。

本発明に使用されるＦｅ−Ｃｒ系合金の製造方法は特に限定されないが、汎用鋼に適用されている製造方法をそのまま適用してもよい。製造方法の好適な１例について説明する。
連続鋳造して得られた、前記成分を前記の量で含有する鋼素材は、必要に応じて所定の温度に加熱され、熱間圧延により所定の板厚の熱延板にされ、続いてこの熱延板は、要求される強度レベルに応じて６００〜９００℃の温度範囲で箱焼鈍または８００〜１１００℃の温度範囲で連続焼鈍される。その後そのままもしくは必要に応じて酸洗して、加工品の成形に使用される。また、さらに焼鈍後の熱延板は、所定の板厚に冷間圧延され、その冷延板は、好ましくは７００〜１０５０℃、より好ましくは７００〜９００℃の連続焼鈍、酸洗を経て、Ｆｅ−Ｃｒ系合金の冷延鋼板とされる。
なお、前記製造方法は、１例に過ぎず適宜変更することができる。

本発明に使用されるＺｎ含有塗料は、通常、バインダー、添加剤および溶剤または希釈剤からなるが、その組成、調製方法は特に限定されない。Ｚｎ含有塗料を塗布して常温放置または必要に応じて加熱（焼付け）して乾燥すると、バインダー、添加剤とＺｎとからなる硬化した塗膜が形成される。前記添加剤は、塗料の分散あるいは塗膜の乾燥、硬化、諸物性の改良のために添加されるものであり、乾燥剤、硬化剤、可塑剤、乳化剤等である。

Ｚｎ含有塗料には、常温硬化型と加熱硬化型がある。バインダーとしては、アクリル樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、シリコーン樹脂、ビニルアセタール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリアリレート樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、アルキド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂等やこれらの樹脂の組合わせ等が用いられる。無機バインダーとしては、フッ化カルシウム、フッ化バリウム、ケイ酸ソーダ等が用いられる。

Ｚｎ粒子： 平均粒子径３μｍ以下
Ｚｎは犠牲防食によりＦｅ−Ｃｒ系合金の耐食性を確保するために重要な元素である。Ｚｎは金属粒子であり、その平均粒子径は３μｍ以下である。平均粒子径が３μｍを超えると、塗膜が薄い場合には、塗膜のＦｅ−Ｃｒ系合金への密着性が悪くなる。またＺｎ粒子が塗膜中に微細に分散していた方が、Ｚｎの犠牲防食性能が向上する傾向にあり、この点からも平均粒子径が３μｍ以下であるのが好ましい。好ましい平均粒子径は０．５〜２．０μｍである。
なお、Ｚｎ粒子の粒子径は、１個のＺｎ粒子の細大粒子径と最小粒子径を測定し、これを加算して２で割った値である。平均粒子径は塗布後の乾燥塗膜の断面を電子顕微鏡を用い、観察倍率４００倍で、各５視野観察し、視野中の全ての各Ｚｎ粒子の粒子径を求め、これらを算術平均して求めた。

Ｆｅ−Ｃｒ系合金の耐食性は、孔食指数（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ）と正の相関があることが知られている。そこで、本発明者は、塗膜中のＺｎ含有量と前記孔食指数の関係を調査した結果から、塗膜中のＺｎ含有量が、７０−｛２．７×（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ）｝以上である場合に、耐食性が十分に発揮され、Ｆｅ−Ｃｒ系合金の加工品の隙間部に要求される耐食性をも満足できることを見出した。

一方、Ｚｎ含有量が、乾燥塗膜全体の質量で７０％を超えるとＦｅ−Ｃｒ系合金表面への一次密着性が乏しくなる。特に飛び石等を受けた場合、塗膜そのものが剥離しやすく、また密着性も乏しくなり有効Ｚｎ量を確保することが難しい。また、Ｚｎ量が多くなるとＺｎが塗料の下に沈殿し、絶えず攪拌しないと塗料が不均一になるため、塗布作業の効率が悪くなる。そこで、効率よくＺｎを用いるためにＺｎ含有量は耐食性と密着性の観点からその上限を７０％と決定した。

以上の状況から、塗膜中のＺｎ含有量（Ｘ）は下記の実験式（１）式で規定される範囲であることが重要である。
７０≧Ｘ≧７０−｛２．７×（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ）｝・・・・・（１）
ただし、Ｘは塗膜中のＺｎの含有量（質量％）で、
ＣｒはＦｅ−Ｃｒ系合金のＣｒ含有量（質量％）であり、
ＭｏはＦｅ−Ｃｒ系合金のＭｏ含有量（質量％）である。

塗膜中のＺｎ含有量は、前記したように孔食指数、換言すれば、Ｆｅ−Ｃｒ系合金の耐食性に依存するので、耐食性の高い場合には、塗膜中のＺｎ含有量をより少なくできるが、耐食性の低い場合には、塗膜中のＺｎ含有量をより多くする必要がある。
ただし、Ｆｅ−Ｃｒ系合金中のＣｒ含有量が２０質量％を超えると、中性塩化物環境での耐食性が十分となり、塗膜が不要となるので、本発明が対象とするＦｅ−Ｃｒ系合金は、前述したように、Ｃｒ含有量が２０％以下の場合に限られる。

乾燥塗膜中のＺｎ粒子の含有量（質量％）は、乾燥塗膜が鋼板に付着した状態で鋼板質量（Ｗ₁ ）を測定し、その後、塗膜剥離剤、例えば「ネオリバーＳＰ−７５１」（三彩化工（株））を使用して、鋼板と塗膜を剥離分離し、鋼板を乾燥し、鋼板の質量（Ｗ₂ ）を測定した。続いて、除去した塗膜を硫酸または過塩素酸で溶解し、その溶液を原子吸光法で分析してＺｎの質量（Ｗ₃ ）を求めた。そして、Ｗ₃ ／（Ｗ₁ −Ｗ₂ ）×１００から乾燥塗膜中のＺｎ粒子含有量を算出した。

防食塗膜： 乾燥膜厚５〜５０μｍ
防食塗膜の膜厚はＦｅ−Ｃｒ系合金の耐食性とＺｎ含有塗膜のＦｅ−Ｃｒ系合金に対する密着性の観点から決定される。すなわち、乾燥膜厚が５μｍ以下だとＺｎ含有量が多くなるのに伴い密着性を確保することが難しくなる。また、Ｚｎの犠牲防食能力は塗膜の単位面積当たりのＺｎ含有量に依存するが、乾燥膜厚が５μｍ以下だと有効Ｚｎ含有量を十分確保できない。一方、乾燥膜厚が５０μｍを超えると、品質過剰になるとともに、塗膜の乾燥時間が長くなり作業効率を低下させる。なお、過度な乾燥膜厚は密着性にも悪影響を及ぼすことがある。好ましい乾燥膜厚は１０〜５０μｍ、特に好ましい乾燥膜厚は１５〜３０μｍである。なお、乾燥膜厚の測定は、塗布後の乾燥塗膜の断面を、観察倍率４００倍で各５視野観察し、各視野について３か所膜厚を求め、これを平均したものを平均膜厚とし、さらに５視野の平均乾燥膜厚を平均して求めた。

本発明に使用される塗料のＦｅ−Ｃｒ系合金への塗布方法は、スプレー塗装、刷毛塗り、塗料中への浸漬など、特に限定されない。構造体の生産ラインに合わせて適宜選択すればよい。
塗料は、硬化剤の種類によって常温硬化型と加熱硬化型に分けられる。常温硬化型の場合は、塗布後、常温放置する。また加熱硬化型の場合は、加熱して乾燥（焼付け）する。バインダーとＺｎ粒子と添加剤からなる硬化膜、すなわち、耐食性に優れる塗膜が形成される。

本発明においては、Ｚｎ粒子を含有する塗膜をＦｅ−Ｃｒ系合金の構造体表面に形成するが、その範囲は構造体に形成された隙間部を含む範囲であれば、構造体の局部の面であっても、構造体の全面であっても構わない。前記塗膜によって耐食性を高める必要があるのは特に隙間部であるから、その部分が最低限被覆されていれば、Ｆｅ−Ｃｒ系合金構造体全体の耐食性も十分である。
このように、Ｚｎ含有塗料をＦｅ−Ｃｒ系合金の加工品に塗布して得られたＺｎ含有塗料塗布型Ｆｅ−Ｃｒ系合金は、強度・溶接部特性・加工性・耐食性に優れ、かつこれらのバランスがよいので、自動車足回り部材への適用が可能である。

以下、実施例および比較例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
（例７〜３７）
表１に示す成分組成の４種類のＦｅ−Ｃｒ系合金を連続鋳造し、通常の熱間圧延条件で３．０mm厚の熱延板（板厚３mm）を製造した。この熱延板を７００℃で８時間焼鈍した後、酸洗し、図１に示す断面形状の試験部材（長さ３００mm、底面の幅６０mm、高さ４０mm、上面の幅１０mm）にプレス加工した。
つぎに、試験部材の全面に、表２に示す乾燥塗膜でのＺｎ含有量の塗料（バインダーはエポキシ樹脂、硬化剤は常温硬化型硬化剤）を表２に示す乾燥膜厚になるようにスプレー塗布し、１時間放置し乾燥して、塗膜を硬化させ、Ｚｎ含有塗料塗布型ステンレス鋼の試験部材１を得た。この試験部材１に、耐食性などを測定するための加工、処理を下記の要領で実施し、図２に示す状態の試験部材１を得た。なお、乾燥塗膜の膜厚とＺｎ含有量および平均粒子径の測定は、前記同様に行った。

試験部材１の表面（Ｚｎ含有塗料の塗布あり）に、プラスチックと金属の隙間部を形成するために、プラスチッククリップ３を被せた。
試験部材１の底面に、ＪＩＳ Ｂ７７２９およびＪＩＳ Ｂ７７７７に規定されたエリクセン試験機と試験方法に準拠し、直径１５mm、高さ８mmのポンチを使用して、貫通孔（塗料の塗布なし）４を設けた。
試験部材１の底面（幅６０mm、長さ８０mm）に、玄武岩砕石（粒子径８〜１２mm）１００ｇを、常温２０℃、圧力７kgf/cm² で、垂直に投石して、底面に飛び石による傷を付け、グラベロ部５を設けた。グラベロ部５の形成はＡＳＴＭ Ｄ３１７０に準じた装置を用いて実施した。
試験部材１の長辺方向の端面（Ｚｎ含有塗料の塗料を塗布していない）２をＴＩＧ溶接した。

つぎに、試験部材１の５部分、すなわち、グラベロ試験（常温）によるグラベロ部５の部位、１５mmφの貫通孔４、プラスチッククリップ３による隙間部、端面２およびＴＩＧ溶接部６を対象に、塩乾湿複合サイクル試験（ＣＣＴ）により、図３に示すサイクルを１２０サイクル繰返した後の、錆発生状況を目視観察し、下記のような５段階で耐食性（腐食性）を評価した。結果を表２に示した。
１： 赤錆（直径１mmを超える点錆）・・・・・不合格
２： 軽微な赤錆（直径１mm以下の点錆）・・・不合格
３： しみ錆（直径１mmを超える点錆）・・・・合格
４： 軽微なしみ錆（直径１mm以下の点錆）・・合格
５： 錆なし・・・・・・・・・・・・・・・・合格

なお、前記評価試験において、飛び石試験は、飛び石、傷などの外部からの衝撃などによる塗膜密着性および耐食性を評価するものである。隙間部評価は、加工品の組立て時に形成された隙間部、または加工品が他部材と接触した時に形成された隙間部の耐食性を評価することを目的としている。
耐食性評価試験の結果、評点１が１個以上ある場合を不合格とした。

試験部材の形状を示す見取り図（ａ）と側面図（ｂ）。 試験部材の外側表面（裏面）に耐食性等の評価のために施した前処理状況を示す説明図（ａ）と側面図（ｂ）。 試験部材の塩乾湿複合サイクル試験のフローと条件を示す図。

符号の説明

１： 試験部材
２： 端面
３： プラスチッククリップ（隙間部）
４： 貫通孔
５： グラベロ部
６： ＴＩＧ溶接部

Claims (3)

1. 質量％でＣ：０．０２％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜５．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：６〜１５％、Ａｌ：１．０％以下、Ｍｏ：０．１％以上３．０％以下、Ｎｉ：０．１％以上１．０％以下、Ｎ：０．０３％以下およびＣｕ：２．０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、引張強度（ＴＳ）が４５０〜６５０ＭＰａのＦｅ−Ｃｒ系合金に、塗膜中のＺｎ含有量（Ｘ）が下記式（１）で規定される範囲となるＺｎ含有塗料を厚さ５〜５０μｍになるように塗布し、加工品の隙間部の耐食性を向上させたことを特徴とするＺｎ含有塗料塗布型自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金。
   ７０≧Ｘ≧７０−｛２．７×（Ｃｒ＋３．３Ｍｏ）｝・・・・・（１）
   ただし、Ｘは塗膜中のＺｎ含有量（質量％）、
   ＣｒはＦｅ−Ｃｒ系合金中のＣｒ含有量（質量％）、
   ＭｏはＦｅ−Ｃｒ系合金中のＭｏ含有量（質量％）。
2. 前記Ｆｅ−Ｃｒ系合金が、さらに質量％でＢ：０．０００３〜０．００５％を含有することを特徴とする請求項１に記載のＺｎ含有塗料塗布型自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金。
3. 前記Ｚｎ含有塗料のＺｎの粒子径が３μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載のＺｎ含有塗料塗布型自動車足回り用Ｆｅ−Ｃｒ系合金。

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