JPH09209080A - 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH09209080A JPH09209080A JP4404196A JP4404196A JPH09209080A JP H09209080 A JPH09209080 A JP H09209080A JP 4404196 A JP4404196 A JP 4404196A JP 4404196 A JP4404196 A JP 4404196A JP H09209080 A JPH09209080 A JP H09209080A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- electric resistance
- less
- weight
- steel pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用構造部材として厳しい腐食環境下に
おいても裸での使用に耐え得る耐食性に優れた高張力電
縫鋼管を提供する。 【構成】重量％で、Ｃ：０．１％以下，Ｍｎ：０．１〜
２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：０．０２０
％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：０．０５〜
２．０％，Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００８
％以下を含有し，必要に応じて，０．０５〜１．０％の
Ｓｉ，０．０５〜２．０％のＮｉ，０．０５〜５％のＣ
ｒ，０．０１〜０．０５％のＮｂの一種もしくは二種以
上および／または（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／３
２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２％のＴｉを含
有する電縫鋼管。造管時に５２０〜８００℃の温度範囲
で溶接部に焼鈍を施す耐食性に優れた高張力電縫鋼管の
製造方法。
おいても裸での使用に耐え得る耐食性に優れた高張力電
縫鋼管を提供する。 【構成】重量％で、Ｃ：０．１％以下，Ｍｎ：０．１〜
２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：０．０２０
％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：０．０５〜
２．０％，Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００８
％以下を含有し，必要に応じて，０．０５〜１．０％の
Ｓｉ，０．０５〜２．０％のＮｉ，０．０５〜５％のＣ
ｒ，０．０１〜０．０５％のＮｂの一種もしくは二種以
上および／または（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／３
２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２％のＴｉを含
有する電縫鋼管。造管時に５２０〜８００℃の温度範囲
で溶接部に焼鈍を施す耐食性に優れた高張力電縫鋼管の
製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性および加工性に
優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法に係り、より
詳しくは、自動車用構造部材あるいは補強部材用途に好
適な高張力電縫鋼管の製造方法に関する。
優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法に係り、より
詳しくは、自動車用構造部材あるいは補強部材用途に好
適な高張力電縫鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の自動車では、10年間孔あき腐食無
しを保証することが必要視されている。このため、使用
される鋼材には耐食性の改善が要求されるが、特に足廻
り部材に対しての耐食性改善への要求が強い。例えば北
米やカナダ等の寒冷地帯では、路面の凍結防止や融雪用
に散布される塩類による腐食が促進されるので、足廻り
部材を中心に一層の耐食性改善が強く望まれている。
しを保証することが必要視されている。このため、使用
される鋼材には耐食性の改善が要求されるが、特に足廻
り部材に対しての耐食性改善への要求が強い。例えば北
米やカナダ等の寒冷地帯では、路面の凍結防止や融雪用
に散布される塩類による腐食が促進されるので、足廻り
部材を中心に一層の耐食性改善が強く望まれている。
【０００３】従来、かような耐食性改善の方法の一つと
して、裸の鋼板を使用していた部位を、溶融亜鉛めっき
を中心としためっき材に切り替えることが一般に行われ
ていた。このような背景から、耐食性に優れためっき鋼
板が数多く開発され、例えば特開平2-310354号公報では
加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が記載さ
れている。
して、裸の鋼板を使用していた部位を、溶融亜鉛めっき
を中心としためっき材に切り替えることが一般に行われ
ていた。このような背景から、耐食性に優れためっき鋼
板が数多く開発され、例えば特開平2-310354号公報では
加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が記載さ
れている。
【０００４】しかし、自動車用足廻り部材や補強部材の
多くは、個々の部品をアーク溶接して製造される部位も
多く、めっき鋼板を素材とした場合には溶接時にブロー
ホール等の欠陥が発生し、健全な溶接部が得られないと
いう問題があった。
多くは、個々の部品をアーク溶接して製造される部位も
多く、めっき鋼板を素材とした場合には溶接時にブロー
ホール等の欠陥が発生し、健全な溶接部が得られないと
いう問題があった。
【０００５】一方、自動車は地球環境の保全等から燃費
の向上が望まれ、使用される鋼材は高強度化による軽量
化が推進されている。この高強度化による板厚の減少は
孔あき腐食性の観点からは不利となる。
の向上が望まれ、使用される鋼材は高強度化による軽量
化が推進されている。この高強度化による板厚の減少は
孔あき腐食性の観点からは不利となる。
【０００６】このような観点から、例えば特開平2-2241
6 号公報には、めっき原板自体の耐食性を向上させ、薄
目付けでも優れた耐食性を示す合金化亜鉛めっき鋼板が
開示されている。しかし、薄目付けとは言え、めっき層
が存在するので溶接時に欠陥が発生するのは免れ得な
い。
6 号公報には、めっき原板自体の耐食性を向上させ、薄
目付けでも優れた耐食性を示す合金化亜鉛めっき鋼板が
開示されている。しかし、薄目付けとは言え、めっき層
が存在するので溶接時に欠陥が発生するのは免れ得な
い。
【０００７】本発明者らは、かかる問題点を解決するこ
とを目的として種々の検討を行い、自動車用足廻り部材
やその補強部材用の熱延鋼板として、裸での使用にも耐
え得る耐孔あき腐食性に優れ且つ加工性、特に孔拡げ性
に優れた高強度鋼板およびその製造方法を特開平5-1951
44号に開示した。
とを目的として種々の検討を行い、自動車用足廻り部材
やその補強部材用の熱延鋼板として、裸での使用にも耐
え得る耐孔あき腐食性に優れ且つ加工性、特に孔拡げ性
に優れた高強度鋼板およびその製造方法を特開平5-1951
44号に開示した。
【０００８】最近の自動車用足廻り部材およびその補強
部材の中には、従来多用されていた熱延鋼板の代わり
に、厳しい腐食環境においても裸での使用に耐え得る高
張力電縫鋼管の採用が検討されている。
部材の中には、従来多用されていた熱延鋼板の代わり
に、厳しい腐食環境においても裸での使用に耐え得る高
張力電縫鋼管の採用が検討されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、厳しい腐食環境においても良好な耐食性を有す
る高張力電縫鋼管およびその製造方法を提供することを
目的とするものである。
に鑑み、厳しい腐食環境においても良好な耐食性を有す
る高張力電縫鋼管およびその製造方法を提供することを
目的とするものである。
【００１０】
【問題を解決するための手段】本発明者らは、耐食性を
改善した電縫鋼管に関し詳細な検討を行った結果、組成
としてＰ，Ｃｕの複合添加をベ−スとしてさらにＭｏを
添加することにより厳しい腐食環境においても良好な耐
食性が安定して得られることを見出だした。
改善した電縫鋼管に関し詳細な検討を行った結果、組成
としてＰ，Ｃｕの複合添加をベ−スとしてさらにＭｏを
添加することにより厳しい腐食環境においても良好な耐
食性が安定して得られることを見出だした。
【００１１】本発明の高張力電縫鋼管は、その目的を達
成するため、重量％でＣ：０．１％以下，Ｍｎ：０．１
〜２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：０．０２
０％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：０．０５
〜２．０％，Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００
８％以下を含有し，必要に応じて，０．０５〜１．０％
のＳｉ，０．０５〜２．０％のＮｉ，０．０５〜５％の
Ｃｒ，０．０１〜０．０５％のＮｂの一種もしくは二種
以上および／または（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／
３２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２％のＴｉを
含有する。
成するため、重量％でＣ：０．１％以下，Ｍｎ：０．１
〜２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：０．０２
０％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：０．０５
〜２．０％，Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００
８％以下を含有し，必要に応じて，０．０５〜１．０％
のＳｉ，０．０５〜２．０％のＮｉ，０．０５〜５％の
Ｃｒ，０．０１〜０．０５％のＮｂの一種もしくは二種
以上および／または（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／
３２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２％のＴｉを
含有する。
【００１２】本発明の高張力電縫鋼管は、上記の組成か
らなる鋼のスラブを製造し，このスラブを仕上温度：Ａ
ｒ3 変態点以上でかつ８００〜９５０℃，巻取温度：３
５０〜７００℃の条件で熱間圧延し，この熱延鋼帯を素
材とし，電縫鋼管を製造するに際し，５２０〜８００℃
の温度範囲で溶接部を焼鈍することにより製造される。
溶接部の焼鈍は必ずしも必要でないが，焼鈍を施した方
がより耐食性が良好となる。
らなる鋼のスラブを製造し，このスラブを仕上温度：Ａ
ｒ3 変態点以上でかつ８００〜９５０℃，巻取温度：３
５０〜７００℃の条件で熱間圧延し，この熱延鋼帯を素
材とし，電縫鋼管を製造するに際し，５２０〜８００℃
の温度範囲で溶接部を焼鈍することにより製造される。
溶接部の焼鈍は必ずしも必要でないが，焼鈍を施した方
がより耐食性が良好となる。
【００１３】
【作用】以下、本発明で使用する鋼材に含まれる合金元
素，含有量，製造条件等について説明する。 Ｃ：０．１重量％以下 高強度化に有効な元素である。しかし、０．１％を超え
て含有させると加工性を劣化させる。 Ｍｎ：０．１〜２．０重量％ 高強度化に有効に作用するが、０．１％未満ではその効
果が認められない。また、２．０％を超えて含有すると
加工性を劣化させる。
素，含有量，製造条件等について説明する。 Ｃ：０．１重量％以下 高強度化に有効な元素である。しかし、０．１％を超え
て含有させると加工性を劣化させる。 Ｍｎ：０．１〜２．０重量％ 高強度化に有効に作用するが、０．１％未満ではその効
果が認められない。また、２．０％を超えて含有すると
加工性を劣化させる。
【００１４】Ｐ：０．０３〜０．２０重量％ 本発明における特徴的な元素であり、高強度化に有効に
作用するばかりでなく、Ｃｕと複合して０．０３％以上
含有させることにより密着性の良い緻密な腐食生成物を
作り、これが耐食性の改善に寄与する。しかし、０．２
０％を超えて含有させると加工性が劣化する。 Ｓ：０．０２０重量％以下 加工性および耐食性を劣化させる。したがって、Ｓはで
きるだけ少ないことが望ましいが、０．０２０％までは
許容できる。 Ｃｕ：０．０３〜１．０重量％ Ｐと複合して含有させることにより、耐食性を改善す
る。添加量が０．０３％未満ではその効果が認められ
ず、１．０％を超えて添加してもその効果が飽和するば
かりか、製造コストが高くなる。
作用するばかりでなく、Ｃｕと複合して０．０３％以上
含有させることにより密着性の良い緻密な腐食生成物を
作り、これが耐食性の改善に寄与する。しかし、０．２
０％を超えて含有させると加工性が劣化する。 Ｓ：０．０２０重量％以下 加工性および耐食性を劣化させる。したがって、Ｓはで
きるだけ少ないことが望ましいが、０．０２０％までは
許容できる。 Ｃｕ：０．０３〜１．０重量％ Ｐと複合して含有させることにより、耐食性を改善す
る。添加量が０．０３％未満ではその効果が認められ
ず、１．０％を超えて添加してもその効果が飽和するば
かりか、製造コストが高くなる。
【００１５】Ｍｏ：０．０５〜２．０重量％ 高強度化と耐食性の改善に有効に作用する元素である。
とくに耐食性の改善に効果があり、Ｐ，Ｃｕを複合添加
した鋼の耐食性をさらに向上させることができる。添加
量が０．０５％未満ではその効果が認められず、また、
２．０％を越えて添加してもその効果が飽和するととも
に加工性を劣化させるようになり、さらにコストの上昇
を招く。 Ａｌ：０．０１〜０．１重量％ 脱酸剤として添加するものであり、その役割を果たすた
めには０．０１％以上必要である。しかし、０．１％を
超えて添加すると、Ａｌ2 Ｏ3 などの介在物が増加し、
加工性および表面品質を劣化させる。 Ｎ：０．００８重量％以下 耐食性および深絞り性に有害な元素であり、少ないほど
望ましいが、０．００８％までは許容できる。
とくに耐食性の改善に効果があり、Ｐ，Ｃｕを複合添加
した鋼の耐食性をさらに向上させることができる。添加
量が０．０５％未満ではその効果が認められず、また、
２．０％を越えて添加してもその効果が飽和するととも
に加工性を劣化させるようになり、さらにコストの上昇
を招く。 Ａｌ：０．０１〜０．１重量％ 脱酸剤として添加するものであり、その役割を果たすた
めには０．０１％以上必要である。しかし、０．１％を
超えて添加すると、Ａｌ2 Ｏ3 などの介在物が増加し、
加工性および表面品質を劣化させる。 Ｎ：０．００８重量％以下 耐食性および深絞り性に有害な元素であり、少ないほど
望ましいが、０．００８％までは許容できる。
【００１６】Ｔｉ：（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／
３２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２ 重量％ ＳおよびＮを固定し、加工性および耐食性を改善するの
に有効な元素である。この作用は（４８／３２）×％Ｓ
未満では認められず、｛（４８／３２）×％Ｓ＋（４８
／１４）×％Ｎ｝×２を超えて添加しても、その効果が
飽和するとともにコストの上昇を招く。
３２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２ 重量％ ＳおよびＮを固定し、加工性および耐食性を改善するの
に有効な元素である。この作用は（４８／３２）×％Ｓ
未満では認められず、｛（４８／３２）×％Ｓ＋（４８
／１４）×％Ｎ｝×２を超えて添加しても、その効果が
飽和するとともにコストの上昇を招く。
【００１７】また、本発明においては、鋼板の強度上昇
あるいは耐食性の改善のために０．０５〜１．０重量％
のＳｉ，０．０５〜２．０重量％のＮｉ，０．０５〜５
重量％のＣｒ，０．０１〜０．０５重量％のＮｂの一種
もしくは二種以上を添加することができる。
あるいは耐食性の改善のために０．０５〜１．０重量％
のＳｉ，０．０５〜２．０重量％のＮｉ，０．０５〜５
重量％のＣｒ，０．０１〜０．０５重量％のＮｂの一種
もしくは二種以上を添加することができる。
【００１８】Ｓｉ：０．０５〜１．０重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、高強度化およ
び耐食性を改善する。Ｓｉの作用は０．０５％未満では
認められず、１．０％を超える多量のＳｉが含まれると
製品の表面性状が劣化するばかりでなく、加工性も劣化
する。 Ｎｉ：０．０５〜２．０重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、Ｃｕによる熱
間脆性の防止に有効に作用し、さらに高強度化と耐食性
の改善にも有効である。Ｎｉの作用は０．０５％未満で
はこれらの効果が認められず、２．０％を超える多量の
Ｎｉが含まれるとその効果が飽和するばかりでなく、製
造コストの上昇を招く。
び耐食性を改善する。Ｓｉの作用は０．０５％未満では
認められず、１．０％を超える多量のＳｉが含まれると
製品の表面性状が劣化するばかりでなく、加工性も劣化
する。 Ｎｉ：０．０５〜２．０重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、Ｃｕによる熱
間脆性の防止に有効に作用し、さらに高強度化と耐食性
の改善にも有効である。Ｎｉの作用は０．０５％未満で
はこれらの効果が認められず、２．０％を超える多量の
Ｎｉが含まれるとその効果が飽和するばかりでなく、製
造コストの上昇を招く。
【００１９】Ｃｒ：０．０５〜５重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、高強度化と耐
食性を改善する作用を呈する。Ｃｒの作用は０．０５％
未満では認められず、５％を超える多量のＣｒが含まれ
るとその効果が飽和するばかりでなく、製造コストの上
昇を招く。 Ｎｂ：０．０１〜０．０５重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、鋼板の金属組
織を微細化して強度を上げる。しかし、Ｎｂの作用は
０．０１％未満では認められず、０．０５％を超える多
量のＮｂが含まれると強度は高くなるものの加工性が劣
化する。
食性を改善する作用を呈する。Ｃｒの作用は０．０５％
未満では認められず、５％を超える多量のＣｒが含まれ
るとその効果が飽和するばかりでなく、製造コストの上
昇を招く。 Ｎｂ：０．０１〜０．０５重量％ 必要に応じて添加される合金元素であり、鋼板の金属組
織を微細化して強度を上げる。しかし、Ｎｂの作用は
０．０１％未満では認められず、０．０５％を超える多
量のＮｂが含まれると強度は高くなるものの加工性が劣
化する。
【００２０】以上の組成を持つ鋼を転炉または電気炉で
溶製した後、スラブに連続鋳造する。得られたスラブ
は、そのまま直送し、或いは一旦冷却して冷却片とした
後、熱間圧延される。 熱延仕上温度：Ａｒ3 変態点以上でかつ８００〜９５０
℃ Ａｒ3 変態点未満あるいは８００℃未満とすると良好な
加工性が得られず、９５０℃を超えると結晶粒径が粗大
化して加工後に肌荒れが発生する。
溶製した後、スラブに連続鋳造する。得られたスラブ
は、そのまま直送し、或いは一旦冷却して冷却片とした
後、熱間圧延される。 熱延仕上温度：Ａｒ3 変態点以上でかつ８００〜９５０
℃ Ａｒ3 変態点未満あるいは８００℃未満とすると良好な
加工性が得られず、９５０℃を超えると結晶粒径が粗大
化して加工後に肌荒れが発生する。
【００２１】熱延巻取温度：３５０〜７００℃ ７００℃を越えると表層のスケール層が厚くなり酸洗性
を劣化させるので、巻取温度は７００℃以下にする必要
がある。また、３５０℃以下では鋼板の形状が劣化し硬
質となる。 電縫鋼管溶接部の焼鈍温度：５２０〜８００℃ 常法に従って電縫鋼管を製造する際に、溶接部の加工性
および耐食性を改善するために溶接部に焼鈍を施す。溶
接部の焼鈍温度が５２０℃以下では加工性および耐食性
の改善効果が得られない。また、８００℃以上にしても
その効果が飽和するとともにかえって溶接部を必要以上
に軟化させる。
を劣化させるので、巻取温度は７００℃以下にする必要
がある。また、３５０℃以下では鋼板の形状が劣化し硬
質となる。 電縫鋼管溶接部の焼鈍温度：５２０〜８００℃ 常法に従って電縫鋼管を製造する際に、溶接部の加工性
および耐食性を改善するために溶接部に焼鈍を施す。溶
接部の焼鈍温度が５２０℃以下では加工性および耐食性
の改善効果が得られない。また、８００℃以上にしても
その効果が飽和するとともにかえって溶接部を必要以上
に軟化させる。
【００２２】溶接部の焼鈍による耐食性改善効果のメカ
ニズムは、必ずしも明らかではないが、溶接部に焼鈍が
施されない場合には、溶接部近傍は一旦融点に近い温度
まで加熱され接合にともなう強加工後に急冷されるた
め、母材部とは異なった金属組織を呈する。このため母
材部と溶接部の間に局部電池が形成され、溶接部の耐食
性が劣化するものと推察される。また、加熱・急冷にと
もない、ＭｎＳ，ＴｉＳなどの硫化物が溶接部近房で固
溶、Ｓが偏析することも耐食性劣化の原因になっている
と推察される。
ニズムは、必ずしも明らかではないが、溶接部に焼鈍が
施されない場合には、溶接部近傍は一旦融点に近い温度
まで加熱され接合にともなう強加工後に急冷されるた
め、母材部とは異なった金属組織を呈する。このため母
材部と溶接部の間に局部電池が形成され、溶接部の耐食
性が劣化するものと推察される。また、加熱・急冷にと
もない、ＭｎＳ，ＴｉＳなどの硫化物が溶接部近房で固
溶、Ｓが偏析することも耐食性劣化の原因になっている
と推察される。
【００２３】
実施例１：表１に示した組成の鋼１〜２１を溶製し、ス
ラブ加熱温度:1230 ℃，仕上温度：９００℃，巻取温
度：５５０℃の条件で熱間圧延し、板厚：２．６ｍｍの
熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を酸洗した後、常法
に従ってφ５０ｍｍ電縫鋼管を製造した。電縫鋼管製造
の際、溶接ビード部をカットするとともに、６５０℃に
て溶接部を焼鈍した。
ラブ加熱温度:1230 ℃，仕上温度：９００℃，巻取温
度：５５０℃の条件で熱間圧延し、板厚：２．６ｍｍの
熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を酸洗した後、常法
に従ってφ５０ｍｍ電縫鋼管を製造した。電縫鋼管製造
の際、溶接ビード部をカットするとともに、６５０℃に
て溶接部を焼鈍した。
【００２４】
【表１】
【００２５】得られた電縫鋼管からφ５０×１５０ｍｍ
の腐食試験片を切り出し、端面および鋼管内側をペイン
トによりシ−ルし腐食試験を行った。腐食試験の条件
は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じ、噴霧温
度を５０℃とした塩水噴霧試験を２時間、７０℃の乾燥
試験を４時間、６０℃で湿度９５％以上の湿潤試験を２
時間の合計８時間を１サイクルとする複合腐食試験を２
４０サイクル実施した。腐食生成物を除去した後、図２
に示す電縫鋼管の母材部と溶接部について最大浸食深さ
を測定し、耐孔あき腐食性を調査した。
の腐食試験片を切り出し、端面および鋼管内側をペイン
トによりシ−ルし腐食試験を行った。腐食試験の条件
は、図１に示すようにＪＩＳＺ２３７１に準じ、噴霧温
度を５０℃とした塩水噴霧試験を２時間、７０℃の乾燥
試験を４時間、６０℃で湿度９５％以上の湿潤試験を２
時間の合計８時間を１サイクルとする複合腐食試験を２
４０サイクル実施した。腐食生成物を除去した後、図２
に示す電縫鋼管の母材部と溶接部について最大浸食深さ
を測定し、耐孔あき腐食性を調査した。
【００２６】耐食性の調査結果を示す表２にみられるよ
うに、本発明に従った鋼１〜１６はＰ，Ｃｕ，Ｍｏのい
ずれかを欠く比較鋼１７〜２１に比べ、電縫管の母材
部、溶接部ともに最大浸食深さが小さく耐食性に優れて
いることがわかる。
うに、本発明に従った鋼１〜１６はＰ，Ｃｕ，Ｍｏのい
ずれかを欠く比較鋼１７〜２１に比べ、電縫管の母材
部、溶接部ともに最大浸食深さが小さく耐食性に優れて
いることがわかる。
【００２７】
【表２】
【００２８】実施例２：本発明鋼２，１５および比較鋼
１７を用いて実施例１と同様の方法で電縫鋼管を製造
し、溶接部に焼鈍を施したものと施さないものについ
て、実施例１と同条件の腐食試験を２４０サイクル行
い、母材部および溶接部の最大浸食深さを調査した。調
査結果を示す表３にみられるように、母材部では溶接部
の焼鈍の有無に関係なくほぼ同等の耐食性を示すが、溶
接部では焼鈍なしの方が最大浸食深さが大きいことがわ
かる。また、本発明鋼２であっても溶接部の焼鈍温度が
５２０℃未満では、溶接部の耐食性が若干劣っている。
一方、本発明範囲外の組成を有する比較鋼１７は溶接部
の焼鈍により耐食性が若干改善されているが、本発明鋼
と比べるとかなり劣っていることがわかる。
１７を用いて実施例１と同様の方法で電縫鋼管を製造
し、溶接部に焼鈍を施したものと施さないものについ
て、実施例１と同条件の腐食試験を２４０サイクル行
い、母材部および溶接部の最大浸食深さを調査した。調
査結果を示す表３にみられるように、母材部では溶接部
の焼鈍の有無に関係なくほぼ同等の耐食性を示すが、溶
接部では焼鈍なしの方が最大浸食深さが大きいことがわ
かる。また、本発明鋼２であっても溶接部の焼鈍温度が
５２０℃未満では、溶接部の耐食性が若干劣っている。
一方、本発明範囲外の組成を有する比較鋼１７は溶接部
の焼鈍により耐食性が若干改善されているが、本発明鋼
と比べるとかなり劣っていることがわかる。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明においては、Ｐ，Ｃ
ｕを複合添加した鋼にさらにＭｏを添加することで、厳
しい腐食環境においても耐孔あき腐食性に優れた高張力
電縫鋼管が得られる。本発明の高張力電縫鋼管は自動車
用構造部材あるいは補強部材として従来材にない効果を
発揮し、また高強度化による自動車の軽量化にも貢献で
きる。
ｕを複合添加した鋼にさらにＭｏを添加することで、厳
しい腐食環境においても耐孔あき腐食性に優れた高張力
電縫鋼管が得られる。本発明の高張力電縫鋼管は自動車
用構造部材あるいは補強部材として従来材にない効果を
発揮し、また高強度化による自動車の軽量化にも貢献で
きる。
【００３１】
【図１】 腐食試験の条件を示した試験サイクル図であ
る。
る。
【図２】 腐食試験片の形状を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｃ２２Ｃ 38/50 (72)発明者 田中 照夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 宗下 美紀夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で，Ｃ：０．１％以下，Ｍｎ：
０．１〜２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：
０．０２０％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：
０．０５〜２．０％ Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００８％以下，残
部が鉄および不可避的不純物よりなる耐食性に優れた高
張力電縫鋼管。 - 【請求項２】 重量％で，Ｃ：０．１％以下，Ｍｎ：
０．１〜２．０％，Ｐ：０．０３〜０．２０％，Ｓ：
０．０２０％以下，Ｃｕ：０．０３〜１．０％，Ｍｏ：
０．０５〜２．０％ Ａｌ：０．０１〜０．１％，Ｎ：０．００８％以下，を
含有し，さらに，０．０５〜１．０％のＳｉ，０．０５
〜２．０％のＮｉ，０．０５〜５％のＣｒ，０．０１〜
０．０５％のＮｂの一種もしくは二種以上を含有し，残
部が鉄および不可避的不純物よりなる耐食性に優れた高
張力電縫鋼管。 - 【請求項３】 請求項１および請求項２に記載の鋼が，
さらに，重量％で，（４８／３２）×％Ｓ〜｛（４８／
３２）×％Ｓ＋（４８／１４）×％Ｎ｝×２％のＴｉを
含有し，残部が鉄および不可避的不純物よりなる耐食性
に優れた高張力電縫鋼管。 - 【請求項４】 請求項１〜請求項３に記載の鋼のスラブ
を製造し，このスラブを仕上温度：Ａｒ3 変態点以上で
かつ８００〜９５０℃，巻取温度：３５０〜７００℃の
条件で熱間圧延し，この熱延鋼板を素材とし，電縫鋼管
を製造するに際し，５２０〜８００℃の温度範囲で溶接
部を焼鈍することを特徴とする耐食性に優れた高張力電
縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4404196A JPH09209080A (ja) | 1996-02-07 | 1996-02-07 | 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4404196A JPH09209080A (ja) | 1996-02-07 | 1996-02-07 | 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209080A true JPH09209080A (ja) | 1997-08-12 |
Family
ID=12680543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4404196A Withdrawn JPH09209080A (ja) | 1996-02-07 | 1996-02-07 | 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09209080A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005281841A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 高耐食鋼の製造方法 |
| CN113088817A (zh) * | 2021-03-30 | 2021-07-09 | 哈马维工程技术(上海)有限公司 | 无缝钢管及其制备方法、油缸 |
-
1996
- 1996-02-07 JP JP4404196A patent/JPH09209080A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005281841A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 高耐食鋼の製造方法 |
| CN113088817A (zh) * | 2021-03-30 | 2021-07-09 | 哈马维工程技术(上海)有限公司 | 无缝钢管及其制备方法、油缸 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI431123B (zh) | 加工性優異之高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法 | |
| JP5079795B2 (ja) | 低温靭性に優れたプレス加工用溶融めっき高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP5264234B2 (ja) | 耐溶融金属脆化割れ性に優れたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP5732741B2 (ja) | 耐食性に優れたプレス加工用Ｓｎ−Ｚｎめっき高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2010235989A (ja) | 耐溶融金属脆化特性に優れた高強度Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP7322932B2 (ja) | 厚鋼板およびその製造方法ならびに構造物 | |
| JP3260232B2 (ja) | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3941267B2 (ja) | 耐酸化性および耐粒界腐食性に優れた高耐食性クロム含有鋼 | |
| JPH09209080A (ja) | 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3048278B2 (ja) | 溶接部の疲労特性が優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3347155B2 (ja) | 耐孔あき腐食性および孔拡げ性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JPH1121622A (ja) | 耐候性に優れた低降伏比溶接構造用鋼材の製造方法 | |
| JP3353392B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
| JP3975882B2 (ja) | 溶接部の加工性並びに靭性に優れた高耐食性低強度ステンレス鋼とその溶接継手 | |
| JP2001049338A (ja) | 耐火性に優れた高溶接性耐候性鋼の製造方法 | |
| JP3377253B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2981932B2 (ja) | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3347158B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JPH09143615A (ja) | 耐食性に優れた高張力電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP2002249846A (ja) | 耐孔あき性に優れる鋼材 | |
| JPH07118738A (ja) | 耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07118737A (ja) | 耐食性及び加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2004225137A (ja) | 耐食性に優れた構造用高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH07207409A (ja) | 耐食性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030506 |