JPH07118738A - 耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH07118738A JPH07118738A JP26625793A JP26625793A JPH07118738A JP H07118738 A JPH07118738 A JP H07118738A JP 26625793 A JP26625793 A JP 26625793A JP 26625793 A JP26625793 A JP 26625793A JP H07118738 A JPH07118738 A JP H07118738A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用足回り部材，補強部材等として使用
され、耐食性及び穴拡げ性に優れた鋼材を得る。 【構成】 Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．５〜
２．５％，Ｍｎ：２．０〜３．５％，Ｐ：０．０３〜
０．２０％，Ｓ：０．０１０％以下，Ｃｕ：０．０５〜
２．０％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％，
Ｎ：０．００６％以下及びＴｉ：０．００５〜０．０５
％を含有する鋼を、Ａｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９
８０℃の仕上げ温度及び４５０〜６５０℃の巻取り温度
で熱延する。この鋼材は、Ｂ：０．０００３〜０．００
３０％，Ｍｏ：３．０％以下，Ｃｒ：６．０％以下，Ｎ
ｉ：０．０５〜２．０％及びＮｂ：０．００５〜０．０
５％の１種又は２種以上を含むこともできる。
され、耐食性及び穴拡げ性に優れた鋼材を得る。 【構成】 Ｃ：０．０２〜０．１５％，Ｓｉ：０．５〜
２．５％，Ｍｎ：２．０〜３．５％，Ｐ：０．０３〜
０．２０％，Ｓ：０．０１０％以下，Ｃｕ：０．０５〜
２．０％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％，
Ｎ：０．００６％以下及びＴｉ：０．００５〜０．０５
％を含有する鋼を、Ａｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９
８０℃の仕上げ温度及び４５０〜６５０℃の巻取り温度
で熱延する。この鋼材は、Ｂ：０．０００３〜０．００
３０％，Ｍｏ：３．０％以下，Ｃｒ：６．０％以下，Ｎ
ｉ：０．０５〜２．０％及びＮｂ：０．００５〜０．０
５％の１種又は２種以上を含むこともできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐穴開き腐食性及び穴
拡げ性等に優れ、自動車の足回り部材，補強部材等とし
て好適に使用される高強度熱延鋼板の製造方法に関す
る。
拡げ性等に優れ、自動車の足回り部材，補強部材等とし
て好適に使用される高強度熱延鋼板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車の構造材には、耐食性に優れた鋼
板が使用されている。特に足回り部材に使用される鋼板
では、耐穴開き腐食性を始めとする耐食性に関する改善
要求が強い。足回り部材は、たとえば海岸地帯における
飛沫海水，寒冷地で路面の凍結防止や融雪用に散布され
た塩類による腐食に曝されるため、より優れた耐食性が
要求される。鋼材の耐食性を改善する代表的な方法とし
ては、無垢の鋼板に代えて溶融Ｚｎめっき鋼板が使用さ
れる。このような背景から、耐食性に優れためっき鋼板
が従来から数多く開発されている。たとえば、特開平２
−３１０３５４号公報では、耐食性Ｚｎめっき鋼板の穴
拡げ性を改善する方法が提案されている。
板が使用されている。特に足回り部材に使用される鋼板
では、耐穴開き腐食性を始めとする耐食性に関する改善
要求が強い。足回り部材は、たとえば海岸地帯における
飛沫海水，寒冷地で路面の凍結防止や融雪用に散布され
た塩類による腐食に曝されるため、より優れた耐食性が
要求される。鋼材の耐食性を改善する代表的な方法とし
ては、無垢の鋼板に代えて溶融Ｚｎめっき鋼板が使用さ
れる。このような背景から、耐食性に優れためっき鋼板
が従来から数多く開発されている。たとえば、特開平２
−３１０３５４号公報では、耐食性Ｚｎめっき鋼板の穴
拡げ性を改善する方法が提案されている。
【０００３】自動車の足回り部材や補強部材は、大半が
個々の部品をアーク溶接して製造される。めっき鋼板を
素材とするものでは、溶接時にブローホール等の欠陥が
発生し易く、健全な溶接部が得られ難い。Ｚｎめっきに
起因する問題は、薄目付けのＺｎめっき層を形成するこ
とにより、ある程度抑制される。たとえば、特開平２−
２２４１６号公報には、めっき原板自体の耐食性を向上
させ、薄目付けでも優れた耐食性を呈する合金化Ｚｎめ
っき鋼板が紹介されている。しかし、薄目付けといえど
も、鋼材表面にＺｎめっき層が存在するため、溶接時の
欠陥発生が免れない。他方、省エネルギーや地球環境の
保全等から、自動車の燃費を向上させることが要求され
ている。燃費の向上を図るべく車体を軽量化するため、
板厚を減少しても所定の強度が得られる高強度化した鋼
材の使用が推進されている。しかし、板厚減少は、穴開
き腐食の点で不利になる。
個々の部品をアーク溶接して製造される。めっき鋼板を
素材とするものでは、溶接時にブローホール等の欠陥が
発生し易く、健全な溶接部が得られ難い。Ｚｎめっきに
起因する問題は、薄目付けのＺｎめっき層を形成するこ
とにより、ある程度抑制される。たとえば、特開平２−
２２４１６号公報には、めっき原板自体の耐食性を向上
させ、薄目付けでも優れた耐食性を呈する合金化Ｚｎめ
っき鋼板が紹介されている。しかし、薄目付けといえど
も、鋼材表面にＺｎめっき層が存在するため、溶接時の
欠陥発生が免れない。他方、省エネルギーや地球環境の
保全等から、自動車の燃費を向上させることが要求され
ている。燃費の向上を図るべく車体を軽量化するため、
板厚を減少しても所定の強度が得られる高強度化した鋼
材の使用が推進されている。しかし、板厚減少は、穴開
き腐食の点で不利になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、このよ
うな問題を解消すべく種々の調査・研究を行い、自動車
の足回り部材，補強部材等として使用に耐え得る熱延鋼
板を特願平４−２９０５０号で提案した。この熱延鋼板
は、穴拡げ性に優れていると共に、裸での使用形態にお
いても優れた耐穴開き腐食性を呈する。しかし、その後
の調査・検討の結果として、より過酷な腐食環境では未
だ耐食性が十分でないことが判明した。本発明は、特願
平４−２９０５０号で提案した熱延鋼板の耐食性を一層
改善し、より過酷な腐食環境においても良好な耐食性が
安定して得られ、加工性、特に穴拡げ性に優れた高強度
熱延鋼板を提供することを目的とする。
うな問題を解消すべく種々の調査・研究を行い、自動車
の足回り部材，補強部材等として使用に耐え得る熱延鋼
板を特願平４−２９０５０号で提案した。この熱延鋼板
は、穴拡げ性に優れていると共に、裸での使用形態にお
いても優れた耐穴開き腐食性を呈する。しかし、その後
の調査・検討の結果として、より過酷な腐食環境では未
だ耐食性が十分でないことが判明した。本発明は、特願
平４−２９０５０号で提案した熱延鋼板の耐食性を一層
改善し、より過酷な腐食環境においても良好な耐食性が
安定して得られ、加工性、特に穴拡げ性に優れた高強度
熱延鋼板を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の高強度熱延鋼板
製造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０２〜
０．１５重量％，Ｓｉ：０．５〜２．５重量％，Ｍｎ：
２．０〜３．５重量％，Ｐ：０．０３〜０．２０重量
％，Ｓ：０．０１０重量％以下，Ｃｕ：０．０５〜２．
０重量％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００重量
％，Ｎ：０．００６重量％以下及びＴｉ：０．００５〜
０．０５重量％を含有する鋼を熱間圧延する際、仕上げ
温度をＡｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃の範囲
に設定し、巻取り温度を４５０〜６５０℃の範囲に設定
することを特徴とする。本発明で使用する鋼は、更に
Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％、Ｍｏ：３．０
重量％以下，Ｃｒ：６．０重量％以下，Ｎｉ：０．０５
〜２．０重量％及びＮｂ：０．００５〜０．０５重量％
から選ばれた１種又は２種以上を含むことができる。
製造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０２〜
０．１５重量％，Ｓｉ：０．５〜２．５重量％，Ｍｎ：
２．０〜３．５重量％，Ｐ：０．０３〜０．２０重量
％，Ｓ：０．０１０重量％以下，Ｃｕ：０．０５〜２．
０重量％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００重量
％，Ｎ：０．００６重量％以下及びＴｉ：０．００５〜
０．０５重量％を含有する鋼を熱間圧延する際、仕上げ
温度をＡｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃の範囲
に設定し、巻取り温度を４５０〜６５０℃の範囲に設定
することを特徴とする。本発明で使用する鋼は、更に
Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％、Ｍｏ：３．０
重量％以下，Ｃｒ：６．０重量％以下，Ｎｉ：０．０５
〜２．０重量％及びＮｂ：０．００５〜０．０５重量％
から選ばれた１種又は２種以上を含むことができる。
【０００６】
【作用】本発明に従って得られた鋼板は、先願で紹介し
た試験よりも過酷な腐食環境試験において優れた耐穴開
き耐食性を示す。また、強度及び加工性に関しても、優
れた特性を呈する。本発明に従った熱延鋼板では、Ｐ及
びＣｕが鋼板表面に形成される皮膜に濃縮することが観
察される。緻密な皮膜は、酸素，塩素等の腐食性物質が
鋼板に侵入することを防止する保護皮膜的な働きを呈
し、腐食の進行を抑制する。Ｐ及びＣｕの共存下でＳｉ
を添加すると、皮膜がＳｉによって更に緻密化され、Ｐ
及びＣｕのみの添加に比較して非常に強固で緻密な皮膜
が形成される。その結果、耐食性がより一層向上するも
のと推察される。Ｓｉは、加工性を損なうことなく強度
を向上させることができるため、加工性及び強度を両立
させる上でも有効に働く。しかし、Ｓｉ添加による穴拡
げ性の改善は十分でなく、良好な穴拡げ性を得るには必
要に応じて微量のＴｉ，Ｎｂ等を添加する。穴拡げ性
は、不純物であるＳが介在物を形成することにより劣化
する傾向を示すが、Ｔｉ添加により微細なＴｉＳとして
Ｓを固定することにより穴拡げ性の改善が図られる。他
方、Ｎｂは、フェライト粒及び炭化物のコロニーを細粒
化する作用によって穴拡げ性を改善する。
た試験よりも過酷な腐食環境試験において優れた耐穴開
き耐食性を示す。また、強度及び加工性に関しても、優
れた特性を呈する。本発明に従った熱延鋼板では、Ｐ及
びＣｕが鋼板表面に形成される皮膜に濃縮することが観
察される。緻密な皮膜は、酸素，塩素等の腐食性物質が
鋼板に侵入することを防止する保護皮膜的な働きを呈
し、腐食の進行を抑制する。Ｐ及びＣｕの共存下でＳｉ
を添加すると、皮膜がＳｉによって更に緻密化され、Ｐ
及びＣｕのみの添加に比較して非常に強固で緻密な皮膜
が形成される。その結果、耐食性がより一層向上するも
のと推察される。Ｓｉは、加工性を損なうことなく強度
を向上させることができるため、加工性及び強度を両立
させる上でも有効に働く。しかし、Ｓｉ添加による穴拡
げ性の改善は十分でなく、良好な穴拡げ性を得るには必
要に応じて微量のＴｉ，Ｎｂ等を添加する。穴拡げ性
は、不純物であるＳが介在物を形成することにより劣化
する傾向を示すが、Ｔｉ添加により微細なＴｉＳとして
Ｓを固定することにより穴拡げ性の改善が図られる。他
方、Ｎｂは、フェライト粒及び炭化物のコロニーを細粒
化する作用によって穴拡げ性を改善する。
【０００７】以下、本発明で規定した合金元素の含有
量、熱延条件等について説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５重量％ 高強度化に有効な合金元素であり、本発明が対象とする
６００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得るために０．０２重量
％以上のＣを含むことが必要である。しかし、０．１５
重量％を超える多量のＣが含まれると、鋼材の延性が劣
化する。 Ｓｉ：０．５〜２．５重量％ 加工性を損なわずに鋼材の強度を向上させる上で、有効
な合金元素である。また、Ｃｕ及びＰの共存下におい
て、耐穴開き腐食性を著しく改善する。このような作用
を得るため、０．５重量％以上のＳｉを含有させること
が必要である。しかし、２．５重量％を超えて多量のＳ
ｉが含まれると、鋼材が硬質化し、延性が劣化する。 Ｍｎ：２．０〜３．５重量％ Ｓに起因した熱間脆性を防止する上で有効な合金元素で
あり、強度向上にも有効に作用する。本発明が対象とす
る６００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得るためには、２．０
重量％以上のＭｎ含有量が必要である。しかし、３．５
重量％を超えて多量のＭｎが含まれるとき、鋼材の強度
が高くなりすぎ、延性が劣化する。
量、熱延条件等について説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５重量％ 高強度化に有効な合金元素であり、本発明が対象とする
６００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得るために０．０２重量
％以上のＣを含むことが必要である。しかし、０．１５
重量％を超える多量のＣが含まれると、鋼材の延性が劣
化する。 Ｓｉ：０．５〜２．５重量％ 加工性を損なわずに鋼材の強度を向上させる上で、有効
な合金元素である。また、Ｃｕ及びＰの共存下におい
て、耐穴開き腐食性を著しく改善する。このような作用
を得るため、０．５重量％以上のＳｉを含有させること
が必要である。しかし、２．５重量％を超えて多量のＳ
ｉが含まれると、鋼材が硬質化し、延性が劣化する。 Ｍｎ：２．０〜３．５重量％ Ｓに起因した熱間脆性を防止する上で有効な合金元素で
あり、強度向上にも有効に作用する。本発明が対象とす
る６００Ｎ／ｍｍ2 以上の強度を得るためには、２．０
重量％以上のＭｎ含有量が必要である。しかし、３．５
重量％を超えて多量のＭｎが含まれるとき、鋼材の強度
が高くなりすぎ、延性が劣化する。
【０００８】Ｐ：０．０３〜０．２０重量％ Ｃｕとの複合添加により、鋼材の耐食性を著しく改善す
る。このためには、０．０３重量％以上のＰ含有が必要
である。しかし、０．２０重量％を超えるＰ含有量は、
耐食性改善効果が飽和するばかりでなく、延性が劣化す
る。 Ｓ：０．０１０重量％以下 硫化物系の非金属介在物を形成し、熱間穴拡げ性や耐食
性を低下させる有害元素である。この点で、Ｓ含有量
は、低いほど好ましい。本発明においては、Ｓ含有量の
許容値を０．０１０重量％に設定した。 Ｃｕ：０．０５〜２．０重量％ Ｐとの複合添加により、鋼材の耐食性を著しく改善す
る。Ｃｕ添加の作用は、含有量が０．０５重量％以上に
なるとき顕著となる。しかし、Ｐと同様に、２．０重量
％を超えるＣｕ含有量は、耐食性改善効果が飽和するば
かりでなく、延性を劣化させる原因となる。
る。このためには、０．０３重量％以上のＰ含有が必要
である。しかし、０．２０重量％を超えるＰ含有量は、
耐食性改善効果が飽和するばかりでなく、延性が劣化す
る。 Ｓ：０．０１０重量％以下 硫化物系の非金属介在物を形成し、熱間穴拡げ性や耐食
性を低下させる有害元素である。この点で、Ｓ含有量
は、低いほど好ましい。本発明においては、Ｓ含有量の
許容値を０．０１０重量％に設定した。 Ｃｕ：０．０５〜２．０重量％ Ｐとの複合添加により、鋼材の耐食性を著しく改善す
る。Ｃｕ添加の作用は、含有量が０．０５重量％以上に
なるとき顕著となる。しかし、Ｐと同様に、２．０重量
％を超えるＣｕ含有量は、耐食性改善効果が飽和するば
かりでなく、延性を劣化させる原因となる。
【０００９】酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１０重量％ 脱酸剤として添加される合金元素であり、０．００５重
量％以上が必要である。しかし、０．１０重量％を超え
るＡｌ含有量では、Ａｌ2 Ｏ3 等の介在物が増加し、穴
拡げ性，表面品質等を劣化させる。 Ｎ：０．００６重量％以下 窒化物系，炭窒化物系等の介在物を生成し、鋼材の特性
を劣化させる有害元素である。この点、Ｎ含有量は、低
ければ低いほど好ましく、本発明では上限を０．００６
重量％に設定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％ 本質的な有害元素であるＳをＴｉＳとして固定し、穴拡
げ性を改善する合金元素である。Ｔｉ添加の作用は、
０．００５重量％以上の含有量で顕著になる。しかし、
０．０５重量％を超える含有量では、ＴｉＣの生成に起
因して析出強化が起こり、延性を低下させる。
量％以上が必要である。しかし、０．１０重量％を超え
るＡｌ含有量では、Ａｌ2 Ｏ3 等の介在物が増加し、穴
拡げ性，表面品質等を劣化させる。 Ｎ：０．００６重量％以下 窒化物系，炭窒化物系等の介在物を生成し、鋼材の特性
を劣化させる有害元素である。この点、Ｎ含有量は、低
ければ低いほど好ましく、本発明では上限を０．００６
重量％に設定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％ 本質的な有害元素であるＳをＴｉＳとして固定し、穴拡
げ性を改善する合金元素である。Ｔｉ添加の作用は、
０．００５重量％以上の含有量で顕著になる。しかし、
０．０５重量％を超える含有量では、ＴｉＣの生成に起
因して析出強化が起こり、延性を低下させる。
【００１０】Ｎｂ：０．００５〜０．０５重量％ 金属組織の微細化により穴拡げ性を向上させる合金元素
であり、本発明においては必要に応じて含有させる。Ｎ
ｂ添加による穴拡げ性の改善効果は、０．００５重量％
以上のＮｂ含有量で顕著に現れる。しかし、０．０５重
量％を超える多量のＮｂが含まれると、ＮｂＣの生成に
起因して析出強化が起こり、延性を低下させる欠点が現
れる。 Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％ 鋼材の焼入れ性を向上させると共に、粒界を強化する作
用を呈し、本発明においては必要に応じて添加される合
金元素である。このような効果は、Ｂ含有量０．０００
３重量％以上で顕著になり、０．００３０重量％で飽和
する。
であり、本発明においては必要に応じて含有させる。Ｎ
ｂ添加による穴拡げ性の改善効果は、０．００５重量％
以上のＮｂ含有量で顕著に現れる。しかし、０．０５重
量％を超える多量のＮｂが含まれると、ＮｂＣの生成に
起因して析出強化が起こり、延性を低下させる欠点が現
れる。 Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％ 鋼材の焼入れ性を向上させると共に、粒界を強化する作
用を呈し、本発明においては必要に応じて添加される合
金元素である。このような効果は、Ｂ含有量０．０００
３重量％以上で顕著になり、０．００３０重量％で飽和
する。
【００１１】本発明で使用する鋼材は、強度上昇及び耐
食性改善のために、更にＭｏ，Ｃｒ及びＮｉの１種又は
２種以上を必要に応じて含むことができる。 Ｍｏ：３．０重量％以下 鋼板の強度上昇及び耐食性改善に有効に作用する。しか
し、３．０重量％を超えるＭｏ含有量では、その効果が
飽和するばかりでなく、製造コストが高くなる。 Ｃｒ：６．０重量％以下 耐食性の改善に有効に作用する合金元素である。しか
し、６．０重量％を超えるＣｒ含有量では、製造コスト
が非常に高くなる。 Ｎｉ：０．０５〜２．０重量％ Ｃｕに起因した熱間脆性を防止すると共に、耐食性を改
善する。このような効果は、０．０５重量％以上のＮｉ
含有量で顕著に現れる。しかし、２．０重量％を超える
Ｎｉ含有量では、その効果が飽和するばかりでなく、高
価なＮｉを多量に使用することから鋼材コストが上昇す
る。
食性改善のために、更にＭｏ，Ｃｒ及びＮｉの１種又は
２種以上を必要に応じて含むことができる。 Ｍｏ：３．０重量％以下 鋼板の強度上昇及び耐食性改善に有効に作用する。しか
し、３．０重量％を超えるＭｏ含有量では、その効果が
飽和するばかりでなく、製造コストが高くなる。 Ｃｒ：６．０重量％以下 耐食性の改善に有効に作用する合金元素である。しか
し、６．０重量％を超えるＣｒ含有量では、製造コスト
が非常に高くなる。 Ｎｉ：０．０５〜２．０重量％ Ｃｕに起因した熱間脆性を防止すると共に、耐食性を改
善する。このような効果は、０．０５重量％以上のＮｉ
含有量で顕著に現れる。しかし、２．０重量％を超える
Ｎｉ含有量では、その効果が飽和するばかりでなく、高
価なＮｉを多量に使用することから鋼材コストが上昇す
る。
【００１２】本発明においては、このような合金成分を
含む鋼材を熱間圧延工程を経て薄鋼板としている。 仕上げ温度：Ａｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃ 良好な加工性を得るためには、熱間圧延工程における仕
上げ温度をＡｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃の
範囲に設定する。Ａｒ3 変態点未満或いは８２０℃未満
の仕上げ温度では、フェライト相が粗粒化した金属組織
が生成し易く、加工性、特に延性が劣化する。また、９
８０℃を超える仕上げ温度では、低温変態相が粗粒化し
た金属組織が生成し、加工性、特に穴拡げ性が劣化す
る。 巻取り温度：４５０〜６５０℃ 良好な加工性、特に穴拡げ性を得るためには、熱延され
た帯材を４５０〜６５０℃で巻き取ることが必要であ
る。巻取り温度が４５０℃未満になると、加工性、特に
延性が劣化し、板形状が悪くなる。逆に、６５０℃を超
える巻取り温度では、酸洗性が劣化すると共に、バンド
状態のパーライト層が生成し、加工性、特に穴拡げ性の
低下がみられる。
含む鋼材を熱間圧延工程を経て薄鋼板としている。 仕上げ温度：Ａｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃ 良好な加工性を得るためには、熱間圧延工程における仕
上げ温度をＡｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９８０℃の
範囲に設定する。Ａｒ3 変態点未満或いは８２０℃未満
の仕上げ温度では、フェライト相が粗粒化した金属組織
が生成し易く、加工性、特に延性が劣化する。また、９
８０℃を超える仕上げ温度では、低温変態相が粗粒化し
た金属組織が生成し、加工性、特に穴拡げ性が劣化す
る。 巻取り温度：４５０〜６５０℃ 良好な加工性、特に穴拡げ性を得るためには、熱延され
た帯材を４５０〜６５０℃で巻き取ることが必要であ
る。巻取り温度が４５０℃未満になると、加工性、特に
延性が劣化し、板形状が悪くなる。逆に、６５０℃を超
える巻取り温度では、酸洗性が劣化すると共に、バンド
状態のパーライト層が生成し、加工性、特に穴拡げ性の
低下がみられる。
【００１３】
実施例１：表１の組成をもつ鋼材に表２に示した条件下
で熱間圧延を施し、板厚３．２ｍｍの熱延鋼板を製造し
た。なお、表１におけるＡグループは本発明に従った鋼
材，Ｂグループは比較例である。得られた熱延鋼板を酸
洗した後、伸び率０．８％のスキンパス圧延を行い、各
鋼板の特性を調査した。調査結果を、表３に示す。引張
り特性の調査には、ＪＩＳ Ｚ２２４１の５号試験片を
使用した。穴拡げ性試験は、１５０ｍｍ×１５０ｍｍの
試験片を切り出し、中央部に直径Ｄ0 ＝１０ｍｍの穴を
打ち抜き、その後に直径５０ｍｍの球頭ポンチを使用し
て板厚を貫通するクラックが発生するまで、打抜き穴を
押し広げ、拡開した穴の直径Ｄ1 を測定した。。そし
て、｛（Ｄ1 −Ｄ0 ）／Ｄ0 ｝×１００（％）で穴拡げ
性を評価した。腐食試験に供した試験片は、熱延鋼板か
ら７０ｍｍ×１５０ｍｍに切り出した試験片であり、端
面及び裏面をシールした。また、腐食試験としては、Ｊ
ＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験２時間→７０℃の熱風乾
燥４時間→湿潤試験２時間の合計８時間を１サイクルと
し、２４０サイクル繰り返す複合腐食試験を行った。そ
して、腐食による最大侵食深さを測定した。
で熱間圧延を施し、板厚３．２ｍｍの熱延鋼板を製造し
た。なお、表１におけるＡグループは本発明に従った鋼
材，Ｂグループは比較例である。得られた熱延鋼板を酸
洗した後、伸び率０．８％のスキンパス圧延を行い、各
鋼板の特性を調査した。調査結果を、表３に示す。引張
り特性の調査には、ＪＩＳ Ｚ２２４１の５号試験片を
使用した。穴拡げ性試験は、１５０ｍｍ×１５０ｍｍの
試験片を切り出し、中央部に直径Ｄ0 ＝１０ｍｍの穴を
打ち抜き、その後に直径５０ｍｍの球頭ポンチを使用し
て板厚を貫通するクラックが発生するまで、打抜き穴を
押し広げ、拡開した穴の直径Ｄ1 を測定した。。そし
て、｛（Ｄ1 −Ｄ0 ）／Ｄ0 ｝×１００（％）で穴拡げ
性を評価した。腐食試験に供した試験片は、熱延鋼板か
ら７０ｍｍ×１５０ｍｍに切り出した試験片であり、端
面及び裏面をシールした。また、腐食試験としては、Ｊ
ＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験２時間→７０℃の熱風乾
燥４時間→湿潤試験２時間の合計８時間を１サイクルと
し、２４０サイクル繰り返す複合腐食試験を行った。そ
して、腐食による最大侵食深さを測定した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】表３から明らかなように、強度が６００Ｎ
／ｍｍ2 以上である高Ｍｎ含有鋼において、Ｐ，Ｃｕ及
びＴｉを複合添加し且つＳｉを含有する本発明に従った
鋼材は、耐穴開き腐食性に優れ、且つ引張り強さ及び伸
びの値から穴拡げ性も良好であることが判る。
／ｍｍ2 以上である高Ｍｎ含有鋼において、Ｐ，Ｃｕ及
びＴｉを複合添加し且つＳｉを含有する本発明に従った
鋼材は、耐穴開き腐食性に優れ、且つ引張り強さ及び伸
びの値から穴拡げ性も良好であることが判る。
【００１８】実施例２：表４の組成をもつ鋼材に表５に
示した条件下で熱間圧延を施し、板厚３．２ｍｍの熱延
鋼板を製造した。なお、表４におけるＣグループは本発
明に従った鋼材，Ｄグループは比較例である。得られた
熱延鋼板を酸洗した後、伸び率０．８％のスキンパス圧
延を行い、実施例１と同様に各鋼板の特性を調査した。
調査結果を、表６に示す。
示した条件下で熱間圧延を施し、板厚３．２ｍｍの熱延
鋼板を製造した。なお、表４におけるＣグループは本発
明に従った鋼材，Ｄグループは比較例である。得られた
熱延鋼板を酸洗した後、伸び率０．８％のスキンパス圧
延を行い、実施例１と同様に各鋼板の特性を調査した。
調査結果を、表６に示す。
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】
【表６】
【００２２】表６から明らかなように、強度が６００Ｎ
／ｍｍ2 以上である高Ｍｎ含有鋼において、Ｐ，Ｃｕ，
Ｔｉ及びＮｂを複合添加し且つＳｉを含有する本発明に
従った鋼材は、耐穴開き腐食性に優れ、且つ引張り強さ
及び伸びの値から穴拡げ性も良好であることが判る。
／ｍｍ2 以上である高Ｍｎ含有鋼において、Ｐ，Ｃｕ，
Ｔｉ及びＮｂを複合添加し且つＳｉを含有する本発明に
従った鋼材は、耐穴開き腐食性に優れ、且つ引張り強さ
及び伸びの値から穴拡げ性も良好であることが判る。
【００２３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、特定された組成をもつ鋼材に対し仕上げ温度及び巻
取り温度を規制した熱間圧延を施すことにより、厳しい
腐食環境においても良好な耐穴開き腐食性を呈し且つ加
工性、特に穴拡げ性に優れた高強度鋼板が得られる。こ
の鋼板は、自動車用足回り部材，補強部材等として使用
した場合、従来にない耐久性を示す。また、高強度化さ
れていることから、自動車を軽量化する上でも有用な材
料として使用される。
は、特定された組成をもつ鋼材に対し仕上げ温度及び巻
取り温度を規制した熱間圧延を施すことにより、厳しい
腐食環境においても良好な耐穴開き腐食性を呈し且つ加
工性、特に穴拡げ性に優れた高強度鋼板が得られる。こ
の鋼板は、自動車用足回り部材，補強部材等として使用
した場合、従来にない耐久性を示す。また、高強度化さ
れていることから、自動車を軽量化する上でも有用な材
料として使用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 原 勝成 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．１５重量％，Ｓｉ：
０．５〜２．５重量％，Ｍｎ：２．０〜３．５重量％，
Ｐ：０．０３〜０．２０重量％，Ｓ：０．０１０重量％
以下，Ｃｕ：０．０５〜２．０重量％，酸可溶Ａｌ：
０．００５〜０．１００重量％，Ｎ：０．００６重量％
以下及びＴｉ：０．００５〜０．０５重量％を含有する
鋼を熱間圧延する際、仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上で
且つ８２０〜９８０℃の範囲に設定し、巻取り温度を４
５０〜６５０℃の範囲に設定することを特徴とする耐食
性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０２〜０．１５重量％，Ｓｉ：
０．５〜２．５重量％，Ｍｎ：２．０〜３．５重量％，
Ｐ：０．０３〜０．２０重量％，Ｓ：０．０１０重量％
以下，Ｃｕ：０．０５〜２．０重量％，酸可溶Ａｌ：
０．００５〜０．１００重量％，Ｎ：０．００６重量％
以下，Ｔｉ：０．００５〜０．０５重量％及びＮｂ：
０．００５〜０．０５重量％を含有する鋼を熱間圧延す
る際、仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上で且つ８２０〜９
８０℃の範囲に設定し、巻取り温度を４５０〜６５０℃
の範囲に設定することを特徴とする耐食性及び穴拡げ性
に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26625793A JPH07118738A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | 耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26625793A JPH07118738A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | 耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118738A true JPH07118738A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17428470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26625793A Pending JPH07118738A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | 耐食性及び穴拡げ性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118738A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100489022B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2005-05-11 | 주식회사 포스코 | 조관후 항복강도 상승량이 적은 미니밀 열연강판과 그제조방법 |
| WO2022042727A1 (zh) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法 |
-
1993
- 1993-10-25 JP JP26625793A patent/JPH07118738A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100489022B1 (ko) * | 2000-11-28 | 2005-05-11 | 주식회사 포스코 | 조관후 항복강도 상승량이 적은 미니밀 열연강판과 그제조방법 |
| WO2022042727A1 (zh) * | 2020-08-31 | 2022-03-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030826 |