JP6391682B2 - 両頭斜板式圧縮機およびシリンダブロックの製作方法 - Google Patents

Description

本発明は、両頭斜板式圧縮機およびシリンダブロックの製作方法に関し、より詳細には、シャフトと接触するジャーナルベアリングとシリンダブロックを製作するための製作方法に関する。

車両の空調装置は、冷媒を用いて車室内の温度を外部の温度より低く維持する装置であって、冷媒の循環サイクルを構成するために、圧縮機と凝縮器および蒸発器を備えている。前記圧縮機は、冷媒を圧縮および圧送する装置であって、エンジンの動力やモータの駆動によって作動する。

往復動式圧縮機の一種である両頭斜板式圧縮機は、エンジンの動力が伝達されるシャフトにディスク形状の斜板が設けられる。斜板の周りに沿ってシュー（ｓｈｏｅ）を介在させて複数のピストンを設け、斜板の回転時、複数のピストンは、シリンダブロックに形成された複数のシリンダボアの内部で直線往復運動することにより、冷媒を吸入し圧縮して排出する。この時、ハウジングとシリンダブロックとの間には、冷媒の吸入および吐出を断続するバルブプレートが介在する。

従来の両頭斜板式圧縮機は、シャフトとシャフトボアとの間にスライドベアリングを設けることで、前記シャフトの回転による摩耗および摩擦を最小化させて用いているが、前記スライドベアリングの場合、フッ素樹脂コーティング層が形成された金属材質からなるので、冷媒が移動するためのホール加工を実施する時、延伸率が大きくてホールの精度が低下し、バリ（Ｂｕｒｒ）が発生する問題が誘発された。
また、両頭斜板式圧縮機が駆動される初期に前記シャフトとスライドベアリングとの間の摩耗防止機能が安定して行われず、長期間使用時、摩耗による摩擦の増加およびこれによる冷媒漏れが発生し得る問題が誘発された。

本発明は、上記の問題を解決するためになされたものであって、両頭斜板式圧縮機のシャフトと接触が行われるジャーナルベアリングを焼結合金で製作し、冷媒に含まれているオイルが流入および流出するように気孔を形成した両頭斜板式圧縮機およびシリンダブロックの製作方法を提供する。

上記の目的を達成するために、本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置されるシャフトボアとを含むが、前記シャフトボアには、前記それぞれのピストンボアと前記ピストンによって定義される圧縮室を連通させる複数の冷媒供給ホールが形成されたシリンダブロックと；前記シリンダブロックの前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジングおよび後方ハウジングと；前記シャフトボアに挿入され、内部に冷媒が移動するように形成された通路と、前記シリンダブロック内の吸入空間と連通して吸入空間内の冷媒が流入する冷媒流入ホールと、前記冷媒流入ホールを通して流入した冷媒が排出される冷媒排出ホールとが形成されたシャフトと；前記シャフトに対して傾斜して装着され、前記複数のピストンに連結された斜板と；前記シャフトボアの内壁と前記シャフトとの間に配置され、多孔性材質からなるジャーナルベアリングとを含み、前記シャフトの外周面と前記シャフトボアの内周面との間の間隔が、前記シャフトの外周面と前記ジャーナルベアリングの内周面との間の間隔より大きく形成される。

前記シリンダブロックは、前記ジャーナルベアリングが挿入されるために形成され、前記ジャーナルベアリングの長さより相対的に長く形成された溝部を含む。

前記溝部には、前記ジャーナルベアリングの向かい合う一面と離隔するように配置された段顎が形成されたことを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、前記冷媒供給ホールと整列される通孔が形成され、前記通孔と冷媒供給ホールは、前記シャフトボアの長手方向に対して傾斜して配置されたことを特徴とする。

前記シャフトは、前記ジャーナルベアリングの内周面と対向する外周面に形成されたコーティング層をさらに含む。

前記ジャーナルベアリングは、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の５〜２０％であることを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の７％であることを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、焼結材質からなることを特徴とする。

前記焼結材質は、銅、スズおよび黒鉛を含むことを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、固体潤滑剤（ｓｏｌｉｄ ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ）を含むことを特徴とする。

前記固体潤滑剤は、黒鉛または雲母または滑石またはホウ酸または酸化亜鉛または酸化鉛または硫黄または二硫化モリブデンまたはポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）または六方晶窒化ホウ酸（ｈＢＮ）のうちのいずれか１つまたは２つ以上の組み合わせが選択的に使用されることを特徴とする。

前記シリンダブロックは、前記シャフトに挿入された状態を基準として前記シャフトの外周面と第１間隔（ａ）をもって離隔し、前記第１間隔（ａ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフトに油膜が形成される。

前記ジャーナルベアリングは、前記シャフトボアの内側と第２間隔（ｂ）が形成された状態で挿入され、前記第２間隔（ｂ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフトに油膜が形成される。

前記シャフトは、外周面にコーティング層（２１）が形成され、前記コーティング層は、テフロン（登録商標）コーティングで形成されたことを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなることを特徴とする。

前記ジャーナルベアリングは、銅８７％とスズ１０％と黒鉛３％とからなることを特徴とする。

本発明の第２実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置される円筒状のシャフトボアとを含むシリンダブロックと；前記シリンダブロックの前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジングおよび後方ハウジングと；前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路が内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア内に伝達するシャフトと；前記シャフトに対して傾斜して装着され、前記複数のピストンに連結される斜板と；前記シャフトボアの内壁と前記シャフトとの間に配置され、焼結材質からなるジャーナルベアリングとを含み、前記シャフトの外周面と前記シャフトボアの内周面との間の空間部（Ｓ）が形成され、前記空間部（Ｓ）は、前記吸入空間と連通する。

前記シリンダブロックは、前記ジャーナルベアリングが挿入されるために形成され、前記ジャーナルベアリングの長さより相対的に長く形成された溝部を含み、前記空間部（Ｓ）は、前記溝部まで延びることを特徴とする。

前記溝部には、前記ジャーナルベアリングの向かい合う一面と離隔するように配置された段顎が形成され、前記空間部（Ｓ）に流入した流体は、前記段顎を経て前記ジャーナルベアリング側に流入することを特徴とする。

前記焼結材質は、銅、スズおよび黒鉛を含むことを特徴とする。

本発明の第３実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置される円筒状のシャフトボアとを含むシリンダブロックと；前記シリンダブロックの前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジングおよび後方ハウジングと；前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路が内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア内に伝達するシャフトと；前記シャフトに対して傾斜して装着され、前記複数のピストンに連結される斜板と；前記シャフトボアの内壁と前記シャフトとの間に配置され、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の７％からなるジャーナルベアリングとを含む。

本発明の第４実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、前記シャフトが回転しながら、前記冷媒排出ホールと前記ジャーナルベアリングに形成された通孔の位置が互いに一致する場合、冷媒が移動することを特徴とする。

本発明の第５実施形態に係るシリンダブロックの製造方法は、放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置される円筒状のシャフトボアとを含むシリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）と；焼結材質からなるジャーナルベアリングを前記シャフトボアの両端に挿入するステップ（ＳＴ２００）と；前記ジャーナルベアリングがシャフトボアに挿入された状態でホール加工してジャーナルベアリングに通孔を形成し、前記シリンダブロックには、前記シャフトボアとピストンボアとを連通させるホール加工ステップ（ＳＴ３００）とを含む。

前記ホール加工ステップ（ＳＴ３００）は、ホール加工用ツールを前記シャフトボアの長手方向に対して傾斜した方向に前進させるステップ（ＳＴ３１０）を含むことを特徴とする。

前記ホール加工ステップ（ＳＴ３００）において、ホール加工のための傾斜角度は、７０度または６５〜７５度の傾斜角度で加工が行われることを特徴とする。
前記ジャーナルベアリングに対して前記シリンダブロックを含浸するステップ（ＳＴ４００）をさらに含む。

前記シリンダブロックを含浸するステップ（ＳＴ４００）は、前記シリンダブロックを液体状態の樹脂に浸漬させた後、引き出すステップ（ＳＴ４１０）を含むことを特徴とする。

前記シリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）は、前記シャフトボアの内側長手方向を基準として第１加工長さに加工を実施するステップ（ＳＴ１１０）を含む。

前記シリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）は、前記ジャーナルベアリングの外径と前記シャフトボアの内径との間に第１内径公差が維持されるように加工するステップ（ＳＴ１２０）を含む。

前記ジャーナルベアリングは、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の７％からなることを特徴とする。

本発明によれば、両頭斜板式圧縮機のシャフトと密着するジャーナルベアリングの安定した潤滑と摩耗の発生が最小化され、長期間使用の場合でも前記両頭斜板式圧縮機の安定した作動が維持される。

本発明の一実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、ジャーナルベアリングを焼結合金で製作し、冷媒に含まれているオイルが流入および流出可能な気孔を形成することで、無潤滑条件においても安定した潤滑を図ることができる。

本発明の一実施形態に係るジャーナルベアリングは、冷媒の移動のためのホール加工を実施する場合でも精度が向上するため、作業者の作業性向上と不良率の低下によって生産性および経済性を同時に向上させることができる。

本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の分解斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の結合斜視図である。 本発明の第１実施形態に係るジャーナルベアリングがシリンダブロックに挿入される状態を示す斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機が初期に無潤滑状態でシャフトとジャーナルベアリングの作動状態を示す斜視図である。 図４ａの後、ジャーナルベアリングに形成された気孔を通してオイルがシャフトに流出する状態を示す作動状態図である。 図４ｂの後、両頭斜板式圧縮機が停止した状態でジャーナルベアリングの気孔にオイルが流入する状態を示す斜視図である。 本発明の第２実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の縦断面図である。 本発明の第２実施形態に係るジャーナルベアリングがシリンダブロックに挿入される状態を示す斜視図である。 本発明の第３実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の縦断面図である。 本発明の第３実施形態に係るジャーナルベアリングがシリンダブロックに挿入される状態を示す斜視図である。 本発明の他の実施形態に係るシリンダブロックの製作方法を示すフローチャートである。 本発明のシリンダブロックと前記シリンダブロックに形成された気孔を拡大して示す図である。

本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機について、図面を参照して説明する。添付した図１は、本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の分解斜視図であり、図２は、本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機の結合斜視図であり、図３は、本発明の第１実施形態に係るジャーナルベアリングがシリンダブロックに挿入される状態を示す斜視図であり、図４ａは、本発明の第１実施形態に係る両頭斜板式圧縮機が初期に無潤滑状態でシャフトとジャーナルベアリングの作動状態を示す斜視図である。

添付した図１〜図３を参照すれば、両頭斜板式圧縮機１は、シャフトボア１１を基準として複数のピストンボア１２が形成されたシリンダブロック１０と、前記シリンダブロック１０の前方と後方にそれぞれ結合される前方ハウジング２および後方ハウジング３と、前記前方ハウジング２とシリンダブロック１０を貫通して設けられるシャフト２０と、前記シャフト２０の回転に伴って、シリンダブロック１０で作動流体を圧縮する圧縮部４とを含む。

シリンダブロック１０は、互いに向かい合う状態で結合される前方シリンダブロック１０ａと、後方シリンダブロック１０ｂとを含み、前記前方シリンダブロック１０ａと後方シリンダブロック１０ｂの内部中央に、シャフト２０がシャフトボア１１の中央を経由して装着される。

両頭斜板式圧縮機１は、放射状に配置される複数のピストンボア１２と、前記ピストンボア１２の内部で往復運動するピストン６と、前記複数のピストンボア１２の間に配置されるシャフトボア１１とを含むが、前記シャフトボア１１には、前記それぞれのピストンボア１２と前記ピストン６によって定義される圧縮室を連通させる複数の冷媒供給ホール１３が形成されたシリンダブロック１０と、前記シリンダブロック１０の前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジング２および後方ハウジング３と、前記シャフトボア１１に挿入され、内部に冷媒が移動するように形成された通路２２と、前記シリンダブロック１０内の吸入空間と連通して吸入空間内の冷媒が流入する冷媒流入ホール２３と、前記冷媒流入ホール２３を通して流入した冷媒が排出される冷媒排出ホール２４とが形成されたシャフト２０と、前記シャフト２０に対して傾斜して装着され、前記複数のピストン６に連結された斜板５と、前記シャフトボア１１の内壁と前記シャフト２０との間に配置され、多孔性材質からなるジャーナルベアリング３０とを含み、前記シャフト２０の外周面と前記シャフトボア１１の内周面との間の間隔が、前記シャフト２０の外周面と前記ジャーナルベアリング３０の内周面との間の間隔より大きく形成される。

特に、本発明は、シャフト２０の外周面と前記シャフトボア１１の内周面との間の間隔が、前記シャフト２０の外周面と前記ジャーナルベアリング３０の内周面との間の間隔より大きく形成される。このように形成される理由は、前記シリンダブロック１０とジャーナルベアリング３０の配置関係と密接な関係にあり、本実施形態の場合、ジャーナルベアリング３０によってシャフト２０の長手方向を基準として先端部と後端部にそれぞれ密着した状態が維持され、シリンダブロック１０のシャフトボア１１の内周面とは第１間隔ａをもって離隔する。

反面、ジャーナルベアリング３０の内周面とシャフト２０の外周面とは密着した状態が維持されるため、前記シャフト２０の回転による直接的な摩擦は、前記ジャーナルベアリング３０を通して主に行われる。

ピストンボア１２は、シャフトボア１１を中心として円周方向に一定間隔離隔して複数個が図面に示された状態で配置される。

シリンダブロック１０は、前記シャフト２０に挿入された状態を基準として前記シャフトボア１１の内周面と第１間隔ａをもって離隔し、前記第１間隔ａに冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト２０に油膜が形成されるため、前記シャフト２０が回転する場合、シリンダブロック１０と直接的な接触による摩擦が最小化される。

すなわち、前記シャフト２０と直接的な摩擦が発生する部位は、ジャーナルベアリング３０が挿入された位置でのみ支持および回転による摩擦が発生するため、前記シャフト２０の全体長さのうちの特定位置でのみ摩擦が発生し、全区間で直接的な摩擦が発生することなく使用できる。

前記第１間隔ａは、特に特定間隔に限定しないが、オイルによる安定した油膜が形成されるように、シミュレーションによって離隔した第１間隔ａが設定されるが、一例として、２ｍｍ前後の間隔で離隔する。

ジャーナルベアリング３０は、前記シャフトボア１１の内側と第２間隔ｂが形成された状態で挿入され、前記第２間隔ｂに冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト２０に油膜が形成されるが、前記第２間隔ｂは、後述する段顎１５からジャーナルベアリング３０の一面の間の離隔した間隔に相当する。

前記第２間隔ｂは、冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されるため、シャフト２０の回転による油膜の形成を安定して維持することができ、前記シャフト２０の外周面に沿って発生する冷媒漏れを防止または最小化することができて、長期間両頭斜板式圧縮機１を用いる場合でも冷媒漏れおよびシャフト２０の直接的な摩耗による問題を最小化することができる。

また、前記ジャーナルベアリング３０の一端が前記段顎１５と直接的に密着した状態が維持されないため、前記ジャーナルベアリング３０が挿入されながら、段顎１５に隣接した位置で挿入圧力が急上昇しないことから、前記ジャーナルベアリング３０を安定して挿入させることができるため、挿入安全性が向上し、ジャーナルベアリング３０の破損および変形の発生が最小化される。

前記第２間隔ｂは、図面に示された間隔に必ずしも限定せず、ジャーナルベアリング３０を圧入する過程で、図面に示された第２間隔ｂが維持されずに密着した状態で前記ジャーナルベアリング３０が圧入される場合、前記第２間隔ｂは未形成であることも可能である。

前記第１間隔ａと第２間隔ｂに形成された領域が互いに連通しているので、冷媒に含まれているオイルは、前記第１間隔ａと第２間隔ｂに自由に移動可能なため、シリンダブロック１０とシャフト２０との間の潤滑とジャーナルベアリング３０の間の安定した潤滑を図ることができる。

冷媒流入ホール２３は、前記シャフト２０の長手方向の中央または中央から長手方向に離隔した位置に配置されるが、この場合、シャフト２０に形成された通路２２に沿って、図面を基準として左側と右側に向かってそれぞれ冷媒が最短距離で移動可能で、冷媒の移動による動線が短くなり、構造が単純になるため、作動安全性と加工性が向上する。

シリンダブロック１０は、前記シャフトボア１１から複数のピストンボア１２に向かってそれぞれ傾斜して開口して冷媒が移動する冷媒供給ホール１３を含むが、前記冷媒供給ホール１３は、ピストンボア１２からジャーナルベアリング３０の通孔３２を経由してシャフトボア１１の冷媒供給ホール１３まで一度に冷媒が移動するホール加工が行われるため、作業者の作業性向上と開口したホールの一致性の向上と加工精度の向上およびバリ（Ｂｕｒｒ）の発生が最小化される。したがって、前記冷媒供給ホール１３と通孔３２に対する加工を一度に実施することができる。

前記通孔３２と冷媒供給ホール１３は、シャフト２０に向かって第１傾斜角度で加工されるが、前記第１傾斜角度は、７０度または６５度〜７５度前後の傾斜角度で加工できる。

シリンダブロック１０は、前記ジャーナルベアリング３０が挿入されるために、ジャーナルベアリング３０の長さより相対的に長く溝部１４が形成され、前記溝部１４には、前記ジャーナルベアリング３０の一面と向かい合う位置に所定の距離で離隔して段顎１５が形成される。前記ジャーナルベアリング３０は、前方シリンダブロック１０ａと後方シリンダブロック１０ｂにそれぞれ形成された溝部１４に挿入される。

溝部１４は、ジャーナルベアリング３０の挿入のために形成されるが、開口した長さがジャーナルベアリング３０の長さよりは相対的に長く延び、一例として、溝部１４の基準長さをＬとする時、許容公差は１〜２ｍｍ以上相対的に長く延びるので、前記ジャーナルベアリング３０の安定した挿入が行われる。

段顎１５は、延びた長さが前記ジャーナルベアリング３０の厚さと同一の長さに延びるので、ジャーナルベアリング３０が挿入された状態でシャフトボア１１の内側中央に向かってジャーナルベアリング３０が突出しないため、前記シャフト２０の安定した挿入と回転による摩擦が最小化される。

本実施形態に係るシャフト２０は、ジャーナルベアリング３０の内周面と相対回転が行われるが、回転による摩擦および摩耗を最小化し、前記シャフト２０の外周面に対する損傷を最小化するためにコーティング層２１が形成される。前記コーティング層２１は、ジャーナルベアリング３０の内周面と接触する外周面にのみ形成されるか、外周面全体に形成されてもよいし、特に特定区間に限定しない。

前記コーティング層２１は、一例として、テフロン（登録商標）コーティングからなり、厚さは特に限定しないが、シミュレーションによって最適な厚さが設定される。

このように、シャフト２０にテフロン（登録商標）コーティング層２１が形成される場合、回転によるジャーナルベアリング３０の摩耗および破損が最小化され、耐久性が向上して、長期間使用の時でも安定した冷媒の圧縮が行われる。

ジャーナルベアリング３０は、前記溝部１４の後方から前方に向かって強制圧入されるが、このために、別のプレスユニットを通して前記ジャーナルベアリング３０に対する圧入が実施される。

ジャーナルベアリング３０は、シャフト２０と摩擦による安定した潤滑のための別の潤滑油または潤滑のための構成を使用せず、特定の組成比を有する金属の粉末を数トン以上の高圧に圧縮成形した後に、高温の温度条件で焼結させた焼結合金で形成されるが、本実施形態に係るジャーナルベアリング３０の場合、一例として、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなってもよい。

焼結合金を用いてジャーナルベアリング３０を製作する場合、銅とスズと黒鉛の融点または融点以上の高温に加熱して前記ジャーナルベアリング３０を構成するので、シャフト２０と直接的な摩擦による摩耗が発生することなく引張強度が向上するため、長期間使用の場合でも構造的な安全性と強度が一定に維持される。

ジャーナルベアリング３０を製作するために、７００℃から８００℃の間の温度に加熱を実施する場合、最初にスズが先に溶けて銅の間に気孔が生成されるが、前記ジャーナルベアリング３０の気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）は、全体体積を基準として最小７％からなってもよい。

前記気孔度は、ジャーナルベアリング３０の全体体積を基準として空き空間が形成された体積の比であって、前記ジャーナルベアリング３０の全体体積を１００％と仮定する時、気孔（空き空間）の比率が最小７％を意味する。前記ジャーナルベアリング３０は、気孔度に応じて全体的な強度が変化するが、前記気孔度が増加するほど、ジャーナルベアリング３０の強度が相対的に弱くなり、前記気孔度が減少するほど、ジャーナルベアリング３０の強度は相対的に増加する。

このように、ジャーナルベアリング３０に特定パーセントを有する気孔度を形成する理由は、両頭斜板式圧縮機が停止状態で作動する初期には、シャフト２０と直接的に摩擦が発生するジャーナルベアリング３０の内周面には、潤滑のための別のオイルが未形成の無潤滑状態が維持される時、摩擦による安定した潤滑を実施するためである。

ジャーナルベアリング３０は、銅８７％とスズ１０％と黒鉛３％とからなってもよいし、銅と黒鉛の組成比に応じて強度が微細に変化し得るが、上述した実施形態と作用効果は類似していることを明らかにする。

シリンダブロック１０は、中央位置にシャフト２０が挿入されるシャフトボア１１が形成され、前記シャフトボア１１を基準として複数のピストンボア１２が図面に示された状態で配置される。

シリンダブロック１０は、前記シャフトボア１１から複数のピストンボア１２に向かってそれぞれ開口して冷媒が移動する冷媒供給ホール１３を含むが、前記冷媒供給ホール１３は、すべて同一の直径に形成され、位置も前記ピストンボア１２に向かって開口する。

冷媒供給ホール１３は、互いに同一の間隔で開口するため、特定位置に位置したピストンボア１２に冷媒が不均一に供給されず、シャフト２０の回転に伴って一定量の冷媒が均一に供給され、これに関するより詳細な説明は、シャフト２０を説明しながらする。

本発明のシャフトとジャーナルベアリングとの間の潤滑の関係について、図面を参照して詳細に説明する。

添付した図４ａを参照すれば、最初に両頭斜板式圧縮機に電源が印加され、シャフト２０が特定ＲＰＭで回転する初期には、前記ジャーナルベアリング３０の内周面と前記シャフト２０の外周面で潤滑のない無潤滑状態が維持されるが、前記シャフト２０の外周面に形成されたコーティング層２１によって、前記ジャーナルベアリング３０の内周面と摩擦による潤滑が行われる。

添付した図４ｂを参照すれば、そして、ｔ１の時間が経過し、特定ＲＰＭでシャフト２０が回転しながら、ジャーナルベアリング３０の内周面と前記シャフト２０の外周面で摩擦による摩擦熱が発生し、それぞれの接触部位の温度が上昇すれば、前記ジャーナルベアリング３０に形成された気孔に流入した冷媒に含まれているオイルが前記ジャーナルベアリング３０の内周面に流出する。

の場合、ジャーナルベアリング３０の内周面とシャフト２０との間に油膜が形成されるため、前記ジャーナルベアリング３０の内周面とシャフト２０との間の潤滑のための別の潤滑油を使用しなくても、冷媒に含まれているオイルを用いてシャフト２０とジャーナルベアリング３０との間の安定した潤滑を実施可能なため、前記シャフト２０とジャーナルベアリング３０との摩擦が発生する接触面の摩耗を防止し、長期間使用の場合でも耐久性が向上する。

参照として、前記シャフト２０が回転しながら、前記シャフト２０とジャーナルベアリング３０との間で発生する位置別圧力差に応じて前記ジャーナルベアリング３０に形成された気孔に流入または排出されるオイルは、持続的に循環移動する。

添付した図４ｃを参照すれば、シャフト２０が前記のように回転後停止する場合、毛細管現象によって前記ジャーナルベアリング３０に形成された気孔中に冷媒に含まれているオイルが吸収され、シャフト２０が再回転する場合、摩擦熱によって前記オイルがジャーナルベアリング３０に形成された気孔から排出されて、シャフト２０の外周面で潤滑が行われる。

ジャーナルベアリング３０は、上述したシャフト２０の間の安定した潤滑のために、上述した７％の気孔度を有することが好ましいが、他の実施形態によれば、前記ジャーナルベアリング３０の全体体積中の５％以上２０％以内の気孔度のうちのいずれかの１つの気孔度からなってもよいし、特に特定気孔度に必ずしも限定しない。

添付した図２または図３を参照すれば、シャフト２０の長手方向において中央一側に配置された冷媒流入ホール２３を基準として前方と後方に離隔した位置に冷媒排出ホール２４が配置され、前記ジャーナルベアリング３０は、前記冷媒排出ホール２４が形成された外周面に面接触した状態でそれぞれ位置するが、前記ジャーナルベアリング３０が配置された位置は、両頭斜板式圧縮機の内部に冷媒が移動する経路のうち、シャフト２０に形成された通路２２に沿ってピストンボア１２に冷媒が供給されるために冷媒供給ホール１３が形成された位置に相当するため、シャフト２０とジャーナルベアリング３０および前記ピストンボア１２に向かって冷媒の安定した移動が行われる。

特に、前記冷媒流入ホール２３が前記シャフト２０の長手方向において略中央に位置し、供給された冷媒が排出される冷媒排出ホール２４が前記冷媒流入ホールから略同一の距離をおいて離隔して配置されているため、前記シリンダブロックの両端に配置されるそれぞれのピストンに均一な流量の冷媒およびオイルが供給できる。また、冷媒が前記シャフトの内部を通過する過程で冷媒に混入されたオイルは、シャフトの内壁面に付着しながら冷媒から分離されるようになる。

仮に、前記それぞれの冷媒排出ホールと冷媒流入ホールとの間の距離が互いに異なる場合には、冷媒排出ホールから排出される冷媒に混入されたオイルの量が互いに大きく異なり得るが、前記実施形態では、冷媒排出ホールと冷媒流入ホールの距離が略一定に維持されるため、オイルの分離程度も均一に有することができる。これによって、圧縮機に備えられる複数のシリンダ内で均一な程度の圧縮が行われるようにすることができる。また、シリンダブロックの両端部に配置される２つのジャーナルベアリングにおける潤滑性能も均一に維持することができる。

そして、前記冷媒供給ホール１３と冷媒排出ホール２４とが重なった場合にのみ、シリンダの内部にオイルが流入し、そうでない場合には、前記冷媒排出ホール２４は、前記ジャーナルベアリングの内面に対向する。この時、シャフトの内部にすでに供給されている冷媒およびオイルは、シャフトの回転によって前記冷媒排出ホールを通してジャーナルベアリングに排出される。このように排出された冷媒に混入されたオイルの一部は、ジャーナルベアリングに形成された気孔に吸収または塗布され、それによって潤滑性能を高めることができる。

この過程でも、前記冷媒排出ホールと冷媒流入ホールとの間の距離が略同一に維持されるため、ジャーナルベアリングに供給されるオイルの流量も均一化することができ、これを通して、シャフトの両端で潤滑性能が互いに異なるのを防止することができる。

ジャーナルベアリング３０は、前記冷媒供給ホール１３と対応する位置に開口した通孔３２を含み、前記通孔３２は、ジャーナルベアリング３０の中央を基準として冷媒供給ホール１３と一致した位置に開口する。前記通孔３２は、冷媒が移動するために形成され、加工のためにシリンダブロック１０を別の加工治具（図示せず）に位置させた状態でホール加工が行われる。

ジャーナルベアリング３０は、上述のように、焼結合金で形成されるので、自体の強度が安定して維持されるため、通孔３２を加工する過程でバリ（ｂｕｒｒ）の発生する現象が最小化され、加工後にも通孔の内周面と外周面が滑らかに加工されるため、作業者の作業性向上と加工性が向上し、不良品の発生率を最小化することができる。

ジャーナルベアリング３０は、固体潤滑剤（ｓｏｌｉｄ ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ）を含むが、前記固体潤滑剤は、黒鉛または雲母または滑石またはホウ酸または酸化亜鉛または酸化鉛または硫黄または二硫化モリブデンまたはポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）または六方晶窒化ホウ酸（ｈＢＮ）のうちのいずれか１つまたは２つ以上の組み合わせが選択的に使用される。

ジャーナルベアリング３０は、上述した気孔度を通して、冷媒に含まれているオイルを用いてシャフト２０と潤滑を安定して実施することができるが、両頭斜板式圧縮機が停止状態で作動する場合、より安定した作動のために、前記固体潤滑剤のうちのいずれか１つが選択的に使用される。この場合、潤滑のための別のオイルを使用しなくても、シャフト２０と無潤滑状態で摩擦が行われる初期に安定した潤滑を実施することができる。

特に、本実施形態は、シャフト２０およびジャーナルベアリング３０とも固体潤滑剤が含まれるので、オイルがない状態でも一定時間安定した潤滑が行われるため、冷媒に含まれているオイルが気孔を通して流出する時点まで摩耗および摩擦によるジャーナルベアリング３０の損傷が防止され、潤滑性能が向上する。

両頭斜板式圧縮機は、シリンダブロック１０の前方と後方に前方ハウジング２と後方ハウジング３が装着され、前記シャフト２０の回転によって冷媒を圧縮する圧縮部４を含むが、前記圧縮部４は、上述したシャフト２０に挿入される斜板５と、前記斜板５の回転によってピストンボア１２の内部を直線で往復移動する複数のピストン６とを含む。

斜板５は、シャフト２０の回転力をピストン６の直線往復運動に転換するが、前記シャフト２０が回転する場合、斜板５も共に回転し、図面に示されているように、シャフト２０を基準として一側方向に傾斜して配置される。

本発明の第２実施形態に係る両頭斜板式圧縮機について、図面を参照して説明する。

添付した図５〜図６を参照すれば、本実施形態に係る両頭斜板式圧縮機１ａは、放射状に配置される複数のピストンボア１２０と、前記ピストンボア１２０の内部で往復運動するピストン６と、前記複数のピストンボア１２０の間に配置される円筒状のシャフトボア１１０とを含むシリンダブロック１００と、前記シリンダブロック１００の前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジング２および後方ハウジング３と、前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路２２０が内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア１２０内に伝達するシャフト２００と、前記シャフト２００に対して傾斜して装着され、前記複数のピストン６に連結される斜板５と、前記シャフトボア１１０の内壁と前記シャフト２００との間に配置され、焼結材質からなるジャーナルベアリング３００とを含み、前記シャフト２００の外周面と前記シャフトボア１１０の内周面との間の空間部Ｓが形成され、前記空間部Ｓは、前記吸入空間と連通していることを特徴とする。

本実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、シリンダブロックとシャフトの構成は同一であり、空間部Ｓを通してシャフトの安定した潤滑を通じて摩耗および破損を最小化し、長期間両頭斜板式圧縮機が使用される場合でも耐久性を向上させようとする。

このために、シリンダブロック１００は、前記ジャーナルベアリング３００が挿入されるために形成され、前記ジャーナルベアリング３００の長さより相対的に長く形成された溝部１４０を含み、前記空間部Ｓは、前記溝部１４０まで延びる。

前記空間部Ｓは、シャフト２００の外周面とシャフトボア１１０の内周面との間に形成される空間で、前記シャフト２００の外側に所定の間隔で離隔した状態が維持され、前記空間部Ｓを通して流入した冷媒に含まれているオイルは溝部１４０まで移動するため、シャフト２００の回転による安定した潤滑とシャフト２００の摩耗を防止することができる。

特に、前記空間部は、圧縮される冷媒が一次的に流入する吸入空間と連通している。前記吸入空間に流入した冷媒にはオイルが混入されており、混入されていたオイルは分離されて、前記吸入空間内に捕集される。多量のオイルが存在する吸入空間と前記空間部とが連通することによって、前記空間部に円滑に十分な量のオイルが流入可能で、このように流入したオイルは前記溝部に伝達されて、ジャーナルベアリングの潤滑作用を促進させることができる。

溝部１４０には、前記ジャーナルベアリング３００の向かい合う一面と離隔するように配置された段顎１５０が形成され、前記空間部Ｓに流入した流体は、前記段顎１５０を経て前記ジャーナルベアリング３００側に流入するが、この場合、段顎１５０とジャーナルベアリング３００との間に形成された空間にオイルが滞留可能で、両頭斜板式圧縮機１ａがすでに中止された状態でシャフト２００が回転する場合でも安定した潤滑を実施することができて、耐久性が向上する。

ジャーナルベアリング３００は、前記冷媒供給ホール１３０と対応する位置に開口した通孔３２０を含み、前記通孔３２０は、ジャーナルベアリング３００の中央を基準として冷媒供給ホール１３０と一致した位置に開口する。前記通孔３２０は、冷媒が移動するために形成され、加工のためにシリンダブロック１００を別の加工治具（図示せず）に位置させた状態でホール加工が行われる。

ジャーナルベアリング３００は、焼結合金で形成されるので、自体の強度が安定して維持されるため、通孔３２０を加工する過程でバリ（ｂｕｒｒ）の発生する現象が最小化され、加工後にも通孔の内周面と外周面が滑らかに加工されるため、作業者の作業性向上と加工性が向上し、不良品の発生率を最小化することができる。

本発明の第３実施形態に係る両頭斜板式圧縮機について、図面を参照して説明する。

添付した図７〜図８を参照すれば、本実施形態に係る両頭斜板式圧縮機１ｂは、放射状に配置される複数のピストンボア１２０ａと、前記ピストンボア１２０ａの内部で往復運動するピストン６と、前記複数のピストンボア１２０ａの間に配置される円筒状のシャフトボア１１０ａとを含むシリンダブロック１００ａと、前記シリンダブロック１００ａの前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジング２および後方ハウジング３と、前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路２２０ａが内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア１２０ａ内に伝達するシャフト２００ａと、前記シャフト２００ａに対して傾斜して装着され、前記複数のピストン６に連結される斜板５と、前記シャフトボア１１０ａの内壁と前記シャフト２００ａとの間に配置され、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積を基準として最小７％からなるジャーナルベアリング３００ａとを含む。

本実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、シリンダブロック１００ａとシャフト２００ａの構成は同一であり、ジャーナルベアリング３００ａを構成する銅とスズと黒鉛の比率が特定比率からなり、気孔度が最小７％からなるので、ジャーナルベアリング３００ａの強度が特定強度に維持可能で、シャフト２００ａと長期間摩擦が発生する場合でも摩耗による問題の発生が最小化され、安定した潤滑を実施することができる。

したがって、ジャーナルベアリング３００ａの摩耗および破損が防止されるため、摩擦による潤滑性能の向上とシャフト２００ａの安定した回転を図ることができる。
ジャーナルベアリング３００ａは、前記冷媒供給ホール１３０ａと対応する位置に開口した通孔３２０ａを含み、前記通孔３２０ａは、ジャーナルベアリング３００ａの中央を基準として冷媒供給ホール１３０ａと一致した位置に開口する。前記通孔３２０ａは、冷媒が移動するために形成され、加工のためにシリンダブロック１００ａを別の加工治具（図示せず）に位置させた状態でホール加工が行われる。

ジャーナルベアリング３００ａは、上述のように焼結合金で形成されるので、自体の強度が安定して維持されるため、通孔３２０ａを加工する過程でバリ（ｂｕｒｒ）の発生する現象が最小化され、加工後にも通孔の内周面と外周面が滑らかに加工されるため、作業者の作業性向上と加工性が向上し、不良品の発生率を最小化することができる。

本発明の第４実施形態に係る両頭斜板式圧縮機は、前記シャフト２０、２００、２００ａが回転しながら、前記冷媒排出ホール２４、２４０、２４０ａと前記ジャーナルベアリング３０、３００、３００ａに形成された通孔３２、３２０、３２０ａの位置が互いに一致する場合、冷媒が移動するので、前記シャフト２０、２００、２００ａが回転する速度に応じて冷媒排出ホール２４、２４０、２４０ａと通孔３２、３２０、３２０ａの位置が一致することによって、多量の冷媒が複数のピストンボア１２、１２０、１２０ａに向かって供給される。

前記冷媒排出ホール２４と通孔３２は、冷媒が安定して供給されるように類似または同一の直径に形成されることが好ましく、これによって、冷媒の安定した移動と圧縮を同時に図ることができて、両頭斜板式圧縮機の作動効率の向上と冷媒の安定した移動を同時に図ることができる。

本発明の第５実施形態に係るシリンダブロックの製作方法について、図面を参照して説明する。本発明は、シリンダブロックに挿入され、シャフトと直接的に回転摩擦によって摩耗が発生するジャーナルベアリングに対する製作方式を変更して、前記シリンダブロックに装着することを特徴とする。

添付した図９を参照すれば、本実施形態に係るシリンダブロックの製作方法は、放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置される円筒状のシャフトボアとを含むシリンダブロックを用意するステップＳＴ１００と、焼結材質からなるジャーナルベアリングを前記シャフトボアの両端に挿入するステップＳＴ２００と、前記ジャーナルベアリングがシャフトボアに挿入された状態でホール加工してジャーナルベアリングに通孔を形成し、前記シリンダブロックには、前記シャフトボアとピストンボアとを連通させるホール加工ステップＳＴ３００とを含む。

シリンダブロックは、すでに用意された製作金型に溶融金属が注入されるが、前記シリンダブロックの形状が単純な形状でないことから、ダイキャスティング方式によってシリンダブロックに対する成形を実施する。

リンダブロックに対するダイキャスティングが行われた後には、チャンバ（図示せず）の内部に位置させて、結晶組織の安定化のために所定の温度で熱処理を実施し、シャフトが挿入されるシャフトボアに対するボーリング加工が実施される。

ボーリング加工のためには、シリンダブロックを固定する固定治具に位置固定を実施した後に、前記シャフトボアの内側長手方向を基準として第１加工長さに加工を実施するが（ＳＴ１１０）、前記第１加工長さは、後述するジャーナルベアリングの長さよりは相対的に長く加工して、ジャーナルベアリングを前記シャフトボアの内側に挿入する時、シリンダブロックの外側に端部が露出する現象を防止することができる。

この場合、前記第１加工長さは、前記ジャーナルベアリングの長さよりは相対的に長く加工され、数値的にはＮｍｍ以上長く延びる状態で加工される。

また、前記ジャーナルベアリングの外径と前記シャフトボアの内径との間に第１内径公差が維持されるように加工（ＳＴ１２０）されるが、前記第１内径公差は±０．０１ｍｍ以内の公差で加工されるので、前記ジャーナルベアリングがシャフトボアに圧入される場合、締まり嵌め形態で圧入された状態が安定して維持されるため、シャフトの回転に関係なく、前記シャフトボアに挿入された状態が安定して維持される。したがって、前記ジャーナルベアリングの結合性が向上し、公差管理が正確に行われるため、シリンダブロックに対する製作性の向上と製品に対する品質が一定に維持される。

ジャーナルベアリングは、焼結合金を用いて成形が行われるが、一例として、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなるか、銅８７％とスズ１０％と黒鉛３％のうちのいずれか１つの組成比率で製作される。

前記ジャーナルベアリングは、上述した銅とスズと黒鉛とから構成された金属粉末を数百トン以上の高圧に圧縮成形した後に、高温の温度条件で焼結させて製作し、焼結合金を通じた製作商法を利用してジャーナルベアリングを成形する場合、シャフトと直接的な摩擦による摩耗による問題が発生することなく引張強度が向上するため、長期間使用の場合でも構造的な安全性と強度が一定に維持される。

ジャーナルベアリングの気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）は、全体体積の７％からなってもよいし、このように形成された気孔に冷媒に含まれているオイルが流入または流出可能で、シャフトと摩擦による摩擦熱が発生する場合、シャフトの外周面とジャーナルベアリングの内周面との間に潤滑のための油膜が安定して形成される。したがって、長期間使用によるジャーナルベアリングの摩耗および損傷が最小化される。

ジャーナルベアリングは、シャフトボアに挿入（ＳＴ２００）させるためには、ジャーナルベアリングがシャフトボアの内側に部分挿入された状態でプレッシングによって前記シャフトボアに圧入されるが、前記ジャーナルベアリングの外径公差は±０．０１ｍｍ以内の公差で加工されるので、前記シャフトボアに強制圧入された状態が維持されるため、シャフトが特定ＲＰＭで回転する場合でもジャーナルベアリングがシャフトボアの外側に離脱しない。

このように、ジャーナルベアリングが挿入された後にはホール加工が実施されるが（ＳＴ３００）、前記ピストンボアは、シャフトボアを基準として複数個が円周方向に配置されるため、ホール加工を実施する場合、前記ジャーナルベアリングの長手方向において傾斜した状態で加工される。前記ホール加工（ＳＴ３００）において、ホール加工のための傾斜角度は、７０度または６５〜７５度の傾斜角度で加工が行われる。

また、ジャーナルベアリングに通孔を形成する時、シャフトボアとピストンボアに同時にホール加工が行われるため、冷媒が移動するためのホールを個別的に成形することなく一度に成形することができて、加工性が向上し、作業量が減少し、互いに連通したホール間の寸法精度が向上し、バリ（Ｂｕｒｒ）のような異物の発生が減少する。

また、ジャーナルベアリングが焼結合金で製作されるため、前記のような作用効果が誘発され、両頭斜板式圧縮機の安定した作動および耐久性を向上させることができる。

このような方式によって加工されたシリンダブロックは、フォークリフトまたは別の運搬手段を通して移動した後に、シリンダブロックの上面と下面および側面に対する荒削り加工が行われる。そして、前方シリンダブロックと後方シリンダブロック（図示せず）をそれぞれ互いに組み立てた後に、シャフトボアとピストンボアに対する仕上げ削り加工を実施する。

シリンダブロックは、別の洗浄と乾燥工程を通じて表面に残存する異物が最小化された状態でダイキャスティング成形時に発生した表面に対する含浸が行われる（ＳＴ４００）。

シリンダブロックは、液体状態の樹脂が満たされた水槽に浸漬した状態が維持（ＳＴ４１０）された後に、外部に引き出されるので、表面に残存する微細な気孔が前記樹脂によって埋められるため、冷媒漏れおよびリークが防止される。

したがって、長期間シャフトが回転しながら、冷媒がピストンボアを通して移動する場合でも安定して使用できる。

本実施形態に係るジャーナルベアリングは、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積を基準として最小７％からなり、これに対する作用効果はすでに上述したので、詳細な説明は省略する。
本発明のシリンダブロックと前記シリンダブロックに形成された気孔を拡大して示す図を参照して説明する。

添付した図１０を参照すれば、本実施形態に係るジャーナルベアリング３０、３００、３００ａは、上述のように焼結材質で成形を実施する場合、電子顕微鏡で拡大して断面を確認してみれば、不特定の大きさと形態で形成された気孔が分布するため、冷媒に含まれているオイルが前記気孔に滞留するか、シャフトが回転しながら熱が伝達される場合、前記気孔からシャフトに向かってオイルが流出可能で、前記シャフトの安定した潤滑を図ることができる。

本発明は、ジャーナルベアリングが設けられる両頭斜板式圧縮機に使用できる。

Claims (29)

1. 放射状に配置される複数のピストンボア（１２）と、前記ピストンボア（１２）の内部で往復運動するピストン（６）と、前記複数のピストンボア（１２）の間に配置されるシャフトボア（１１）とを含むが、前記シャフトボア（１１）には、前記それぞれのピストンボア（１２）と前記ピストン（６）によって定義される圧縮室を連通させる複数の冷媒供給ホール（１３）が形成されたシリンダブロック（１０）と；
   前記シリンダブロック（１０）の前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室の少なくとも一部を形成する前方ハウジング（２）および後方ハウジング（３）と；
   前記シャフトボア（１１）に挿入され、内部に冷媒が移動するように形成された通路（２２）と、前記シリンダブロック（１０）内の吸入空間と連通して吸入空間内の冷媒が流入する冷媒流入ホール（２３）と、前記冷媒流入ホール（２３）を通して流入した冷媒が排出される冷媒排出ホール（２４）とが形成されたシャフト（２０）と；
   前記シャフト（２０）に対して傾斜して装着され、前記複数のピストン（６）に連結された斜板（５）と；
   前記シャフトボア（１１）の内壁と前記シャフト（２０）との間に配置され、多孔性材質からなるジャーナルベアリング（３０）とを含み、
   前記シャフト（２０）の外周面と前記シャフトボア（１１）の内周面との間の間隔が、前記シャフト（２０）の外周面と前記ジャーナルベアリング（３０）の内周面との間の間隔より大きく形成され、
   前記ジャーナルベアリング（３０）全体が焼結合金で形成され、
   前記シリンダブロック（１０）は、前記ジャーナルベアリング（３０）が挿入されるために形成された溝部（１４）を含み、前記溝部（１４）は、前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記ジャーナルベアリング（３０）の長さより相対的に長く形成され、
   前記シリンダブロック（１０）において、前記シャフト（２０）に挿入された状態を基準として前記シャフトボア（１１）の内周面と第１間隔（ａ）をもって離隔し、前記第１間隔（ａ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
   前記ジャーナルベアリング（３０）は、前記シャフトボア（１１）の内側と第２間隔（ｂ）が形成された状態で挿入され、前記第２間隔（ｂ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
   前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記第２間隔（ｂ）は前記第１間隔（ａ）より大きいことを特徴とする両頭斜板式圧縮機。
2. 前記溝部（１４）には、
   前記ジャーナルベアリング（３０）の向かい合う一面と離隔するように配置された段顎（１５）が形成されたことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
3. 前記ジャーナルベアリング（３０）は、
   前記冷媒供給ホール（１３）と整列される通孔（３２）が形成され、前記通孔（３２）と冷媒供給ホール（１３）は、前記シャフトボア（１１）の長手方向に対して傾斜して配置されたことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
4. 前記シャフト（２０）は、
   前記ジャーナルベアリング（３０）の内周面と対向する外周面に形成されたコーティング層（２１）をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
5. 前記ジャーナルベアリング（３０）は、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の５〜２０％であることを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
6. 前記ジャーナルベアリング（３０）は、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の７％であることを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
7. 前記焼結合金は、銅、スズおよび黒鉛を含むことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
8. 前記ジャーナルベアリング（３０）は、固体潤滑剤（ｓｏｌｉｄ ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ）を含むことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
9. 前記固体潤滑剤は、
   黒鉛または雲母または滑石またはホウ酸または酸化亜鉛または酸化鉛または硫黄または二硫化モリブデンまたはポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）または六方晶窒化ホウ酸（ｈＢＮ）のうちのいずれか１つまたは２つ以上の組み合わせが選択的に使用されることを特徴とする請求項８に記載の両頭斜板式圧縮機。
10. 前記シャフト（２０）は、
    外周面にコーティング層（２１）が形成され、前記コーティング層は、テフロン（登録商標）コーティングで形成されたことを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
11. 前記ジャーナルベアリングは、
    銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなることを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
12. 前記ジャーナルベアリング（３０）は、
    銅８７％とスズ１０％と黒鉛３％とからなることを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
13. 前記吸入空間は、前記前方および後方ハウジングによって形成される２つの吐出室の間に配置され、前記冷媒流入ホールは、前記シャフトの両端に隣接して配置される冷媒排出ホールの間に配置されることを特徴とする請求項１に記載の両頭斜板式圧縮機。
14. 前記冷媒流入ホールから前記それぞれの冷媒排出ホールの間の距離が略同一であることを特徴とする請求項１３に記載の両頭斜板式圧縮機。
15. 前記通孔と前記冷媒排出ホールとが重ならない場合に、シャフト内部の冷媒が前記ジャーナルベアリングの内壁面に対向するように前記冷媒排出ホールを配置したことを特徴とする請求項３に記載の両頭斜板式圧縮機。
16. 放射状に配置される複数のピストンボア（１２０）と、前記ピストンボア（１２０）の内部で往復運動するピストン（６）と、前記複数のピストンボア（１２０）の間に配置される円筒状のシャフトボア（１１０）とを含むシリンダブロック（１００）と；
    前記シリンダブロック（１００）の前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジング（２）および後方ハウジング（３）と；
    前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路（２２０）が内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア（１２０）内に伝達するシャフト（２００）と；
    前記シャフト（２００）に対して傾斜して装着され、前記複数のピストン（６）に連結される斜板（５）と；
    前記シャフトボア（１１０）の内壁と前記シャフト（２００）との間に配置され、焼結合金からなるジャーナルベアリング（３００）とを含み、
    前記シャフト（２００）の外周面と前記シャフトボア（１１０）の内周面との間の空間部（Ｓ）が形成され、前記空間部（Ｓ）は、前記吸入空間と連通し、
    前記ジャーナルベアリング（３００）全体が焼結合金で形成され、
    前記シリンダブロック（１０）は、前記ジャーナルベアリング（３０）が挿入されるために形成された溝部（１４）を含み、前記溝部（１４）は、前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記ジャーナルベアリング（３０）の長さより相対的に長く形成され、
    前記シリンダブロック（１０）において、前記シャフト（２０）に挿入された状態を基準として前記シャフトボア（１１）の内周面と第１間隔（ａ）をもって離隔し、前記第１間隔（ａ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記ジャーナルベアリング（３０）は、前記シャフトボア（１１）の内側と第２間隔（ｂ）が形成された状態で挿入され、前記第２間隔（ｂ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記第２間隔（ｂ）は前記第１間隔（ａ）より大きいことを特徴とする両頭斜板式圧縮機。
17. 前記シリンダブロック（１００）は、
    前記ジャーナルベアリング（３００）が挿入されるために形成され、前記ジャーナルベアリング（３００）の長さより相対的に長く形成された溝部（１４０）を含み、前記空間部（Ｓ）は、前記溝部（１４０）まで延びることを特徴とする請求項１６に記載の両頭斜板式圧縮機。
18. 前記溝部（１４０）には、
    前記ジャーナルベアリング（３００）の向かい合う一面と離隔するように配置された段顎（１５０）が形成され、
    前記空間部（Ｓ）に流入した流体は、前記段顎（１５０）を経て前記ジャーナルベアリング（３００）側に流入することを特徴とする請求項１７に記載の両頭斜板式圧縮機。
19. 前記焼結合金は、銅、スズおよび黒鉛を含むことを特徴とする請求項１６に記載の両頭斜板式圧縮機。
20. 放射状に配置される複数のピストンボア（１２０ａ）と、前記ピストンボア（１２０ａ）の内部で往復運動するピストン（６）と、前記複数のピストンボア（１２０ａ）の間に配置される円筒状のシャフトボア（１１０ａ）とを含むシリンダブロック（１００ａ）と；
    前記シリンダブロック（１００ａ）の前方および後方にそれぞれ結合されて吐出室を形成する前方ハウジング（２）および後方ハウジング（３）と；
    前記吐出室の間に配置される吸入空間と連通する通路（２２０ａ）が内部に形成され、吸入空間に流入した冷媒を前記ピストンボア（１２０ａ）内に伝達するシャフト（２００ａ）と；
    前記シャフト（２００ａ）に対して傾斜して装着され、前記複数のピストン（６）に連結される斜板（５）と；
    前記シャフトボア（１１０ａ）の内壁と前記シャフト（２００ａ）との間に配置され、銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積を基準として最小７％からなるジャーナルベアリング（３００ａ）とを含み、
    前記ジャーナルベアリング（３００ａ）全体が焼結合金で形成され、
    前記シリンダブロック（１０）は、前記ジャーナルベアリング（３０）が挿入されるために形成された溝部（１４）を含み、前記溝部（１４）は、前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記ジャーナルベアリング（３０）の長さより相対的に長く形成され、
    前記シリンダブロック（１０）において、前記シャフト（２０）に挿入された状態を基準として前記シャフトボア（１１）の内周面と第１間隔（ａ）をもって離隔し、前記第１間隔（ａ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記ジャーナルベアリング（３０）は、前記シャフトボア（１１）の内側と第２間隔（ｂ）が形成された状態で挿入され、前記第２間隔（ｂ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記第２間隔（ｂ）は前記第１間隔（ａ）より大きいことを特徴とする両頭斜板式圧縮機。
21. 前記シャフト（２０、２００、２００ａ）が回転しながら、前記冷媒排出ホール（２４、２４０、２４０ａ）と前記ジャーナルベアリング（３０、３００、３００ａ）に形成された通孔（３２、３２０、３２０ａ）の位置が互いに一致する場合、冷媒が移動することを特徴とする、請求項１〜１５のいずれか１項に記載の両頭斜板式圧縮機。
22. 放射状に配置される複数のピストンボアと、前記ピストンボアの内部で往復運動するピストンと、前記複数のピストンボアの間に配置される円筒状のシャフトボアとを含むシリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）と；
    焼結合金からなるジャーナルベアリングを前記シャフトボアの両端に挿入するステップ（ＳＴ２００）と；
    前記ジャーナルベアリングがシャフトボアに挿入された状態でホール加工してジャーナルベアリングに通孔を形成し、前記シリンダブロックには、前記シャフトボアとピストンボアとを連通させるホール加工ステップ（ＳＴ３００）とを含み、
    前記ジャーナルベアリング全体が焼結合金で形成され、
    前記シリンダブロック（１０）は、前記ジャーナルベアリング（３０）が挿入されるために形成された溝部（１４）を含み、前記溝部（１４）は、前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記ジャーナルベアリング（３０）の長さより相対的に長く形成され、
    前記シリンダブロック（１０）において、前記シャフト（２０）に挿入された状態を基準として前記シャフトボア（１１）の内周面と第１間隔（ａ）をもって離隔し、前記第１間隔（ａ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記ジャーナルベアリング（３０）は、前記シャフトボア（１１）の内側と第２間隔（ｂ）が形成された状態で挿入され、前記第２間隔（ｂ）に冷媒に含まれているオイルが流入または貯蔵されて、前記シャフト（２０）に油膜が形成され、
    前記冷媒に含まれているオイルが前記溝部に残るように、前記第２間隔（ｂ）は前記第１間隔（ａ）より大きいことを特徴とするシリンダブロックの製作方法。
23. 前記ホール加工ステップ（ＳＴ３００）は、
    ホール加工用ツールを前記シャフトボアの長手方向に対して傾斜した方向に前進させるステップ（ＳＴ３１０）を含むことを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
24. 前記ホール加工ステップ（ＳＴ３００）において、ホール加工のための傾斜角度は、７０度または６５〜７５度の傾斜角度で加工が行われることを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
25. 前記ジャーナルベアリングに対して前記シリンダブロックを含浸するステップ（ＳＴ４００）をさらに含むことを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
26. 前記シリンダブロックを含浸するステップ（ＳＴ４００）は、前記シリンダブロックを液体状態の樹脂に浸漬させた後、引き出すステップ（ＳＴ４１０）を含むことを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
27. 前記シリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）は、
    前記シャフトボアの内側長手方向を基準として第１加工長さに加工を実施するステップ（ＳＴ１１０）を含むことを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
28. 前記シリンダブロックを用意するステップ（ＳＴ１００）は、
    前記ジャーナルベアリングの外径と前記シャフトボアの内径との間に第１内径公差が維持されるように加工するステップ（ＳＴ１２０）を含むことを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。
29. 前記ジャーナルベアリングは、
    銅８９％とスズ１０％と黒鉛１％とからなり、気孔度（ａｉｒ ｐｏｒｏｓｉｔｙ）が全体体積の７％からなることを特徴とする請求項２２に記載のシリンダブロックの製作方法。

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