JP6328296B1 - スパークプラグ - Google Patents

Abstract

【課題】落下時に絶縁体を割れ難くできるスパークプラグを提供すること。【解決手段】スパークプラグは、中心電極と、軸線に沿って貫通する軸孔の先端側に中心電極が配置される絶縁体と、軸孔に一部が挿入され絶縁体の後端に固定されると共に軸孔の内側で中心電極と電気的に接続される端子金具と、絶縁体が後端側から突出するように絶縁体を外周側から保持する筒状の主体金具と、を備え、主体金具のうち径方向の外側に最も張り出した張出部の先端よりも後端側に重心が存在する。【選択図】図１

Description

本発明はスパークプラグに関し、特に絶縁体を割れ難くできるスパークプラグに関するものである。

内燃機関に装着されるスパークプラグとして、軸孔が形成された絶縁体と、絶縁体が後端側から突出するように絶縁体を外周側から保持する主体金具と、軸孔の先端側に配置された中心電極と、絶縁体の後端に配置されると共に軸孔の内側で中心電極と電気的に接続された端子金具と、を備えるものが知られている（例えば特許文献１）。絶縁体は脆性材料なので、内燃機関に装着するとき等にスパークプラグを落としてしまうと、落下の衝撃で絶縁体に割れが生じることがある。

特開２０１６−２２５２２０号公報

しかしながら、絶縁体の割れは短絡の原因となるので、落下時に絶縁体を割れ難くしたいという要求がある。

本発明は上述した要求に応えるためになされたものであり、落下時に絶縁体を割れ難くできるスパークプラグを提供することを目的としている。

この目的を達成するために本発明のスパークプラグは、先端側から後端側へと軸線に沿って延びる中心電極と、軸線に沿って貫通する軸孔の先端側に中心電極が配置される絶縁体と、軸孔に一部が挿入され絶縁体の後端に固定されると共に軸孔の内側で中心電極と電気的に接続される端子金具と、絶縁体が後端側から突出するように絶縁体を外周側から保持する筒状の主体金具と、を備える。スパークプラグは、主体金具のうち径方向の外側に最も張り出した張出部の先端よりも後端側に重心が存在する。

請求項１記載のスパークプラグによれば、主体金具のうち径方向の外側に最も張り出した張出部の先端よりも後端側に重心が存在するので、軸線を略水平方向に向けた状態からスパークプラグが落下したときには、主体金具の張出部や端子金具から衝突させ易くできる。発明者は、スパークプラグが落下して主体金具の先端側が衝突した後、跳ね返って端子金具が衝突すると、端子金具に加わる衝撃によって、端子金具付近の絶縁体に割れが生じ易いことを見出した。これに基づき、張出部の先端よりも後端側に重心を存在させることにより、軸線を略水平方向に向けた状態からスパークプラグが落下したときに、主体金具の先端側を空中で下向きに傾かせ難くできる。その結果、確率的に、主体金具の先端側から衝突し難くできるので、落下時の主体金具の跳ね返りによる衝撃を端子金具に加わり難くできる。よって、絶縁体を割れ難くできる。

請求項２記載のスパークプラグによれば、重心は張出部の先端から主体金具の後端までの間に存在するので、重心が主体金具の後端よりも後端側に存在する場合に比べて、軸線を略水平方向に向けた状態からスパークプラグが落下したときに、主体金具の張出部付近を最初に衝突させ易くできる。主体金具の張出部付近が衝撃を吸収するので、請求項１の効果に加え、絶縁体をより割れ難くできる。

請求項３記載のスパークプラグによれば、重心は張出部の先端から張出部の後端までの間に存在するので、軸線を略水平方向に向けた状態からスパークプラグが落下したときに、主体金具の張出部付近が最初に衝突する確率をさらに高めることができる。よって、請求項２の効果に加え、絶縁体をさらに割れ難くできる。

請求項４記載のスパークプラグによれば、張出部は工具が係合する工具係合部なので、落下の衝撃で仮に張出部が変形しても、工具の係合に支障のない範囲であれば、工具係合部の機能を損なわないようにできる。よって、請求項１から３のいずれかの効果に加え、絶縁体に割れを生じ難くしつつ、機能的な悪影響を生じ難くできる。

請求項５記載のスパークプラグによれば、張出部の先端から主体金具の先端までの軸線方向の長さは３３ｍｍ以上なので、主体金具の先端側から衝突した場合には、重心の付近を回転軸とする回転モーメントの影響によって、主体金具の先端側が最初に衝突した後、跳ね返って端子金具が衝突したときの衝撃が大きくなり易く、絶縁体に割れが生じ易い。これに対し、張出部の先端よりも後端側に重心を存在させることにより、主体金具の先端側から衝突させ難くし、絶縁体を割れ難くできるので、請求項１から４のいずれかの効果に加え、絶縁体の割れを抑制する効果を大きくできる。

本発明の一実施の形態におけるスパークプラグの片側断面図である。 （ａ）は主体金具の先端側から落下したスパークプラグの模式図であり、（ｂ）は端子金具の頭部から落下したスパークプラグの模式図である。 落下試験の結果である。

以下、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施の形態におけるスパークプラグ１０の軸線Ｏを境にした片側断面図である。図１では、紙面下側をスパークプラグ１０の先端側、紙面上側をスパークプラグ１０の後端側という。図１に示すようにスパークプラグ１０は、絶縁体１１、中心電極２０、端子金具３０及び主体金具４０を備えている。

絶縁体１１は、高温下の絶縁性や機械的特性に優れるアルミナ等により形成された略円筒状の部材である。絶縁体１１は、軸線Ｏに沿って軸孔１２が貫通する。軸孔１２の先端側には、先端側に向かって縮径する段部１３が形成されている。絶縁体１１は、軸線Ｏ方向の中央に大径部１４が形成されている。大径部１４は、絶縁体１１のうち外径が最も大きい部分である。大径部１４の先端側に、大径部１４よりも外径の小さい小径部１５が連接されている。小径部１５の先端側に、小径部１５よりも外径の小さい先端部１６が連接されている。先端部１６と小径部１５との境界の外周に、先端側に向かって縮径する係止部１７が形成されている。段部１３は小径部１５の内周に設けられている。

中心電極２０は、軸孔１２の先端側に挿入され軸線Ｏに沿って絶縁体１１に保持される棒状の電極である。中心電極２０は、軸線Ｏ方向に延びる軸部２１と、軸部２１に対して軸直角方向へ張り出す頭部２２と、が連接されている。頭部２２は段部１３に係止され、軸部２１は先端を絶縁体１１から突出させて軸孔１２に配置されている。中心電極２０は、熱伝導性に優れる芯材が電極母材に埋設されている。電極母材は、Ｎｉを主体とする合金またはＮｉからなる金属材料で形成されており、芯材は銅または銅を主成分とする合金で形成されている。

端子金具３０は、高圧ケーブル（図示せず）が接続される棒状の部材であり、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成されている。端子金具３０は、軸孔１２に挿入される軸部３１と、絶縁体１１に対して軸線Ｏ方向へ突出する突出部３４とを備えている。本実施の形態では、突出部３４の外径は軸部３１の外径よりも大きい。

端子金具３０は、突出部３４と軸部３１との間に、軸孔１２に近接する固定部３２、及び、絶縁体１１の軸方向の端面に突き当てられる鍔部３３が形成されている。軸部３１の外径は固定部３２の外径より小さいので、端子金具３０は固定部３２が絶縁体１１の軸孔１２に密着し、鍔部３３が絶縁体１１の端面に密着する。絶縁体１１の外周の先端側に、突出部３４と軸線Ｏ方向に間隔をあけて主体金具４０が固定されている。

主体金具４０は、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成された略円筒状の部材である。主体金具４０は、先端４１が、絶縁体１１の先端部１６の径方向の外側に位置し、後端４２が、絶縁体１１のうち大径部１４よりも後端側の部分の径方向の外側に位置する。主体金具４０は、絶縁体１１の先端部１６及び小径部１５を取り囲む胴部４３と、胴部４３の後端側に先端４７が連接される座部４６と、座部４６の後端４８に連接される接続部４９と、接続部４９に先端５１が連接される工具係合部５０と、工具係合部５０の後端５２に連接される後端部５３と、を備えている。

胴部４３は、内燃機関（図示せず）のねじ穴に螺合するおねじ４４が外周に形成されており、絶縁体１１の係止部１７を先端側から係止する棚部４５が内周に形成されている。棚部４５と係止部１７との間にパッキン５４が介在する。パッキン５４は、主体金具４０を構成する金属材料よりも軟質の軟鋼板等の金属材料で形成される円環状の板材である。本実施の形態では、呼び径が８ｍｍのおねじ４４が胴部４３に形成されている。

座部４６は、内燃機関（図示せず）のねじ穴とおねじ４４との隙間を塞ぐための部位であり、胴部４３の外径よりも外径が大きく形成されている。座部４６は、小径部１５と大径部１４との境界部を取り囲む。本実施の形態では、座部４６の先端４７にガスケット５６が装着されている。座部４６と内燃機関との間に挟まれたガスケット５６は、おねじ４４とねじ穴（図示せず）との隙間を封止する。ガスケット５６の外径は、座部４６の外径より小さい。

接続部４９は、主体金具４０を絶縁体１１に組み付けるときに、塑性変形（屈曲）させて加締め固定するための部位である。接続部４９は大径部１４の先端側を取り囲む。接続部４９の外径は、座部４６の外径よりも小さく、接続部４９の肉厚は、座部４６及び工具係合部５０の肉厚よりも薄い。

工具係合部５０は、内燃機関（図示せず）のねじ穴におねじ４４を締め付けるときに、レンチ等の工具を係合させる部位である。工具係合部５０は、絶縁体１１のうち大径部１４よりも後端側の部分および大径部１４の後端側を取り囲む。本実施の形態では、工具係合部５０は外形が六角形であり、工具係合部５０の対角距離および二面幅は、座部４６及び接続部４９の外径よりも大きい。

後端部５３は径方向の内側へ向けて屈曲し、大径部１４よりも後端側に位置する。後端部５３の外径は、工具係合部５０の二面幅より小さい。工具係合部５０の対角距離および二面幅は、胴部４３（おねじ４４）、座部４６、接続部４９及び後端部５３の外径よりも大きいので、工具係合部５０は、主体金具４０のうち径方向の外側に最も張り出した張出部を構成する。

なお、座部４６のうち最も厚い部分の軸直角方向における肉厚は、工具係合部５０のうち最も厚い部分の軸直角方向における肉厚よりも厚い。座部４６及び工具係合部５０のこれらの肉厚は、胴部４３の肉厚より厚い。接続部４９の軸直角方向の肉厚と、後端部５３の軸直角方向の肉厚とは同一である。

また、おねじ４は呼び径が８ｍｍであり、おねじ４４の外径は、絶縁体１１のうち主体金具４０の後端４２が取り囲む位置の外径よりも小さい。これにより、主体金具４０の胴部４３の質量を小さくし、絶縁体１１の後端側の質量を大きくすることができる。その結果、工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４が存在するように調整し易くできる。

工具係合部５０及び後端部５３の径方向の内側であって、後端部５３の先端側、且つ、大径部１４の後端側に、タルク等の充填材５５が配置される。主体金具４０のうち後端部５３から係止部１７までの部分は、絶縁体１１を軸線Ｏ方向に押圧する荷重を、充填材５５を介して大径部１４及び係止部１７に加える。その結果、絶縁体１１の外周に主体金具４０が固定される。パッキン５４及び充填材５５が軸方向に圧縮されるので、気密を確保できる。

接地電極６０は、主体金具４０の先端４１に接合される棒状の金属製（例えばニッケル基合金製）の部材である。接地電極６０は、先端部が、中心電極２０と間隙（火花ギャップ）を介して対向する。本実施の形態では、接地電極６０は屈曲されている。

絶縁体１１の軸孔１２には、中心電極２０の頭部２２と端子金具３０の軸部３１との間に抵抗体６１が配置されている。導電性シール６２は頭部２２と抵抗体６１とを電気的に接続し、導電性シール６３は抵抗体６１と軸部３１とを電気的に接続する。これにより、端子金具３０は軸孔１２内で中心電極２０と電気的に接続される。

スパークプラグ１０は、工具係合部５０（張出部）の先端５１よりも後端側に重心６４が存在するように、絶縁体１１、中心電極２０、端子金具３０及び主体金具４０等の質量が軸線Ｏ方向に配分されている。本実施の形態では、工具係合部５０の先端５１から主体金具４０の後端４２までの間に重心６４が存在し、特に工具係合部５０の先端５１から後端５２までの間に重心６４が存在する。また、スパークプラグ１０の主体金具４０は、工具係合部５０の先端５１（先端５１と接続部４９との境界）から主体金具４０の先端４１までの軸線Ｏ方向の長さＬが３３ｍｍ以上に設定されている。

スパークプラグ１０は、例えば、以下のような方法によって製造される。まず、中心電極２０を絶縁体１１の軸孔１２に挿入し、軸部２１の先端が軸孔１２から外部に露出するように配置する。次いで、導電性シール６２，６３及び抵抗体６１を軸孔１２に形成しつつ、端子金具３０の軸部３１を軸孔１２に挿入して固定部３２を軸孔１２内に配置する。これにより、端子金具３０と中心電極２０との導通を確保しつつ、端子金具３０を絶縁体１１の後端に固定する。次に、接地電極６０が予め接合された主体金具４０に絶縁体１１を挿入し、接続部４９及び後端部５３を屈曲して主体金具４０を絶縁体１１に組み付ける。次いで、接地電極６０の先端部が中心電極２０と対向するように接地電極６０を曲げ加工し、ガスケット５６を装着してスパークプラグ１０を得る。

内燃機関（図示せず）にスパークプラグ１０を装着するときに、床面や地面など（以下「床面」と称す）にスパークプラグ１０を落としてしまうと、落下の衝撃で、スパークプラグ１０の絶縁体１１に割れが生じることがある。発明者は、スパークプラグ１０を床面６５に落としたときに最初に床面６５に衝突する位置と絶縁体１１に生じる割れとの間に関係があることを見出した。以下、図２及び図３を参照して説明する。

図２（ａ）は主体金具４０の先端４１側から床面６５に落下したスパークプラグ１０の模式図であり、図２（ｂ）は端子金具３０の突出部３４から床面６５に落下したスパークプラグ１０の模式図である。図３は落下試験の結果である。図２（ａ）及び図２（ｂ）のθは、床面６５にスパークプラグ１０が最初に衝突した瞬間のスパークプラグ１０の軸線Ｏと床面６５との角度を示す。＋θ（図２（ａ）参照）は主体金具４０の先端４１側から衝突したことを示し、−θ（図２（ｂ）参照）は端子金具３０の突出部３４側から衝突したことを示す。

なお、工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４が存在するスパークプラグ１０に対して、工具係合部５０の先端５１よりも先端側に重心６４が存在するスパークプラグ（図示せず）を比較例とする。比較例についても、スパークプラグ１０と同一の符号を付して各部を説明する。

図２（ａ）に示すように、主体金具４０の先端４１側からスパークプラグ１０が床面６５に衝突すると、その衝撃で主体金具４０の先端４１側が弾性変形し、変形が復元する力で主体金具４０の先端４１側が跳ね返り、重心６４付近を回転軸としてスパークプラグ１０が回転する。その結果、端子金具３０の突出部３４が床面６５に衝突する。端子金具３０は固定部３２（図１参照）が軸孔１２に近接しているので、突出部３４が床面６５に衝突した衝撃が固定部３２に伝わり、絶縁体１１のうち固定部３２が近接した端部６６に割れが生じ易い。なお、本実施の形態では、固定部３２と軸孔１２との隙間は０．１ｍｍ以下である（比較例においても同じ）。

しかし、スパークプラグ１０は工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４が存在するので、比較例に比べて、重心６４から突出部３４までの距離を短くできる。よって、主体金具４０の先端４１側が跳ね返るときの重心６４付近を回転軸とする突出部３４の回転モーメントを小さくできる。その結果、スパークプラグ１０は、突出部３４が床面６５に衝突したときの衝撃力を比較例に比べて小さくできるので、比較例に比べて、絶縁体１１の端部６６の割れを発生し難くできる。

図２（ｂ）に示すように、端子金具３０の突出部３４側からスパークプラグ１０が床面６５に衝突すると、端子金具３０の突出部３４が落下の衝撃を受ける。このときの衝撃力はスパークプラグ１０の質量および衝突時の加速度に依存するので、その衝撃力はスパークプラグ１０と比較例との間に大差はない。なお、この衝撃による割れの発生率は、スパークプラグ１０を同じ高さから落とした場合に、主体金具４０の先端４１側からスパークプラグ１０が床面６５に衝突したときの割れの発生率に比べて著しく低い（後述する）。

また、端子金具３０の突出部３４が落下の衝撃を受けると、上記と同様に、突出部３４側が跳ね返り、重心６４付近を回転軸としてスパークプラグ１０が回転する。その結果、主体金具４０の先端４１側が床面６５に衝突するが、絶縁体１１は主体金具４０に取り囲まれているので、絶縁体１１に割れは生じない。このときの衝撃はかなり小さいので、主体金具４０の先端４１側の跳ね返りはほとんど生じない。その結果、スパークプラグ１０は、工具係合部５０が床面６５に接触した状態で転がり、突出部３４が床面６５に当たる。このときの衝撃では絶縁体１１の端部６６に割れは生じない。

なお、スパークプラグ１０が、軸線Ｏを略水平方向に向けた状態で床面６５に落下すると、工具係合部５０の対角距離および二面幅が他の部分の外径よりも大きいので、工具係合部５０が床面６５に最初に衝突する。工具係合部５０は胴部４３の肉厚より厚く、工具係合部５０が取り囲む大径部１４の肉厚は大径部１４以外の絶縁体１１の肉厚より厚いので、工具係合部５０が受ける衝撃力にもよるが、大径部１４を含む絶縁体１１に割れはほとんど生じない。

図３は、１ｍの高さからスパークプラグ１０を自由落下させて、上面が水平に配置された金属製の定盤（床面６５）にスパークプラグ１０を衝突させた落下試験の結果である。図３には、絶縁体１１に生じる割れの発生率（％）と、自由落下を始めるときのスパークプラグ１０の軸線Ｏと水平面との角度θと、の関係が図示されている。なお、落下試験は、主体金具４０のおねじ４４の呼び径が１４ｍｍ，１２ｍｍ，１０ｍｍ，８ｍｍのスパークプラグ１０について実施した。図３は、おねじ４４の呼び径が８ｍｍのスパークプラグ１０の落下試験の結果が図示されている。

図３において、θ＝＋２５°は、自由落下を始めるときのスパークプラグ１０の姿勢が、主体金具４０の先端４１側が水平面に対して下に２５°傾いていたことを示し、θ＝−２５°は、自由落下を始めるときの姿勢が、端子金具３０の突出部３４側が水平面に対して下に２５°傾いていたことを示す。スパークプラグ１０は軸線Ｏ方向の略中心に重心６４があるので、定盤に衝突するときのスパークプラグ１０の姿勢は、自由落下を始めるときのスパークプラグ１０の姿勢とほぼ同じであった。

図３に示すように、工具係合部５０の先端５１から主体金具４０の先端４１までの軸線Ｏ方向の長さＬが３３ｍｍのスパークプラグ１０では、θ＝＋２５°における発生率が６０％なのに対し、θ＝−２５°における発生率は２０％であった。また、長さＬが２６ｍｍのスパークプラグ１０では、θ＝＋２５°における発生率が３０％なのに対し、θ＝−２５°における発生率は２０％であった。

スパークプラグ１０は、長さＬに関わらず、端子金具３０の突出部３４側が下に傾いた状態で落下したときの方が、主体金具４０の先端４１側が下に傾いた状態で落下したときより、割れの発生率を低くできることが明らかになった。これは、定盤に最初に衝突した主体金具４０の先端４１側が跳ね返り、端子金具３０の突出部３４が床面６５に衝突した衝撃によって絶縁体１１の端部６６に割れが生じることによる。

スパークプラグ１０は、主体金具４０のうち径方向の外側に最も張り出した工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４が存在するので、主体金具４０の先端４１側が下に傾くように落下時の空中姿勢を変化させ難くすることができる。その結果、確率的に、主体金具４０の工具係合部５０や端子金具３０の突出部３４から床面６５に衝突させ易くできる。その結果、絶縁体１１に割れを生じ難くできる。

なお、スパークプラグ１０は、重心６４が工具係合部５０の先端５１から主体金具４０の後端４２までの間に存在するので、重心６４が主体金具４０の後端４２よりも後端側に存在する場合（主体金具４０から後端側へ突出した絶縁体１１の内部に重心６４が存在する場合）に比べて、軸線Ｏが略水平の状態からスパークプラグ１０が落下したときに、主体金具４０の工具係合部５０付近を最初に床面６５に衝突させ易くできる。主体金具４０の工具係合部５０付近が衝突の衝撃を吸収するので、絶縁体１１をより割れ難くできる。

特にスパークプラグ１０は、重心６４が、工具係合部５０の先端５１から工具係合部５０の後端５２までの間に存在するので、軸線Ｏが略水平の状態からスパークプラグ１０が落下したときに、主体金具４０の工具係合部５０付近が最初に床面６５に衝突する確率をさらに高めることができる。よって、絶縁体１１をさらに割れ難くできる。

主体金具４０のうち径方向の外側に最も張り出した工具係合部５０が、落下の衝撃で仮に変形しても、工具の係合に支障のない範囲であれば、工具係合部５０の機能を損なわないようにできる。よって、絶縁体１１に割れを生じ難くしつつ、機能的な悪影響を生じ難くできる。

図３に示すように、主体金具４０の先端４１側が下に傾いた状態で落下したときの割れの発生率は、長さＬが３３ｍｍのスパークプラグ１０が、長さＬが２６ｍｍのスパークプラグ１０の約２倍であった。図示してないが、割れの発生率は、長さＬが３３ｍｍより長くなるにつれて増加した。一方、端子金具３０の突出部３４側が下に傾いた状態で落下したときの割れの発生率は、長さＬに関わらず、ほぼ同じであった。

長さＬが３３ｍｍ以上であると、主体金具４０の先端４１側から床面６５に衝突した場合に、重心６４を回転軸とする回転モーメントの影響によって、主体金具４０の先端４１側が床面６５に衝突した後、跳ね返って端子金具３０の突出部３４が床面６５に衝突したときの衝撃が大きくなり易いと推察される。その結果、絶縁体１１の端部６６に割れが生じ易くなる。これに対し、工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４を存在させることにより、主体金具４０の先端４１側から衝突させ難くできる。その結果、長さＬが３３ｍｍ以上のスパークプラグ１０であっても絶縁体１１を割れ難くできるので、絶縁体１１の割れを抑制する効果を大きくできる。

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。

上記実施の形態では、端子金具３０の突出部３４が軸部３１と一体に形成された場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。突出部３４を軸部３１と別の部材にすることは当然可能である。例えば、軸部３１におねじを設け突出部３４にめねじを設けて軸部３１に突出部３４を螺合するもの、加締め等によって軸部３１に突出部３４を取り外し不能に固定するものが挙げられる。なお、端子金具３０の鍔部３３を省略することは当然可能である。

上記実施の形態では、端子金具３０の突出部３４の外径が軸部３１の外径よりも大きい場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。突出部３４の外径を軸部３１の外径以下にすることは当然可能である。その場合に、突出部３４の外周に溝やねじ等を形成することは当然可能である。

上記実施の形態では、工具係合部５０が、主体金具４０のうち径方向の外側に最も張り出した部分（張出部）の場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。工具係合部５０の対角距離よりも座部４６の外径を大きくすることにより、座部４６を張出部とすることは当然可能である。その場合には、座部４６の先端４７よりも後端側に重心６４を存在させることにより、上記実施の形態と同様の作用効果を実現できる。この場合、長さＬは、座部４６の先端４７から主体金具４０の先端４１までの軸線Ｏ方向の長さをいう。

さらに、座部４６の先端４７から主体金具４０の後端４２までの間に重心６４を存在させることにより、座部４６を最初に床面６５に衝突させ易くできる。また、座部４６の先端４７から座部４６の後端４８までの重心６４を存在させることにより、座部４６を最初に床面６５に衝突する確率をさらに高めることができる。よって、上記実施の形態と同様に、絶縁体１１に割れを生じ難くできる。

なお、工具係合部５０の対角距離と座部４６の外径とが同じ大きさの場合には、座部４６よりも後端側に位置する工具係合部５０が張出部である。工具係合部５０の先端５１よりも後端側に重心６４が存在する方が、座部４６の先端４７よりも後端側に重心６４が存在するより、主体金具４０の先端４１側が最初に床面６５に衝突して、跳ね返るときの重心６４付近を回転軸とする突出部３４の回転モーメントを小さくできるので、絶縁体１１の端部６６に割れを生じ難くできるからである。

上記実施の形態では説明を省略したが、耐火花消耗性を向上させるため、貴金属を含有するチップを中心電極２０や接地電極６０に設けることは当然可能である。

上記実施の形態では、抵抗体６１を挟んで導電性シール６２，６３によって中心電極２０と端子金具３０とを電気的に接続する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。抵抗体６１を省略することは当然可能である。

上記実施の形態では、主体金具４０に接合された接地電極６０を屈曲させる場合について説明した。しかし、必ずしもこれに限られるものではない。屈曲した接地電極６０を用いる代わりに、直線状の接地電極６０を用いることは当然可能である。この場合には、主体金具４０の先端側を軸線Ｏ方向に延ばし、直線状の接地電極６０を主体金具４０に接合して、接地電極６０の先端部を中心電極２０と対向させる。

上記実施の形態では、接地電極６０の先端部と中心電極２０とを軸線Ｏ上で対向するように接地電極６０を配置する場合について説明した。しかし、必ずしもこれに限られるものではなく、接地電極６０と中心電極２０との位置関係は適宜設定できる。接地電極６０と中心電極２０との他の位置関係としては、例えば、中心電極２０の側面と接地電極６０の先端部とが対向するように接地電極６０を配置すること等が挙げられる。

上記実施の形態では、主体金具４０に接地電極６０が１本接合された場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、接地電極６０を複数本、主体金具４０に接合することは当然可能である。

１０ スパークプラグ
１１ 絶縁体
１２ 軸孔
２０ 中心電極
３０ 端子金具
４０ 主体金具
４１ 先端
４２ 後端
５０ 工具係合部（張出部）
５１ 先端
５２ 後端
６４ 重心
Ｌ 長さ
Ｏ 軸線

Claims (5)

1. 先端側から後端側へと軸線に沿って延びる中心電極と、
   前記軸線に沿って貫通する軸孔の先端側に前記中心電極が配置される絶縁体と、
   前記軸孔に一部が挿入され前記絶縁体の後端に固定されると共に前記軸孔の内側で前記中心電極と電気的に接続される端子金具と、
   前記絶縁体が後端側から突出するように前記絶縁体を外周側から保持する筒状の主体金具と、を備えるスパークプラグであって、
   前記主体金具のうち径方向の外側に最も張り出した張出部の先端よりも後端側に重心が存在するスパークプラグ。
2. 前記重心は、前記張出部の前記先端から前記主体金具の後端までの間に存在する請求項１記載のスパークプラグ。
3. 前記重心は、前記張出部の前記先端から前記張出部の後端までの間に存在する請求項２に記載のスパークプラグ。
4. 前記張出部は、工具が係合する工具係合部である請求項１から３のいずれかに記載のスパークプラグ。
5. 前記張出部の前記先端から前記主体金具の先端までの軸線方向の長さは３３ｍｍ以上である請求項１から４のいずれかに記載のスパークプラグ。

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