JPH11242979A - 内燃機関用のスパークプラグ - Google Patents
内燃機関用のスパークプラグInfo
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- JPH11242979A JPH11242979A JP32086598A JP32086598A JPH11242979A JP H11242979 A JPH11242979 A JP H11242979A JP 32086598 A JP32086598 A JP 32086598A JP 32086598 A JP32086598 A JP 32086598A JP H11242979 A JPH11242979 A JP H11242979A
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- head
- spark plug
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 焼成時における碍子頭部の曲がり発生がな
く，キャップシールの密着性が高く，かつプラグキャッ
プの挿入性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供
すること。 【解決手段】 絶縁碍子４の貫通孔に保持された中心電
極２と，絶縁碍子４を保持するハウジング５と，該ハウ
ジング５に設けられた接地電極３とよりなる内燃機関用
のスパークプラグ１０において，上記絶縁碍子４は，そ
の全長Ｌが９０ｍｍ以上であり，また，ハウジング取付
上端面４２９から上記絶縁碍子４の碍子頭部先端面４３
までの間の碍子頭部４２の長さＫが４０ｍｍ以上であ
る。更に，碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓは，８０ｍ
ｍ2〜２００ｍｍ2である。
く，キャップシールの密着性が高く，かつプラグキャッ
プの挿入性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供
すること。 【解決手段】 絶縁碍子４の貫通孔に保持された中心電
極２と，絶縁碍子４を保持するハウジング５と，該ハウ
ジング５に設けられた接地電極３とよりなる内燃機関用
のスパークプラグ１０において，上記絶縁碍子４は，そ
の全長Ｌが９０ｍｍ以上であり，また，ハウジング取付
上端面４２９から上記絶縁碍子４の碍子頭部先端面４３
までの間の碍子頭部４２の長さＫが４０ｍｍ以上であ
る。更に，碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓは，８０ｍ
ｍ2〜２００ｍｍ2である。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は，自動車，コージェネレーショ
ン，ガス圧送用ポンプ等に使用する内燃機関用のスパー
クプラグに関する。
ン，ガス圧送用ポンプ等に使用する内燃機関用のスパー
クプラグに関する。
【０００２】
【従来技術】コージェネレーション（ガス燃料を用いた
大型発電機），ガス圧送用ポンプなどに用いられる大型
のエンジンにおいては，例えばハウジングねじ径が１８
ｍｍ，絶縁碍子の直径が１４ｍｍ，中心電極の太さが
２．５ｍｍ，全体長さが１１５ｍｍという，大型のスパ
ークプラグが用いられる。上記スパークプラグには，プ
ラグキャップ挿入部の碍子頭部の外周にコルゲーション
が設置されている。
大型発電機），ガス圧送用ポンプなどに用いられる大型
のエンジンにおいては，例えばハウジングねじ径が１８
ｍｍ，絶縁碍子の直径が１４ｍｍ，中心電極の太さが
２．５ｍｍ，全体長さが１１５ｍｍという，大型のスパ
ークプラグが用いられる。上記スパークプラグには，プ
ラグキャップ挿入部の碍子頭部の外周にコルゲーション
が設置されている。
【０００３】上記大型のエンジンは，通常の自動車用エ
ンジン等に比べて，次のような特徴がある。第一に，プ
ラグホールが深い。第二に，圧縮比が高く，燃料である
ガス自体も電離性が悪いため，上記スパークプラグの火
花発生のための要求電圧が高い。従って，第三に，プラ
グキャップ挿入部における耐絶縁性の悪化により，フラ
ッシュオーバー（碍子頭部におけるリーク）が発生しや
すい。このフラッシュオーバーを防ぐためには，プラグ
キャップを碍子頭部に密着させて絶縁確保する必要があ
る。以上３つの特徴に対応するため，碍子頭部のプラグ
挿入部を長くするという手段がとられている。
ンジン等に比べて，次のような特徴がある。第一に，プ
ラグホールが深い。第二に，圧縮比が高く，燃料である
ガス自体も電離性が悪いため，上記スパークプラグの火
花発生のための要求電圧が高い。従って，第三に，プラ
グキャップ挿入部における耐絶縁性の悪化により，フラ
ッシュオーバー（碍子頭部におけるリーク）が発生しや
すい。このフラッシュオーバーを防ぐためには，プラグ
キャップを碍子頭部に密着させて絶縁確保する必要があ
る。以上３つの特徴に対応するため，碍子頭部のプラグ
挿入部を長くするという手段がとられている。
【０００４】また，上記スパークプラグ９０は，図１０
に示すごとく，絶縁碍子の貫通孔４５に保持された中心
電極２及び端子電極２９と，ハウジング５と，接地電極
３とを有する。上記端子電極２９はプラグコードのター
ミナル６２（図１１）と電気的に接続する接続頭部２９
１を有する。また，端子電極２９は，上記接続頭部２９
１を除いて絶縁碍子４により覆われている。
に示すごとく，絶縁碍子の貫通孔４５に保持された中心
電極２及び端子電極２９と，ハウジング５と，接地電極
３とを有する。上記端子電極２９はプラグコードのター
ミナル６２（図１１）と電気的に接続する接続頭部２９
１を有する。また，端子電極２９は，上記接続頭部２９
１を除いて絶縁碍子４により覆われている。
【０００５】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来の内
燃機関用のスパークプラグ９０には以下のような問題が
ある。上記スパークプラグ９０の絶縁碍子４は，焼成に
よって作製する。この際，絶縁碍子４は，後述する図４
に示すごとく，碍子頭部先端面４３を下面にして焼成台
８上に垂直状に立てた状態で焼成する。これは絶縁碍子
４の，中心電極側に位置する碍子脚部先端面４４の面積
が小さく，こちらを下面にして，焼成台８に立てて焼成
することができないためである。
燃機関用のスパークプラグ９０には以下のような問題が
ある。上記スパークプラグ９０の絶縁碍子４は，焼成に
よって作製する。この際，絶縁碍子４は，後述する図４
に示すごとく，碍子頭部先端面４３を下面にして焼成台
８上に垂直状に立てた状態で焼成する。これは絶縁碍子
４の，中心電極側に位置する碍子脚部先端面４４の面積
が小さく，こちらを下面にして，焼成台８に立てて焼成
することができないためである。
【０００６】しかし，上述のごとく上記スパークプラグ
９０は碍子頭部４２が長い。即ち，絶縁碍子４は碍子頭
部先端面４３を下面とすると重心が高くなる。そのた
め，後述する図５に示すごとく，焼成時に焼成台８や碍
子頭部先端面４３の傾きにより，上記絶縁碍子４が傾い
た状態で焼成された場合，自重により，絶縁碍子４の軸
方向に対し斜めの力が加わることとなる。
９０は碍子頭部４２が長い。即ち，絶縁碍子４は碍子頭
部先端面４３を下面とすると重心が高くなる。そのた
め，後述する図５に示すごとく，焼成時に焼成台８や碍
子頭部先端面４３の傾きにより，上記絶縁碍子４が傾い
た状態で焼成された場合，自重により，絶縁碍子４の軸
方向に対し斜めの力が加わることとなる。
【０００７】更に，絶縁碍子４の全長に対する上記碍子
頭部先端面４３の投影面積Ｓ（図１参照）が小さいた
め，径方向の強度がその自重に対して相対的に弱くな
る。また，碍子頭部４２に多数の凹凸状のコルゲーショ
ンを有することも，上記曲りを助長することとなる。何
故なら，径方向の強度が弱くなるからである。これらの
原因により，上記焼成時において，碍子頭部４２に曲り
を生じることとなる。
頭部先端面４３の投影面積Ｓ（図１参照）が小さいた
め，径方向の強度がその自重に対して相対的に弱くな
る。また，碍子頭部４２に多数の凹凸状のコルゲーショ
ンを有することも，上記曲りを助長することとなる。何
故なら，径方向の強度が弱くなるからである。これらの
原因により，上記焼成時において，碍子頭部４２に曲り
を生じることとなる。
【０００８】ところで，上記碍子頭部４２には，図１１
に示すごとく，プラグキャップ６が装着される。プラグ
キャップ６は，図１１に示すごとく，先端部に絶縁碍子
４の碍子頭部４２に嵌合するゴム製の筒状のキャップシ
ール６１と，スパークプラグ９０の端子電極２９の接続
頭部２９１に嵌合するための環状のターミナル６２とを
有する。
に示すごとく，プラグキャップ６が装着される。プラグ
キャップ６は，図１１に示すごとく，先端部に絶縁碍子
４の碍子頭部４２に嵌合するゴム製の筒状のキャップシ
ール６１と，スパークプラグ９０の端子電極２９の接続
頭部２９１に嵌合するための環状のターミナル６２とを
有する。
【０００９】しかし，上記碍子頭部４２に曲りを生ずる
と，上記プラグキャップ６の上記キャップシール６１と
の密着性が低下する。そのため，碍子頭部４２のプラグ
キャップ挿入部における絶縁性が悪化する。従って，フ
ラッシュオーバー（碍子頭部におけるリーク）の発生要
因となる。
と，上記プラグキャップ６の上記キャップシール６１と
の密着性が低下する。そのため，碍子頭部４２のプラグ
キャップ挿入部における絶縁性が悪化する。従って，フ
ラッシュオーバー（碍子頭部におけるリーク）の発生要
因となる。
【００１０】また，プラグキャップ６の装着は，上記ス
パークプラグ９０を，エンジンブロックに穿設したプラ
グホールへ装着した後に行うため（図３参照），上記碍
子頭部４２に曲りがあると，プラグキャップ６の挿入性
も悪化する。
パークプラグ９０を，エンジンブロックに穿設したプラ
グホールへ装着した後に行うため（図３参照），上記碍
子頭部４２に曲りがあると，プラグキャップ６の挿入性
も悪化する。
【００１１】本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてな
されたもので，焼成時における碍子頭部の曲り発生がな
く，キャップシールとの密着性が高く，かつプラグキャ
ップの挿入性に優れた，内燃機関用のスパークプラグを
提供しようとするものである。
されたもので，焼成時における碍子頭部の曲り発生がな
く，キャップシールとの密着性が高く，かつプラグキャ
ップの挿入性に優れた，内燃機関用のスパークプラグを
提供しようとするものである。
【００１２】
【課題の解決手段】請求項１の発明は，絶縁碍子の貫通
孔に保持された中心電極と，絶縁碍子を保持するハウジ
ングと，該ハウジングに設けられた接地電極とよりな
り，また上記絶縁碍子における上記中心電極と反対側の
先端部には，上記中心電極と電気的に接続された端子電
極を有してなり，かつ該端子電極はプラグコードのター
ミナルと電気的に接続する接続頭部を有し，また上記端
子電極は上記接続頭部を除いて上記絶縁碍子により覆わ
れてなる内燃機関用のスパークプラグにおいて，該スパ
ークプラグは，上記絶縁碍子の全長Ｌが９０ｍｍ以上で
あり，また，上記絶縁碍子におけるハウジング取付上端
面から上記絶縁碍子の碍子頭部先端面までの間の碍子頭
部の長さＫが４０ｍｍ以上であり，かつ上記碍子頭部先
端面の投影面積Ｓは，８０ｍｍ2〜２００ｍｍ2であるこ
とを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある。
孔に保持された中心電極と，絶縁碍子を保持するハウジ
ングと，該ハウジングに設けられた接地電極とよりな
り，また上記絶縁碍子における上記中心電極と反対側の
先端部には，上記中心電極と電気的に接続された端子電
極を有してなり，かつ該端子電極はプラグコードのター
ミナルと電気的に接続する接続頭部を有し，また上記端
子電極は上記接続頭部を除いて上記絶縁碍子により覆わ
れてなる内燃機関用のスパークプラグにおいて，該スパ
ークプラグは，上記絶縁碍子の全長Ｌが９０ｍｍ以上で
あり，また，上記絶縁碍子におけるハウジング取付上端
面から上記絶縁碍子の碍子頭部先端面までの間の碍子頭
部の長さＫが４０ｍｍ以上であり，かつ上記碍子頭部先
端面の投影面積Ｓは，８０ｍｍ2〜２００ｍｍ2であるこ
とを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある。
【００１３】本発明において最も注目すべき点は，上記
スパークプラグの絶縁碍子の全長Ｌと，碍子頭部の長さ
Ｋと，上記碍子頭部先端面の投影面積Ｓを，それぞれＬ
≧９０ｍｍ，Ｋ≧４０ｍｍ，８０ｍｍ2≦Ｓ≦２００ｍ
ｍ2と規定したことにある。
スパークプラグの絶縁碍子の全長Ｌと，碍子頭部の長さ
Ｋと，上記碍子頭部先端面の投影面積Ｓを，それぞれＬ
≧９０ｍｍ，Ｋ≧４０ｍｍ，８０ｍｍ2≦Ｓ≦２００ｍ
ｍ2と規定したことにある。
【００１４】上記において，Ｌが９０ｍｍ未満の場合に
は，碍子頭部長さＫを充分長くすることが困難であるた
め，フラッシュオーバーの要因となるという問題があ
る。また，Ｋが４０ｍｍ未満の場合には，上記碍子頭部
と上記キャップシール部との密着性が低下し，フラッシ
ュオーバーの要因となるおそれがある。
は，碍子頭部長さＫを充分長くすることが困難であるた
め，フラッシュオーバーの要因となるという問題があ
る。また，Ｋが４０ｍｍ未満の場合には，上記碍子頭部
と上記キャップシール部との密着性が低下し，フラッシ
ュオーバーの要因となるおそれがある。
【００１５】また，Ｓが８０ｍｍ2未満の場合には，絶
縁碍子の焼成時に曲りが発生するおそれがある。一方，
Ｓが２００ｍｍ2を超える場合には，碍子頭部先端面の
外径が１６ｍｍを超え，ハイテンションコードの挿入が
困難となる問題がある。なお，上記投影面積Ｓとは，図
１に示すごとく，碍子頭部先端面における，貫通孔面積
も含めた，全面積である。
縁碍子の焼成時に曲りが発生するおそれがある。一方，
Ｓが２００ｍｍ2を超える場合には，碍子頭部先端面の
外径が１６ｍｍを超え，ハイテンションコードの挿入が
困難となる問題がある。なお，上記投影面積Ｓとは，図
１に示すごとく，碍子頭部先端面における，貫通孔面積
も含めた，全面積である。
【００１６】次に，本発明の作用効果につき説明する。
本発明の上記スパークプラグは絶縁碍子の全長Ｌと，碍
子頭部の長さＫと，該碍子頭部先端面の投影面積Ｓとを
上記のごとく規定している。そのため，焼成時におい
て，絶縁碍子が，仮に，若干傾いた場合でも曲りを生じ
難い。
本発明の上記スパークプラグは絶縁碍子の全長Ｌと，碍
子頭部の長さＫと，該碍子頭部先端面の投影面積Ｓとを
上記のごとく規定している。そのため，焼成時におい
て，絶縁碍子が，仮に，若干傾いた場合でも曲りを生じ
難い。
【００１７】次に，請求項２の発明のように，上記絶縁
碍子の全長Ｌは，９０ｍｍ〜１３０ｍｍであることが好
ましい。この場合には，絶縁碍子の曲りを更に抑制する
ことができる。上記Ｌが１３０ｍｍを超える場合には，
絶縁碍子の焼成時に，重心が高くなり曲り発生のおそれ
がある。一方，Ｌが９０ｍｍ未満の場合には，既述のご
とく，フラッシュオーバーの要因となるという問題があ
る。
碍子の全長Ｌは，９０ｍｍ〜１３０ｍｍであることが好
ましい。この場合には，絶縁碍子の曲りを更に抑制する
ことができる。上記Ｌが１３０ｍｍを超える場合には，
絶縁碍子の焼成時に，重心が高くなり曲り発生のおそれ
がある。一方，Ｌが９０ｍｍ未満の場合には，既述のご
とく，フラッシュオーバーの要因となるという問題があ
る。
【００１８】次に，請求項３の発明のように，上記絶縁
碍子におけるハウジング取付上端面から上記絶縁碍子の
碍子頭部先端面までの間の碍子頭部の長さＫは，４０ｍ
ｍ〜８０ｍｍであることが好ましい。この場合にも，絶
縁碍子の曲りを更に抑制することができる。上記Ｋが８
０ｍｍを超える場合には，絶縁碍子の焼成時に，重心が
高くなり曲り発生のおそれがある。一方，Ｋが４０ｍｍ
未満の場合には，既述のごとく，フラッシュオーバーの
要因となるという問題がある。
碍子におけるハウジング取付上端面から上記絶縁碍子の
碍子頭部先端面までの間の碍子頭部の長さＫは，４０ｍ
ｍ〜８０ｍｍであることが好ましい。この場合にも，絶
縁碍子の曲りを更に抑制することができる。上記Ｋが８
０ｍｍを超える場合には，絶縁碍子の焼成時に，重心が
高くなり曲り発生のおそれがある。一方，Ｋが４０ｍｍ
未満の場合には，既述のごとく，フラッシュオーバーの
要因となるという問題がある。
【００１９】次に，請求項４の発明のように，上記絶縁
碍子の径方向の断面は，略円形状であることが好まし
い。これにより，焼成時における絶縁碍子の傾きを抑制
することができる。
碍子の径方向の断面は，略円形状であることが好まし
い。これにより，焼成時における絶縁碍子の傾きを抑制
することができる。
【００２０】次に，請求項５の発明のように，上記絶縁
碍子は，碍子頭部の外周表面にコルゲーションのない平
坦面を有していることが好ましい。これにより，上記絶
縁碍子の径方向の力に対する強度が向上する。即ち，焼
成時に，仮に上記絶縁碍子が傾いたとしても凹凸状のコ
ルゲーションがなく，外周が平坦であるため，軸方向に
対して斜めの力に対する強度が向上し，絶縁碍子の曲り
を抑制することができる。
碍子は，碍子頭部の外周表面にコルゲーションのない平
坦面を有していることが好ましい。これにより，上記絶
縁碍子の径方向の力に対する強度が向上する。即ち，焼
成時に，仮に上記絶縁碍子が傾いたとしても凹凸状のコ
ルゲーションがなく，外周が平坦であるため，軸方向に
対して斜めの力に対する強度が向上し，絶縁碍子の曲り
を抑制することができる。
【００２１】次に，請求項６の発明のように，上記碍子
頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを有し，該
コルゲーションは，その深さが最大形と最小形の差とし
て０．７ｍｍ以下とすることもできる。この場合にも，
焼成時において絶縁碍子の変形が生じ難い。
頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを有し，該
コルゲーションは，その深さが最大形と最小形の差とし
て０．７ｍｍ以下とすることもできる。この場合にも，
焼成時において絶縁碍子の変形が生じ難い。
【００２２】次に，請求項７の発明のように，上記碍子
頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを有し，該
コルゲーションは，４山以下であることが好ましい。こ
の場合にも，焼成時において絶縁碍子の変形が生じ難
い。
頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを有し，該
コルゲーションは，４山以下であることが好ましい。こ
の場合にも，焼成時において絶縁碍子の変形が生じ難
い。
【００２３】
【発明の実施の形態】実施形態例１ 本発明の実施形態例１にかかる内燃機関用のスパークプ
ラグにつき，図１〜図５を用いて説明する。本例のスパ
ークプラグ１０は，コージェネレーション等の大型エン
ジンに用いられる大型のスパークプラグであって，図
１，図２に示すごとく，絶縁碍子４の貫通孔４５に保持
された中心電極２と，絶縁碍子４を保持するハウジング
５と，該ハウジング５に設けられた接地電極３とよりな
る。
ラグにつき，図１〜図５を用いて説明する。本例のスパ
ークプラグ１０は，コージェネレーション等の大型エン
ジンに用いられる大型のスパークプラグであって，図
１，図２に示すごとく，絶縁碍子４の貫通孔４５に保持
された中心電極２と，絶縁碍子４を保持するハウジング
５と，該ハウジング５に設けられた接地電極３とよりな
る。
【００２４】また上記絶縁碍子４における上記中心電極
２と反対側の先端部には，上記中心電極２と電気的に接
続された端子電極２１を有している。かつ該端子電極２
１はプラグコードのターミナルと電気的に接続する接続
頭部２１１を有している。また，上記端子電極２１は上
記接続頭部２１１を除いて，上記絶縁碍子４の貫通孔４
５内に挿入されており，該絶縁碍子４により覆われてい
る。
２と反対側の先端部には，上記中心電極２と電気的に接
続された端子電極２１を有している。かつ該端子電極２
１はプラグコードのターミナルと電気的に接続する接続
頭部２１１を有している。また，上記端子電極２１は上
記接続頭部２１１を除いて，上記絶縁碍子４の貫通孔４
５内に挿入されており，該絶縁碍子４により覆われてい
る。
【００２５】上記スパークプラグ１０は，図１，図２に
示すごとく，上記絶縁碍子４の全長Ｌが９０ｍｍ〜１３
０ｍｍである。上記絶縁碍子４の全長Ｌとは，碍子頭部
先端面４３から碍子脚部先端面４４までの長さをいう。
また，上記絶縁碍子４における，ハウジング５の取付上
端面５８から上記絶縁碍子４の碍子頭部先端面４３まで
の間の碍子頭部４２の長さＫは，４０ｍｍ以上である。
また，該碍子頭部４２は，図１，図２に示すごとく，そ
の外周表面がコルゲーションのない平坦面を有してい
る。更に，上記碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓは，８
０ｍｍ2〜２００ｍｍ2である。また，上記碍子頭部４２
は，円筒形状であり，その径方向の断面は略円形状であ
る。
示すごとく，上記絶縁碍子４の全長Ｌが９０ｍｍ〜１３
０ｍｍである。上記絶縁碍子４の全長Ｌとは，碍子頭部
先端面４３から碍子脚部先端面４４までの長さをいう。
また，上記絶縁碍子４における，ハウジング５の取付上
端面５８から上記絶縁碍子４の碍子頭部先端面４３まで
の間の碍子頭部４２の長さＫは，４０ｍｍ以上である。
また，該碍子頭部４２は，図１，図２に示すごとく，そ
の外周表面がコルゲーションのない平坦面を有してい
る。更に，上記碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓは，８
０ｍｍ2〜２００ｍｍ2である。また，上記碍子頭部４２
は，円筒形状であり，その径方向の断面は略円形状であ
る。
【００２６】また，図１，図２に示すごとく，絶縁碍子
４は，碍子頭部４２よりも中心電極側に碍子中央部４４
１，碍子下部４４２，碍子脚部４４３を有する。また，
貫通孔４５は，端子電極側開口部４５１，中心電極側開
口部４５２を有する。なお，図２において，符号５１は
ハウジング５に設けた取付ネジ部である。また，上記絶
縁碍子４とハウジング５とのかしめ部分には，該かしめ
部分を封止するためのリング５５とタルク５６を介在さ
せてある（図２）。
４は，碍子頭部４２よりも中心電極側に碍子中央部４４
１，碍子下部４４２，碍子脚部４４３を有する。また，
貫通孔４５は，端子電極側開口部４５１，中心電極側開
口部４５２を有する。なお，図２において，符号５１は
ハウジング５に設けた取付ネジ部である。また，上記絶
縁碍子４とハウジング５とのかしめ部分には，該かしめ
部分を封止するためのリング５５とタルク５６を介在さ
せてある（図２）。
【００２７】上記絶縁碍子４は，焼成によって作製す
る。この際，絶縁碍子４は図４に示すごとく，碍子頭部
先端面４３を下面にして，焼成台８に垂直状に立てた状
態で焼成する。
る。この際，絶縁碍子４は図４に示すごとく，碍子頭部
先端面４３を下面にして，焼成台８に垂直状に立てた状
態で焼成する。
【００２８】次に本例の作用効果につき述べる。本例の
上記スパークプラグ１０は，その絶縁碍子４の全長Ｌ
と，碍子頭部４２の長さＫと，該碍子頭部先端面４３の
投影面積Ｓは，それぞれ９０ｍｍ≦Ｌ≦１３０ｍｍ，Ｋ
≧４０ｍｍ，８０ｍｍ2≦Ｓ≦２００ｍｍ2の範囲内にあ
る。そのため，図５に示すごとく，焼成時において絶縁
碍子４が若干傾いた場合にも，曲りを生じ難い。
上記スパークプラグ１０は，その絶縁碍子４の全長Ｌ
と，碍子頭部４２の長さＫと，該碍子頭部先端面４３の
投影面積Ｓは，それぞれ９０ｍｍ≦Ｌ≦１３０ｍｍ，Ｋ
≧４０ｍｍ，８０ｍｍ2≦Ｓ≦２００ｍｍ2の範囲内にあ
る。そのため，図５に示すごとく，焼成時において絶縁
碍子４が若干傾いた場合にも，曲りを生じ難い。
【００２９】即ち，絶縁碍子４は，焼成時において，碍
子頭部先端面４３を下面にして焼成台８に立てて焼成す
る（図４参照）。しかし，上記スパークプラグ１０は碍
子頭部４２の長さＫが長いため重心が高くなる。そのた
め，図５に示すごとく，焼成時に焼成台８や碍子頭部先
端面４３の傾きにより，上記絶縁碍子４が傾いた状態で
焼成された場合，自重により，絶縁碍子４の軸方向に対
し斜めの力が加わる。
子頭部先端面４３を下面にして焼成台８に立てて焼成す
る（図４参照）。しかし，上記スパークプラグ１０は碍
子頭部４２の長さＫが長いため重心が高くなる。そのた
め，図５に示すごとく，焼成時に焼成台８や碍子頭部先
端面４３の傾きにより，上記絶縁碍子４が傾いた状態で
焼成された場合，自重により，絶縁碍子４の軸方向に対
し斜めの力が加わる。
【００３０】しかし，本例においては，上記絶縁碍子４
を，上記全長Ｌ，及び上記碍子頭部４２の長さＫ，上記
碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓを上記のごとく規制し
ているので，碍子頭部４２の曲りを抑制することができ
る。
を，上記全長Ｌ，及び上記碍子頭部４２の長さＫ，上記
碍子頭部先端面４３の投影面積Ｓを上記のごとく規制し
ているので，碍子頭部４２の曲りを抑制することができ
る。
【００３１】また，碍子頭部４２の外周表面は，凹凸状
のコルゲーションの無い平坦面を有している。そのた
め，上記絶縁碍子４の径方向に対する強度が向上する。
即ち，焼成時に上記絶縁碍子４が若干傾いた場合でも，
軸方向に対して斜めの力に対する強度が向上する。その
ため，絶縁碍子４の曲りを更に抑制することができる。
更に，上記碍子頭部４２は，その径方向の断面が略円形
状であるため，焼成時における絶縁碍子４の傾きを一層
抑制することができる。
のコルゲーションの無い平坦面を有している。そのた
め，上記絶縁碍子４の径方向に対する強度が向上する。
即ち，焼成時に上記絶縁碍子４が若干傾いた場合でも，
軸方向に対して斜めの力に対する強度が向上する。その
ため，絶縁碍子４の曲りを更に抑制することができる。
更に，上記碍子頭部４２は，その径方向の断面が略円形
状であるため，焼成時における絶縁碍子４の傾きを一層
抑制することができる。
【００３２】このように構成した本例のスパークプラグ
１０は，図３に示すごとく，内燃機関７０におけるプラ
グホール７に，ハウジング５の取付ネジ部５１を介して
装着する。そして，同図に示すごとく，上記碍子頭部４
２にプラグキャップ６を装着する。これにより，プラグ
キャップ６のキャップシール６１が絶縁碍子４の碍子頭
部４２に嵌合され，またそのターミナル６２はスパーク
プラグ１０の接続頭部２１１と電気的に接続される。こ
の際，本例のスパークプラグの絶縁碍子４は曲りを生じ
ていないので，上記キャップシール６１の密着性が高く
なる。また，プラグホール７内に装着した状態にあるス
パークプラグ１０の上記碍子頭部４２へ，プラグキャッ
プ６を装着する場合にも，その挿入性も向上する。
１０は，図３に示すごとく，内燃機関７０におけるプラ
グホール７に，ハウジング５の取付ネジ部５１を介して
装着する。そして，同図に示すごとく，上記碍子頭部４
２にプラグキャップ６を装着する。これにより，プラグ
キャップ６のキャップシール６１が絶縁碍子４の碍子頭
部４２に嵌合され，またそのターミナル６２はスパーク
プラグ１０の接続頭部２１１と電気的に接続される。こ
の際，本例のスパークプラグの絶縁碍子４は曲りを生じ
ていないので，上記キャップシール６１の密着性が高く
なる。また，プラグホール７内に装着した状態にあるス
パークプラグ１０の上記碍子頭部４２へ，プラグキャッ
プ６を装着する場合にも，その挿入性も向上する。
【００３３】従って，本例によれば，焼成時における碍
子頭部の曲り発生がなく，キャップシールの密着性が高
く，かつプラグキャップの挿入性に優れた内燃機関用の
スパークプラグを提供することができる。
子頭部の曲り発生がなく，キャップシールの密着性が高
く，かつプラグキャップの挿入性に優れた内燃機関用の
スパークプラグを提供することができる。
【００３４】実施形態例２ 本例においては，図６に示すごとく，上記絶縁碍子の焼
成時における，碍子全長Ｌと碍子の振れ量との関係を測
定した。この測定は，碍子頭部先端面の投影面積Ｓが７
０ｍｍ2，１１０ｍｍ2のものについて行った。また，碍
子頭部の外周表面は凹凸状のコルゲーションがなく，平
坦面である。その他は，実施形態例１に示した絶縁碍子
である。テスト方法としては，１５００℃，２４時間の
条件で，絶縁碍子の焼成を行った。
成時における，碍子全長Ｌと碍子の振れ量との関係を測
定した。この測定は，碍子頭部先端面の投影面積Ｓが７
０ｍｍ2，１１０ｍｍ2のものについて行った。また，碍
子頭部の外周表面は凹凸状のコルゲーションがなく，平
坦面である。その他は，実施形態例１に示した絶縁碍子
である。テスト方法としては，１５００℃，２４時間の
条件で，絶縁碍子の焼成を行った。
【００３５】なお，上記振れ量とは，図８に示すごと
く，碍子下部４４２をチャック７９にて固定し，絶縁碍
子４の軸を中心として１回転した場合の碍子頭部先端の
振れ幅をいう。測定方法としては，上記のごとく固定さ
れた絶縁碍子４の碍子頭部４２の碍子頭部先端面４３の
外周にダイヤルゲージ７８を当てる。そして，上記のご
とく絶縁碍子４を１回転させ上記ダイヤルゲージ７８の
指示値を読む。この際の指示値の最大値と最小値の差に
より上記振れ量を導いた。
く，碍子下部４４２をチャック７９にて固定し，絶縁碍
子４の軸を中心として１回転した場合の碍子頭部先端の
振れ幅をいう。測定方法としては，上記のごとく固定さ
れた絶縁碍子４の碍子頭部４２の碍子頭部先端面４３の
外周にダイヤルゲージ７８を当てる。そして，上記のご
とく絶縁碍子４を１回転させ上記ダイヤルゲージ７８の
指示値を読む。この際の指示値の最大値と最小値の差に
より上記振れ量を導いた。
【００３６】測定の結果を，図６に示す。同図より，Ｓ
＝７０ｍｍ2のものとＳ＝１１０ｍｍ2のものとでは，明
らかに碍子全長Ｌの増加に対する振れ量の増加に差があ
る。Ｓ＝７０ｍｍ2の場合，碍子全長Ｌが９０ｍｍを超
えると碍子の振れ量が１．５ｍｍを超えて更に急増し，
曲りが大きい。これに対し，Ｓ＝１１０ｍｍ2の場合に
は，Ｌが９０ｍｍを超えても碍子の振れ量は０．５ｍｍ
未満と少なく，絶縁碍子の曲りに影響はない。
＝７０ｍｍ2のものとＳ＝１１０ｍｍ2のものとでは，明
らかに碍子全長Ｌの増加に対する振れ量の増加に差があ
る。Ｓ＝７０ｍｍ2の場合，碍子全長Ｌが９０ｍｍを超
えると碍子の振れ量が１．５ｍｍを超えて更に急増し，
曲りが大きい。これに対し，Ｓ＝１１０ｍｍ2の場合に
は，Ｌが９０ｍｍを超えても碍子の振れ量は０．５ｍｍ
未満と少なく，絶縁碍子の曲りに影響はない。
【００３７】実施形態例３ 本例においては，図７に示すごとく，上記絶縁碍子の焼
成時における振れ量に対する，上記碍子頭部のコルゲー
ションの影響を調査した。サンプルとしては，碍子頭部
の外周表面にコルゲーションの無い絶縁碍子（本発明
品）と，５山の凹凸状のコルゲーションが存在する絶縁
碍子（従来品）を用いた。両サンプルとも，コルゲーシ
ョンの有無，上記投影面積Ｓを１１０ｍｍ2としたこと
を除いて，実施形態例２と同様である。
成時における振れ量に対する，上記碍子頭部のコルゲー
ションの影響を調査した。サンプルとしては，碍子頭部
の外周表面にコルゲーションの無い絶縁碍子（本発明
品）と，５山の凹凸状のコルゲーションが存在する絶縁
碍子（従来品）を用いた。両サンプルとも，コルゲーシ
ョンの有無，上記投影面積Ｓを１１０ｍｍ2としたこと
を除いて，実施形態例２と同様である。
【００３８】テスト方法としては，実施形態例２と同条
件で焼成しその振れ量を測定した。なお，上記振れ量の
測定方法は，実施形態例２と同様である。
件で焼成しその振れ量を測定した。なお，上記振れ量の
測定方法は，実施形態例２と同様である。
【００３９】測定の結果を，図７に示す。同図より，凹
凸状のコルゲーションを設けている場合には，明らか
に，絶縁碍子全長Ｌの増加に伴って曲り量の増加が大き
くなることが分かる。一方コルゲーションがないときに
は，焼成時における絶縁碍子の曲りを抑制できることが
分かる。
凸状のコルゲーションを設けている場合には，明らか
に，絶縁碍子全長Ｌの増加に伴って曲り量の増加が大き
くなることが分かる。一方コルゲーションがないときに
は，焼成時における絶縁碍子の曲りを抑制できることが
分かる。
【００４０】実施形態例４ 本例は，図９に示すごとく，絶縁碍子４の碍子頭部４２
０をテーパ状に形成した内燃機関用のスパークプラグの
例である。即ち，上記碍子頭部４２０の形状を，単なる
円筒形状ではなく，その外周の直径が碍子頭部先端面４
３に近づくに従って徐々に小さくなる形状としている。
その他は，実施形態例１と同様である。本例の場合に
も，実施形態例１と同様の作用効果を有する。
０をテーパ状に形成した内燃機関用のスパークプラグの
例である。即ち，上記碍子頭部４２０の形状を，単なる
円筒形状ではなく，その外周の直径が碍子頭部先端面４
３に近づくに従って徐々に小さくなる形状としている。
その他は，実施形態例１と同様である。本例の場合に
も，実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【図１】実施形態例１にかかる，内燃機関用のスパーク
プラグの絶縁碍子の一部断面正面図。
プラグの絶縁碍子の一部断面正面図。
【図２】実施形態例１にかかる，内燃機関用のスパーク
プラグの一部断面正面図。
プラグの一部断面正面図。
【図３】実施形態例１にかかる，スパークプラグをエン
ジンのプラグホールに装着した状態を表す説明図。
ジンのプラグホールに装着した状態を表す説明図。
【図４】実施形態例１又は従来例にかかる，絶縁碍子の
焼成時の説明図。
焼成時の説明図。
【図５】実施形態例１又は従来例にかかる，焼成時に絶
縁碍子が傾いている状態を示す説明図。
縁碍子が傾いている状態を示す説明図。
【図６】実施形態例２にかかる，碍子頭部先端面の投影
面積の違いによる，焼成時の振れ量の違いを表す説明
図。
面積の違いによる，焼成時の振れ量の違いを表す説明
図。
【図７】実施形態例３にかかる，コルゲーションの有無
による絶縁碍子の振れ量の違いを表す説明図。
による絶縁碍子の振れ量の違いを表す説明図。
【図８】実施形態例２にかかる，絶縁碍子の振れ量の測
定方法の説明図。
定方法の説明図。
【図９】実施形態例４にかかる，絶縁碍子の正面図。
【図１０】従来例にかかる，内燃機関用のスパークプラ
グの一部断面正面図。
グの一部断面正面図。
【図１１】従来例にかかる，スパークプラグをエンジン
のプラグホールに装着した状態を示す説明図。
のプラグホールに装着した状態を示す説明図。
１０．．．スパークプラグ， ２．．．中心電極， ３．．．接地電極， ４．．．絶縁碍子， ４２．．．碍子頭部， ４３．．．碍子頭部先端面， ５．．．ハウジング， ６．．．プラグキャップ， ６１．．．キャップシール， Ｌ．．．絶縁碍子の全長， Ｋ．．．碍子頭部の長さ， Ｓ．．．碍子頭部先端面の投影面積，
Claims (7)
- 【請求項１】 絶縁碍子の貫通孔に保持された中心電極
と，絶縁碍子を保持するハウジングと，該ハウジングに
設けられた接地電極とよりなり，また上記絶縁碍子にお
ける上記中心電極と反対側の先端部には，上記中心電極
と電気的に接続された端子電極を有してなり，かつ該端
子電極はプラグコードのターミナルと電気的に接続する
接続頭部を有し，また上記端子電極は上記接続頭部を除
いて上記絶縁碍子により覆われてなる内燃機関用のスパ
ークプラグにおいて，該スパークプラグは，上記絶縁碍
子の全長Ｌが９０ｍｍ以上であり，また，上記絶縁碍子
におけるハウジング取付上端面から上記絶縁碍子の碍子
頭部先端面までの間の碍子頭部の長さＫが４０ｍｍ以上
であり，かつ上記碍子頭部先端面の投影面積Ｓは，８０
ｍｍ2〜２００ｍｍ2であることを特徴とする内燃機関用
のスパークプラグ。 - 【請求項２】 請求項１において，上記絶縁碍子の全長
Ｌは，９０ｍｍ〜１３０ｍｍであることを特徴とする内
燃機関用のスパークプラグ。 - 【請求項３】 請求項１において，上記絶縁碍子におけ
るハウジング取付上端面から上記絶縁碍子の碍子頭部先
端面までの間の碍子頭部の長さＫは，４０ｍｍ〜８０ｍ
ｍであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラ
グ。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか一項において，
上記絶縁碍子の径方向の断面は，略円形状であることを
特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか一項において，
上記絶縁碍子は，碍子頭部の外周表面にコルゲーション
のない平坦面を有していることを特徴とする内燃機関用
のスパークプラグ。 - 【請求項６】 請求項１〜４のいずれか一項において，
上記碍子頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを
有し，該コルゲーションは，その深さが最大形と最小形
の差として０．７ｍｍ以下であることを特徴とする内燃
機関用のスパークプラグ。 - 【請求項７】 請求項１〜４のいずれか一項において，
上記碍子頭部の外周表面には凹凸状のコルゲーションを
有し，該コルゲーションは，４山以下であることを特徴
とする内燃機関用のスパークプラグ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32086598A JPH11242979A (ja) | 1997-12-27 | 1998-11-11 | 内燃機関用のスパークプラグ |
| US09/207,661 US6130498A (en) | 1997-12-26 | 1998-12-09 | Spark plug with specific measured parameters |
| DE19860102A DE19860102A1 (de) | 1997-12-26 | 1998-12-23 | Zündkerze für Verbrennungsmotor |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-369060 | 1997-12-27 | ||
| JP36906097 | 1997-12-27 | ||
| JP32086598A JPH11242979A (ja) | 1997-12-27 | 1998-11-11 | 内燃機関用のスパークプラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11242979A true JPH11242979A (ja) | 1999-09-07 |
Family
ID=26570241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32086598A Pending JPH11242979A (ja) | 1997-12-26 | 1998-11-11 | 内燃機関用のスパークプラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11242979A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007257899A (ja) * | 2006-03-21 | 2007-10-04 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| WO2011033902A1 (ja) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| EP3182532A1 (en) * | 2015-12-15 | 2017-06-21 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Inspection method and apparatus of spark plug insulator |
| JP2017112089A (ja) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | 日本特殊陶業株式会社 | 点火プラグ用絶縁体の検査方法および検査装置 |
| JP6328296B1 (ja) * | 2017-05-11 | 2018-05-23 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
-
1998
- 1998-11-11 JP JP32086598A patent/JPH11242979A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007257899A (ja) * | 2006-03-21 | 2007-10-04 | Ngk Spark Plug Co Ltd | スパークプラグ |
| JP4625416B2 (ja) * | 2006-03-21 | 2011-02-02 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| WO2011033902A1 (ja) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| JP5167415B2 (ja) * | 2009-09-18 | 2013-03-21 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| KR101371910B1 (ko) * | 2009-09-18 | 2014-03-07 | 니혼도꾸슈도교 가부시키가이샤 | 스파크 플러그 |
| US8723406B2 (en) | 2009-09-18 | 2014-05-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
| EP3182532A1 (en) * | 2015-12-15 | 2017-06-21 | NGK Spark Plug Co., Ltd. | Inspection method and apparatus of spark plug insulator |
| JP2017112089A (ja) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | 日本特殊陶業株式会社 | 点火プラグ用絶縁体の検査方法および検査装置 |
| US10116123B2 (en) | 2015-12-15 | 2018-10-30 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Inspection method and apparatus of spark plug insulator |
| JP6328296B1 (ja) * | 2017-05-11 | 2018-05-23 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| WO2018207401A1 (ja) * | 2017-05-11 | 2018-11-15 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060510 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060627 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20060821 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20070116 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |