JP2021015670A - 点火プラグ - Google Patents

Abstract

【課題】点火プラグの耐熱性能を向上する。【解決手段】絶縁体の先端側胴部と外段部との境界位置から、中心電極の縮径部と絶縁体の内段部との接触部分の後端位置までの軸線の方向の距離をＬとする。境界位置から、境界位置からの距離がＬ／３である位置までの範囲である第１範囲内では、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下である。境界位置からの距離が３Ｌ／２である位置よりも後端側、かつ、大径部よりも先端側の第２範囲内では、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きい。絶縁体の第１範囲における最大外径Ｄｘ１と第２範囲における最小外径Ｄｎ２とは、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１を満たす、または、主体金具の第１範囲における最大内径は主体金具の第２範囲における最小内径よりも小さい。【選択図】 図１

Description

本明細書は、点火プラグに関する。

従来から、燃料を燃焼させる装置（例えば、内燃機関）における点火に、点火プラグが用いられている。点火プラグとしては、例えば、筒状の主体金具と、貫通孔を有し主体金具の内周側に固定された絶縁体と、絶縁体の貫通孔の先端側の部分に少なくとも一部が挿入された中心電極と、を備える点火プラグが、利用されている。

特開平９−２１９２７３号公報

近年、内燃機関の効率の向上のために、燃焼時の温度が高くなる傾向にある。絶縁体のうち先端側の部分は、燃焼ガスに接触するので、温度が高くなりやすい。絶縁体の先端側の部分を小さくすることによって、点火プラグの耐熱性能を向上できる。ところが、中心電極から絶縁体の表面を通って主体金具へ至る経路の長さが短くなるので、このような経路を通る意図しない放電が生じ得る。このように、点火プラグの耐熱性能を向上することは、容易ではなかった。

本明細書は、点火プラグの耐熱性能を向上できる技術を開示する。

本明細書に開示された技術は、以下の適用例として実現することが可能である。

［適用例１］
後端側から先端側に向かって軸線に沿って延びる貫通孔を有する絶縁体と、
前記絶縁体の外周に固定され、前記軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、
前記絶縁体の前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
を備え、
前記絶縁体は、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記先端側胴部の先端側に接続され先端側に向かって外径が小さくなる外段部と、を有し、
前記先端側胴部は、先端側に向かって内径が小さくなる内段部を有し、
前記主体金具は、先端側に向かって内径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記外段部を直接的又は間接的に支持する支持部を有し、
前記中心電極は、先端側に向かって外径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記内段部に支持される縮径部を有する、
点火プラグであって、
前記絶縁体の前記先端側胴部と前記外段部との境界の前記軸線の方向の位置である境界位置から、前記中心電極の前記縮径部と前記絶縁体の前記内段部との接触部分の後端位置までの、前記軸線の方向の距離をＬとする場合に、
前記境界位置の後端側において、前記境界位置から、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置までの範囲である第１範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下であり、
前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離が３Ｌ／２である位置よりも後端側、かつ、前記大径部よりも先端側の第２範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きく、
前記絶縁体の前記第１範囲における最大外径Ｄｘ１と、前記絶縁体の前記第２範囲における最小外径Ｄｎ２とは、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１を満たす、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体の先端側胴部と外段部との境界位置の後端側の第１範囲内において、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差が０．２ｍｍ以下であるので、絶縁体から主体金具への熱の伝導が促進され、そして、点火プラグの耐熱性能を向上できる。また、絶縁体の先端側胴部と外段部との境界位置の後端側の第２範囲内では、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差が０．２ｍｍよりも大きいので、点火プラグを容易に製造できる。さらに、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１が満たされるので、絶縁体の割れを抑制できる。

［適用例２］
後端側から先端側に向かって軸線に沿って延びる貫通孔を有する絶縁体と、
前記絶縁体の外周に固定され、前記軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、
前記絶縁体の前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
を備え、
前記絶縁体は、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記先端側胴部の先端側に接続され先端側に向かって外径が小さくなる外段部と、を有し、
前記先端側胴部は、先端側に向かって内径が小さくなる内段部を有し、
前記主体金具は、先端側に向かって内径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記外段部を直接的又は間接的に支持する支持部を有し、
前記中心電極は、先端側に向かって外径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記内段部に支持される縮径部を有する、
点火プラグであって、
前記絶縁体の前記先端側胴部と前記外段部との境界の前記軸線の方向の位置である境界位置から、前記中心電極の前記縮径部と前記絶縁体の前記内段部との接触部分の後端位置までの、前記軸線の方向の距離をＬとする場合に、
前記境界位置の後端側において、前記境界位置から、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置までの範囲である第１範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下であり、
前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離が３Ｌ／２である位置よりも後端側、かつ、前記大径部よりも先端側の第２範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きく、
前記主体金具の前記第１範囲における最大内径は、前記主体金具の前記第２範囲における最小内径よりも小さい、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体の先端側胴部と外段部との境界位置の後端側の第１範囲内において、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差が０．２ｍｍ以下であるので、絶縁体から主体金具への熱の伝導が促進され、そして、点火プラグの耐熱性能を向上できる。また、絶縁体の先端側胴部と外段部との境界位置の後端側の第２範囲内では、主体金具の内径と絶縁体の外径との間の差が０．２ｍｍよりも大きいので、容易に点火プラグを製造できる。

［適用例３］
適用例１または２に記載の点火プラグであって、
前記第１範囲の少なくとも一部において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．１ｍｍ以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体から主体金具への熱の伝導が更に促進されるので、点火プラグの耐熱性能を向上できる。

［適用例４］
適用例１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記第１範囲の少なくとも一部において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．０５ｍｍ以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体から主体金具への熱の伝導が更に促進されるので、点火プラグの耐熱性能を向上できる。

［適用例５］
適用例１から４のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置よりも後端側、かつ、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬである位置から先端側の範囲である第３範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体から主体金具への熱の伝導が更に促進されるので、点火プラグの耐熱性能を向上できる。

［適用例６］
適用例１から５のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記第１範囲の全体において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．１ｍｍ以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体から主体金具への熱の伝導が更に促進されるので、点火プラグの耐熱性能を向上できる。

［適用例７］
適用例１から６のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記第１範囲の全体において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．０５ｍｍ以下である、
点火プラグ。

この構成によれば、絶縁体から主体金具への熱の伝導が更に促進されるので、点火プラグの耐熱性能を向上できる。

なお、本明細書に開示の技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグや点火プラグを用いた点火装置、その点火プラグを搭載する内燃機関や、その点火プラグを用いた点火装置を搭載する内燃機関等の態様で実現することができる。

一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。 （Ａ）−（Ｃ）は、絶縁体１０と主体金具５０との説明図である。 点火プラグ１００の別の構成の説明図である。 （Ａ）、（Ｂ）は、点火プラグのサンプルの構成と試験結果との対応関係を示す第１表ＴＡと第２表ＴＢである。 第２実施形態の点火プラグ１００ａの構成を示す断面図である。

Ａ．第１実施形態：
図１は、一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。図中には、点火プラグ１００の中心軸ＣＬ（「軸線ＣＬ」とも呼ぶ）と、点火プラグ１００の中心軸ＣＬを含む平らな断面と、が示されている。以下、中心軸ＣＬに平行な方向を「軸線ＣＬの方向」、または、単に「軸線方向」とも呼ぶ。軸線ＣＬを中心とする円の径方向を「径方向」とも呼ぶ。径方向は、軸線ＣＬに垂直な方向である。軸線ＣＬを中心とする円の円周方向を、「周方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬに平行な方向のうち、図１における下方向を先端方向Ｄｆ、または、前方向Ｄｆと呼び、上方向を後端方向Ｄｆｒ、または、後方向Ｄｆｒとも呼ぶ。先端方向Ｄｆは、後述する端子金具４０から中心電極２０に向かう方向である。また、図１における先端方向Ｄｆ側を点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における後端方向Ｄｆｒ側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。

点火プラグ１００は、後方向Ｄｆｒ側から前方向Ｄｆ側に向かって延びる貫通孔１２（軸孔１２とも呼ぶ）を有する筒状の絶縁体１０と、貫通孔１２の先端側で保持される中心電極２０と、貫通孔１２の後端側で保持される端子金具４０と、貫通孔１２内で中心電極２０と端子金具４０との間に配置された抵抗体７３と、中心電極２０と抵抗体７３とに接触してこれらの部材２０、７３を電気的に接続する導電性の第１シール部７２と、抵抗体７３と端子金具４０とに接触してこれらの部材７３、４０電気的に接続する導電性の第２シール部７４と、絶縁体１０の外周側に固定された筒状の主体金具５０と、一端が主体金具５０の環状の先端面５５に接合されるとともに他端が中心電極２０と放電ギャップｇを介して対向するように配置された接地電極３０と、を有している。

絶縁体１０は、軸線ＣＬに沿って延びる筒状の部材である。絶縁体１０の中央部分には、最も外径が大きい部分である大径部１４が形成されている。大径部１４の後方向Ｄｆｒ側には、大径部１４の外径よりも小さい外径を有する後端側胴部１３が接続されている。大径部１４と後端側胴部１３との接続部分１８では、外径が、後方向Ｄｆｒに向かって、徐々に小さくなっている（接続部分１８を、後端側縮外径部１８とも呼ぶ）。

大径部１４の前方向Ｄｆ側には、大径部１４の外径よりも小さい外径を有する先端側胴部１５が接続されている。先端側胴部１５の前方向Ｄｆ側には、先端側胴部１５の外径よりも小さい外径を有する脚部１９が接続されている。脚部１９は、絶縁体１０の先端を含む部分である。先端側胴部１５と脚部１９との接続部分１６では、外径は、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなっている（接続部分１６を、外段部１６とも呼ぶ）。また、先端側胴部１５には、第１縮内径部１１が設けられている。第１縮内径部１１の内径は、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなっている（第１縮内径部１１を、内段部１１とも呼ぶ）。

絶縁体１０は、機械的強度と、熱的強度と、電気的強度とを考慮して形成されることが好ましい。絶縁体１０は、例えば、アルミナを焼成して形成されている（他の絶縁材料も採用可能である）。

中心電極２０は、後方向Ｄｆｒ側から前方向Ｄｆ側に向かって延びる棒状の金属製の部材である。中心電極２０のうち後端方向Ｄｆｒ側の一部分は、絶縁体１０の貫通孔１２の前方向Ｄｆ側の部分の内に配置されている。中心電極２０は、本体部２８と、本体部２８の先端に接合（例えば、レーザ溶接）された第１チップ２９と、を有している。本体部２８は、後方向Ｄｆｒ側の部分である頭部２４と、頭部２４の前方向Ｄｆ側に接続された棒部２７と、を有している。棒部２７の形状は、前方向Ｄｆ側に向かって延びる略円柱状である。頭部２４は、棒部２７の外径よりも大きな外径を有する鍔部２３を形成している。鍔部２３のうちの前方向Ｄｆ側の部分は、前方向Ｄｆ側に向かって外径が徐々に小さくなる縮径部２５を形成している。縮径部２５は、絶縁体１０の内段部１１によって支持されている。棒部２７は、縮径部２５の前方向Ｄｆ側に接続されている。第１チップ２９は、棒部２７の前方向Ｄｆ側の端に接合されている。

本体部２８は、外層２１と、外層２１の内周側に配置された芯部２２と、を有している。外層２１は、芯部２２よりも耐酸化性に優れる材料で形成されている。本実施形態では、外層２１は、ニッケルを主成分として含む合金で形成されている。ここで、主成分は、含有率（質量パーセント（ｗｔ％））が最も高い成分を意味している。芯部２２は、外層２１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。外層２１は、芯部２２の前方向Ｄｆ側の一部分を、被覆している。第１チップ２９は、本体部２８の外層２１に接合されている。第１チップ２９は、棒部２７よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されている。中心電極２０のうち第１チップ２９を含む前方向Ｄｆ側の一部分は、絶縁体１０の軸孔１２から前方向Ｄｆ側に露出している。なお、第１チップ２９は、省略されてよい。

端子金具４０は、軸線ＣＬに沿って延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性材料を用いて形成されている（例えば、鉄を主成分として含む金属）。端子金具４０のうちの前方向Ｄｆ側の棒状の部分４１は、絶縁体１０の軸孔１２の後方向Ｄｆｒ側の部分の中に配置されている。

絶縁体１０の貫通孔１２内の抵抗体７３は、電気的なノイズを抑制するための部材である。抵抗体７３は、例えば、ガラスと導電性材料（例えば、炭素粒子）とセラミック粒子との混合物を用いて形成されている。シール部７２、７４は、導電性材料（例えば、銅や鉄などの金属粒子）とガラスとの混合物を用いて形成されている。中心電極２０は、第１シール部７２、抵抗体７３、第２シール部７４によって、端子金具４０に電気的に接続されている。

主体金具５０は、軸線ＣＬに沿って延びる貫通孔５９を有する筒状の部材である。主体金具５０の貫通孔５９には、絶縁体１０が配置され、絶縁体１０は、主体金具５０の内周側に固定されている。主体金具５０は、導電材料（例えば、主成分である鉄を含む炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。絶縁体１０の前方向Ｄｆ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。また、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。

主体金具５０は、工具係合部５１と、外張出部５４と、先端側胴部５２と、を有している。工具係合部５１は、点火プラグ用のレンチ（図示せず）が嵌合する部分である。外張出部５４は、工具係合部５１よりも前方向Ｄｆ側に配置され、径方向外側に張り出したフランジ状の部分である。外張出部５４の前方向Ｄｆ側の面５４ｆは、座面であり、内燃機関のうちの取付孔を形成する部分である孔形成部（例えば、エンジンヘッドの一部）とのシールを形成する（金具座面５４ｆ、または、単に座面５４ｆとも呼ぶ）。先端側胴部５２は、外張出部５４の前方向Ｄｆ側に接続された部分であり、主体金具５０の先端面５５を含む部分である。先端側胴部５２の外周面には、図示しない内燃機関の取付孔に螺合するための雄ネジが形成された部分であるネジ部５７が設けられている（雄ネジ部５７とも呼ぶ）。軸線ＣＬは、ネジ部５７の雄ネジの中心軸である。ネジ部５７の雄ネジは、軸線ＣＬの方向に延びている。

外張出部５４の座面５４ｆと先端側胴部５２のネジ部５７との間には、環状のガスケット８０が配置されている。ガスケット８０は、座面５４ｆに接触可能なように、主体金具５０に装着されている。ガスケット８０は、点火プラグ１００がエンジンヘッドに取り付けられた際に押し潰されて変形する。このガスケット８０の変形によって、点火プラグ１００とエンジンヘッドとの隙間が封止される。ガスケット８０は、例えば、鉄などの金属で形成されている。

主体金具５０の先端側胴部５２の内周側には、径方向の内側に向かって張り出した内張出部５６が形成されている。内張出部５６の後方向Ｄｆｒ側の部分５６ｒでは、内径が、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなる。この部分５６ｒと、絶縁体１０の外段部１６と、の間には、先端側パッキン８が挟まれている。この部分５６ｒは、パッキン８を介して間接的に、絶縁体１０の外段部１６を支持している。以下、部分５６ｒを、支持部５６ｒとも呼ぶ。

主体金具５０の工具係合部５１より後端側には、主体金具５０の後端を形成するとともに工具係合部５１と比べて薄肉の部分である後端部５３が形成されている。また、外張出部５４と工具係合部５１との間には、外張出部５４と工具係合部５１とを接続する接続部分５８が形成されている。接続部分５８の肉厚は、外張出部５４と工具係合部５１とのそれぞれの肉厚と比べて、薄い。主体金具５０の工具係合部５１から後端部５３にかけての内周面と、絶縁体１０の縮外径部１８の後方向Ｄｆｒ側の部分の外周面との間には、円環状のリング部材６１、６２が挿入されている。さらに、これらのリング部材６１、６２の間には、タルク７０の粉末が充填されている。点火プラグ１００の製造工程において、後端部５３が内側に折り曲げられて加締められると、接続部分５８が変形し、この結果、主体金具５０と絶縁体１０とが固定される。タルク７０は、この加締め工程の際に圧縮され、主体金具５０と絶縁体１０との間の気密性が高められる。また、パッキン８は、絶縁体１０の外段部１６と主体金具５０の内張出部５６との間で押圧され、そして、主体金具５０と絶縁体１０との間をシールする。このように、絶縁体１０は、主体金具５０の内張出部５６と主体金具５０の後端部５３との間で挟持される。

接地電極３０は、金属製の部材であり、棒状の本体部３７と、本体部３７の先端部３４に取り付けられた第２チップ３９と、を有している。本体部３７の他方の端部３３（基端部３３とも呼ぶ）は、主体金具５０の先端面５５に接合されている（例えば、抵抗溶接）。本体部３７は、主体金具５０に接合された基端部３３から先端方向Ｄｆに向かって延び、中心軸ＣＬに向かって曲がり、軸線ＣＬに交差する方向に延びて、先端部３４に至る。本体部３７は、外層３１と、外層３１の内周側に配置された内層３２と、を有している。外層３１は、内層３２よりも耐酸化性に優れる材料（例えば、ニッケルを主成分として含む合金）で形成されている。内層３２は、外層３１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。

第２チップ３９は、先端部３４の後方向Ｄｆｒ側の部分に固定されている（例えば、抵抗溶接やレーザ溶接）。接地電極３０の第２チップ３９は、中心電極２０の第１チップ２９の前方向Ｄｆ側に配置されている。接地電極３０の第２チップ３９と、中心電極２０の第１チップ２９とは、放電ギャップｇを形成している。第２チップ３９は、本体部３７よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されている。なお、第２チップ３９は、省略されてもよい。また、内層３２は、省略されてよい。

図２（Ａ）−図２（Ｃ）は、絶縁体１０と主体金具５０との説明図である。図２（Ａ）は、点火プラグ１００の一部分の断面図である。図示された断面は、中心軸ＣＬを含む断面である。この断面は、中心軸ＣＬに平行である。図中には、主体金具５０の内張出部５６から外張出部５４までの範囲のうち、中心電極２０の縮径部２５を含む一部分と、絶縁体１０の大径部１４を含む一部分と、が示されている。なお、図２（Ａ）では、絶縁体１０の貫通孔１２内の中心電極２０以外の部材の図示が省略されている。

本実施形態では、絶縁体１０の先端側胴部１５は、外段部１６の後方向Ｄｆｒ側に接続された部分である第１部分１０１と、第１部分１０１よりも後方向Ｄｆｒ側の部分である第２部分１０２と、第１部分１０１と第２部分１０２とを接続する接続部分１０３と、を含んでいる。第１部分１０１と第２部分１０２との外周面の形状は、中心軸ＣＬを中心とする円筒状である。第１外径Ｄ１０１は、第１部分１０１の外径であり、第２外径Ｄ１０２は、第２部分１０２の外径である。本実施形態では、Ｄ１０１＞Ｄ１０２である。接続部分１０３では、外径は、後方向Ｄｆｒに向かって階段状に小さくなる。

主体金具５０の先端側胴部５２は、支持部５６ｒの後方向Ｄｆｒ側に接続された部分である筒部３０１を含んでいる。図１に示すように、筒部３０１は、支持部５６ｒから、外張出部５４の近傍まで延びている。筒部３０１の内周面の形状は、中心軸ＣＬを中心とする円筒状である。内径Ｄｍは、筒部３０１の内径である。筒部３０１は、絶縁体１０の部分１０１、１０２、１０３の外周側に配置されている。

図２（Ａ）の左部には、軸線ＣＬの方向の５つの位置２１０−２５０が示されている。以下、これらの位置について、説明する。

図２（Ｂ）は、中心電極２０の鍔部２３と絶縁体１０の第１縮内径部１１とを含む部分の断面図である。この断面は、中心軸ＣＬを含み、中心軸ＣＬに平行な断面である。図中では、中心電極２０の内部構成の図示が省略されている。中心電極２０の縮径部２５は、絶縁体１０の第１縮内径部１１に支持されている。太線で示された接触部分３００は、中心電極２０の縮径部２５と絶縁体１０の第１縮内径部１１とが互いに接触する部分である。後端位置２３０は、接触部分３００のうちの後方向Ｄｆｒ側の端の位置である（後端位置２３０を、第３位置２３０とも呼ぶ）。

図２（Ｃ）は、絶縁体１０の先端側胴部１５と外段部１６との接続部分の断面図である。この断面は、中心軸ＣＬを含み、中心軸ＣＬに平行な断面である。位置２１０は、先端側胴部１５と外段部１６との境界の軸線ＣＬの方向の位置である（境界位置２１０、または、第１位置２１０とも呼ぶ）。絶縁体１０の外周面１０ｏのうち先端側胴部１５と外段部１６との境界部分は、丸められ得る。この場合、境界位置２１０は、以下の方法で特定される。図２（Ｃ）の断面上で、先端側胴部１５の直線部分１５Ｌは、絶縁体１０の外周面１０ｏを示す線のうち先端側胴部１５を示す部分に含まれる直線部分であり、外段部１６に最も近い直線部分である。第１仮想直線１５Ｘは、この直線部分１５Ｌを延長して得られる直線である。外段部１６の直線部分１６Ｌは、外周面１０ｏを示す線のうちの外段部１６を示す部分に含まれる直線部分であり、先端側胴部１５に最も近い直線部分である。第２仮想直線１６Ｘは、この直線部分１６Ｌを延長して得られる直線である。境界位置２１０は、これらの仮想直線１５Ｘ、１６Ｘの交点である。

図２（Ａ）に示すように、後端位置２３０は、境界位置２１０よりも後方向Ｄｆｒ側に位置している。第４範囲Ｒ４は、境界位置２１０から後端位置２３０までの範囲である。距離Ｌは、境界位置２１０から後端位置２３０までの、軸線ＣＬの方向の距離である。第２位置２２０は、境界位置２１０よりも後方向Ｄｆｒ側の位置であり、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離がＬ／３である位置である。第１範囲Ｒ１は、境界位置２１０から、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離がＬ／３である位置までの範囲であり、具体的には、境界位置２１０から第２位置２２０までの範囲である。第１外径Ｄｘ１は、第１範囲Ｒ１内における絶縁体１０の最大外径である（第１外径Ｄｘ１を、第１最大外径Ｄｘ１とも呼ぶ）。第３範囲Ｒ３は、境界位置２１０の後方向Ｄｆｒ側において、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離がＬ／３である位置よりも後方向Ｄｆｒ側、かつ、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離がＬである位置から前方向Ｄｆ側の範囲である。具体的には、第３範囲Ｒ３は、第２位置２２０から後端位置２３０までの範囲から第２位置２２０を除いた残りの範囲である。第３外径Ｄｎ３は、第３範囲Ｒ３内における絶縁体１０の最小外径である（第３外径Ｄｎ３を、第３最小外径Ｄｎ３とも呼ぶ）。

第４位置２４０は、境界位置２１０よりも後方向Ｄｆｒ側の位置であり、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離が３Ｌ／２である位置である。第５位置２５０は、大径部１４の前方向Ｄｆ側の端の位置である。図２（Ａ）の右上部に示されるように、大径部１４の前方向Ｄｆ側には、接続部分１５４が接続され、接続部分１５４の前方向Ｄｆ側には、第２部分１０２が接続されている。接続部分１５４では、外径は、前方向Ｄｆに向かって徐々に小さくなる。なお、接続部分１５４と第２部分１０２は、先端側胴部１５の一部である。

第２範囲Ｒ２は、境界位置２１０の後方向Ｄｆｒ側において、境界位置２１０からの軸線ＣＬの方向の距離が３Ｌ／２である位置よりも後方向Ｄｆｒ側、かつ、大径部１４よりも先端側の範囲である。具体的には、第２範囲Ｒ２は、第４位置２４０から第５位置２５０までの範囲のうち、第４位置２４０と第５位置２５０とを除いた残りの範囲である。第２外径Ｄｎ２は、第２範囲Ｒ２内における絶縁体１０の最小外径である（第２外径Ｄｎ２を、第２最小外径Ｄｎ２とも呼ぶ）。

図中には、第１部分１０１の後方向Ｄｆｒ側の端である後端１０１ｅと、第１部分１０１の軸線ＣＬの方向の長さＥ１０１と、が示されている。長さＥ１０１は、境界位置２１０から後端１０１ｅまでの長さである。

図示するように、主体金具５０の内周面５０ｉと絶縁体１０の外周面１０ｏとの間には、隙間１５０が形成される。幅ｄＲｘ１、ｄＲｎ２、ｄＲｘ３は、隙間１５０の径方向の幅である。第１幅ｄＲｘ１は、第１範囲Ｒ１における隙間１５０の最大幅である（第１最大幅ｄＲｘ１とも呼ぶ）。第２幅ｄＲｎ２は、第２範囲Ｒ２における隙間１５０の最小幅である（第２最小幅ｄＲｎ２とも呼ぶ）。第３幅ｄＲｘ３は、第３範囲Ｒ３における隙間１５０の最大幅である（第３最大幅ｄＲｘ３とも呼ぶ）。

図２（Ａ）の構成では、第１部分１０１の後端１０１ｅは、接触部分３００（図２（Ｂ））の後端位置２３０と、第４位置２４０と、の間に位置している。後述するように、第１部分１０１の後端１０１ｅは、他の位置に形成され得る（例えば、第３範囲Ｒ３内）。図２（Ａ）の構成では、第１最大外径Ｄｘ１は、第１部分１０１の外径Ｄ１０１と同じであり、第２最小外径Ｄｎ２は、第２部分１０２の外径Ｄ１０２と同じであり、第３最小外径Ｄｎ３は、第１部分１０１の外径Ｄ１０１と同じである。また、第１最大幅ｄＲｘ１は、（Ｄｍ−Ｄ１０１）／２であり、第２最小幅ｄＲｎ２は、（Ｄｍ−Ｄ１０２）／２であり、第３最大幅ｄＲｘ３は、（Ｄｍ−Ｄ１０１）／２である。なお、図２（Ｃ）に示すように、絶縁体１０の外周面１０ｏのうち先端側胴部１５と外段部１６との境界部分は、丸められ得る。この場合、第１範囲Ｒ１（図２（Ａ））における隙間１５０の幅は、境界位置２１０において、または、境界位置２１０の近傍において、最大となり得る。いずれの場合も、本実施形態では、第１最大幅ｄＲｘ１は、第２最小幅ｄＲｎ２よりも、小さい。この理由は、以下の通りである。

点火プラグ１００は、内燃機関（図示せず）の取付孔に取り付けられ得る。中心電極２０のうちの前方向Ｄｆ側の部分には、燃焼ガスが接触し得る。燃焼ガスから受ける熱によって、中心電極２０の温度は、高くなり得る。高温の中心電極２０は、点火プラグ１００の耐熱性能を低下させ得る。例えば、高温の中心電極２０は、プレイグニションを引き起こし得る。本実施形態では、中心電極２０は、以下のように冷却される。中心電極２０が燃焼ガスから受けた熱は、中心電極２０の縮径部２５と絶縁体１０の第１縮内径部１１とを介して絶縁体１０へ伝達される。絶縁体１０が中心電極２０から受けた熱は、絶縁体１０の外段部１６と先端側パッキン８と主体金具５０の支持部５６ｒとを介して、主体金具５０へ伝達される。主体金具５０が受けた熱は、主体金具５０の雄ネジ部５７を介して、図示しない内燃機関へ伝達される。

このように、絶縁体１０のうち第１位置２１０から第３位置２３０までの第４範囲Ｒ４内の部分の温度は、中心電極２０からの熱によって、高くなり易い。第４範囲Ｒ４のうち、前方向Ｄｆ側の部分である第１範囲Ｒ１における第１最大幅ｄＲｘ１が小さい場合、第１範囲Ｒ１において、熱は、絶縁体１０の外周面１０ｏから主体金具５０の内周面５０ｉへ、隙間１５０を通じて容易に伝導される。従って、中心電極２０の冷却が促進され、点火プラグ１００の耐熱性能の低下が抑制される。また、耐熱性能の低下が抑制される場合、脚部１９の軸線ＣＬの方向の長さを長くできるので、脚部１９の表面を通る放電を抑制できる。さらに、図２（Ａ）の構成では、第４範囲Ｒ４のうち、後方向Ｄｆｒ側の部分である第３範囲Ｒ３における第３最大幅ｄＲｘ３は、第１最大幅ｄＲｘ１と同じである。従って、第３範囲Ｒ３において、熱は、絶縁体１０の外周面１０ｏから主体金具５０の内周面５０ｉへ、隙間１５０を通じて容易に伝導される。従って、中心電極２０の冷却が促進され、点火プラグ１００の耐熱性能の低下が抑制される。なお、本実施形態では、絶縁体１０の第１部分１０１によって形成される隙間１５０の幅は、第２部分１０２によって形成される隙間１５０の幅よりも、狭い。従って、第１部分１０１の長さＥ１０１が長いほど、隙間１５０を介する熱伝導が促進される。

また、第４範囲Ｒ４よりも後方向Ｄｆｒ側の第２範囲Ｒ２において、第２最小幅ｄＲｎ２が大きい場合、主体金具５０と絶縁体１０との固定を容易に進行できる。例えば、絶縁体１０の外周面１０ｏと主体金具５０の内周面５０ｉとの接触が抑制される。従って、絶縁体１０の意図しない傷は、抑制される。また、エンジンに取り付けられた点火プラグ１００は、振動し得る。点火プラグ１００が振動する場合に、絶縁体１０と主体金具５０との意図しない接触が抑制される。この結果、絶縁体１０の破損が、抑制される。

図３は、点火プラグ１００の別の構成の説明図である。図中には、図２（Ａ）と同じ部分の断面図が示されている。図２（Ａ）の構成との差違は、絶縁体１０の先端側胴部５２の第１部分１０１の後端１０１ｅが、第３範囲Ｒ３内に配置されている点だけである。点火プラグ１００の他の部分の構成は、図２（Ａ）の点火プラグ１００の対応する部分の構成と、同じである（同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。

図３の構成では、第３範囲Ｒ３における隙間１５０の第３最大幅ｄＲｘ３は、（Ｄｍ−Ｄ１０２）／２である。このように、図２（Ａ）の構成と比べて、第３最大幅ｄＲｘ３は、大きい。従って、点火プラグ１００の製造時において、絶縁体１０の外周面１０ｏと主体金具５０の内周面５０ｉとの接触が更に抑制される。この結果、絶縁体１０の意図しない傷は、抑制される。また、点火プラグ１００が振動する場合に、絶縁体１０と主体金具５０との意図しない接触が抑制される。この結果、絶縁体１０の破損が、抑制される。

なお、図３の構成においては、図２（Ａ）の構成と同様に、第１最大幅ｄＲｘ１は、第２最小幅ｄＲｎ２よりも、小さい。第１範囲Ｒ１における第１最大幅ｄＲｘ１が小さい場合、第１範囲Ｒ１において、熱は、絶縁体１０の外周面１０ｏから主体金具５０の内周面５０ｉへ、隙間１５０を通じて容易に伝導される。従って、中心電極２０の冷却が促進され、点火プラグ１００の耐熱性能の低下が抑制される。また、第２範囲Ｒ２において、第２最小幅ｄＲｎ２が大きい場合、主体金具５０と絶縁体１０との固定を容易に進行できる。

Ｂ．評価試験：
Ｂ−１．第１評価試験：
図４（Ａ）は、点火プラグのサンプルの構成と試験結果との対応関係を示す第１表ＴＡである。第１表ＴＡは、サンプルの種類の番号と、第１最大外径Ｄｘ１と、第２最小外径Ｄｎ２と、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）と、評価結果と、の対応関係を示している。評価試験では、Ａ１番−Ａ５番の５種類のサンプルが、試験された。５種類のサンプルの間では、第１最大外径Ｄｘ１は、同じであり、６．２５（ｍｍ）である。第２最小外径Ｄｎ２は、Ａ１番から順番に、６．２、６、５．８、５．６、５．４（ｍｍ）である。比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）は、Ａ１番から順番に、０．９９２、０．９６０、０．９２８、０．８９６、０．８６４である。なお、本評価試験の各サンプルでは、第１最大外径Ｄｘ１は、第１部分１０１の第１外径Ｄ１０１と同じである。第２最小外径Ｄｎ２は、第２部分１０２の第２外径Ｄ１０２と同じである。第２最小外径Ｄｎ２は第１最大外径Ｄｘ１よりも小さいので、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）は１未満である。また、図示を省略するが、各サンプルの雄ネジ部５７（図１）の呼び径は、Ｍ１０（１０ｍｍ）である。また、主体金具５０の金具座面５４ｆから先端面５５までの軸線ＣＬの方向の距離は、２６．５ｍｍである。また、本評価試験では、図２（Ａ）の構成を有する点火プラグのサンプルが、用いられた。

試験方法は、以下の通りである。点火プラグの各サンプルが、公知の方法で製造される。製造方法は、例えば、以下の通りである。絶縁体１０と中心電極２０と棒状の接地電極３０と端子金具４０と主体金具５０とが、公知の方法で製造される。また、シール部７２、７４のそれぞれの材料粉末と、抵抗体７３の材料粉末とが、準備される。中心電極２０、第１シール部７２の材料粉末、抵抗体７３の材料粉末、第２シール部７４の材料粉末が、絶縁体１０の貫通孔１２に、後方向Ｄｆｒ側の開口から、この順番に挿入される。絶縁体１０が加熱された状態で、端子金具４０が、後方向Ｄｆｒ側の開口から貫通孔１２に挿入される。これにより、部材７２、７３、７４の材料粉末が圧縮および焼結されて、部材７２、７３、７４が形成される。そして、端子金具４０が絶縁体１０に固定される。

主体金具５０に棒状の接地電極３０が接合される。主体金具５０に絶縁体１０が固定される。具体的には、主体金具５０の貫通孔５９内に、先端側パッキン８と、絶縁体１０と、リング部材６２と、タルク７０と、リング部材６１と、が配置される。先端側パッキン８は、主体金具５０の支持部５６ｒと絶縁体１０の外段部１６との間に挟まれる。主体金具５０の後端部５３を内側に折り曲げるように加締めることによって、主体金具５０と絶縁体１０とが固定される。接地電極３０の本体部３７に第２チップ３９が接合される。棒状の接地電極３０が曲げられて、ギャップｇが形成される。以上により、点火プラグが完成する。

点火プラグが完成した後、点火プラグは分解される。そして、絶縁体１０の接続部分１０３（図２（Ａ）、図３）が、観察される。主体金具５０の後端部５３を加締めるとき、絶縁体に力が伝達される。絶縁体１０の接続部分１０３では、絶縁体１０の外径が変化するので、接続部分１０３には、応力が集中し得る。応力に起因して、接続部分１０３で割れが生じ得る。Ａ評価は、接続部分１０３で割れが生じなかったことを示している。Ｂ評価は、接続部分１０３で割れが生じたことを示している。

第１表ＴＡ（図４（Ａ））に示すように、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）が大きい場合に、評価結果が良好であった。この理由は、接続部分１０３に作用する応力は、接続部分１０３での外径の差が小さいほど、すなわち、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）が大きいほど、小さくなるからだと推定される。具体的には、Ａ評価のＡ１番−Ａ４番の比率は、０．９９２、０．９６０、０．９２８、０．８９６であった。Ｂ評価のＡ５番の比率は、０．８６４であった。

比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）の好ましい範囲を、良好な評価結果が得られたＡ１番−Ａ４番の４個の値を用いて定めてもよい。具体的には、４個の値のうちの任意の値を、比率の好ましい範囲の下限として採用してよい。例えば、比率は、４個の値のうちの最小の値である０．８９６以上であってよい。また、上述したように、比率が大きいほど、割れの可能性は小さい。比率は、最小の値よりも大きい０．９以上であってもよい。また、４個の値のうち下限以上の任意の値を、比率の上限として採用してもよい。例えば、比率は、０．９９２以下であってよい。なお、比率が大きいほど（すなわち、比率が１に近いほど）絶縁体１０の割れは抑制される。従って、比率は、１未満の種々の値であってよい。例えば、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１が満たされることが、好ましい。

Ｂ−２．第２評価試験：
図４（Ｂ）は、点火プラグのサンプルの構成と試験結果との対応関係を示す第２表ＴＢである。第２表ＴＢは、サンプルの種類の番号と、主体金具５０の筒部３０１の内径Ｄｍと、絶縁体１０の第１範囲Ｒ１における第１最大外径Ｄｘ１と、径差ｄＤ（Ｄｍ−Ｄｘ１）と、第１部分１０１の長さＥ１０１と、耐熱性能の評価結果と、耐久性の評価結果と、の対応関係を示している。評価試験では、Ｂ１番−Ｂ１４番の１４種類のサンプルが、試験された。内径Ｄｍは、Ｂ１番から順番に、６．５５、６．５、６．４５、６．４５、６．４５、６．４５、６．４５、６．４、６．３５、６．３、６．３、６．３、６．３、６．３（ｍｍ）である。Ｂ８番−Ｂ１４番の内径Ｄｍは、Ｂ１番−Ｂ７番の内径Ｄｍから０．１５ｍｍ減算して得られる内径と、それぞれ同じである。第１最大外径Ｄｘ１は、１４種類のサンプルの間で同じであり、６．２５（ｍｍ）である。径差ｄＤは、Ｂ１番から順番に、０．３、０．２５、０．２、０．２、０．２、０．２、０．２、０．１５、０．１、０．０５、０．０５、０．０５、０．０５、０．０５（ｍｍ）である。長さＥ１０１は、Ｂ１番から順番に、１．８、１．８、０．３、０．６、１．８、２．７、３．６、１．８、１．８、０．３、０．６、１．８、２．７、３．６（ｍｍ）である。Ｂ１番−Ｂ７番の長さＥ１０１は、Ｂ８番−Ｂ１４番の長さＥ１０１と、それぞれ同じである。なお、第２表ＴＢの長さＥ１０１の右側の列には、距離Ｌを単位とする長さＥ１０１が示されている。距離Ｌは、１４種類のサンプルの間で同じであり、１．８（ｍｍ）である。図示を省略するが、各サンプルの雄ネジ部５７（図１）の呼び径は、Ｍ１０（１０ｍｍ）である。主体金具５０の金具座面５４ｆから先端面５５までの軸線ＣＬの方向の距離は、２６．５ｍｍである。第２最小外径Ｄｎ２は、１４種類のサンプルの間で同じであり、６（ｍｍ）である。

耐熱性能の試験方法は、以下の通りである。排気量１．６Ｌ、直列４気筒、直噴、過給器付きエンジンに同じ種類の点火プラグのサンプルを取付け、エンジンを動作させる。この状態で、点火時期を正規の点火時期から進角させ、プレイグニッションが発生した点火時期（発生進角ＡＧとも呼ぶ）が特定された。プレイグニッションの発生進角ＡＧが大きいほど、プレイグニションが発生しにくい、すなわち、耐熱性能が良好である。なお、エンジンの運転条件は、１４種類のサンプルに共通である。評価結果は、Ｂ１番のサンプルを基準として、以下のように特定された。Ａ評価は、サンプルの発生進角がＢ１番の発生進角と比べて大きく、発生進角の差が２度以上であることを示している。Ｂ評価は、サンプルの発生進角がＢ１番の発生進角と比べて大きく、発生進角の差が１度以上２度未満であることを示している。Ｃ評価は、サンプルの発生進角からＢ１番の発生進角を減算して得られる差が１度未満であることを示している。

耐久性の評価方法は、以下の通りである。上記の耐熱性能の試験において、絶縁体１０の境界位置２１０から後端位置２３０までの第４範囲Ｒ４の部分の温度は、高くなり易い。また、先端側パッキン８に接触する外段部１６の温度は、低くなり易い。この温度差に起因して、絶縁体１０の外周面１０ｏ上に軽微なクラックが生じ得、また、絶縁体１０が割れ得る。耐熱性能の試験の後、点火プラグのサンプルが分解され、絶縁体１０が検査された。Ｙ評価は、エンジンに取り付けられた同じ種類の４本のサンプルのうち、１本以上のサンプルから割れが検出されたことを示している。割れの有無は、目視によって特定された。Ｘ評価は、４本のサンプルから割れは検出されず、１本以上のサンプルからクラックが検出されたことを示している。クラックの有無は、液体浸透探傷検査によって特定された。特定されるクラックは、絶縁体１０の外周面１０ｏ上のみで生じる軽微なクラックであるので、点火プラグ１００の性能に対するクラックの影響は無い。空欄は、４本のサンプルからクラックも割れも検出されなかったことを示している。

第２表ＴＢに示すように、Ｃ評価の耐熱性能を有するサンプルは、Ｂ２番、Ｂ３番、Ｂ１０番の３種類のサンプルであった。Ｂ２番については、径差ｄＤは０．２５（ｍｍ）であり、長さＥ１０１は、Ｌであった。Ｂ３番、Ｂ１０番については、径差ｄＤは、０．２、０．０５（ｍｍ）であり、長さＥ１０１は、（１／６）Ｌであった。Ｂ評価以上の良好な耐熱性能を有するサンプルは、Ｂ４−Ｂ９番、Ｂ１１−Ｂ１４番の１０種類のサンプルであった。良好な耐熱性能を有するサンプルの径差ｄＤは、０．２、０．１５、０．１、０．０５（ｍｍ）のいずれかであった。また、良好な耐熱性能を有するサンプルの長さＥ１０１は、（１／３）Ｌ、Ｌ、（３／２）Ｌ、２Ｌのいずれかであった。このように、径差ｄＤが小さい場合、径差ｄＤが大きい場合と比べて、耐熱性能は良好であった。この理由は、径差ｄＤが小さい場合、径差ｄＤが大きい場合と比べて、隙間１５０を介する熱伝導が促進されるからだと推定される。また、第１部分１０１の長さＥ１０１が長い場合には、長さＥ１０１が短い場合と比べて、耐熱性能は良好であった。この理由は、長さＥ１０１が長い場合、長さＥ１０１が短い場合と比べて、絶縁体１０の第１部分１０１と主体金具５０との間の隙間１５０を介する熱伝導が促進されるからだと推定される。

このように、第１部分１０１の長さＥ１０１が長く、かつ、径差ｄＤが小さい場合に、耐熱性能が向上する。Ｂ評価以上の良好な耐熱性能を有するサンプルに関しては、長さＥ１０１は（１／３）Ｌ以上であり、径差ｄＤは０．２（ｍｍ）以下である。このような構成は、以下のように、言い換えることができる。すなわち、第１範囲Ｒ１（図２（Ａ）、図３）内では、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下である。このような構成により、点火プラグ１００の耐熱性能を向上できる。

なお、図２（Ｃ）で説明したように、先端側胴部１５と外段部１６との接続部分が丸められている場合、境界位置２１０の近傍において、絶縁体１０の外径が第１外径Ｄ１０１よりも小さくなり得る。Ｂ１−Ｂ１４番の各サンプルでは、この丸めは十分に小さく、第１範囲Ｒ１内での主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差の最大値は、径差ｄＤと同じであった。

なお、隙間１５０の幅がゼロに近いほど、隙間１５０を介する熱伝導が促進される。従って、隙間１５０の幅、ひいては、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、ゼロより大きい種々の値であってよい。

また、隙間１５０の幅が小さい場合には、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径とのそれぞれの値に拘わらず、隙間１５０を介する熱伝導が促進されると推定される。このように、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径とのそれぞれの値は、種々の値であってよい。

また、Ｂ７番とＢ１４番とを除く他のサンプルに関しては、第２範囲Ｒ２内では、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きい。具体的には、径差の最小値は、Ｄｍ−Ｄｎ２である０．３ｍｍである。従って、点火プラグ１００を容易に製造できる。また、点火プラグ１００が振動する場合に、絶縁体１０と主体金具５０との意図しない接触が抑制される。従って、絶縁体１０の破損を抑制できる。なお、隙間１５０の幅が大きい場合には、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径とのそれぞれの値に拘わらず、絶縁体１０と主体金具５０との意図しない接触は、抑制される。このように、第２範囲Ｒ２内において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径とのそれぞれの値は、種々の値であってよい。

また、Ｂ評価以上の良好な耐熱性能を有するサンプルに関しては、第１範囲Ｒ１における絶縁体１０の最大外径Ｄｘ１は、第１部分１０１の第１外径Ｄ１０１と同じであり、６．２５（ｍｍ）である。また、第２範囲Ｒ２における絶縁体１０の最小外径Ｄｎ２は、第２部分１０２の第２外径Ｄ１０２と同じであり、６（ｍｍ）である。そして、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）は、０．９６であり、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１を満たす。従って、絶縁体１０の第１部分１０１と第２部分１０２との接続部分１０３の破損を、抑制できる。

なお、比率（Ｄｎ２／Ｄｘ１）が１に近い場合には、第１外径Ｄｘ１と第２外径Ｄｎ２とのそれぞれの値に拘わらず、接続部分１０３における外径の変化量は小さい。従って、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１が満たされる場合、第１外径Ｄｘ１と第２外径Ｄｎ２とのそれぞれの値に拘わらず、接続部分１０３の耐久性は良好であると推定される。このように、第１外径Ｄｘ１と第２外径Ｄｎ２とのそれぞれの値は、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１を満たす種々の値であってよい。

また、Ａ評価の耐熱性能を有するサンプルは、Ｂ９番、Ｂ１１−Ｂ１４番の５種類のサンプルであった。これらのサンプルの径差ｄＤは、０．１、０．０５（ｍｍ）のいずれかであった。このような構成は、以下のように、言い換えることができる。すなわち、第１範囲Ｒ１において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．１（ｍｍ）以下である。この構成によれば、隙間１５０を介する熱の伝導が更に促進されるので、耐熱性能を向上できる。なお、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差が０．１（ｍｍ）以下である部分は、第１範囲Ｒ１の一部であってもよい。

また、Ｂ１１−Ｂ１４番の４種類のサンプルの径差ｄＤは、０．０５（ｍｍ）であった。このような構成は、以下のように、言い換えることができる。すなわち、第１範囲において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．０５（ｍｍ）以下である。この構成によれば、隙間１５０を介する熱の伝導が更に促進されるので、耐熱性能を向上できる。なお、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差が０．０５（ｍｍ）以下である部分は、第１範囲Ｒ１の一部であってもよい。

また、絶縁体１０から主体金具５０への隙間１５０を介する熱伝導を促進するためには、第１範囲Ｒ１に加えて、第３範囲Ｒ３においても、隙間１５０の幅が小さいことが好ましい。例えば、第３範囲Ｒ３内では、第１範囲Ｒ１と同様に、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下であってよい。Ｂ評価以上の良好な耐熱性能を有するサンプルのうち、Ｂ５−Ｂ９番、Ｂ１２−Ｂ１４番のサンプルに関しては、第３範囲Ｒ３内において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下である。なお、Ｂ４、Ｂ１０、Ｂ１１番のサンプルのように、第３範囲Ｒ３の少なくとも一部で、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．２ｍｍを超えていてもよい。

また、絶縁体１０から主体金具５０への隙間１５０を介する熱伝導を促進するためには、第１範囲Ｒ１の全体において、隙間１５０が小さいことが好ましい。例えば、Ａ評価の耐熱性能を有するＢ９、Ｂ１１−Ｂ１４番のサンプルのように、第１範囲Ｒ１の全体において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．１（ｍｍ）以下であることが好ましい。

また、絶縁体１０の第１部分１０１の長さＥ１０１が短い場合には、第１範囲Ｒ１の全体において、隙間１５０が更に小さいことが好ましい。例えば、Ａ評価の耐熱性能を有するＢ９、Ｂ１１−Ｂ１４番のサンプルのうち、Ｂ１１番のサンプルに関しては、他のサンプルとは異なり、第１部分１０１の長さＥ１０１は、Ｌよりも短い。Ｂ１１番のサンプルは、長さＥ１０１がＬ以上であるサンプルと同様に、Ａ評価の耐熱性能を有している。この理由は、第１範囲Ｒ１の全体において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差が、０．０５（ｍｍ）以下であるからだと推定される。このように、第１範囲Ｒ１の全体において、主体金具５０の内径と絶縁体１０の外径との間の差は、０．０５（ｍｍ）以下であることが好ましい。

また、Ｂ７番とＢ１４番のサンプルの耐久性の評価結果は、Ｙ評価である（すなわち、絶縁体１０が割れた）。他のサンプルの耐久性の評価結果は、Ｘ評価以上である。この理由は、以下のように推定される。Ｂ７番とＢ１４番の第１部分１０１の長さＥ１０１は、他のサンプルの長さＥ１０１と比べて、長い。第１部分１０１が長い場合、第１部分１０１から主体金具５０への熱の伝導が促進されるので、絶縁体１０の高温の部分と低温の部分との間の温度差が大きくなり得る。この結果、絶縁体１０が割れ得る。絶縁体１０の耐久性を向上するためには、第１部分１０１の長さＥ１０１が短いことが好ましい。

上述したように、絶縁体１０のうち第１位置２１０から第３位置２３０までの第４範囲Ｒ４内の部分の温度は、中心電極２０からの熱によって、高くなり易い。距離Ｌは、この部分の長さを示している。絶縁体１０の高温の部分と低温の部分との間の温度差は、第１部分１０１の長さＥ１０１そのものではなく、距離Ｌに対する長さＥ１０１の割合から、大きな影響を受けると推定される。

ここで、長さＥ１０１の好ましい範囲を、良好な耐久性（Ｘ評価、または、空欄）を有するサンプルの長さＥ１０１を用いて定めてもよい。良好な耐久性を有するサンプルの長さＥ１０１は、（１／３）Ｌ、Ｌ、（３／２）Ｌを含んでいる。これら３個の値のうちの任意の値を、長さＥ１０１の好ましい範囲の上限として採用してよい。例えば、長さＥ１０１は、（３／２）Ｌ以下であってよい。また、上記の３個の値のうち上限以下の任意の値を、長さＥ１０１の下限として採用してよい。また、Ｂ評価以上の耐熱性能を有するサンプルの長さＥ１０１から下限を採用してよく、例えば、長さＥ１０１は、（１／３）Ｌ以上であってよい。

Ｃ．第２実施形態：
図５は、第２実施形態の点火プラグ１００ａの構成を示す断面図である。図中には、点火プラグ１００ａのうち、図２（Ａ）、図３に対応する部分が示されている。図示された断面は、中心軸ＣＬを含み、中心軸ＣＬに平行である。図２（Ａ）、図３の実施形態との差異は、２点ある。

第１の差違は、絶縁体１０ａの先端側胴部１５ａが、外段部１６の後方向Ｄｆｒ側に接続された部分である筒部１１０と、大径部１４と筒部１１０とを接続する接続部分１５４ａと、を含む点である。筒部１１０は、一定の外径Ｄ１１０を有している。筒部１１０の外周面は、中心軸ＣＬを中心とする円筒状である。接続部分１５４ａでは、外径は、前方向Ｄｆに向かって徐々に小さくなる。

第２の差違は、主体金具５０ａの先端側胴部５２の筒部３０１ａが、支持部５６ｒの後方向Ｄｆｒ側に接続された部分である第１部分４０１と、第１部分４０１よりも後方向Ｄｆｒ側の部分である第２部分４０２と、第１部分４０１と第２部分４０２とを接続する接続部分４０３と、を含んでいる点である。第１部分４０１と第２部分４０２との内周面の形状は、中心軸ＣＬを中心とする円筒状である。第１内径Ｄ４０１は、第１部分４０１の内径であり、第２内径Ｄ４０２は、第２部分４０２の内径である。本実施形態では、Ｄ４０１＜Ｄ４０２である。接続部分４０３では、内径は、後方向Ｄｆｒに向かって階段状に大きくなる。絶縁体１０ａの筒部１１０は、主体金具５０ａの筒部３０１ａの内周側に配置されている。

点火プラグ１００ａの他の部分の構成は、点火プラグ１００（図２（Ａ）等）の対応する部分の構成と同じである（同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。

図中の位置２１０−２５０と範囲Ｒ１−Ｒ４とは、図２（Ａ）で説明した位置２１０−２５０と範囲Ｒ１−Ｒ４と、それぞれ同じである。例えば、境界位置２１０は、絶縁体１０ａの先端側胴部１５ａと外段部１６との境界を示している。また、図中には、第１部分４０１の後方向Ｄｆｒ側の端である後端４０１ｅと、第１部分４０１の軸線ＣＬの方向の長さＥ４０１と、が示されている。長さＥ４０１は、境界位置２１０から後端４０１ｅまでの長さである。図中の幅ｄＲｘ１、ｄＲｎ２、ｄＲｘ３は、絶縁体１０ａの外面１０ａｏと主体金具５０ａの内周面５０ａｉとの間の隙間１５０ａの径方向の幅である。幅ｄＲｘ１、ｄＲｎ２、ｄＲｘ３の特定方法は、図２（Ａ）で説明した幅ｄＲｘ１、ｄＲｎ２、ｄＲｘ３の特定方法と、それぞれ同じである。図５の構成では、第１部分４０１の後端４０１ｅは、第３位置２３０と第４位置２４０との間に位置している。なお、後端４０１ｅは、他の種々の位置に形成されてよい（例えば、第３範囲Ｒ３内）。

図中の第１内径Ｄｘ１１は、第１範囲Ｒ１内における主体金具５０ａの最大内径である（第１内径Ｄｘ１１を、第１最大内径Ｄｘ１１とも呼ぶ）。第２内径Ｄｎ１２は、第２範囲Ｒ２内における主体金具５０ａの最小内径である（第２内径Ｄｎ１２を、第２最小内径Ｄｎ１２とも呼ぶ）。第３内径Ｄｎ１３は、第３範囲Ｒ３内における主体金具５０ａの最小内径である（第３内径Ｄｎ１３を、第３最小内径Ｄｎ１３とも呼ぶ）。

図５の構成では、第１最大内径Ｄｘ１１は、第１部分４０１の第１内径Ｄ４０１と同じであり、第２最小内径Ｄｎ１２は、第２部分４０２の第２内径Ｄ４０２と同じであり、第３最小内径Ｄｎ１３は、第１部分４０１の第１内径Ｄ４０１と同じである。また、第１最大幅ｄＲｘ１は、（Ｄｘ１１−Ｄ１１０）／２であり、第２最小幅ｄＲｎ２は、（Ｄｎ１２−Ｄ１１０）／２であり、第３最大幅ｄＲｘ３は、（Ｄｎ１３−Ｄ１１０）／２である。なお、図２（Ｃ）の実施形態と同様に、絶縁体１０ａの外周面１０ａｏのうち先端側胴部１５ａと外段部１６との境界部分は、丸められ得る。この場合、第１範囲Ｒ１における隙間１５０ａの幅は、境界位置２１０において、または、境界位置２１０の近傍において、最大となり得る。いずれの場合も、本実施形態では、第１最大幅ｄＲｘ１は、第２最小幅ｄＲｎ２よりも、小さい。

第１範囲Ｒ１における第１最大幅ｄＲｘ１が小さい場合、第１範囲Ｒ１において、熱は、絶縁体１０ａの外面１０ａｏから主体金具５０ａの内周面５０ａｉへ、隙間１５０ａを通じて容易に伝導される。従って、中心電極２０の冷却が促進され、点火プラグ１００ａの耐熱性能の低下が抑制される。さらに、図５の構成では、第４範囲Ｒ４のうち、後方向Ｄｆｒ側の部分である第３範囲Ｒ３における第３最大幅ｄＲｘ３は、第１最大幅ｄＲｘ１と同じである。従って、第３範囲Ｒ３において、熱は、絶縁体１０ａの外面１０ａｏから主体金具５０ａの内周面５０ａｉへ、隙間１５０ａを通じて容易に伝導される。従って、中心電極２０の冷却が促進され、点火プラグ１００ａの耐熱性能の低下が抑制される。なお、本実施形態では、主体金具５０ａの第１部分４０１によって形成される隙間１５０ａの幅は、第２部分４０２によって形成される隙間１５０ａの幅よりも、狭い。従って、第１部分４０１の長さＥ４０１が長いほど、隙間１５０ａを介する熱伝導が促進される。

また、第４範囲Ｒ４よりも後方向Ｄｆｒ側の第２範囲Ｒ２において、第２最小幅ｄＲｎ２が大きい場合、主体金具５０ａと絶縁体１０ａとの固定を容易に進行できる。例えば、絶縁体１０ａの外面１０ａｏと主体金具５０ａの内周面５０ａｉとの接触が抑制される。従って、絶縁体１０ａの意図しない傷は、抑制される。また、点火プラグ１００ａが振動する場合に、絶縁体１０ａと主体金具５０ａとの意図しない接触が抑制される。この結果、絶縁体１０ａの破損が、抑制される。

本実施形態では、絶縁体１０ａの筒部１１０の外径が一定である。そして、主体金具５０ａの筒部３０１ａの内径が、軸線ＣＬの方向の位置に応じて異なっている。このような構成を有する点火プラグ１００ａも、第１実施形態の点火プラグ１００と同様に、絶縁体１０ａと主体金具５０ａとの間の隙間１５０ａを構成することによって、耐熱性能と絶縁体１０ａの耐久性とを向上できると推定される。

例えば、第１範囲Ｒ１内では、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．２（ｍｍ）以下であることが好ましい。すなわち、第１最大幅ｄＲｘ１は、０．２／２＝０．１（ｍｍ）以下であることが好ましい。また、第２範囲Ｒ２内では、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．２（ｍｍ）よりも大きいことが好ましい。すなわち、第２最小幅ｄＲｎ２は、０．２／２＝０．１（ｍｍ）よりも大きいことが好ましい。そして、第１範囲Ｒ１における主体金具５０ａの最大内径は、第２範囲Ｒ２における主体金具５０ａの最小内径よりも小さいことが、好ましい。すなわち、第１最大内径Ｄｘ１１は、第２最小内径Ｄｎ１２よりも小さいことが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）の種々のサンプル（例えば、Ｂ４−Ｂ９番、Ｂ１１−Ｂ１４番）と同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。

また、第１範囲Ｒ１の少なくとも一部において、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差が、０．１（ｍｍ）以下であることが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）のＢ９番、Ｂ１１−Ｂ１４番のサンプルと同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。例えば、図５の第１最大幅ｄＲｘ１は、０．１／２＝０．０５（ｍｍ）以下であることが好ましい。なお、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差が０．１（ｍｍ）以下である部分は、第１範囲Ｒ１の一部であってもよい。

また、第１範囲Ｒ１の少なくとも一部において、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．０５（ｍｍ）以下であることが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）のＢ１１−Ｂ１４番のサンプルと同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。例えば、図５の第１最大幅ｄＲｘ１は、０．０５／２＝０．０２５（ｍｍ）以下であることが好ましい。なお、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差が０．０５（ｍｍ）以下である部分は、第１範囲Ｒ１の一部であってもよい。

また、第３範囲Ｒ３内では、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．２（ｍｍ）以下であることが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）のＢ５−Ｂ９番、Ｂ１２−Ｂ１４番のサンプルと同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。例えば、図５の第３最大幅ｄＲｘ３は、０．２／２＝０．１（ｍｍ）以下であることが好ましい。なお、第３範囲Ｒ３の少なくとも一部で、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．２ｍｍを超えていてもよい。

また、第１範囲Ｒ１の全体において、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．１ｍｍ以下であることが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）のＢ９、Ｂ１１−Ｂ１４番のサンプルと同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。例えば、図５の第１最大幅ｄＲｘ１は、０．１／２＝０．０５（ｍｍ）以下であることが好ましい。

また、第１範囲Ｒ１の全体において、主体金具５０ａの内径と絶縁体１０ａの外径との間の差は、０．０５ｍｍ以下であることが好ましい。点火プラグ１００ａが上記構成を有する場合、図４（Ｂ）のＢ１１番のサンプルと同様に、点火プラグ１００ａの耐熱性能を向上できると推定される。例えば、図５の第１最大幅ｄＲｘ１は、０．０５／２＝０．０２５（ｍｍ）以下であることが好ましい。ここで、主体金具５０ａの第１部分４０１の長さＥ４０１が距離Ｌよりも短い場合であっても、Ｂ１１番のサンプルと同様に、耐熱性能は良好であると推定される。例えば、Ｅ４０１＝（１／３）Ｌであってよい。

また、主体金具５０ａの第１部分４０１の長さＥ４０１の好ましい範囲は、点火プラグ１００（図２（Ａ）等）の絶縁体１０の第１部分１０１の長さＥ１０１の好ましい範囲と同様に、決定されてよい。例えば、第１部分４０１の長さＥ４０１は、（３／２）Ｌ以下であってよい。また、長さＥ４０１は、（１／３）Ｌ以上であってよい。

Ｄ．変形例：
（１）絶縁体の構成は、上記の各実施形態の構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、絶縁体のうち外段部１６と大径部１４との間の部分は、後方向Ｄｆｒに向かって外径が徐々に小さくなるテーパ状の部分を含んでもよい（第１テーパ部分と呼ぶ）。第１テーパ部分は、第１範囲Ｒ１内に設けられてよく、第２範囲Ｒ２内に設けられてよく、第３範囲Ｒ３内に設けられてよく、第３位置２３０と第４位置２４０との間に設けられてよい。いずれの場合も、絶縁体の外周面は、任意の方法で形成されてよい。例えば、絶縁体の外周面は、焼成前に成形型を用いて材料を成形することによって、形成されてよい。

（２）主体金具の構成は、上記の各実施形態の構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、主体金具のうち支持部５６ｒと外張出部５４との間の部分は、後方向Ｄｆｒに向かって内径が徐々に大きくなるテーパ状の部分を含んでよい（第２テーパ部分と呼ぶ）。第２テーパ部分は、第１範囲Ｒ１内に設けられてよく、第２範囲Ｒ２内に設けられてよく、第３範囲Ｒ３内に設けられてよく、第３位置２３０と第４位置２４０との間に設けられてよい。いずれの場合も、主体金具の内周面は、任意の方法で形成されてよい。例えば、切削によって、主体金具の内周面が形成されてよい。

（３）境界位置２１０から後端位置２３０までの距離Ｌは、１．８（ｍｍ）に代えて、種々の値であってよい。例えば、距離Ｌは、０．３（ｍｍ）以上、３．６（ｍｍ）以下の範囲内であってよい。点火プラグの製造時に絶縁体に強い力が印加される場合には、絶縁体の破損を抑制するために、距離Ｌが大きいことが好ましい。例えば、上記の各実施形態の絶縁体１０、１０ａの貫通孔１２内の部材（例えば、シール部７２、７４と抵抗体７３）の形成時には、端子金具４０の挿入によって貫通孔１２内の部材に力が印加される。印加される力に起因する絶縁体１０、１０ａの破損を抑制するためには、距離Ｌが大きいことが好ましく、例えば、距離Ｌは１．５（ｍｍ）以上であることが好ましい。点火プラグの製造時に絶縁体に印加される力が弱い場合には、距離Ｌが小さくてもよい。例えば、絶縁体の貫通孔内で中心電極と端子金具とが直接的に接続され、貫通孔内の隙間に耐熱性の接着剤（例えば、セメント、セラミック接着剤など）が充填され得る。この場合、絶縁体１０に印加される力が弱いので、距離Ｌは小さくてよく、例えば、距離Ｌは、０．３（ｍｍ）以上の種々の値であってよい。いずれの場合も、点火プラグの小型化のためには、距離Ｌが小さいことが好ましい。例えば、距離Ｌは、３．６（ｍｍ）以下であることが好ましい。
（４）点火プラグの構成は、上記の各実施形態の構成に代えて、他の種々の構成であってよい。例えば、第１実施形態の絶縁体１０（図２（Ａ）、図３）と、第２実施形態の主体金具５０ａ（図５）と、を用いて、点火プラグが形成されてよい。また、雄ネジ部５７の呼び径は、Ｍ１０（１０ｍｍ）に限らず、他の種々の径（例えば、Ｍ８（８ｍｍ）、Ｍ１２（１２ｍｍ）、Ｍ１４（１４ｍｍ））であってよい。また、先端側パッキン８は、省略されてよい。この場合、主体金具の支持部５６ｒは、直接的に、絶縁体の外段部１６を支持してよい。

また、中心電極の先端面（例えば、図１の第１チップ２９の前方向Ｄｆ側の面）に代えて、中心電極の側面（中心軸ＣＬに垂直な方向側の面）と、接地電極とが、放電用のギャップを形成してもよい。放電用のギャップの総数は、２以上であってもよい。接地電極は、省略されてもよい。この場合、点火プラグの中心電極と、燃焼室内の他の部材と、の間で、放電が生じてよい。

以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

８…先端側パッキン、１０、１０ａ…絶縁体、１０ｏ、１０ａｏ…外面、１１…第１縮内径部（内段部）、１２…貫通孔（軸孔）、１３…後端側胴部、１４…大径部、１５、１５ａ…先端側胴部、１５Ｌ…直線部分、１５Ｘ…第１仮想直線、１６…接続部分（外段部）、１６Ｌ…直線部分、１６Ｘ…第２仮想直線、１８…接続部分（後端側縮外径部）、１９…脚部、２０…中心電極、２１…外層、２２…芯部、２３…鍔部、２４…頭部、２５…縮径部、２７…棒部、２８…本体部、２９…第１チップ、３０…接地電極、３１…外層、３２…内層、３３…基端部、３４…先端部、３７…本体部、３９…第２チップ、４０…端子金具、４１…部分、５０、５０ａ…主体金具、５０ｉ、５０ａｉ…内周面、５１…工具係合部、５２…先端側胴部、５３…後端部、５４…外張出部、５４ｆ…金具座面、５５…先端面、５６…内張出部、５６ｒ…支持部、５７…雄ネジ部、５８…接続部分、５９…貫通孔、６１、６２…リング部材、７０…タルク、７２…第１シール部、７３…抵抗体、７４…第２シール部、８０…ガスケット、１００、１００ａ…点火プラグ、１０１…第１部分、１０１ｅ…後端、１０２…第２部分、１０３…接続部分、１１０…筒部、１５０、１５０ａ…隙間、１５４、１５４ａ…接続部分、２１０…第１位置（境界位置）、２２０…第２位置、２３０…第３位置（後端位置）、２４０…第４位置、２５０…第５位置、３００…接触部分、３０１、３０１ａ…筒部、４０１…第１部分、４０１ｅ…後端、４０２…第２部分、４０３…接続部分、ｇ…放電ギャップ、Ｒ１…第１範囲、Ｒ２…第２範囲、Ｒ３…第３範囲、Ｒ４…第４範囲、ＣＬ…中心軸（軸線）、Ｄｆ…先端方向（前方向）、Ｄｆｒ…後端方向（後方向）

Claims (7)

1. 後端側から先端側に向かって軸線に沿って延びる貫通孔を有する絶縁体と、
   前記絶縁体の外周に固定され、前記軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、
   前記絶縁体の前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
   を備え、
   前記絶縁体は、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記先端側胴部の先端側に接続され先端側に向かって外径が小さくなる外段部と、を有し、
   前記先端側胴部は、先端側に向かって内径が小さくなる内段部を有し、
   前記主体金具は、先端側に向かって内径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記外段部を直接的又は間接的に支持する支持部を有し、
   前記中心電極は、先端側に向かって外径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記内段部に支持される縮径部を有する、
   点火プラグであって、
   前記絶縁体の前記先端側胴部と前記外段部との境界の前記軸線の方向の位置である境界位置から、前記中心電極の前記縮径部と前記絶縁体の前記内段部との接触部分の後端位置までの、前記軸線の方向の距離をＬとする場合に、
   前記境界位置の後端側において、前記境界位置から、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置までの範囲である第１範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下であり、
   前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離が３Ｌ／２である位置よりも後端側、かつ、前記大径部よりも先端側の第２範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きく、
   前記絶縁体の前記第１範囲における最大外径Ｄｘ１と、前記絶縁体の前記第２範囲における最小外径Ｄｎ２とは、０．９≦Ｄｎ２／Ｄｘ１＜１を満たす、
   点火プラグ。
2. 後端側から先端側に向かって軸線に沿って延びる貫通孔を有する絶縁体と、
   前記絶縁体の外周に固定され、前記軸線に沿って延びる筒状の主体金具と、
   前記絶縁体の前記貫通孔の先端側に少なくとも一部が挿入された中心電極と、
   を備え、
   前記絶縁体は、最も外径が大きい部分である大径部と、前記大径部の先端側に接続され前記大径部よりも外径が小さい先端側胴部と、前記先端側胴部の先端側に接続され先端側に向かって外径が小さくなる外段部と、を有し、
   前記先端側胴部は、先端側に向かって内径が小さくなる内段部を有し、
   前記主体金具は、先端側に向かって内径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記外段部を直接的又は間接的に支持する支持部を有し、
   前記中心電極は、先端側に向かって外径が小さくなる部分であるとともに前記絶縁体の前記内段部に支持される縮径部を有する、
   点火プラグであって、
   前記絶縁体の前記先端側胴部と前記外段部との境界の前記軸線の方向の位置である境界位置から、前記中心電極の前記縮径部と前記絶縁体の前記内段部との接触部分の後端位置までの、前記軸線の方向の距離をＬとする場合に、
   前記境界位置の後端側において、前記境界位置から、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置までの範囲である第１範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下であり、
   前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離が３Ｌ／２である位置よりも後端側、かつ、前記大径部よりも先端側の第２範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍよりも大きく、
   前記主体金具の前記第１範囲における最大内径は、前記主体金具の前記第２範囲における最小内径よりも小さい、
   点火プラグ。
3. 請求項１または２に記載の点火プラグであって、
   前記第１範囲の少なくとも一部において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．１ｍｍ以下である、
   点火プラグ。
4. 請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記第１範囲の少なくとも一部において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．０５ｍｍ以下である、
   点火プラグ。
5. 請求項１から４のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記境界位置の後端側において、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬ／３である位置よりも後端側、かつ、前記境界位置からの前記軸線の方向の距離がＬである位置から先端側の範囲である第３範囲内では、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．２ｍｍ以下である、
   点火プラグ。
6. 請求項１から５のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記第１範囲の全体において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．１ｍｍ以下である、
   点火プラグ。
7. 請求項１から６のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記第１範囲の全体において、前記主体金具の内径と前記絶縁体の外径との間の差は、０．０５ｍｍ以下である、
   点火プラグ。

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