JP6279383B2 - 発泡用ポリスチレン系樹脂組成物及びその用途 - Google Patents

Description

本発明は、発泡用ポリスチレン系樹脂組成物及びその用途に関する。更に詳しくは、本発明は、発泡成形品の軽量化と、成形時の生産性を向上し得る発泡用ポリスチレン系樹脂組成物、その組成物から得られるポリスチレン系樹脂発泡シート及び発泡成形品に関する。本発明は、特に深絞り発泡成形品（容器）の製造に有用である。

ポリスチレン系樹脂のポリスチレン系樹脂発泡シートは、軽量でありながら機械的強度や保温断熱性に優れ、成形加工性にも優れていることから、皿状、カップ状、丼状等の形状に成形されて各種食品包装材や簡易容器として広く用いられている。
容器リサイクル法の施行、環境問題への配慮、省資源の推進、コストダウン等の観点から上記容器にはより軽量化を図ることが求められている。軽量化するには、容器の厚みを薄くすることが考えられる。しかし、単に容器の厚みを薄くすると容器の強度が低下することがある。

また、厚みを同じにして発泡倍率を向上することにより、軽量化することも考えられる。しかし、この軽量化では、高倍化に伴って連続気泡率が増大してしまい、容器成形時の成形性が悪くなることがある。
軽量化を目的とする技術として、特開２０１２−２０７１７２号公報に記載された技術が知られている。この公報では、連続気泡の形成を抑制しつつ容器の軽量化を実現できるとされている。

特開２０１２−２０７１７２号公報

上記公報に記載の技術でも、ある程度の軽量化を達成できるが、近年、生産性を確保した上で、容器の更なる軽量化が求められるようになってきており、そのような求めに対しては、上記公報の技術では十分ではなかった。

本発明の発明者は、上記求めに応じるべく鋭意検討したところ、メルトフローレートと溶融張力の高い材料を使用することで、押出発泡時の破泡が抑制され、その結果、軽量化を実現できるが、溶融張力を高くすると流動性が悪くなり、生産性が低下することを見い出した。更に、検討したところ、メルトフローレートと溶融張力が特定の関係式を満たすように調整され、かつ溶融粘弾性に影響する損失正接を特定の周波数依存性を満たすように調整された発泡用ポリスチレン系樹脂組成物であれば、上記求めに応じ得ることを見い出し本発明に至った。

かくして本発明によれば、多官能ビニル系芳香族化合物とスチレン系単量体由来の成分を基材樹脂として含み、
前記多官能ビニル系芳香族化合物が、１００以上、１０００未満の分子量を有し、
前記基材樹脂が、前記スチレン系単量体中に多官能ビニル系芳香族化合物を５０〜５００ｐｐｍ含む単量体混合物を重合させることにより得られ、
前記基材樹脂は、
（１）測定条件２００℃において、以下の関係式を満たすメルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）と溶融張力値（ＭＴ：ｃＮ）
ＭＴ≧−３×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２
（２）以下の関係式を満たす０．０１ｒａｄ／ｓと１００ｒａｄ／ｓの角周波数ωでの損失正接ｔａｎδの比
４≦ｔａｎδ（ω＝０．０１（ｒａｄ／ｓ））／ｔａｎδ（ω＝１００（ｒａｄ／ｓ））≦２０
を有し、
前記多官能ビニル系芳香族化合物が、ジビニルベンゼンであり、
前記基材樹脂が、８０万〜２００万のＭｚを有することを特徴とする発泡用ポリスチレン系樹脂組成物が提供される。

また、本発明によれば、上記ポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡することで得られたポリスチレン系樹脂発泡シートが提供される。
更に、本発明によれば、上記ポリスチレン系樹脂発泡シートを用いて得られた発泡成形品が提供される。

本発明によれば、発泡成形品の物性及び成形性を低下させることなく軽量化を実現可能な発泡成形品製造用のポリスチレン系樹脂組成物及びポリスチレン系樹脂発泡シートを提供できる。

また、本発明によれば、
（１）ＭＦＲが、０．５〜５ｇ／１０分である。
（２）ＭＴが、８〜３０ｃＮである。
（３）多官能ビニル系芳香族化合物が、ジビニルベンゼンである。
（４）基材樹脂は、スチレンダイマーとスチレントリマーとからなるオリゴマーの含有量が２０００ｐｐｍ以下の樹脂である。
（５）基材樹脂が、８０万〜２００万のＭｚを有する。
（６）基材樹脂が、水性懸濁液中に分散させたポリスチレン系樹脂の種粒子に、多官能ビニル系脂肪族化合物である分岐化剤と、スチレン系単量体を含む単量体混合物とを断続的又は連続的に供給して重合させることによって得られる。
（７）発泡用ポリスチレン系樹脂組成物が、絞り比１．０以上の深絞り発泡成形品製造用の組成物である。
のいずれかを更に備えることで、容器の物性及び成形性を低下させることなく軽量化をより実現可能な発泡成形品製造用のポリスチレン系樹脂組成物及びポリスチレン系樹脂発泡シートを提供できる。

（発泡用ポリスチレン系樹脂組成物）
本発明の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物は、多官能ビニル系芳香族化合物とスチレン系単量体由来の成分を基材樹脂として含む。
（１）基材樹脂
（ａ）メルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）と溶融張力値（ＭＴ：ｃＮ）
基材樹脂のＭＦＲとＭＴは、以下の関係を満たす。
ＭＴ≧−３×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２
ＭＴが、−３×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２未満の場合、シートの外観不良や成形性が悪化することがある。好ましい関係式は−３×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２≦ＭＴ≦−４．５×ｌｎ（ＭＦＲ）＋３５であり、より好ましい関係式は−３．５×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１５≦ＭＴ≦−４×ｌｎ（ＭＦＲ）＋２５である。

ＭＦＲは、０．５〜５ｇ／１０分であることが好ましい。ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満の場合、流動性が低下することにより、生産性が悪くなることがある。５ｇ／１０分より大きい場合、シートの外観不良や成形性が悪化することがある。より好ましいＭＦＲは０．７〜４ｇ／１０分であり、更に好ましいＭＦＲは１〜３ｇ／１０分である。
ＭＴは、８〜３０ｃＮであることが好ましい。ＭＴが８ｃＮ未満の場合、樹脂の張力が不足となりシートの成形性が悪くなる場合やドローダウンが大きくなることがある。３０ｃＮより大きい場合、樹脂の張力が過度となり所望の発泡倍数が得られにくくなる場合やシートの成形性が悪くなることがある。より好ましいＭＴは１０〜２５ｃＮであり、更に好ましいＭＴは１０〜２０ｃＮである。

（ｂ）損失正接ｔａｎδ
基材樹脂の０．０１ｒａｄ／ｓと１００ｒａｄ／ｓの角周波数ωでの損失正接ｔａｎδの比が、以下の関係を満たす。
４≦ｔａｎδ（ω＝０．０１（ｒａｄ／ｓ））／ｔａｎδ（ω＝１００（ｒａｄ／ｓ））≦２０
ｔａｎδの比が４未満の場合、樹脂が過度に弾性的に振舞う為に気泡成長が困難となり所望の発泡倍率を得られにくくなる場合やポリスチレン系樹脂発泡シートの成形性が悪くなることがある。２０より大きい場合、樹脂が過度に粘性的に振舞う為に気泡成長が過度に促進され気泡の粗大化や破泡が促進されたり、成形時のドローダウンが大きくなることがある。より好ましいｔａｎδの比は６〜１８であり、更に好ましいｔａｎδの比は８〜１６である。

０．０１ｒａｄ／ｓの角周波数ωでの損失正接ｔａｎδは、２．５〜１０であることが好ましい。２．５未満の場合、樹脂が過度に弾性的に振舞う為に気泡成長が困難となり所望の発泡倍率を得られにくくなる場合やポリスチレン系樹脂発泡シートの成形性が悪くなることがある。１０より大きい場合、樹脂が過度に粘性的に振舞う為に気泡成長が過度に促進され気泡の粗大化や破泡が促進されたり、成形時のドローダウンが大きくなることがある。より好ましいｔａｎδは４〜８であり、更に好ましいｔａｎδは５〜７である。
１００ｒａｄ／ｓの角周波数ωでの損失正接ｔａｎδは、０．４〜０．８であることが好ましい。

（ｃ）オリゴマー含有量
基材樹脂は、スチレンダイマーとスチレントリマーとからなるオリゴマーの含有量は食品容器に成形することを考慮すると、安全性の観点から２０００ｐｐｍ以下の樹脂であることが好ましい。より好ましい含有量は１５００ｐｐｍ以下であり、更に好ましい含有量は７５０ｐｐｍ以下である。
（ｄ）Ｍｚ（ｚ平均分子量）
基材樹脂は８０万〜２００万の範囲のＭｚを有していることが好ましい。これら範囲より小さなＭｚの場合、成形品強度、成形性が悪くなることがある。大きなＭｚの場合、樹脂流動性が悪くなるため押出発泡性、生産性が悪くなることがある。より好ましいＭｚは、８０万〜１５０万の範囲である

（２）スチレン系単量体由来の成分
スチレン系単量体由来の成分としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、エチルスチレン、ｉ−プロピルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン、クロロスチレン等のスチレン系単量体の単独重合体、もしくは、これらの共重合体、又は、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、セチル（メタ）アクリレート等のアルキル（メタ）アクリレート、（メタ）アクリロニトリル、ジメチルマレエート、ジエチルマレエート等のアルキルマレエート、ジメチルフマレート、ジエチルフマレート、エチルフマレート等のアルキルフマレート、無水マレイン酸、Ｎ−フェニルマレイミド、（メタ）アクリル酸等と、スチレン系単量体との共重合体等が挙げられる。

（３）多官能ビニル系芳香族化合物
多官能ビニル系芳香族化合物は、分岐化剤としての役割を有する。多官能ビニル系芳香族化合物は、１００以上、１０００未満の分子量を有し、かつ上記の２つの関係式を満足する基材樹脂を得られさえすれば特に限定されない。分子量が１０００以上の場合、単位質量当たりの官能基数が減り分岐化剤としての効果が小さくなる、又はシード重合を行った際に種粒子に吸収されにくくなることがある。

多官能ビニル系芳香族化合物において、多官能とは、化合物がビニル基を２以上含むことを意味する。多官能には、２官能、３官能、４官能、５官能、６官能以上が含まれる。
多官能ビニル系芳香族化合物に含まれるビニル基とは、重合可能な炭素−炭素の二重結合からなる基を意味している。また、ビニル基は、それを構成する炭素に結合した水素原子が、他の基（例えば、メチル基）で置換された構造を有していてもよい。なお、ビニル基の結合手が位置する炭素原子の水素原子が、他の基で置換されている場合、ビニル基をビニリデン基とも称する。多官能ビニル系芳香族化合物中のビニル基は、その分子末端に位置する（メタ）アクリロイル基中に含まれていてもよい。

多官能ビニル系芳香族化合物としては、例えば、
（ｉ）ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルトルエン、ジビニルキシレン、ビス（ビニルフェニル）メタン、ビス（ビニルフェニル）エタン、ビス（ビニルフェニル）プロパン、ビス（ビニルフェニル）ブタン、ジビニルナフタレン、ジビニルアントラセン、ジビニルビフェニル等の多官能のベンゼン環に直接ビニル基が結合した化合物、
（ｉｉ）ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加物ジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡのプロピレンオキシド付加物ジ（メタ）アクリレート等の２官能（メタ）アクリレート化合物、
等が挙げられる。

基材樹脂は、スチレン系単量体中に多官能ビニル系芳香族化合物を５０〜５００ｐｐｍ含む単量体混合物を重合させることにより得られる。含有量が５０ｐｐｍより少ない場合、押出発泡性、成形性が悪くなることなることがある。５００ｐｐｍより多い場合、架橋物が発生し、押出発泡時に外観不良を与えることがある。好ましい含有量は５０〜３００ｐｐｍであり、より好ましい含有量は７０〜２５０ｐｐｍである。なお、上記化合物の含有量は、基材樹脂中の多官能ビニル系芳香族化合物由来の成分の含有と実質的に対応している。

（４）その他の添加剤
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物には、必要に応じて、基材樹脂以外に他の添加剤が含まれていてもよい。他の添加剤としては、可塑剤、他の樹脂、難燃剤、難燃助剤、帯電防止剤、展着剤、気泡調整剤、充填剤、着色剤、耐候剤、老化防止剤、滑剤、防曇剤、香料等が挙げられる。
可塑剤としては、スチレン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素、シクロヘキサン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素等が挙げられる。アジピン酸ジイソブチル、アジピン酸ジオクチル、アジピン酸ジイソノニル等のアジピン酸エステル、グリセリンジアセトモノラウレート等のグリセリン脂肪酸エステル、フタル酸ジオクチル、フタル酸ジイソノニル、フタル酸ジイソブチル等のフタル酸エステル、流動パラフィン、ホワイトオイル等の高沸点化合物が挙げられる。

他の樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−非共役ジエン三次元共重合体等のジエン系のゴム状重合体を添加したゴム変性耐衝撃性ポリスチレン系樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンエーテル、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合体、ポリメタクリル酸メチル等、スチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等が挙げられる。
難燃剤としては、テトラブロモシクロオクタン、ヘキサブロモシクロドデカン、トリスジブロモプロピルホスフェート、テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロモビスフェノールＡ−ビス（２，３−ジブロモ−２−メチルプロピルエーテル）、テトラブロモビスフェノールＡ−ビス（２，３−ジブロモプロピルエーテル）等が挙げられる。
難燃助剤としては、２，３−ジメチル−２，３−ジフェニルブタン、３，４−ジメチル−３，４−ジフェニルヘキサン、ジクミルパーオキサイド、クメンヒドロパーオキサイドの有機過酸化物が挙げられる。

帯電防止剤としては、例えばポリオキシエチレンアルキルフェノールエーテル、ステアリン酸モノグリセリド、ポリエチレングリコール等が挙げられる。
展着剤としては、ポリブテン、ポリエチレングリコール、グリセリン、シリコンオイル等が挙げられる。
気泡調整剤としては、タルク、マイカ、シリカ、珪藻土、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸カリウム、硫酸バリウム、ガラスビーズ、ポリテトラフルオロエチレン、第三リン酸カルシウム、ピロリン酸マグネシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウム等の金属石鹸、エチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド等のビスアミド化合物、ステアリン酸アミド、１２−ヒドロキシステアリン酸アミド等のアミド化合物、ステアリン酸トリグリセライド、ステアリン酸モノグリセライド等の高級脂肪酸グリセライド等が挙げられる。
滑剤としてはステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウム等の金属石鹸、エチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド等のビスアミド化合物、ステアリン酸アミド、１２−ヒドロキシステアリン酸アミド等のアミド化合物、ステアリン酸トリグリセライド、ステアリン酸モノグリセライド等の高級脂肪酸グリセライド、ポリエチレンワックス、流動パラフィン、ホワイトオイル等が挙げられる。

（５）発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の製造方法
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物は、その原料としてのスチレン系単量体、多官能ビニル系芳香族化合物及び他の添加剤を、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得るための押出機に入れ、重合及び混合することで製造できる。この製造法については、ポリスチレン系樹脂発泡シートの欄で改めて説明する。この製造法以外に、スチレン系単量体、多官能ビニル系芳香族化合物及び他の添加剤を水性媒体中に入れ、懸濁条件下で、重合及び架橋を行う方法が挙げられる（懸濁重合法）。この方法では、発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を構成する成分を均一に分散できる。懸濁重合法の中でも、別途製造したスチレン系樹脂粒子に、スチレン系単量体、多官能ビニル系芳香族化合物及び他の添加剤を含浸させた後、重合及び架橋を行う方法が挙げられる（シード重合法）。この方法では、懸濁重合法に比べて、更に発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を構成する成分を選択的に分散できる。

より具体的には、
（ｉ）懸濁重合法は、スチレン系単量体を連続的又は断続的に水性媒体中に供給して重合開始剤の存在下で懸濁重合する方法であり、
（ｉｉ）シード重合法は、水性媒体中にポリスチレン系樹脂種粒子（以下種粒子）を分散させて水性懸濁液とし、これにスチレン系単量体を連続的又は断続的に供給して重合開始剤の存在下で懸濁重合する方法である。

上記懸濁重合法及びシード重合法において用いられる重合開始剤としては、特に限定されず、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ラウリルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサネート、イソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５トリメチルヘキサノエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシヘキサハイドロテレフタレート等の有機過酸化物やアゾビスイソブチロニトリル、アゾビスジメチルバレロニトリル等のアゾ化合物等が挙げられ、これらは単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。

種粒子は、押出機を使用して得る方法、懸濁重合法（シード重合法を含む）等の公知の方法により得ることができる。懸濁重合法により種粒子を得る場合、水性媒体中に種粒子を分散させてなる水性懸濁液は、上記懸濁重合法による重合後の反応液をそのまま水性懸濁液として用いても、あるいは、上記懸濁重合法によって得られた種粒子を反応液から分離し、この種粒子を別途用意した水性媒体に懸濁させた水性懸濁液を用いてもよい。なお、水性媒体としては、特に限定されず、例えば、水、アルコール等が挙げられ、水が好ましい。

また、上記懸濁重合法又はシード重合法において、スチレン系単量体を重合させる際に、スチレン系単量体の液滴又は種粒子の分散性を安定させるために懸濁安定剤を用いてもよい。このような懸濁安定剤としては、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン等の水溶性高分子や、第三リン酸カルシウム、ハイドロキシアパタイト、ピロリン酸マグネシウム等の難水溶性無機塩等が挙げられ、難水溶性無機塩を用いる場合には、アニオン界面活性剤が通常、併用される。

上記アニオン界面活性剤としては、例えば、ラウリル硫酸ナトリウム等のアルキル硫酸塩、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム等のアルキルベンゼンスルホン酸塩、オレイン酸ナトリウム等の高級脂肪酸塩、β−テトラヒドロキシナフタレンスルホン酸塩等が挙げられ、アルキルベンゼンスルホン酸塩が好ましい。
また、上記懸濁重合法又はシード重合法において、スチレン系単量体を重合させる際に、水に溶解したスチレンの重合による微粉末の発生を防ぐ目的で、水溶性の重合禁止剤を添加してもよい。

（ポリスチレン系樹脂発泡シート）
懸濁重合法又はシード重合法により得られた発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を押出機内で発泡剤と混練し、押出機の先端に装着させたフラットダイやサーキュラーダイから押出発泡させることによりポリスチレン系樹脂発泡シートを得ることができる。押出機内で原料を反応及び混練させることにより発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得る場合は、混練時に発泡剤を添加し、ダイから押出発泡させることによりポリスチレン系樹脂発泡シートを得ることができる。
発泡剤としては、炭化水素（例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン）、水、ジメチルエーテル、塩化メチル、塩化エチル、窒素、二酸化炭素、アルゴン等の物理発泡剤、アゾジカルボンアミドや、炭酸水素ナトリウム又は炭酸水素ナトリウムとクエン酸の混合物のような化学発泡剤が挙げられる。
ポリスチレン系樹脂発泡シートは、０．０３５〜０．０６５ｇ／ｃｍ³の密度を有することが好ましい。また、厚さは、通常０．８〜３．０ｍｍであり、好ましくは１．０〜２．５ｍｍであり、より好ましくは、１．５〜２．０ｍｍである。

（発泡成形品）
ポリスチレン系樹脂発泡シートを公知の方法により成形することで発泡成形品を得ることができる。発泡成形品としては、皿、カップ、丼等の食品容器、緩衝材、包装資材等に使用できる。ここで、本発明の組成物及びシートは、絞り比１．０以上の深絞り容器の製造に有用である。

次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜平均分子量＞
ｚ平均分子量（Ｍｚ）を含む平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて測定したポリスチレン（ＰＳ）換算平均分子量を意味する。
具体的には、試料３ｍｇをテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）１０ｍＬに７２時間静置で溶解させ（完全溶解）、得られた溶液をＧＬ社製非水系０．４５μｍのクロマトディスク（１３Ｎ）で濾過して分子量を測定する。予め測定し、作成しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の平均分子量を求める。また、クロマトグラフの条件は下記の通りとする。
・装置：高速ＧＰＣ装置
・商品名：東ソー社製 ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ ＥｃｏＳＥＣ−ＷｏｒｋＳｔａｔｉｏｎ（ＲＩ検出器内蔵）
・分析条件
カラム：東ソー社製ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｈ×２本（４．６ｍｍＩ．Ｄ×１５ｃｍＬ×２本）
ガードカラム：東ソー社製ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨＺ−Ｈ×１本（４．６ｍｍＩＤ×２ｃｍＬ×１本）
流量：試料側 ０．１７５ｍＬ／分、リファレンス側 ０．１７５ｍＬ／分
検出器：ＲＩ検出器
濃度：０．３ｇ／Ｌ
注入量：５０μＬ
カラム温度：４０℃
システム温度：４０℃
測定時間：０−２５分
ランタイム：２５分
サンプリングピッチ：２００ｍｓｅｃ

（検量線の作成）
検量線用標準ポリスチレン試料としては、東ソー社製商品名「ＴＳＫ ｓｔａｎｄａｒｄ ＰＯＬＹＳＴＹＲＥＮＥ」の重量平均分子量が、５００、２６３０、９１００、３７９００、１０２０００、３５５０００、３８４００００、及び５４８００００である標準ポリスチレン試料と、昭和電工社製商品名「Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ」の重量平均分子量が１０３００００である標準ポリスチレン試料を用いる。

検量線の作成方法は以下の通りである。まず、上記検量線用標準ポリスチレン試料をグループＡ（重量平均分子量が１０３００００のもの）、グループＢ（重量平均分子量が５００、９１００、１０２０００及び３４８００００のもの）及びグループＣ（重量平均分子量が２６３０、３７９００、３５５０００及び５４８００００のもの）にグループ分けする。グループＡに属する重量平均分子量が１０３００００である標準ポリスチレン試料を５ｍｇ秤量した後にテトラヒドロフラン２０ｍＬに溶解し、得られた溶液５０μＬを試料側カラムに注入する。グループＢに属する重量平均分子量が５００、９１００、１０２０００及び３４８００００である標準ポリスチレン試料をそれぞれ１０ｍｇ、５ｍｇ、５ｍｇ、及び５ｍｇ秤量した後にテトラヒドロフラン５０ｍＬに溶解し、得られた溶液５０μＬを試料側カラムに注入する。グループＣに属する重量平均分子量が２６３０、３７９００、３５５０００及び５４８００００である標準ポリスチレン試料をそれぞれ５ｍｇ、５ｍｇ、５ｍｇ、及び１ｍｇ秤量した後にテトラヒドロフラン４０ｍＬに溶解し、得られた溶液５０μＬを試料側カラムに注入する。これら標準ポリスチレン試料の保持時間から較正曲線（三次式）をＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ専用データ解析プログラムＧＰＣワークステーション（ＥｃｏＳＥＣ−ＷＳ）にて作成し、これをポリスチレン換算重量平均分子量測定の検量線として用いる。

＜メルトフローレイト(ＭＦＲ)の測定＞
ＭＦＲは東洋精機製作所社製のセミオートメルトインデクサー２Ａを用い、ＪＩＳ Ｋ ７２１０：１９９９「プラスチック―熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」Ｂ法記載のｂ）ピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法により測定する。測定条件は試料３〜８ｇ、予熱２７０秒、ロードホールド３０秒、試験温度２００℃、試験荷重４９．０３Ｎ、ピストン移動距離（インターバル）：２５ｍｍとする。試料の試験回数は３回とし、その平均をＭＦＲ（ｇ／１０分）の値とする。

＜溶融張力（ＭＴ）＞
ツインボアキャピラリ−レオメ−タ−Ｒｈｅｏｌｏｇｉｃ５０００Ｔ（イタリア チアスト社製）を用いて測定する。すなわち試験温度２００℃に加熱された径１５ｍｍのバレルに測定試料樹脂を充填後、５分間予熱したのち、上記測定装置のキャピラリーダイ（口径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、流入角度９０度（コニカル））からピストン降下速度（０．０７７３０ｍｍ／ｓ）を一定に保持して紐状に押出しながら、この紐状物を上記キャピラリーダイの下方２７ｃｍに位置する張力検出のプーリーに通過させた後、巻取りロールを用いて、その巻取り速度を初速３．９４３８８ｍｍ／ｓ、加速度１２ｍｍ／ｓ²で徐々に増加させつつ巻き取っていき、当紐状物が切断した点の直前の張力の極大値と極小値の平均を試料樹脂のＭＴとする。

＜損失正接（ｔａｎδ）＞
本発明における動的粘弾性測定は粘弾性測定装置ＰＨＹＳＩＣＡ ＭＣＲ３０１（Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ社製）、温度制御システムＣＴＤ４５０にて測定する。まず、樹脂を熱プレス機にて、温度１９０℃の条件下で直径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤サンプルを作成する。次にサンプルを測定温度に加熱した粘弾性測定装置のプレート上にセットし窒素雰囲気下にて５分間に亘って加熱し溶融させる。その後、直径２５ｍｍのパラレルプレートにて間隔を２．０ｍｍまで押しつぶし、プレートからはみ出した樹脂を取り除く。更に測定温度±１℃に達してから５分間加熱後、歪み５％、周波数０．０１〜１００ｒａｄ／ｓ、測定点の点数を２１(５点／桁)、測定温度２００℃の条件下にて、動的粘弾性測定を行い損失正接（ｔａｎδ）の角周波数ω（ｒａｄ／ｓ）依存性を測定する。測定開始は高周波数側(１００ｒａｄ／ｓ)からとする。

＜残存オリゴマー量＞
試料０．２ｇをメチルエチルケトン１０ｍｌに溶解し、メタノール３５ｍｌ中に滴下して再沈殿させ、約１時間攪拌する。次に、上記再沈殿液をＮｏ.５Ａ濾紙で５０ｍｌメスフラスコに濾過し、メタノールで５０ｍｌに定溶する。次に、２ｍｌメスフラスコに内部標準液ピレン１０μｌ（１０００ｐｐｍメタノール液）を入れ、５０ｍｌメスフラスコ中のメタノール溶液で２ｍｌに定溶し試料溶液を作製する。次に、この試料溶液を用いて、下記の条件でＧＣ／ＭＳ測定を行う。そして得られたクロマトグラムのうちスチレンダイマーのピーク３本、およびスチレントリマーのピーク５本のピーク面積を、内部標準物質であるピレンのピーク面積に対する相対感度として予め作成したスチレンオリゴマーの検量線により定量する。ダイマー、トリマーの検量線作成は関東化学社製の標準物質を用いて行う。
（ＧＣ／ＭＳ測定条件）
装置：島津製作所社製 ガスクロマトグラフ質量分析計 ＱＰ５０５０Ａ（ＧＣ＝ＧＣ−１７Ａ）
カラム：ＺＢ−５ＭＳ（Ｐｈｅｎｏｍｅｎｅｘ社製、０．２５μｍ×０．２５ｍｍφ×３０ｍ）
ＧＣオーブン昇温条件：初期温度１００℃（１分）
第１段階昇温速度１０℃／分（１９０℃まで−２．５分保持）
第２段階昇温速度１０℃／分（３００℃まで）
最終温度 ３００℃（２．５分）
注入口温度：２４０℃
検出器温度：２６０℃
検出器：１．２５ｋＶ
キャリアガス：ヘリウム
全流量：１５．３ｍＬ／分
カラム流量：１．０ｍＬ／分
キャリアガス圧力：７５ｋＰａ
試験液注入量：２μｌ（オートサンプラー使用）
スプリット比：１／１２

＜成形性＞
容器内面の亀裂の発生状態を観察し、成形性は以下の基準で評価した。
○・・・成形容器１００個の内、亀裂が観察させる容器の数が５個未満
×・・・成形容器１００個の内、亀裂が観察させる容器の数が５個以上

実施例１
（種粒子の作製）
内容積１０６リットルの攪拌機付オートクレーブ（以下、反応器ともいう）に重合開始剤として、ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１５０ｇ、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカーボネート（日油社製、商品名パーブチルＥ）２０ｇをスチレン４４ｋｇに溶解し、ピロリン酸マグネシウム１３０ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２ｇ、蒸留水４０ｋｇを投入した後、５５ｒｐｍの撹拌下で溶解及び分散させて懸濁液を形成した。
引き続き、オートクレーブ内の温度を９０℃まで昇温した後、９０℃で６時間保持した。

その後、反応器中にドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３ｇを追加、１２０ｒｐｍの攪拌下とし、更にオートクレーブ内の温度を１２５℃まで昇温した後、１２５℃で２時間保持した後、オートクレーブ内の温度を６０℃まで冷却し、オートクレーブから内容物を取り出し、脱水・乾燥・分級して粒子径が０．９〜１．２ｍｍで重量平均分子量が３０万のスチレン系重合体からなる種粒子を得た。

（発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製）
次いで、内容積１０６リットルの攪拌機付オートクレーブに該種粒子１０．７ｋｇ、蒸留水３３．４ｋｇ、ピロリン酸マグネシウム１００ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム５ｇを入れ、１５０ｒｐｍで撹拌し懸濁させた。
次いで予め用意した蒸留水２．１ｋｇ、ピロリン酸マグネシウム１６ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２ｇ、分岐化剤としてジビニルベンゼン（純分８１％、新日鐵化学社製、商品名ＤＶＢ−８１０）３．３ｇ及びスチレン１．３ｋｇをホモミキサーで攪拌して懸濁液を調製し、この懸濁液を初期温度７２℃に保持した反応器に添加し、１５分間種粒子にスチレンを吸収させた。

次いで、反応器にスチレン１．８ｋｇを１０分間掛けて添加し、更に１５分間放置して種粒子に吸収させた。
次いで、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１４９ｇ及びｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカーボネート（日油社製、商品名パーブチルＥ）１８ｇをスチレン１．７ｋｇに溶解し、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２ｇ、蒸留水１．６ｋｇと共にホモミキサーで攪拌して調製した懸濁液を初期温度７２℃に保持した反応器に１５分間掛けて添加した。

重合開始剤を含む懸濁液を反応器に加え始めた時点から６０分間、反応器内温度を初期温度の７２℃に保持し、種粒子にスチレンと重合開始剤を吸収させた。この後、分岐化剤としてジビニルベンゼン（純分８１％、新日鐵化学社製、商品名ＤＶＢ−８１０）９．７ｇ、スチレン３０ｋｇの混合物を反応器内に連続的に２時間３０分で供給するとともに、スチレン供給終了時に１０２℃となるように反応器内温度を連続的に昇温し、スチレン供給終了後も更に同じ昇温速度でさらに２０分昇温を行った。
引き続き１２５℃まで昇温して９０分保持した後、６０℃まで冷却してスチレン系樹脂粒子を取り出し、洗浄、脱水、乾燥することで発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して２３０ｐｐｍである。

（ポリスチレン系樹脂発泡シートおよび積層シートの作成）
該発泡用ポリスチレン系樹脂組成物１００質量部に対し、発泡核剤としてタルクを０．５質量部を配合した原料を第一押出機として口径５０ｍｍの単軸押出機と第二押出機として口径６５ｍｍの単軸押出機とが連結されたタンデム型押出機に連続供給し、第一押出機内に発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン（質量比）＝３５／６５）４．５質量部を圧入した。その後、第二押出機に移送し、出口樹脂温度が１５０℃となるよう冷却して、第二押出機の先端に取り付けた環状ダイスから円筒状に押出発泡し、厚み１．８ｍｍ、坪量２５０ｇ／ｍ²のポリスチレン系樹脂発泡シートを得た。
上記方法にて得られた発泡シートを３週間養生した後、以下のラミネート方式により該発泡シート片面に樹脂層を形成した。
すなわち、他の押出機に、耐衝撃性ポリスチレンとしてＰＳジャパン社製、製品名：４７５Ｄを投入し、押出機中で加熱下に溶融、混練して溶融物としＴダイを通して発泡シートの外表面側（円柱状冷却装置冷却面と反対面側）に２４０℃の溶融樹脂を押出して１ｍ²当たり１３７ｇとなるように積層接着し、積層発泡シートを得た。

（発泡成型品の作成）
該積層発泡シートについて樹脂層が積層された面を容器の外面側に位置するように熱成形を行った。成形は積層発泡シートを加熱させる加熱ゾーンと、成形を行う成形ゾーンとからなり、加熱ゾーンに積層シートの上下に位置して加熱ヒーターが設けられている。樹脂層が上側になるように積層発泡シートを固定して、上側ヒーターを４３０℃、下側ヒーターを３５０℃に調整し、該積層発泡シートの加熱を１２秒間行った。その後、成形ゾーンに加熱された積層発泡シートを送り、開口部が直径φ１０３ｍｍの円形、深さ１０５ｍｍ、絞り比１．０の円筒状の容器を成形した。

実施例２
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製において、ホモミキサーで攪拌して懸濁液を調整する際に使用するジビニルベンゼン３．３ｇを１．１ｇ、スチレン３０ｋｇを反応器内に連続的に滴下する際に使用するジビニルベンゼン９．７ｇを３．２ｇ、反応器初期温度７２℃を７４℃、スチレン供給終了時温度１０２℃を１１３℃、ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１４９ｇを１２５ｇとしたこと以外は実施例１と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して７７ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

実施例３
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製において、ホモミキサーで攪拌して懸濁液を調整する際に使用するジビニルベンゼン３．３ｇを１．１ｇ、スチレン３０ｋｇを反応器内に連続的に滴下する際に使用するジビニルベンゼン９．７ｇを３．２ｇ、反応器初期温度７２℃を７４℃、スチレン供給終了時温度１０２℃を１１３℃、ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１４９ｇを１１９ｇとしたこと以外は実施例１と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して７７ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

実施例４
（発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製）
内容積１０６リットルの攪拌機付オートクレーブに該種粒子１２．２ｋｇ、蒸留水３７．８ｋｇ、ピロリン酸マグネシウム１６０ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム６ｇを入れ、１５０ｒｐｍで撹拌し懸濁させた。
次いで予め用意した蒸留水２．６ｋｇ、ピロリン酸マグネシウム１６ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２ｇ、分岐化剤としてジビニルベンゼン（純分８１％、新日鐵化学社製、商品名ＤＶＢ−８１０）３．８ｇ及びスチレン１．５ｋｇをホモミキサーで攪拌して懸濁液を調製し、この懸濁液を初期温度７５℃に保持した反応器に添加し、１５分間種粒子にスチレンを吸収させた。
次いで、反応器にスチレン６．７ｋｇを３０分間掛けて添加し、更に６０分間放置して種粒子に吸収させた。

次いで、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）２３７ｇ及びｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカーボネート（日油社製、商品名パーブチルＥ）２１ｇをスチレン２．０ｋｇに溶解し、ピロリン酸マグネシウム１６ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２ｇ、蒸留水２．０ｋｇと共にホモミキサーで攪拌して調製した懸濁液を初期温度７５℃に保持した反応器に１５分間掛けて添加した。
重合開始剤を含む懸濁液を反応器に加え始めた時点から６０分間、反応器内温度を初期温度の７５℃に保持し、種粒子にスチレンと重合開始剤を吸収させた。この後、分岐化剤としてジビニルベンゼン（純分８１％、新日鐵化学社製、商品名ＤＶＢ−８１０）１０．９ｇ、スチレン２９．５ｋｇの混合物を反応器内に連続的に２時間３０分で供給するとともに、スチレン供給終了時に１０８℃となるように反応器内温度を連続的に昇温し、更に同じ昇温速度でさらに２０分昇温を行った。
引き続き１２５℃まで昇温して９０分保持した後、６０℃まで冷却してスチレン系樹脂粒子を取り出し、洗浄、脱水、乾燥することで発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して２３０ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

実施例５
ホモミキサーで攪拌して懸濁液を調製する際に使用するジビニルベンゼン３．８ｇを１．３ｇ、スチレン２９．５ｋｇを反応器内に連続的に滴下する際に使用するジビニルベンゼン１０．９ｇを３．６ｇとしたこと以外は実施例４と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して７７ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

比較例１
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製において、ジビニルベンゼンを使用せず、スチレン供給終了時温度１０２℃を１０８℃、ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１４９ｇを１０９ｇとしたこと以外は実施例１と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して０ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

比較例２
発泡用ポリスチレン系樹脂組成物の作製において、ジビニルベンゼンを使用せず、スチレン供給終了時温度１０２℃を１１１℃、ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）１４９ｇを１０９ｇとしたこと以外は実施例１と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して０ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

比較例３
ベンゾイルパーオキサイド（純度７５％、日油社製、商品名ナイパーＢＷ）２３７ｇを２００ｇとしたこと以外は実施例４と同様にして発泡用ポリスチレン系樹脂組成物を得た。
使用した分岐化剤量は発泡用ポリスチレン系樹脂組成物に対して２３０ｐｐｍである。
実施例１と同じ外観、坪量、厚みとなるよう発泡剤や発泡核剤の量を調整し、ポリスチレン系樹脂発泡シートを得、実施例１と同様にして、積層発泡シート、発泡成形品を得た。

上記表１及び２から、特定の分子量の多官能ビニル系芳香族化合物に由来する成分を特定量含み、ＭＦＲ、ＭＴ及び損失正接ｔａｎδが特定の関係式を満たす基材樹脂を含む発泡用ポリスチレン系樹脂組成物は、優れた物性を示す発泡成形品を製造できることが分かる。

Claims (8)

1. 多官能ビニル系芳香族化合物とスチレン系単量体由来の成分を基材樹脂として含み、
   前記多官能ビニル系芳香族化合物が、１００以上、１０００未満の分子量を有し、
   前記基材樹脂が、前記スチレン系単量体中に多官能ビニル系芳香族化合物を５０〜５００ｐｐｍ含む単量体混合物を重合させることにより得られ、
   前記基材樹脂は、
   （１）測定条件２００℃において、以下の関係式を満たすメルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）と溶融張力値（ＭＴ：ｃＮ）
   ＭＴ≧−３×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２
   （２）以下の関係式を満たす０．０１ｒａｄ／ｓと１００ｒａｄ／ｓの角周波数ωでの損失正接ｔａｎδの比
   ４≦ｔａｎδ（ω＝０．０１（ｒａｄ／ｓ））／ｔａｎδ（ω＝１００（ｒａｄ／ｓ））≦２０
   を有し、
   前記多官能ビニル系芳香族化合物が、ジビニルベンゼンであり、
   前記基材樹脂が、８０万〜２００万のＭｚを有することを特徴とする発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
2. 前記ＭＦＲが、０．５〜５ｇ／１０分である請求項１に記載の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
3. 前記ＭＴが、８〜３０ｃＮである請求項１又は２に記載の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
4. 前記基材樹脂は、スチレンダイマーとスチレントリマーとからなるオリゴマーの含有量が２０００ｐｐｍ以下の樹脂である請求項１〜３のいずれか１つに記載の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
5. 前記基材樹脂が、水性懸濁液中に分散させたポリスチレン系樹脂の種粒子に、多官能ビニル系芳香族化合物である分岐化剤と、スチレン系単量体を含む単量体混合物とを断続的又は連続的に供給して重合させることによって得られる請求項１〜４のいずれか１つに記載の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
6. 前記発泡用ポリスチレン系樹脂組成物が、絞り比１．０以上の深絞り発泡成形品製造用の組成物である請求項１〜５のいずれか１つに記載の発泡用ポリスチレン系樹脂組成物。
7. 請求項１〜６のいずれか１つに記載のポリスチレン系樹脂組成物を押出発泡することで得られたポリスチレン系樹脂発泡シート。
8. 請求項７に記載のポリスチレン系樹脂発泡シートを用いて得られた発泡成形品。