JP6240778B2 - 極低温衝撃靭性に優れた高強度溶接継手部及びこのためのフラックスコアードアーク溶接用ワイヤ - Google Patents
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Description
また、Niを10質量%以下の範囲で更に含むことが好ましい。
また、上記高Mn鋼は、Mn24C0.4Cr4Si0.3を基本組成とする高Mn鋼であり得る。
また、Y及び/又はREMを1質量%以下の範囲で更に添加することが好ましい。
また、Niを10質量%以下の範囲で更に添加することが好ましい。
まず、本発明の極低温靭性に優れた溶接継手部を説明する。
炭素は、溶接継手部の強度を確保し、且つ溶接継手部の極低温衝撃靭性を確保することができるオーステナイト安定化元素であって、現存する最も強力な元素であり、本発明では必須の元素である。炭素含量の下限は0.1質量%であってもよい。しかしながら、炭素の含量が0.61質量%を超えると、溶接時に二酸化炭素ガスなどが発生し、溶接継手部に欠陥を誘発する可能性があり、マンガン、クロムなどの合金元素と結合してMC、M23C6などのカーバイドを生成し、低温で衝撃靭性が低下するという問題点がある。従って、炭素の含量は0.1〜0.61質量%に制限することが好ましい。
シリコンは、溶接継手部内の脱酸効果及び溶接ビードの広がり性のために添加する元素である。シリコンの含量が不十分(0.23質量%未満)であると、溶接継手部の流動性を低下させる可能性があり、シリコンの含量が1.0質量%を超える場合には、溶接継手部内の偏析などを誘発して低温衝撃靭性を低下させ、溶接割れ抵抗性に悪影響を及ぼすという問題点がある。従って、本発明では、上記シリコンの含量を0.23〜1.0質量%に制限することが好ましい。
マンガンは、低温安定相であるオーステナイトを生成させるための主要な元素であり、本発明において必ず添加しなければならない元素であり、ニッケルに比べて非常に安価な元素である。マンガンの含量が14質量%未満の場合には、十分なオーステナイトが生成されず、極低温で靭性が非常に低くなる。これに対し、マンガンの含量が35質量%を超える場合には、偏析が過剰に発生し、高温割れが誘発され、有害なヒューム(Fume)が発生する可能性がある。従って、マンガンの含量は14〜35質量%の範囲に制限することが好ましい。
クロムはフェライト安定化元素であり、一定含量のクロムによってオーステナイト安定化元素の含量を低くすることができるという長所がある。しかしながら、添加しなくても、既存のCとMnとの含量が高い場合には基地をオーステナイトに維持することができるため、Crの含量の下限は0%とする。これに対し、クロムの含量が6質量%を超える場合には、クロム系炭化物が過剰に生成され、極低温靭性が低くなるという問題点がある。従って、クロムの含量は6質量%以下に制限することが好ましい。
モリブデンは、基地の強度を向上させることができる元素であり、含量が1.45質量%を超える合金を用いた場合には、引張強度を400MPa以上にすることができる。また、オーステナイト系溶接材料で施工した時に固液共存区間を狭めて高温Crackの発生を抑制する役割をすることができる。但し、モリブデンの含量が3.5質量%を超える場合には、モリブデン炭化物が過度に生成され、極低温靭性を低下させるという短所がある。従って、モリブデンの含量は1.45〜3.5質量%に限定することが好ましい。
硫黄は、MnS複合析出物を析出させる元素であるが、その含量が0.02質量%を超える場合には、FeSなどの低融点化合物を形成させて高温割れを誘発する可能性があるため好ましくない。従って、硫黄の含量は0.02質量%以下に制限することが好ましい。
リンは、低温靭性に影響を及ぼす元素であり、結晶粒界に脆化したリン化合物を生成させるため、その上限を0.02質量%とすることが好ましい。
ホウ素は、結晶粒界に偏析する特性を示す。偏析したホウ素は、結晶粒界の強度を向上させる役割をし、これにより、強度を向上させる効果を示すことができる。このような効果は、ホウ素が0.001質量%のみ添加されても十分に示されている。しかしながら、0.01質量%以上添加される場合には、強度向上の効果は大きいが、低温靭性を低下させる原因として作用する。従って、本発明では、上記ホウ素の含量を0.001〜0.01質量%に制限することが好ましい。
チタンは、酸化物又は窒化物の形で結晶粒内に存在し、高温で凝固する時に核生成サイトとして作用し、オーステナイトの結晶粒を小さくする役割をする。また、これらの酸化物及び窒化物(又は炭窒化物)は、組織内で強度を向上させる役割をする。チタンは0.001%添加されてもその強度向上の効果が示されるため、本発明では、上記チタンの含量の下限を0.001質量%とする。しかしながら、チタンが0.2質量%を超える場合には、強度向上の効果は大きいが、衝撃靭性を低下させ、低温靭性を低下させる原因として作用する可能性がある。これを考慮して、本発明では、上記チタンの含量を0.001〜0.2質量%の範囲に制限することが好ましい。
窒素は、炭素と同一の特性を示す元素であって、チタンと共に窒化物を作る元素である。0.001質量%添加されてもチタンと共に強度を向上させることができるため、0.001質量%以上含まれることが好ましい。これに対し、窒素の含量が0.3質量%を超える場合には、溶接継手部内に気孔が発生しやすく、またチタンと共に窒化物の生成量を増加させることによって極低温衝撃靭性を低下させるため、上限を0.3質量%とすることが好ましい。
タングステン(W)、ニオブ(Nb)及びバナジウム(V)のうちから選択された1種以上の合計:5質量%以下
イットリウム(Y)及び/又は希土類金属(REM)は、本発明で選択的に含有される元素であり、高温で酸化物を生成し、これによって高温で凝固時に核生成サイトとして作用し、オーステナイトの結晶粒を小さくする役割をする。これにより、強度を向上させる役割をする。しかしながら、0.1質量%を超えると、溶接時に継手部に欠陥などを発生させる原因となるため、その含量を0.1質量%以下に制御する必要がある。従って、本発明では、イットリウム(Y)及び/又は希土類金属(REM)を0.1質量%以下含有することがより好ましい。
ニッケルは、本発明で選択的に含有される元素であり、オーステナイト安定化元素として添加される成分である。ニッケルを添加すると、低温衝撃靭性が非常に高速で増加するが、これは、溶接継手部内のStacking Fault Energyを高める役割をするためである。これにより、低温衝撃靭性が増加する。しかしながら、ニッケルは、強度を低下させるだけでなく溶接材料の価格も増加させる元素であるため、10質量%以下に制限することがより好ましい。
なお、本発明の溶接継手部は、極低温で高強度と低温靭性とが求められる多様な高Mn鋼に適用することができ、特定の溶接母材の組成に制限されない。好ましい例として、上記高Mn鋼は、Mn24C0.4Cr4Si0.3を基本組成とするものである。
本発明のフラックスコアードアーク溶接用ワイヤは、質量%で、C:0.15〜0.8%、Si:0.2〜1.2%、Mn:15.0〜34.0%、Cr:6%以下、Mo:1.5〜4%、S:0.02%以下、P:0.02%以下、B:0.01%以下、Ti:0.09〜0.5%、N:0.001〜0.3%、TiO2:4〜15%、SiO2、ZrO2及びAl2O3のうちから選択された1種以上の合計:0.01〜9%、K、Na及びLiのうちから選択された1種以上の合計:0.5〜1.7%、FとCaのうち1種以上:0.2〜1.5%、残部はFe及びその他の不可避不純物を含む。以下では、各合金元素の特性及び組成範囲の臨界的意義について簡単に説明する。
炭素は、溶接継手部の強度を確保し、溶接継手部の極低温衝撃靭性を確保することができるオーステナイト安定化元素であって現存する最も強力な元素であり、本発明では必須の元素である。炭素含量が低い場合には全てのオーステナイトが安定化しないため、適正量の炭素を維持する必要があり、下限を0.15質量%とした。炭素の含量が0.8質量%を超える場合には、溶接時に二酸化炭素ガスなどが発生し、溶接継手部に欠陥を誘発する可能性があり、マンガン、クロムなどの合金元素と結合してMC、M23C6などの炭化物を生成し、低温で衝撃靭性が低下するという問題点がある。従って、本発明では、上記炭素の含量を0.15〜0.8質量%に制限することが好ましい。
ケイ素の含量が0.2質量%未満の場合には、溶接継手部内の脱酸効果が不十分であり、溶接継手部の流動性を低下させる可能性がある。これに対し、シリコンの含量が1.2質量%を超える場合には、溶接継手部内の偏析などを誘発して低温衝撃靭性を低下させ、溶接割れ感受性に悪影響を及ぼすという問題点がある。従って、本発明では、上記ケイ素の含量を0.2〜1.2質量%に制限することが好ましい。
マンガンは、加工硬度を高めると共に低温安定相であるオーステナイトを生成させる主要な元素であり、本発明のワイヤに必ず含まれなければならない成分である。また、Cと共に炭化物生成元素として作用すると共に、ニッケルと同様にオーステナイト安定化元素としての役割をする。
クロムはフェライト安定化元素であり、クロムを添加することによりオーステナイト安定化元素の含量を低くすることができるという長所がある。また、クロムは、MC、M23C6のような炭化物の生成に核心的な成分として作用する。即ち、一定量のクロムが添加されると、より高い水準の析出硬化度が得られるだけでなく、オーステナイト安定化元素の含量を低くしてもよいため、一定量のクロム成分が添加されることが好ましいが、必ず添加される必要はない。また、クロムは、強力な耐酸化防止元素であり、外部の酸化雰囲気に対応する耐酸化度を高めるという長所がある。
モリブデンは溶接継手部の強度を向上させることができる元素であり、本発明では、溶接材料内に1.5質量%以上のMoを入れた場合には溶接継手部の引張強度が400MPa以上を示している。また、オーステナイト系溶接材料で施工時に固液共存区間を狭めて高温クラックの発生を抑制する役割をすることができる。但し、モリブデンの含量が4.0質量%を超える場合には、モリブデン炭化物が溶接継手部内に過度に生成し、極低温靭性を低下させるという短所がある。従って、モリブデンの含量は1.5〜4.0質量%に限定することが好ましい。
リンは、溶接時に高温割れ(Crack)を助長する不純物元素であるため、できるだけ低くすることが好ましい。従って、高温における割れの防止のためにその含量を0.02%以下とすることが好ましい。
硫黄は、リンと共に溶接時に高温割れ(Crack)を助長する不純物元素であるため、できるだけ低くすることが好ましい。その含量が0.02質量%を超えると、FeSなどの低融点化合物を形成させて高温割れを誘発する可能性があるため好ましくない。従って、高温における割れの防止のために硫黄の含量は0.02質量%以下とすることが好ましい。
ホウ素は、溶接継手部内の結晶粒界に偏析する特性を示す。偏析したホウ素は、結晶粒界の強度を向上させる役割をし、これにより、強度を向上させる効果を示す。ホウ素は0.001%添加されても十分な効果を示している。しかしながら、その含量が0.01%を超えると、溶接継手部内における強度向上の効果は大きいが、低温靭性を低下させる原因として作用するため、その上限を0.01質量%に制限することが好ましい。
チタンは、溶接時にアーク安定性及び酸化剤として作用し、溶接継手部の清浄度を増加させる元素である。他方では、溶接完了後に溶接継手部内に回収されたチタンは、酸化物及び窒化物(又は炭窒化物)を生成させて溶接継手部の強度を向上させる元素であるため、その含量を0.09%以上とすることが好ましい。しかしながら、チタンが溶接後に溶接継手部内に多量に含有された場合には衝撃靭性を低下させるが、その含量が0.5質量%を超えると、強度向上の効果は大きいが、低温靭性を低下させる原因として作用するため、その上限を0.5質量%に限定することが好ましい。
窒素は、添加時に耐食性を向上させると共にオーステナイトを安定化させる成分であり、炭素とほぼ類似した物性を有する元素である。従って、上記窒素成分は炭素の成分をそのまま代替することができ、その効果は少量を添加する場合にも示されることが確認できる。しかしながら、その含量が0.3を超える場合には、衝撃靭性が大きく低下するため、本発明では、その含量を0.001〜0.3質量%の範囲に制限することが好ましい。
TiO2は、スラグ形成剤として全姿勢溶接が可能であるように液状の溶接継手部が凝固する前に凝固し、液状の溶接継手部が流れ落ちることを抑制する役割をする。このような効果を示すためには、本発明では4質量%以上添加することが好ましい。しかしながら、その含量が15質量%を超える場合には、溶接継手部内の酸化物の含量が急激に増加し、極低温衝撃靭性が低下するという短所がある。従って、本発明では、TiO2の含量を4〜15質量%に制限することが好ましい。
SiO2、ZrO2及びAl2O3のうち1種以上の合計が0.01質量%未満の場合には、スラグの塗布及び剥離性とアーク安定性が劣悪になり、全姿勢作業性と溶接ビードの形成が劣悪になる。これに対し、9.0質量%を超えると、溶融スラグの量が急速に増大し、スラグの粘性も増大し、全姿勢溶接性とビード形状が劣悪になる。また、シリコン、アルミニウムなどが溶着金属に移行することが増加するようになり、衝撃靭性が低下する。
これを考慮して、本発明では、SiO2、ZrO2及びAl2O3のうち1種以上の含量の合計を0.01〜9.0質量%に制限することが好ましい。
上記アルカリ金属は、溶接中にアークのイオン化ポテンシャルを低下させてアークの発生を容易にし、溶接中に安定したアークを維持させることができる。上記アルカリ金属を0.5質量%以上添加した場合にこのような効果を明らかに示すことができる。しかしながら、その含量が1.7質量%を超えると、高い蒸気圧によって溶接ヒューム(Fume)が過多に発生する可能性がある。ここで、アルカリ金属としてはカリウム(K)、ナトリウム(Na)、リチウム(Li)系アルカリ金属のうちの1種又は2種以上が含まれることができ、本発明において上記アルカリ金属の添加効果はそれぞれの含量比とは関係がない。
本発明の溶接ワイヤはアルカリ金属系及びアルカリ土類金属系フッ素化合物のうちフッ素(F)及び/又はカルシウム(Ca)を更に含む場合に本発明の効果をより向上させることができる。上記フッ素化合物は、溶接ワイヤの内部に0.2質量%以上添加されることにより高温のアークでフッ素をアーク中に発生させ、溶接中に水素と反応して脱水素反応を起こすため、拡散性水素を効果的に低減させるが、1.5質量%を超えると、高い蒸気圧の特性によって溶接ヒューム(Fume)が過多に発生し、TiO2が主なスラグ成分であるルチル系で溶融池のスラグ粘度を過度に減少させ、不安定化したビードを形成するようになる。従って、その含量を0.2〜1.5質量%に制限することが好ましい。
タングステン(W)、ニオブ(Nb)及びバナジウム(V)は常温強度を増加させる元素である。これらの元素は、溶接継手部内に炭素と結合して炭化物(又は炭窒化物)を生成させ、この生成相によって常温引張強度が向上するという効果を発揮する。しかしながら、これらの合計が5%を超えると、クラックが発生しやすく、また、極低温衝撃靭性を低下させる原因として作用する。従って、本願発明では、これらの添加量を5%以下に制限することがより好ましい。
イットリウム(Y)と希土類金属(REM)は、溶接時に強力な酸化剤として作用すると共にアーク安定性を向上させる元素である。他方では、溶接継手部内に酸化物として生成され、これらによって高温で凝固時に核生成サイトとして作用し、オーステナイトの結晶粒を小さくする役割をする。これにより、強度を向上させる役割をする。しかしながら、その含量が1質量%を超えると、溶接時に継手部に欠陥などを発生させる要因となるため、その含量を1質量%以下に制御する必要がある。従って、本発明では、イットリウム(Y)及び/又は希土類金属(REM)を1%以下の範囲に制限することがより好ましい。
ニッケルは、オーステナイト安定化元素として添加される元素である。ニッケルを添加すると、溶接継手部の低温衝撃靭性が非常に高速で増加するが、これは、溶接継手部内のStacking Fault Energyを高める役割をするためである。しかし、これとは逆に、ニッケルは、強度を低下させるだけでなく溶接材料の価格も増加させる元素であるため、その含量を10質量%以下に維持することがより好ましい。
上記組成の他、残りはFe及び不可避不純物を含む。但し、これにより他の組成の添加を排除するものではない。
直径1.2mmのフラックスコアードアーク溶接用ワイヤを用意した。このときに用いられたフラックスコアードアーク溶接用ワイヤの組成は、質量%で、C:0.15〜0.8%、Si:0.2〜1.2%、Mn:15〜34%、Cr:6%以下、Mo:1.5〜4%、S:0.02%以下、P:0.02%以下、B:0.01%以下、Ti:0.09〜0.5%、N:0.001〜0.3%、TiO2:4〜15%、SiO2、ZrO2及びAl2O3のうちから選択された1種以上の合計:0.01〜9%、K、Na及びLiのうちから選択された1種以上の合計:0.5〜1.7%、FとCaのうち1種以上:0.2〜1.5%、残部のFe及びその他の不可避な不純物を含み、必要に応じて、W、Nb及びVのうち1種以上:5%以下、Y及び/又はREM:1%以下、及びNi:10%以下を含有するようにした。
これに対し、Crの含量が多すぎる比較例1は、引張強度は高いが、低温靭性が14Jと良くない。また、C含量が多すぎる比較例2は、溶接後に得られた溶接継手部の内部にクラックが発生し、Siの含量が多すぎる比較例3は、溶接継手部の内部に気孔が形成された。
直径4.0mmのサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤを用意した。このときに用いたサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤの組成は、質量%で、C:0.15〜0.8%、Si:0.5〜1.5%、Mn:15〜32%、Cr:5.5%以下、Mo:1.5〜3%、S:0.025%以下、P:0.025%以下、B:0.01%以下、Ti:0.05〜1.2%、N:0.005〜0.5%、残部のFe及びその他の不可避な不純物を含み、必要に応じて、W、Nb及びVのうち1種以上の合計:6質量%以下、Y及び/又はREM:1質量%以下、及びNi:10質量%以下を含有するようにした。
径1.2mmのガスメタルアーク溶接用ワイヤを設けた。このときに用いられたガスメタルアーク溶接用ワイヤの組成は、実施例2におけるサブマージアーク溶接用ソリッドワイヤの組成と同一である。
また、Nの含量が多すぎる比較例3は、溶接後に得られる溶接継手部の内部に気孔が形成された。
下記表4のような直径1.2mmのフラックスコアードアーク溶接用ワイヤを用意した。上記溶接用ワイヤを利用して、Mn24C0.4Cr4Si0.3を基本組成とする極低温高Mn鋼を溶接母材として用いて溶接を行った。このときの溶接は、100%CO2保護ガス下で行われ、DCは290A、30V、31CPM、入熱量は1.7kJ/mmの条件で行った。また、層間温度は150℃未満、予熱は湿気のみを除く条件下で100℃とした。
一方、TiO2含量、SiO2+ZrO2+Al2O3含量、K+Na+Li含量又はF+Ca含量が本発明の範囲を外れた比較例8〜10は、溶接時に高温でクラックが発生し、溶接が不可能であった。
Claims (8)
- 極低温用高強度高Mn鋼を溶接して得られる溶接継手部であって、
前記溶接継手部は、質量%で、C:0.1〜0.61%、Si:0.23〜1.0%、Mn:14〜35%、Cr:6%以下、Mo:1.45〜3.5%、S:0.02%以下、P:0.02%以下、B:0.001〜0.01%、Ti:0.001〜0.2%、N:0.001〜0.3%、残部Fe、及びその他の不可避不純物を含むことを特徴とする極低温靭性に優れた高強度溶接継手部。 - W、Nb及びVのうちから選択された1種以上を合計で5質量%以下更に含むことを特徴とする請求項1に記載の極低温靭性に優れた高強度溶接継手部。
- Y及び/又はREMを0.1質量%以下の範囲で更に含むことを特徴とする請求項1に記載の極低温靭性に優れた高強度溶接継手部。
- Niを10質量%以下の範囲で更に含むことを特徴とする請求項1に記載の極低温靭性に優れた高強度溶接継手部。
- 質量%で、C:0.15〜0.8%、Si:0.2〜1.2%、Mn:15〜34%、Cr:6%以下、Mo:1.5〜4%、S:0.02%以下、P:0.02%以下、B:0.01%以下、Ti:0.09〜0.5%、N:0.001〜0.3%、TiO2:4〜15%、SiO2、ZrO2及びAl2O3のうちから選択された1種以上の合計:0.01〜9%、K、Na及びLiのうちから選択された1種以上の合計:0.5〜1.7%、FとCaのうち1種以上:0.2〜1.5%、残部Fe及びその他の不可避不純物を含むことを特徴とする高強度と極低温衝撃靭性に優れたフラックスコアードアーク溶接用ワイヤ。
- W、Nb及びVのうち1種以上を合計で5質量%以下の範囲で更に含むことを特徴とする請求項5に記載の高強度と極低温衝撃靭性に優れたフラックスコアードアーク溶接用ワイヤ。
- Y及び/又はREMを1質量%以下の範囲で更に含むことを特徴とする請求項5に記載の高強度と極低温衝撃靭性に優れたフラックスコアードアーク溶接用ワイヤ。
- Niを10質量%以下の範囲で更に含むことを特徴とする請求項5に記載の高強度と極低温衝撃靭性に優れたフラックスコアードアーク溶接用ワイヤ。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10243069B2 (en) | 2014-10-30 | 2019-03-26 | Intel Corporation | Gallium nitride transistor having a source/drain structure including a single-crystal portion abutting a 2D electron gas |
US10756183B2 (en) | 2014-12-18 | 2020-08-25 | Intel Corporation | N-channel gallium nitride transistors |
WO2023026763A1 (ja) | 2021-08-26 | 2023-03-02 | Jfeスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用メタルコアードワイヤおよびそれを用いたサブマージアーク溶接方法 |
Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6091974B2 (ja) * | 2013-04-16 | 2017-03-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接物の製造方法、溶接方法、溶接装置 |
JP6453178B2 (ja) * | 2015-07-17 | 2019-01-16 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
JP2019520473A (ja) | 2016-05-02 | 2019-07-18 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニーExxon Research And Engineering Company | 高マンガン鋼スラリーパイプラインのための現場での円周溶接技術 |
JP6976273B2 (ja) | 2016-05-02 | 2021-12-08 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニーExxon Research And Engineering Company | 強化された耐摩耗性高マンガン鋼のための現場での異種金属溶接技術 |
EP3452249A4 (en) | 2016-05-02 | 2019-12-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | HIGH-QUALITY STEEL PIPE WITH RESISTANCE OF THE WELDING AREA TO STEP-OUT-EROSION / CORROSION AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
JP6802660B2 (ja) * | 2016-08-04 | 2020-12-16 | 株式会社神戸製鋼所 | アークスポット溶接方法 |
JP6901868B2 (ja) * | 2016-09-13 | 2021-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手 |
CN107009046B (zh) * | 2017-03-28 | 2019-03-01 | 武汉科技大学 | 用于超低温高锰钢焊接的钨极氩弧焊实芯焊丝 |
CN106938375B (zh) * | 2017-03-28 | 2019-03-19 | 武汉科技大学 | 适用于-196℃工作温度的熔化极气体保护焊焊丝 |
CN107052618B (zh) * | 2017-03-28 | 2019-03-19 | 武汉科技大学 | 制备lng贮罐的高锰钢用全自动埋弧焊实芯焊丝 |
CN107177786B (zh) * | 2017-05-19 | 2018-12-21 | 东北大学 | 一种lng储罐用高锰中厚板的设计及其制造方法 |
US10799974B2 (en) | 2017-08-16 | 2020-10-13 | Lincoln Global, Inc. | Electrodes for forming austenitic and duplex steel weld metal |
SG11202001418YA (en) * | 2017-09-01 | 2020-03-30 | Jfe Steel Corp | High-mn steel and production method therefor |
US11529697B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-12-20 | Lincoln Global, Inc. | Additive manufacturing using aluminum-containing wire |
US11426824B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-08-30 | Lincoln Global, Inc. | Aluminum-containing welding electrode |
KR102188698B1 (ko) * | 2018-06-21 | 2020-12-07 | 한국조선해양 주식회사 | 액화가스 저장탱크 및 선박 |
KR102511652B1 (ko) | 2018-08-23 | 2023-03-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 가스 메탈 아크 용접용 솔리드 와이어 |
CN112375983B (zh) * | 2018-11-06 | 2021-09-03 | 江苏省无锡交通高等职业技术学校 | 柴油机超高压共轨燃油喷射系统针阀体用高抗拉强度钢 |
CN109623198B (zh) * | 2019-01-03 | 2020-12-18 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法 |
CN109530881B (zh) * | 2019-01-08 | 2021-07-09 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 焊接超低温高锰钢用的埋弧焊焊剂、焊丝及制备方法 |
CN109623202B (zh) * | 2019-01-30 | 2020-12-18 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高锰低温钢气体保护焊的实芯焊丝 |
CN109865957A (zh) * | 2019-02-20 | 2019-06-11 | 江苏金桥焊材科技股份有限公司 | 一种适用于核电的不锈钢焊丝及其制备方法 |
JP6978613B2 (ja) | 2019-03-29 | 2021-12-08 | Jfeスチール株式会社 | 極低温用高強度溶接継手の製造方法 |
JP6978614B2 (ja) | 2019-03-29 | 2021-12-08 | Jfeスチール株式会社 | ガスメタルアーク溶接用ソリッドワイヤおよびガスメタルアーク溶接方法 |
KR20210143296A (ko) | 2019-03-29 | 2021-11-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Tig 용접용 용가재 |
CN111660035B (zh) * | 2020-05-07 | 2022-04-19 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 超低温高锰钢焊接用钨极氩弧无缝药芯焊丝及其制备方法 |
CN111790999A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-10-20 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 一种25Mn奥氏体钢用金属粉芯埋弧焊丝焊剂组合 |
CN116137872A (zh) | 2020-08-03 | 2023-05-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 气体保护金属极电弧焊用实芯焊丝 |
PE20231720A1 (es) * | 2020-09-10 | 2023-10-24 | Jfe Steel Corp | Junta de soldadura y metodo de fabricacion de la junta de soldadura |
JP7385831B2 (ja) * | 2020-09-25 | 2023-11-24 | Jfeスチール株式会社 | 溶接継手及びその製造方法 |
KR102463018B1 (ko) * | 2020-11-02 | 2022-11-03 | 주식회사 포스코 | 충격인성이 우수한 선재 및 그 제조방법 |
EP4252959A1 (en) | 2020-11-26 | 2023-10-04 | JFE Steel Corporation | Welded joint and production method therefor |
WO2022113473A1 (ja) | 2020-11-26 | 2022-06-02 | Jfeスチール株式会社 | 溶接継手およびその製造方法 |
CN116529408A (zh) | 2020-12-17 | 2023-08-01 | 杰富意钢铁株式会社 | Tig焊用填充材料和使用了该tig焊用填充材料的焊接接头部的制造方法 |
WO2022130759A1 (ja) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | Jfeスチール株式会社 | サブマージアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いた溶接継手部の製造方法 |
US20240051070A1 (en) * | 2021-03-01 | 2024-02-15 | Jfe Steel Corporation | Submerged arc welded joint |
EP4257281A1 (en) | 2021-03-01 | 2023-10-11 | JFE Steel Corporation | Tig welding joint |
CN117241907A (zh) * | 2021-06-15 | 2023-12-15 | 杰富意钢铁株式会社 | 焊接结构体 |
CN117836088A (zh) * | 2021-08-31 | 2024-04-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 埋弧焊方法 |
CN113943893A (zh) * | 2021-09-22 | 2022-01-18 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种含稀土700MPa级焊丝钢的生产方法 |
WO2023054722A1 (ja) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | 日本製鉄株式会社 | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
CN114571031A (zh) * | 2022-04-12 | 2022-06-03 | 福建鼎信科技有限公司 | 一种430不锈钢热轧输送辊及其堆焊方法 |
CN114769938B (zh) * | 2022-04-24 | 2023-07-04 | 燕山大学 | 一种金属药芯焊丝及其制备方法和应用 |
CN115041866A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-13 | 三一重机有限公司 | 气体保护焊丝及其在低合金高强钢的焊接中的应用 |
JP7510104B1 (ja) | 2022-09-30 | 2024-07-03 | 日本製鉄株式会社 | 溶接金属、溶接継手、及び溶接構造物 |
JP7494966B1 (ja) | 2023-03-13 | 2024-06-04 | Jfeスチール株式会社 | ガスメタルアーク溶接方法 |
CN116079278B (zh) * | 2023-04-06 | 2023-12-08 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种高吸能高锰钢实心焊丝及其焊接工艺 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5126132B2 (ja) * | 1972-09-25 | 1976-08-04 | ||
US4017711A (en) * | 1972-09-25 | 1977-04-12 | Nippon Steel Corporation | Welding material for low temperature steels |
US4010309A (en) * | 1974-06-10 | 1977-03-01 | The International Nickel Company, Inc. | Welding electrode |
JPS5659597A (en) * | 1979-10-19 | 1981-05-23 | Daido Steel Co Ltd | Filler metal for high-manganese, nonmagnetic steel |
JPH02104633A (ja) * | 1989-07-28 | 1990-04-17 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性高マンガン鋼 |
US5120931A (en) * | 1991-04-12 | 1992-06-09 | The Lincoln Electric Company | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
KR100411477B1 (ko) * | 2001-12-18 | 2003-12-18 | 고려용접봉 주식회사 | 오스테나이트계 스테인리스 용접용 메탈 코어드 와이어 |
JP4529872B2 (ja) * | 2005-11-04 | 2010-08-25 | 住友金属工業株式会社 | 高Mn鋼材及びその製造方法 |
JP4310664B1 (ja) | 2008-01-25 | 2009-08-12 | 住友金属工業株式会社 | 溶接材料および溶接継手構造体 |
JP5218200B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2013-06-26 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接金属および溶接材料 |
EP2289661B1 (en) * | 2009-08-27 | 2014-04-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co., Ltd. | Flux cored wire for gas shielded arc welding of high strength steel |
KR101180222B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2012-09-05 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고강도 서브머지드 아크 용접금속부 |
US20120160363A1 (en) | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
BR112013017180A2 (pt) * | 2011-01-28 | 2016-09-20 | Exxonmobil Upstream Res Co | metais de solda de alta dureza com superior resistência ao rasgamento dúctil |
KR101271866B1 (ko) * | 2011-03-31 | 2013-06-07 | 주식회사 포스코 | 극저온 충격인성이 우수한 고강도 플럭스 코어드 아크 용접 금속부 |
KR101220559B1 (ko) * | 2011-06-30 | 2013-01-10 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 플럭스 코어드 아크 용접 와이어 |
KR101304657B1 (ko) * | 2011-06-30 | 2013-09-05 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 용접이음부 |
JP5874402B2 (ja) * | 2012-01-10 | 2016-03-02 | Jfeスチール株式会社 | 耐溶接割れ性と耐スラリー腐食摩耗性に優れた溶接鋼管およびその製造方法 |
CA2947569C (en) * | 2012-11-22 | 2017-05-16 | Posco | A flux cored arc welding material |
EP3055101A2 (en) * | 2013-10-09 | 2016-08-17 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes |
CA2937799C (en) * | 2014-02-07 | 2022-10-18 | General Cable Technologies Corporation | Methods of forming cables with improved coverings |
US10322473B2 (en) * | 2015-02-18 | 2019-06-18 | Lincoln Global, Inc. | Low manganese welding electodes |
TWI573654B (zh) * | 2015-12-16 | 2017-03-11 | 國立屏東科技大學 | 沃斯田鐵不銹鋼助銲劑 |
-
2013
- 2013-12-24 WO PCT/KR2013/012146 patent/WO2015083878A1/ko active Application Filing
- 2013-12-24 JP JP2016536771A patent/JP6240778B2/ja active Active
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2018
- 2018-11-13 US US16/189,232 patent/US10864605B2/en active Active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US10243069B2 (en) | 2014-10-30 | 2019-03-26 | Intel Corporation | Gallium nitride transistor having a source/drain structure including a single-crystal portion abutting a 2D electron gas |
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