CN109623198B - 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法，涉及焊接技术领域，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%～0.4%，Mn：12%～15%，Ni：16%～20%，Cr：2%～5%，P≤0.004%，S≤0.002%，W：2%～4%，Mo：0.1%～1.2%，Ti：0.01%～0.2%，Nb：0.01%～0.2%，N：0.02%～0.1%，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明所采用的锰‑镍成分设计与高锰低温钢母材有良好的相容性，且成分简单、适用于常规的焊丝制造方法，焊丝所形成的焊缝金属在‑196℃的低温下具有优良的冲击韧性，很好的满足了高锰低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊接的要求。

Description

一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法
技术领域
本发明涉及焊接技术领域，特别是涉及一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法。
背景技术
液化天然气（沸点-162℃）、液氧（沸点-183℃）和液氮（沸点-196℃）等物质的储存及运输需要在低温条件下服役的结构材料，主要力学性能要求是在低温下具有足够的冲击韧性。作为常用的低温钢，9%Ni钢和Cr-Ni奥氏体不锈钢等材料都需要添加大量昂贵的镍元素，因此成本高。近年来，高锰低温钢作为一种前沿的新型低温材料受到广泛关注，其专用配套焊材开发也是极为重要的工作。
埋弧焊接方法由于自动化程度高、焊接质量可控，以及焊接效率高等优点广泛应用于液化天然气储罐等结构的焊接。高锰低温钢的锰含量为24 %左右，组织类型为奥氏体，在没有专用配套焊丝的情况下，通常使用9%Ni钢的焊丝作为替代，如ERNiCrMo-3、ERNiCrMo-4等。这些焊材的镍含量高达50%以上，因而价格昂贵。从另一方面考虑，母材与焊材成分中锰和镍的差异过大，不利于焊接接头熔合线附近组织与性能的控制。随着高锰低温钢的开发日渐成熟，近年来也出现了专为高锰低温钢设计的焊材。专利CN201710194206公开了一种制备LNG贮罐的高锰钢用全自动埋弧焊实芯焊丝，锰含量为23～26%。专利CN201710194314公开了一种适用于-196℃工作温度的熔化极气体保护焊焊丝，锰含量为24～26%。韩国浦项也为高锰钢开发了专用的高锰焊材产品，锰含量为22%左右。这些高锰焊材具有合金成本低的优势显著，但由于高含量锰元素在焊接过程中容易形成有毒性的锰挥发，需要专用焊接设备，使用难度大。
发明内容
为了解决以上技术问题，本发明提供一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%～0.4%，Mn：12%～15%，Ni：16%～20%，Cr：2%～5%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
技术效果：本发明采用复合添加锰和镍的合金设计，降低了镍等昂贵元素含量，因而降低了焊丝的合金成本；同时将锰元素控制在一定含量以内，避免了过高锰含量在焊接过程中形成有毒性锰挥发，因而降低了焊丝的使用难度。所采用的锰-镍成分设计与高锰低温钢母材有良好的相容性，且成分简单、适用于常规的焊丝制造方法。焊丝所形成的焊缝金属在-196℃的低温下具有优良的冲击韧性，很好的满足了高锰低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊接的要求。
本发明进一步限定的技术方案是：
进一步的，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%～0.4%，Mn：12%～15%，Ni：16%～20%，Cr：2%～5%，P≤0.004%，S≤0.002%，W：2%～4%，Mo：0.1%～1.2%，Ti：0.01%～0.2%，Nb：0.01%～0.2%，N：0.02%～0.1%，余量为Fe及不可避免的杂质。
前所述的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.29%，Mn：14.1%，Ni：17%，Cr：3.1%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
前所述的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%，Mn：15%，Ni：16%，Cr：5%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
前所述的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.4%，Mn：12%，Ni：20%，Cr：2%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
前所述的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.27%，Mn：13.8%，Ni：17.5%，Cr：3%，W：3.2%，Mo：0.6%，Ti：0.04%，Nb：0.05%，N：0.06%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明的另一目的在于提供一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝焊接方法，采用直径为2～4mm的焊丝，采用埋弧焊法，焊接厚度为15～30mm、Mn含量大于20%的高锰低温钢板，坡口为V型，焊接电流为400～560A，电弧电压为25～32V，单侧坡口角度为30°，焊接速度为30～55cm/min，焊接热输入为16～23kJ/cm。
本发明的有益效果是：
（1）本发明应用于高锰低温钢焊接，与现有的高镍（镍的质量百分数为50%以上）焊材相比成本降低三分之二以上，成本优势显著，能够大幅度降低高锰低温钢用于建造液化天然气储罐等设备的焊接成本；
（2）本发明采用了Mn、Ni为主要合金元素的化学成分设计，获得了稳定的奥氏体组织，Ni能够显著提高奥氏体稳定性，而且不容易形成有害碳化物或是以偏聚形式弱化晶界，此外还能够改善焊接接头低温冲击性能，是非常理想的低温钢焊材合金元素；但是，Ni的价格昂贵，大量添加将使得材料成本显著增加，因此考虑将Ni含量降低，但当Ni含量过低时，不仅起不到足够的稳定奥氏体的效果，而且也不利于改善焊接接头性能；因此，本发明焊丝中的Ni含量控制在16～20%，与现有的低温钢高Ni焊丝相比Ni含量降低三分之二以上，大大降低了合金成本；
（3）本发明中为了弥补N元素降低造成的奥氏体稳定性降低，需要配合添加其他的奥氏体稳定化合金元素，作为一种非常有效的Ni的替代元素，Mn也具有很强的稳定奥氏体的作用，同时也能够以固溶强化方式提高奥氏体的强度；在本发明中，含量12%及以上的Mn配合其他元素能够获得稳定的奥氏体组织，在-196℃仍然能够保持晶体结构稳定；但是，含量过高的Mn容易在晶界偏聚并弱化晶界，从而降低低温冲击韧性，更为重要的是，Mn元素过高容易在熔融金属状态下形成Mn蒸气挥发，严重损害焊接施工人员身体健康，造成环境污染；真空脱气实验结果表明，Mn的质量百分数为15%及以下时，熔融状态的焊丝金属在3mbar真空度下脱气10min后，Mn的质量百分数降低不超过0.2%，挥发现象不明显，而当Mn的质量百分数高于22%时，同样条件的真空脱气处理后，Mn挥发现象严重，Mn含量过高时其质量百分数降低可能超过1%；因此，本发明将Mn含量控制在15%及以下，能够显著减少焊接过程中熔融金属的Mn挥发，提高了焊丝的易使用性；同时，与采用高镍成分设计的现有焊丝相比，本发明采用的中高锰成分设计，更接近高锰钢母材的化学成分，因此降低了焊接接头的锰元素浓度梯度，从而减小了焊接熔合线附近组织与性能变化，焊丝与母材成分具有良好的相容性；
（4）本发明中Cr也能够降低马氏体转变温度，同时也能够产生固溶强化效果，2%及以上的含量能够在本发明中发挥作用，但是当本发明中Cr含量大于5%时，容易在晶界处形成粗大碳化物析出并降低晶界强度，从而降低冲击韧性；
（5）本发明中C具有显著的降低马氏体转变温度、提高奥氏体稳定性的效果，而且具有显著的固溶强化效果，但含量过高时将导致过高的强化效果以及粗大碳化物析出，从而降低冲击韧性，因此，本发明将C含量控制在0.2～0.4%的最佳范围；
（6）本发明严格控制P与S的含量，这两种元素在晶界偏聚会导致焊缝金属产生液化裂纹与再热裂纹，严重降低焊缝金属及焊接接头的低温冲击韧性，S还会与Mn形成MnS，恶化焊缝金属力学性能，因此，本发明要求P≤0.004%，S≤0.002%，以降低这两种元素对焊缝金属的不利影响；
（7）本发明中在以奥氏体相为主的焊缝金属凝固时，为降低凝固裂纹倾向，添加2～4%的W，能够以减小凝固温度区间并降低出现凝固裂纹的倾向，为抑制晶界处的粗大碳化物析出；添加0.1～1.2%的Mo，同时Mo的添加也有利于提高焊缝金属强度；添加0.01～0.2%Ti能够阻碍热循环过程中的晶粒粗化，从而减小晶粒尺寸，有利于改善焊缝金属的力学性能；为提高焊缝金属性能，可以添加0.01～0.2%Nb形成细小而弥散的碳化物析出，在提高强度的同时，也有利于细化晶粒从而改善低温韧性；此外，添加0.02～0.1%的氮元素产生固溶强化作用以改善焊缝金属力学性能；
（8）本发明设计的焊丝形成的焊缝金属的V型试样-196℃夏比摆锤冲击试验冲击吸收能量≥34J。
具体实施方式
实施例1
本实施例提供的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.29%，Mn：14.1%，Ni：17%，Cr：3.1%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
其焊接方法为：所用焊丝的直径为2.4mm，采用埋弧焊方法，焊接厚度为21mm、Mn含量为23.8%的高锰低温钢板。高锰低温钢板的坡口为V型，单侧坡口角度为30℃，焊剂使用INCOFLUX9(SMC)，焊接电流为410A，电弧电压为27V，焊接速度为34cm/min，焊接热输入为18kJ/cm。
焊丝形成的焊缝金属的V型试样-196℃夏比摆锤冲击试验（国标GB/T229--2007）冲击吸收能量KV2为69J，焊缝金属的显微组织为奥氏体，没有出现凝固裂纹及再热裂纹，满足高锰钢低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊缝金属低温韧性的要求。
实施例2
本实施例提供的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%，Mn：15%，Ni：16%，Cr：5%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
其焊接方法为：所用焊丝的直径为4mm，采用埋弧焊方法，焊接厚度为18mm、Mn含量为质量百分数24%的高锰低温钢板。高锰低温钢板的坡口为V型，单侧坡口角度为30℃，焊剂使用INCOFLUX9(SMC),焊接电流为550A，电弧电压为30V，焊接速度为51cm/min，焊接热输入为19kJ/cm。
焊丝形成的焊缝金属的V型试样-196℃夏比摆锤冲击试验（国标GB/T229--2007）冲击吸收能量KV2为46J，焊缝金属的显微组织为奥氏体，没有出现凝固裂纹及再热裂纹，满足高锰钢低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊缝金属低温韧性的要求。
实施例3
本实施例提供的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.4%，Mn：12%，Ni：20%，Cr：2%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
其焊接方法为：所用焊丝的直径为2.4mm，采用埋弧焊方法，焊接厚度为25mm、Mn含量为22.5%的高锰低温钢板。高锰低温钢板的坡口为V型，单侧坡口角度为30℃，焊剂使用INCOFLUX9(SMC)焊接电流为430A，电弧电压为30V，焊接速度为37cm/min，焊接热输入为21kJ/cm。
焊丝形成的V型试样-196℃夏比摆锤冲击试验（国标GB/T229--2007）冲击吸收能量KV2为77J，焊缝金属的显微组织为奥氏体，没有出现凝固裂纹及再热裂纹，满足高锰钢低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊缝金属低温韧性的要求。
实施例4
本实施例提供的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其化学成分及质量百分比如下：C：0.27%，Mn：13.8%，Ni：17.5%，Cr：3%，W：3.2%，Mo：0.6%，Ti：0.04%，Nb：0.05%，N：0.06%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
其焊接方法为：所用焊丝的直径为2.4mm，采用埋弧焊方法，焊接厚度为21mm、Mn含量为23.8%的高锰低温钢板。高锰低温钢板的坡口为V型，单侧坡口角度为30℃，焊剂使用INCOFLUX9(SMC)焊接电流为405A，电弧电压为27V，焊接速度为34cm/min，焊接热输入为18kJ/cm。
焊丝形成的焊缝金属的V型试样-196℃夏比摆锤冲击试验（国标GB/T229--2007）冲击吸收能量KV2为86J，焊缝金属的显微组织为奥氏体，没有出现凝固裂纹及再热裂纹，满足高锰钢低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊缝金属低温韧性的要求。
本发明提供了一种低成本、易使用的用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，焊丝形成的焊缝金属具有优异的低温冲击韧性，满足高锰钢低温钢用于建造液化天然气储罐等设备时对焊接的要求。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (3)

1.一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其特征在于，其化学成分及质量百分比如下：C：0.2%～0.4%，Mn：12%～15%，Ni：16%～20%，Cr：2%～5%，P≤0.004%，S≤0.002%，W：2%～4%，Mo：0.1%～1.2%，Ti：0.01%～0.2%，Nb：0.01%～0.2%，N：0.02%～0.1%，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，其特征在于，其化学成分及质量百分比如下：C：0.27%，Mn：13.8%，Ni：17.5%，Cr：3%，W：3.2%，Mo：0.6%，Ti：0.04%，Nb：0.05%，N：0.06%，P≤0.004%，S≤0.002%，余量为Fe及不可避免的杂质。
3.一种用于高锰低温钢的焊接方法，其特征在于：应用权利要求1-2任意一项所述的用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝，采用直径为2～4mm的焊丝，采用埋弧焊法，焊接厚度为15～30mm、Mn含量大于20%的高锰低温钢板，坡口为V型，焊接电流为400～560A，电弧电压为25～32V，单侧坡口角度为30°，焊接速度为30～55cm/min，焊接热输入为16～23kJ/cm。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109623198B (zh) * 2019-01-03 2020-12-18 南京钢铁股份有限公司 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法
CN111805120A (zh) * 2020-07-31 2020-10-23 天津市永昌焊丝有限公司 一种用于极低温奥氏体高锰钢焊接的熔化极实心焊丝
CN112171109A (zh) * 2020-09-21 2021-01-05 武汉科技大学 一种节镍型高锰低温钢用全自动埋弧焊实芯焊丝
CN112518083A (zh) * 2020-10-23 2021-03-19 南京钢铁股份有限公司 一种低温用高锰奥氏体钢k型坡口埋弧焊接方法
CN112846464A (zh) * 2021-01-04 2021-05-28 南京钢铁股份有限公司 一种低温用高锰奥氏体钢埋弧焊接方法
CN113458653A (zh) * 2021-06-30 2021-10-01 南京钢铁股份有限公司 超低温高锰钢的埋弧焊焊丝及制备方法
CN114633045A (zh) * 2022-04-01 2022-06-17 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种适用于铁镍合金焊接的焊材及其应用
WO2024069986A1 (ja) * 2022-09-30 2024-04-04 日本製鉄株式会社 溶接金属、溶接継手、及び溶接構造物
WO2024069983A1 (ja) * 2022-09-30 2024-04-04 日本製鉄株式会社 ソリッドワイヤ及び溶接継手の製造方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3266876A (en) * 1964-07-09 1966-08-16 Mckay Co Ferrous weld deposit and structure
JPS5524701A (en) * 1978-08-08 1980-02-22 Japan Steel Works Ltd:The Welding material for high mn stable austenite non- magnetic steel
JP3152473B2 (ja) * 1992-01-20 2001-04-03 新日本製鐵株式会社 高Ｍｎ非磁性鋼の潜弧溶接方法
JP3276045B2 (ja) * 1994-10-12 2002-04-22 住友電気工業株式会社 遅れ破壊特性に優れた非磁性ｐｃ鋼線材およびその製造方法
JP3851394B2 (ja) * 1996-12-05 2006-11-29 株式会社神戸製鋼所 耐溶接高温割れ性の優れた極低温用高Ｍｎステンレス鋼溶接ワイヤ
CN1089047C (zh) * 1999-08-23 2002-08-14 大连理工大学 一种低Cr高Mn奥氏体钢焊丝
US20120160363A1 (en) * 2010-12-28 2012-06-28 Exxonmobil Research And Engineering Company High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications
KR101220571B1 (ko) * 2011-06-30 2013-01-10 주식회사 포스코 극저온 인성이 우수한 서브머지드 아크 용접 와이어
JP5622707B2 (ja) * 2011-11-10 2014-11-12 株式会社神戸製鋼所 極低温用鋼用溶接材料
JP5912969B2 (ja) * 2012-07-27 2016-04-27 Ｊｆｅスチール株式会社 サブマージアーク溶接に用いる溶融型フラックス、およびそれを用いた溶接方法
CA2890476C (en) * 2012-11-22 2017-03-21 Posco Welded joint of extremely low-temperature steel, and welding materials for preparing same
CN103071897B (zh) * 2013-01-28 2015-03-11 南京钢铁股份有限公司 一种低温储罐用钢板的埋弧焊焊接工艺
CN105813799B (zh) * 2013-12-06 2019-06-07 Posco公司 极低温冲击韧性优异的高强度焊接接头及用于其的电弧焊接用药芯焊丝
JP6802660B2 (ja) * 2016-08-04 2020-12-16 株式会社神戸製鋼所 アークスポット溶接方法
CN108067762A (zh) * 2016-11-15 2018-05-25 张宇 超低温钢用焊丝
CN107052617B (zh) * 2017-03-20 2019-08-16 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种1000MPa级高强度全位置超低氢药芯焊丝及其焊接方法
CN106938375B (zh) * 2017-03-28 2019-03-19 武汉科技大学 适用于-196℃工作温度的熔化极气体保护焊焊丝
CN107052618B (zh) * 2017-03-28 2019-03-19 武汉科技大学 制备lng贮罐的高锰钢用全自动埋弧焊实芯焊丝
CN109623198B (zh) * 2019-01-03 2020-12-18 南京钢铁股份有限公司 一种用于高锰低温钢埋弧焊接的焊丝及焊接方法

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