JP6206614B1 - 速硬性混和材およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
この場合、カルシウムアルミネートが上記の組成を有し、かつガラス化率が上記の範囲にあるので、速硬性セメント組成物の硬化体の圧縮強度を低下させずに、速硬性セメント組成物の初期強度発現性を確実に向上させることができる。また、速硬性セメント組成物の硬化体に斑点が発生するのを防止できる。
この場合、無水石膏が、ブレーン比表面積が上記の範囲とされている無機石膏であるので、速硬性セメント組成物の硬化体の圧縮強度を低下させずに、速硬性セメント組成物の初期強度発現性を確実に向上させることができる。また、速硬性セメント組成物の硬化体に斑点が発生するのを防止できる。
この場合、凝結調整剤が上記の物質を1つ以上含むので、環境温度による速硬性セメント組成物の凝結始発時間の変動を確実に小さくすることができる。
この場合、カルシウムアルミネート100質量部に対する無水石膏の含有量が50質量部以上200質量部以下の範囲とされているので、セメントの速硬性を向上させる効果が高くなり、速硬性セメント組成物の初期強度発現性をより確実に向上させることができる。また、カルシウムアルミネート100質量部に対する凝結調整剤の含有量が0.1質量部以上10質量部以下の範囲とされているので、環境温度による凝結始発時間の変動をより確実に小さくすることができる。
本発明の速硬性混和材の製造方法によれば、カルシウムアルミネートのクリンカーは硬度が高いので、このカルシウムアルミネートのクリンカーと凝結調整剤とを混合粉砕することによって、凝結調整剤が選択的に粉砕されて微粒子となり、この微粒子が一次粒子もしくはそれに近い凝集粒子として、カルシウムアルミネートの表面に付着した状態で分散されている混合粉砕物を得ることができる。この混合粉砕物中の凝結調整剤は、カルシウムアルミネートと比較して、微細であるため水に溶解しやすい。このため、本発明の製造方法によって得られた速硬性混和材が添加された速硬性セメント組成物に水を加えると、広い温度範囲において安定して凝結調整剤が水に速やかに溶解して、凝結調整剤による凝結調整作用が早期に発揮されるので、環境温度による凝結始発時間の変動が小さくなる。また、凝結調整作用が早期に発揮されることによって、凝結始発時間が安定して長くなり、注水直後の流動性が向上する。さらに、長期間保存しても凝結調整剤が偏析して、凝結調整剤の含有量が不均一となることが起こりにくい。このため、長期間保存しても上記の速硬性混和材による効果を安定に維持することができる。
この場合、カルシウムアルミネートを含むクリンカーと凝結調整剤とが十分に混合粉砕されるので、凝結調整剤が一次粒子もしくはそれに近い微粒子として、カルシウムアルミネートの表面に付着した状態で分散されている混合粉砕物を確実に得ることができる。
本実施形態である速硬性混和材は、カルシウムアルミネートと無水石膏と凝結調整剤とを含む。カルシウムアルミネートは、平均粒子径が8μm以上100μm以下の範囲とされている。凝結調整剤は平均粒子径が5μm以下とされている。
カルシウムアルミネートは、12CaO・7Al2O3、11CaO・7Al2O3・CaF2及びCaO・Al2O3からなる群より選択される一つ以上の組成を有し、ガラス化率が80%以上である。無水石膏は、ブレーン比表面積が8000cm2/g以上の無水石膏である。凝結調整剤は、無機炭酸塩、オキシカルボン酸、アルミン酸ナトリウムおよび硫酸ナトリウムのうちの1つ以上を含む。
カルシウムアルミネートと無水石膏と凝結調整剤の配合量は、カルシウムアルミネート100質量部に対して、無水石膏を50質量部以上200質量部以下の範囲、前記凝結調整剤を0.1質量部以上10質量部以下の範囲とされている。
上述のように、速硬性混和材の材料およびその配合量を規定した理由について以下に説明する。
カルシウムアルミネートは、速硬性セメント組成物の使用時において水に接したときにカルシウムイオンとアルミニウムイオンを溶出し、これらと無水石膏から溶出される硫酸イオンとを反応させて、針状結晶のエトリンガイト(3CaO・Al2O3・3CaSO4・32H2O)あるいはモノサルフェイト(3CaO・Al2O3・CaSO4・12H2O)などの水和物を生成させることによって、その速硬性セメント組成物の初期強度発現性を向上させる作用を有する。カルシウムアルミネートからのカルシウムイオンとアルミニウムイオンの溶出速度が小さくなりすぎると、硫酸イオンとの反応性が悪くなり、速硬性セメント組成物の初期強度発現性が低下するおそれがある。一方、カルシウムアルミネートからのカルシウムイオンとアルミニウムイオンの溶出速度が大きくなりすぎると、硫酸イオンとの反応性が高くなり、速硬性セメント組成物の凝結始発時間が速くなりすぎて、凝結調整剤を使用しても凝結始発時間を調整しにくく、可使時間を十分に確保することが困難となるおそれがある。
このため、本実施形態では、カルシウムアルミネートの平均粒子径(平均一次粒子径)を8μm以上100μm以下の範囲に設定している。カルシウムアルミネートの平均粒子径が8μm未満であると、カルシウムイオンとアルミニウムイオンの溶出速度が大きくなりすぎて、速硬性セメント組成物の凝結始発時間を調整しにくくなるおそれがある。一方、カルシウムアルミネートの平均粒子径が100μmを超えると、カルシウムイオンとアルミニウムイオンの溶出速度が小さくなりすぎて、速硬性セメント組成物の初期強度発現が低下するおそれがある。
トが水と接したときに、カルシウムイオンとアルミニウムイオンの溶出速度が過度に大きくなることが避けられ、硫酸イオンとの反応性が高くなりすぎることが抑えられる。なお、ブレーン比表面積は、JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に記載のブレーン空気透過装置を用いた比表面積試験で測定するものとする。
速硬性混和材に含まれる無水石膏は、速硬性セメント組成物の使用時において、水と接すると硫酸イオンを溶出し、これとカルシウムアルミネートから溶出するカルシウムイオン、アルミニウムイオンとを反応させて、針状結晶のエトリンガイトあるいはモノサルフェイトなどの水和を生成することによって、速硬性セメント組成物の初期強度発現性を向上させる作用を有する。
無水石膏からの硫酸イオンの溶出速度が遅いと、カルシウムアルミネートから溶出するカルシウムイオン、アルミニウムイオンとの反応性が悪くなり、凝結開始から硬化するまでの時間が長くなり、速硬性セメント組成物の初期強度発電性が悪くなる。このため、本実施形態では、無水石膏として、ブレーン比表面積が8000cm2/g以上の無水石膏を使用する。上記のブレーン比表面積を有する無水石膏は、硫酸イオンの溶出速度が大きく、カルシウムアルミネートから溶出するカルシウムイオン、アルミニウムイオンとの反応性が高いので、速硬性セメント組成物の初期強度発現性を確実に向上させることが可能となる。無水石膏のブレーン比表面積は12000cm2/g以下であることが好ましい。ブレーン比表面積が大きくなりすぎると、硫酸イオンの溶出速度が大きくなり過ぎて、カルシウムイオンとアルミニウムイオンとの反応性が過度に高くなるので、凝結開始から硬化するまでの時間が短くなり、凝結調整剤を使用しても可使時間を十分に確保することが困難となるおそれがある。
凝結調整剤は、速硬性セメント組成物の使用時において、速硬性セメント組成物に水を加えてからセメントの凝結が開始するまでの時間を調整する作用、すなわちセメントの硬化時間を遅延させる作用を有する。凝結調整剤によって、セメントの硬化時間が遅延されることによって、速硬性セメント組成物に水を加えてからセメントの硬化反応が進行するまでの間の速硬性セメント組成物の流動性が向上する。
凝結調整剤によるセメントの硬化時間の遅延作用は、凝結調整剤が水に溶解し、カルシウムアルミネートから溶出したカルシウムイオンやアルミニウムイオンとキレート反応して、カルシウムアルミネートの表面に皮膜を形成することによって、カルシウムアルミネートからのカルシウムイオンやアルミニウムイオンの溶出が一時的に抑制されることにより発現すると考えられる。ただし、カルシウムアルミネートの表面に形成される皮膜は、極めて薄いため、比較的短時間で溶解して消失する。そして、この被膜が消失した後は、カルシウムアルミネートからのカルシウムイオン、アルミニウムイオンの再溶出が始まって、モルタルの硬化反応が進行する。
凝結調整剤は、無機炭酸塩、オキシカルボン酸、アルミン酸ナトリウムおよび硫酸ナトリウムのうちの2つ以上を組合せて使用することが好ましい。2つ以上の組合せは、無機炭酸塩、オキシカルボン酸およびアルミン酸ナトリウムの3つの組合せが好ましく、無機炭酸塩、オキシカルボン酸、アルミン酸ナトリウムおよび硫酸ナトリウムの4つの組合せがより好ましい。なお、凝凝結調整剤を2つ以上の組合せとする場合は、少なくとも一つの凝結調整剤の平均粒子径が5μm以下の微粒子とされていればよい。
速硬性混和材の配合において、無水石膏の配合量が少なくなりすぎると、無水石膏とカルシウムアルミネートとの反応生成物(エトリンガイト、モノサルフェイト)の生成量が少なくなり、速硬性セメント組成物の初期強度発現性が低下するおそれがある。一方、無水石膏の配合量が多くなりすぎると、セメントの凝結始発時間が速くなり、可使時間を十分に確保することが困難となるおそれがある。また、カルシウムアルミネートから溶出するカルシウムイオン量とアルミニウムイオン量が、硫酸イオンに対して相対的に少なくなることによって、エトリンガイトの生成量が少なくなるため、速硬性セメント組成物の初期強度発現性が低下するおそれがある。さらに、残存する無水石膏の影響によって硬化後の膨張量が過剰となり、膨張破壊を起こすおそれがある。
また、速硬性混和材の配合において、凝結調整剤の配合量が少なくなりすぎると、凝結調整剤の作用が短時間で終了してセメントの凝結始発時間が速くなり、可使時間を十分に確保することが困難となるおそれがある。一方、凝結調整剤の配合量が多くなりすぎると、凝結調整剤の作用が所定の時間以上継続し、速硬性セメント組成物の初期強度発現性が低下するおそれがある。
このため、本実施形態では、カルシウムアルミネートと無水石膏と凝結調整剤の配合量は、カルシウムアルミネート100質量部に対して、無水石膏を50質量部以上200質量部以下の範囲、凝結調整剤を0.1質量部以上10質量部以下の範囲と設定されている。
本実施形態の速硬性混和材の製造方法は、カルシウムアルミネートを含むクリンカーと凝結調整剤とを混合粉砕して混合粉砕物を調製する混合粉砕工程と、得られた混合粉砕物と、無水石膏とを混合する混合工程とを備える。
混合工程において、混合粉砕物と無水石膏との混合は乾式混合により行われる。乾式混合装置としては、V型混合機、リボンミキサー、プロ−シェアミキサー等の混合機を用いることができるが、これに限定されるものではなく、セメント材料の混合装置として通常用いられている各種の混合装置を用いることができる。混合時間は、混合装置の容量や各材料の配合量に合せて適宜調整することができる。
さらに、本実施形態の速硬性混和材は長期間保存しても凝結調整剤が偏析しにくく、凝結調整剤の含有量が不均一になりにくい。このため、本実施形態の速硬性混和材が添加された速硬性セメント組成物を長期間保存してもこの速硬性混和材による効果を安定に維持することができる。
例えば、本発明の速硬性混和材は、減水剤、AE減水剤、高性能減水剤、高性能AE減水剤、流動化剤、防水剤、起泡剤、消泡剤、発泡剤、鉄筋コンクリート用防錆剤、水中不分離性混和剤、保水剤、乾燥収縮低減剤、分離低減剤(増粘剤)、防凍・耐寒剤などを含んでいてもよい。また、本発明の速硬性混和材は、細骨材、粗骨材などの骨材、再乳化粉末ポリマーやシリカフュームなどの混和材料と併用することも可能である。
本実施例および比較例にて使用した使用材料の種類、組成及び略号を、下記の表1に示す。
カルシウムアルミネートクリンカー(CA−CL)を100質量部、凝結調整剤として、炭酸ナトリウム(Na−3)を1.0質量部、アルミン酸ナトリウム(Al−3)を0.5質量部、酒石酸(Ta−3)を0.5質量部となる割合にて、混合粉砕機に投入し、ブレーン比表面積が4500cm2/gになるまで混合粉砕した。得られた混合粉砕物に含まれているカルシウムアルミネートの平均粒子径は15μmであり、炭酸ナトリウムの平均粒子径は3.0μmであった。炭酸ナトリウムの平均粒子径は、下記の方法を用いて測定した。
先ず、初めに、得られた混合粉砕物の粒子形状を、SEM(走査型電子顕微鏡)を用いて観察した。図1に、混合粉砕物のSEM画像を示す。図1の(A)は装置倍率1000倍のSEM画像で、(B)は装置倍率3000倍のSEM画像である。
次に、EPMA(電子プローブマイクロアナライザー)を用いてSEM画像に写された粒子の元素分析を行った。図2にその結果を示す。図2の(A)は、図1(B)の丸で囲まれた領域を拡大したSEM画像であり、(B)は、そのSEM画像に写された粒子を、EPMAを用いて元素分析して得た元素のマッピング画像である。図2の(B)において、白色部分はナトリウムを表す。この図2の(A)のSEM画像と(B)のマッピング画像から、炭酸ナトリウムの粒子を特定し、その炭酸ナトリウムとして特定された粒子の最長径を図1(B)のSEM画像を用いて計測した。この操作を繰り返して、100個の炭酸ナトリウムの粒子径を計測し、その平均値を算出した。
カルシウムアルミネートクリンカー(CA−CL)を混合粉砕機に投入し、ブレーン比表面積が4500cm2/gになるまで単独粉砕して、カルシウムアルミネート粉末を得た。
得られたカルシウムアルミネート粉末100質量部に対して、無水石膏(CS)を120質量部の割合にて混合機に投入して、混合した。得られた混合物を速硬性混和材(SA−2)とした。
実施例1で得られた速硬性混和材(SA−1)、比較例1で得られた速硬性混和材(SA−2)、普通ポルトランドセメント(N)、早強ポルトランドセメント(H)、無機炭酸塩(Na−1〜3)、アルミン酸ナトリウム(Al−1〜3)、酒石酸(Ta−1〜3)、細骨材(S)、シリカフューム(SF)、消泡剤(14HP)、凝結調整剤(K−set)、再乳化粉末ポリマー(P)、減水剤(MX)をそれぞれ下記の表2に示す割合(質量部)にて混合機に投入して、実施例2〜4、比較例2〜4の速硬性セメント組成物を調製した。
製造直後の速硬性セメント組成物と水とを上記表2に示す割合にて、5℃、20℃および35℃の環境温度にて混練してセメントモルタルを調製した。調製したセメントモルタルを用いて、実施例2と比較例2では、凝結始発時間と圧縮強度をそれぞれ測定した。実施例3と比較例3では、凝結始発時間とフロー値(Pロート)と圧縮強度をそれぞれ測定した。実施例4と比較例4では、凝結始発時間とフロー値(J14ロート)と圧縮強度をそれぞれ測定した。
その結果を、下記の表3〜5に示す。
速硬性セメント組成物をビニール袋(容量:12L)に梱包し、ビニール袋の角部の4カ所にピンホール(孔径:0.5mm)を開け、温度30℃、湿度80%RHの室内に、3ヶ月、6ヶ月それぞれ保存した。保存後の速硬性セメント組成物と水とを上記の表2に示す割合にて、20℃の環境温度にて混練してセメントモルタルを調製した。調製したセメントモルタルを用いて、実施例2と比較例2では凝結始発時間と圧縮強度をそれぞれ測定した。実施例3と比較例3では、凝結始発時間とフロー値(Pロート)と圧縮強度をそれぞれ測定した。実施例4と比較例4では、凝結始発時間とフロー値(J14ロート)と圧縮強度をそれぞれ測定した。
その結果を、下記の表6〜8に示す。
カルシウムアルミネートクリンカー(CA−CL)を100質量部、凝結調整剤として、炭酸ナトリウム(Na−3)を1.0質量部、アルミン酸ナトリウム(Al−3)を0.5質量部、酒石酸(Ta−3)を0.5質量部、硫酸ナトリウム(NS−3)を1.0質量部となる割合にて、混合粉砕機に投入し、ブレーン比表面積が4560cm2/gになるまで混合粉砕した。得られた混合粉砕物に含まれているカルシウムアルミネートの平均粒子径は14.2μmであり、炭酸ナトリウムの平均粒子径は2.8μmであった。
実施例5で得られた速硬性混和材(SA−3)に、普通ポルトランドセメント(N)、無機炭酸塩(Na−1〜3)、アルミン酸ナトリウム(Al−1〜3)、酒石酸(Ta−1〜3)、細骨材(S)、消泡剤(14HP)、凝結調整剤(K−set)、再乳化粉末ポリマー(P)をそれぞれ下記の表9に示す割合(質量部)にて混合機に投入して、実施例6の速硬性セメント組成物を調製した。表9には、実施例3および比較例3で調製した速硬性セメント組成物の材料組成を合せて記載した。なお、実施例6の速硬性セメント組成物は、速硬性混和材(SA−3)が硫酸ナトリウムを含むこと以外は、実施例3の速硬性セメント組成物と同じ組成である。
表10に温度安定性の評価結果を、表11に保存安定性の評価結果をそれぞれ示す。なお、表10および表11には、実施例3および比較例3で調製した速硬性セメント組成物の温度安定性および保存安定性の評価結果を合せて記載した。
Claims (6)
- カルシウムアルミネートと無水石膏と凝結調整剤とを含み、
前記カルシウムアルミネート100質量部に対して、前記無水石膏を50質量部以上200質量部以下の範囲にて含み、前記凝結調整剤を0.1質量部以上10質量部以下の範囲にて含む、
前記カルシウムアルミネートの平均粒子径が8μm以上100μm以下の範囲にあり、前記凝結調整剤の平均粒子径が5μm以下であることを特徴とする速硬性混和材。 - 前記カルシウムアルミネートが、12CaO・7Al2O3、11CaO・7Al2O3・CaF2及びCaO・Al2O3からなる群より選択される1つ以上の組成を有し、ガラス化率が80%以上であることを特徴とする請求項1に記載の速硬性混和材。
- 前記無水石膏が、ブレーン比表面積が8000cm2/g以上の無水石膏であることを特徴とする請求項1又は2に記載の速硬性混和材。
- 前記凝結調整剤が、無機炭酸塩、オキシカルボン酸、アルミン酸ナトリウムおよび硫酸ナトリウムのうちの1つ以上を含むことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載の速硬性混和材。
- カルシウムアルミネートを含むクリンカーと凝結調整剤とを、前記カルシウムアルミネート100質量部に対して、凝結調整剤が0.1質量部以上10質量部以下の範囲となる割合で混合粉砕して、前記カルシウムアルミネートの平均粒子径が8μm以上100μm以下の範囲にあり、前記凝結調整剤の平均粒子径が5μm以下にある混合粉砕物を調製する工程と、得られた混合粉砕物と、無水石膏とを、前記カルシウムアルミネート100質量部に対して、前記無水石膏が50質量部以上200質量部以下の範囲となる割合で混合する工程と、を備えることを特徴とする速硬性混和材の製造方法。
- 前記混合粉砕前の前記カルシウムアルミネートを含むクリンカーの平均粒子径が1mm以上30mm以下の範囲にあり、前記混合粉砕前の前記凝結調整剤の粒子径が150μm以上500μm以下の範囲にあって、前記混合粉砕を、前記混合粉砕物のブレーン比表面積が3000cm2/g以上5500cm2/g以下の範囲となるまで行うことを特徴とする請求項5に記載の速硬性混和材の製造方法。
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