JP6195570B2 - シームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
特許文献2は、3Ni−1Cr鋼などの鋼製基体の表面にスケールを形成して使用するピアサープラグの製造方法において、従来の砂型鋳造から金型鋳造によって前記鋼製基体を作製することを開示する。そして、前記製造方法は前記鋼製基体の強度向上とスケールの改質効果がある旨、記載されている。
特許文献3は、特許文献2と同様、表面にスケールを形成して使用するピアサープラグにおいて、基体の強度向上とスケールの改質効果がある基体について開示する。
特許文献4は、特許文献2と同様、基材の表面上にスケールを形成して使用するピアサープラグにおいて、スケール層を構成する層として前記基材と絡み合うネット状スケール層を形成することを開示している。特許文献4は、スケール層の前記構成により、スケール層の剥離や磨耗が抑制され、ピアサープラグの寿命延長ができる旨を開示している。
特許文献5は、特許文献4と同様の手法で、スケール層を粒界酸化型スケール層として生成することにより、基材との密着性がよく、スケール層の剥離や磨耗を抑制し、ピアサープラグの寿命延長ができる旨を開示している。
さらに、発明者らは、熱処理条件(特に熱処理温度と保持時間)と硬さとの関係について調査し、熱処理パラメータ(PH)と炭素当量(C当量)との関係でプラグ素材の硬さ(HRC硬度)を調整できることを見出した。
(1)本発明の一態様に係るシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材は、
成分が質量%で、
C:0.08〜0.3%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.2〜1.5%、
Ni:0.2〜2.0%、
さらにW、Moのうち1種または2種を合計で1.5%〜8%を含有し、
残部Feおよび不純物であり、
不純物として含有される拡散性水素が2ppm以下であり、
HRC6以上40以下の硬度を有し、
以下の式で定義される炭素当量C eq が0.5〜1.8であるシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材である。
C eq =C+Si/4+Mn/6+(Cu+Ni)/15+Cr/5+Mo/5
尚、各元素記号は、その元素の含有量を質量%で表す。
(2)上記(1)に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材は、
さらに質量%で、
Cu:0.5%以下、
Cr:1.0%以下、
Nb:1.0%以下、
V::1.0%以下、
Ti:1.0%以下、および
B:0.1%以下
のうち1種または2種以上を含有しても良い。
(3)上記(1)または(2)に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材は、
さらに質量%で、
Ca:0.5%以下、
Mg:0.5%以下、
REM:0.5%以下
のうち1種または2種以上を合計で0.5%以下を含有しても良い。
(4)上記(1)〜(3)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材において、硬度が、HRC20以上40以下であっても良い。
(5)上記(1)〜(4)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材が、鋳鋼製素材であっても良い。
(6)本発明の一態様に係るシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法は、
成分が質量%で、
C:0.08〜0.3%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.2〜1.5%、
Ni:0.2〜2.0%、
さらにW、Moのうち1種または2種を合計で1.5%〜8%を含有し、
以下の式4で定義されるC eq の値が0.5〜1.8であり、
残部Feおよび不純物からなるピアサープラグ用素材を鋳造する工程と、
鋳造したピアサープラグ用素材を下記式1で定義される熱処理パラメータPHが式2および式3を満たす条件で熱処理する工程と、
熱処理を施したピアサープラグ用素材を成形する工程とを有する。
PH=T×(22+log10Hr) ・・・ 式1
PH≦7500×Ceq+20900且つPH≦27500・・・式2
PH≧5000×Ceq+14500・・・式3
但し、
T:熱処理温度を示し、単位は°Kである。
Hr:熱処理温度での保持時間を示し、単位は時間である。
Ceq:炭素当量を示し、以下の式4で定義される。
Ceq=C+Si/4+Mn/6+(Cu+Ni)/15+Cr/5+Mo/5 ・・・ 式4
尚、各元素記号は、その元素の含有量を質量%で表す。
(7)上記(6)のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、ピアサープラグ用素材は、さらに質量%で、
Cu:0.5%以下、
Cr:1.0%以下、
Nb:1.0%以下、
V::1.0%以下、
Ti:1.0%以下、および
B:0.1%以下
のうち1種または2種以上を含有しても良い。
(8)上記(6)または(7)のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、ピアサープラグ用素材は、さらに質量%で、
Ca:0.5%以下、
Mg:0.5%以下、
REM:0.5%以下
のうち1種または2種以上を合計で0.5%以下含有しても良い。
(9)上記(6)〜(8)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、熱処理パラメータPHは、下記式5を満たしても良い。
PH≦5000×Ceq+17500且つPH≦25000 ・・・ 式5
(10)上記(6)〜(9)に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、熱処理温度が550℃以上900℃以下であって、熱処理温度での保持時間が0.5時間以上10時間以下であっても良い。
(11)上記(10)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、熱処理温度が700℃以上900℃以下であって、保持時間が0.5時間以上4時間以下であっても良い。
(12)上記(11)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法は、熱処理後、冷却速度5℃/分以下で480℃以下の温度までピアサープラグ用素材を冷却する工程を有しても良い。
(13)上記(6)〜(12)の何れかに記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法において、ピアサープラグ用素材が鋳鋼であっても良い。
なお、本発明の実施態様は以下に示す実施態様に限定されることはない。
成分値(%)は、特に断りのない限り質量%で示す。
C:0.08〜0.3%
Cは高温強度向上に対する有効成分であるが、その含有量が0.08%より少ないと効果が無い。また、0.3%を超えると、硬度が高くなりすぎ、置き割れを生じ易くもなる。また、炭化物の析出状態の制御もし難くなる。従って、Cは0.08〜0.3%とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは0.10%、より好ましくは0.12%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは0.25%、より好ましくは0.20%とすると良い。
Siは脱酸素に有効な成分であるが、0.1%より少ないと効果が小さい。1.0%を超えると母材の靭性が悪化し始める。従ってSiは0.1〜1.0%とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは0.20%、より好ましくは0.30%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは0.90%、より好ましくは0.80%とすると良い。
Mnは高温でのオーステナイトを安定化させる。すなわち、δフェライトの生成を抑制して靭性低下を抑制し、その効果は0.2%以上で得られる。しかし、1.5%より多く添加すると硬度が高くなりすぎ、穿孔後に置き割れが生じやすくなる。従ってMnは0.2〜1.5%とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは0.30%、より好ましくは0.40%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは1.30%、より好ましくは1.00%とすると良い。
Niはプラグ表層部に形成される焼き入れ相の靭性を改善する作用がある。その効果を得るには0.2%以上必要であるが、その効果は2.0%でほぼ飽和する。それ以上の添加はコスト増加要因となる。従ってNiは0.2〜2.0%とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは0.30%、より好ましくは0.40%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは1.90%、より好ましくは1.80%とすると良い。
MoとWは、どちらも高温強度の改善に有効であり、且つAc1点を上昇させて穿孔後に表面に焼きが入る部分を低減する効果がある。これらの効果は、MoとWとで等価であり、MoとWのどちらか1種もしくは両方が合計で1.5%未満の場合は小さくなるため、それ以上となるよう添加する。また、MoとWのどちらか1種もしくは両方が合計が、8.0%を超えると高温でもフェライトが残留し、強度は低下しはじめ靭性をも低下させる。よって、Mo+Wの合計は1.5〜8.0%とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは1.7%、より好ましくは2.0%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは7.5%、より好ましくは7.0%とすると良い。
ピアサープラグ用素材に拡散性水素として含有されるH(水素)は、ピアサープラグの置き割れを助長する元素であるため、その含有量は本発明において重要な意味を持つ。拡散性水素は、素材中を拡散する水素であり、素材中のボイド等にトラップされた水素は含まない。尚、拡散性水素の測定方法は、後述する実施例において説明される。拡散性水素の含有量は、可能な限り少ないほうが良い。発明者らは、拡散性水素が2ppm以下であれば置き割れが発生しないことを知見した(表5参照)。そのため、本発明に係るピアサープラグ用素材における拡散性水素の含有量は、その上限を2ppmに制限する。置き割れを抑制する効果を確実に得るため、その上限は、好ましくは1.5ppmに、より好ましくは1.0ppm以下に制限すると良い。
通常、鋳造による鋼製素材は拡散性水素を7ppm以上含有する。素材中の拡散性水素は、700〜900℃の温度範囲で0.5時間以上4時間以下の時間保持する熱処理時に減少させることができる。脱水素処理の詳細は、後述の製造方法において説明する。
Nb、V、Tiは結晶粒を微細化する効果がある。しかし、それぞれ1.0%を超えて添加すると脆化相が析出し、靭性の劣化を招く。従って、Nb、V、Tiの1種または2種以上を、それぞれ1.0%以下の添加とすると良い。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その上限は、好ましくは0.5%、より好ましくは0.1%とすると良い。
Crは、鋼材の靭性、高温での変形抵抗を向上する作用を有する。しかし、経済的観点から、その含有量の上限を1.0%とする。
Cuはオーステナイト安定化元素であり、穿孔時に高温に保持されてオ−ステナイトとなったプラグ表層部の靭性を改善する作用がある。その効果を得るには0.01%以上必要であるが、その効果は0.5%でほぼ飽和する。従ってCuは0.5%以下とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その下限は、好ましくは0.01%、より好ましくは0.1%とすると良い。また、同様に上限は、好ましくは0.5w%、より好ましくは0.3%とすると良い。
Bには、穿孔時に高温に保持されてオ−ステナイトとなった鋼材表面層の粒界を強化し、高温での変形抵抗・変形能を改善する作用があるが、 0.1%を超えて含有させると脆化相の析出等で靭性が低下する。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その上限は、好ましくは0.05%、より好ましくは0.01%とすると良い。
Ca,Mg,REM は何れも、脱硫などの目的で添加することができる。特に材料の細粒化に有効であり、鋼材の靭性改善に有している。しかし、その含有量が合計で0.5%を超えて含有させると脆化相が析出し靭性の低下を招く。従って、これらの成分の含有量は合計で0.5%以下とした。その効果を得るためばらつきを考慮すると、その上限は、好ましくは0.2%、より好ましくは0.1%とすると良い。
硬度:HRC6以上40以下
本発明のピアサープラグ用素材の硬度は、HRC6〜40が望ましい。HRC40を超える高硬度になると置き割れが発生しやすくなる。一方HRC6を下回るとピアサープラグとしての穿孔寿命が低下する。すなわち、強度不足により、穿孔圧延の際に、ピアサープラグが大きく変形する虞がある。より好ましい下限はHRC20である。
ピアサープラグ用素材の組織は、焼き戻しマルテンサイト及び/またはベイナイトとなることが適切である。しかし、ピアサープラグ用素材を鋳造後鋳放しままでは、組織は焼入れされたマルテンサイトが主体となる。鋳造後の熱処理により焼き戻しマルテンサイト及び/またはベイナイト主体の組織とし、靭性を確保することができる。
次に、本発明に係るピアサープラグ用素材の製造方法について説明する。
本発明に係るピアサープラグの素材は、硬度がHRC6以上40以下であり、拡散性水素の含有量が2ppm以下に制限され、焼き戻しマルテンサイト及び/またはベイナイト主体の組織となることが特徴である。それらの特徴は、ピアサープラグになる構成素材の鋳造後の熱処理条件により造り込まれる。
本発明に係るピアサープラグ用素材の製造方法は、図1に示されるように、まず、前記した所定成分組成の鋼を溶製後、鋳造工程S1にて鋳造し、ピアサープラグ用素材を得る。その後、熱処理工程S2にて、ピアサープラグ用素材の硬度調整と脱水素を兼ねた熱処理を行う。
熱処理工程S2は、熱処理の対象となるピアサープラグ用素材を所定の熱処理温度まで加熱し、前記ピアサープラグ用素材を前記熱処理温度で所定時間保持し、前記所定時間経過後、前記ピアサープラグ用素材を冷却することを含む。この熱処理条件について、ピアサープラグ用素材の硬度の観点、拡散性水素の濃度の観点から説明する。なお、本発明において、熱処理温度は前記ピアサープラグ用素材の表面温度を指すものとする。
PH=T×(22+log10Hr) ・・・ 式1
PH≦7500×Ceq+20900且つPH≦27500・・・式2
PH≧5000×Ceq+14500・・・式3
但し、
Tは、熱処理温度を示し、単位は°Kである。なお、熱処理温度Tは、ピアサープラグ用素材の表面温度である。
Hrは、保持時間、すなわち、熱処理温度Tにてピアサープラグ用素材を保持する時間を示し、単位は時間である。
Ceqは、ピアサープラグ用素材の炭素当量を示し、以下の式4で定義される。
Ceq=C+Si/4+Mn/6+(Cu+Ni)/15+Cr/5+Mo/5 ・・・ 式4
なお、式4におけるC、Si、P、Al、Mnは、各元素の含有量[質量%]である。
PH≦5000×Ceq+17500且つPH≦25000 ・・・ 式5
以上のテストピースの結果から、550℃以上900℃以下の熱処理温度にて0.5時間以上10時間以下、より好ましくは0.5時間以上4時間以下の保持時間で、前記熱処理パラメータPHが前記式2、式3を満たすように熱処理することによって、C当量=0.5〜1.8の炭素当量のピアサープラグ用素材は、HRC6〜40の硬度を有することが確認された。
550℃〜900℃の温度範囲で0.5時間以上10時間以下保持する熱処理によって、ピアサープラグ用素材中の拡散性水素の含有量を減少させることができる。通常、鋳造後のピアサープラグ用素材の拡散性水素の含有量は7ppm以上あるが、当該温度範囲で少なくとも0.5時間保持すれば、ピアサープラグ用素材中の拡散性水素の含有量は2ppm以下となることを確認した。熱処理雰囲気は、大気雰囲気でも良い。
そこで、靭性を確保するために、550℃以上900℃以下の熱処理温度にて熱処理を施す。
また、熱処理後の冷却は、析出した炭化物をある程度成長させ、球状化する効果もある。さらに、MoやWの析出物の状態は、硬度に表れる。即ち、適度に析出することにより、硬度を抑制することができる。発明者らの知見から、適度にMoやWの析出物を生成した場合、ピアサープラグ用素材の硬度が低下する。700℃〜900℃の範囲の温度にて0.5時間以上の熱処理を行うことによって、ピアサープラグ用素材に固溶しているMoやWが析出して硬度が低下する。この場合、ピアサープラグ用素材の所望の硬度を得るために、5℃/分以下の冷却速度で480℃以下の温度までピアサープラグ用素材を冷却することが好ましい。前記冷却速度は、望ましくは、1℃/分以下の冷却速度とするとよい。
一方、冷却速度の下限は特に制限しないが、あまり冷却速度が遅すぎると、高温域に曝される時間が長く、硬度の低下や炭化物の粗大化が生じる。また、操業上では、熱処理の操業時間が長くなり、経済的な観点から問題が生じる。そのため、冷却速度は0.1℃/分以上とすることが望ましい。
(1)測定用試料の調製
表3に記載のテストピースNo.6〜No.11を表4に示す本発明の実施例1〜6として準備した。また、本発明との比較のため、表1に記載の鋼No.1及び鋼No.2を用いて、以下の熱処理条件Aにて熱処理を行う以外、表1の実施例と同一の製造条件で、比較例1及び2のピアサープラグ用素材を製造した。
熱処理条件A(比較例):鋳込みまま大気中で自然冷却
実施例1〜6及び比較例1、2のピアサープラグ用素材からφ20×10mmの試験片を切り出して、実施例1〜6及び比較例1、2のそれぞれに相当する拡散性水素の含有量測定用の分析試料(以下、「H2分析試料」という。)を調製した。前記H2分析試料は、ピアサープラグ用素材から切り出した直後に液体窒素中に浸漬して保管された。
拡散性水素の測定直前に前記H2分析試料を液体窒素から取り出し、超音波洗浄を行った。その後、前記H2分析試料を冷風乾燥し、秤量してそれぞれ測定に供した。前記H2分析試料に含有される拡散性水素の測定は、前記H2分析試料を質量分析装置に挿入して10分排気後、測定開始初期圧力が約1.4×10−5Paの真空中にて100℃/時間 (1.67℃/分)の定速昇温で室温から600℃まで加熱し、加熱の際に発生した水素の質量スペクトル強度を分析することによって行った。尚、水素の質量スペクトル強度の分析は、質量分析計(キャノンアネルバ社製四重極質量分析計M201QA−TDM型)を用いて行った。
実施例1〜6及び比較例1、2のそれぞれに相当するH2分析試料について測定された拡散性水素の含有量の測定結果を表4に示す。
表4に示された実施例1〜6と比較例とを水素含有量に関して比較すると、本発明によって規定される範囲の組成の鋳造鋼は、本発明によって規定される熱処理を行うことによって熱処理による脱水素効果が現れることを確認することができる。
実施例1〜6及び比較例1、2と同一の熱処理条件にて、ピアサープラグ用素材を鋼1、鋼2ごとに、それぞれ20個準備し、30日間大気中にて放置したときの置き割れ発生までに要した日数を調べ、発生頻度を記載した。表5に、その結果を示す。
実施例1〜6、すなわち、本発明に係る熱処理条件3−1、3−2及び6−3によるピアサープラグ用素材は、鋼1、鋼2の組成の相違に関わらず、30日間大気中で保持しても置き割れは1個も発生しなかった。一方、比較例1及び2、すなわち、熱処理条件Aのものは14日から置き割れが発生し、30日経過時点では16個(80%)に置き割れが確認された。熱処理条件3−1、3−2、6−3のものには、置き割れが確認されなかった。以上のことから、本発明に係る脱水素効果による置き割れの抑制が確認された。
熱処理条件3−1、3−2、6−3及びAにて熱処理が施された鋼2のピアサープラグ用素材を各1個準備し、ピアサープラグの芯金部分をドリル加工での切削工具の損傷有無で、被削性を評価した。その結果を表6に示す。表6に示されるように、熱処理条件3−1、3−2及び6−3のものでは損傷がなかった。しかし、熱処理条件Aのものでは、ドリル先端の損傷が確認され、実際穴開け加工ができなかった。
靭性の評価を、20℃におけるシャルピー衝撃試験にて行った。実施例1〜6及び比較例1〜4のピアサープラグ用素材から切り出した試験片を各2個準備し、室温(20℃)にてシャルピー衝撃試験を行った。尚、靱性評価試験のため、表3のテストピース24を実施例7のピアサープラグ用素材として用いて、実施例1〜6及び比較例1、2と同様の手法にて実施例7についてシャルピー衝撃試験を行った。
シャルピー衝撃試験による靱性評価の結果を表7に示す。熱処理条件3−1、3−2、6−1及び6−3のものでは17〜70J/cm2レベルであった。一方、条件Aのものでは5〜7J/cm2レベルであり、本発明の実施例に係る条件3−1、3−2、6−1及び6−3のものとは顕著な差があった。
(1)溶射皮膜の形成
表8に記載の組成の各鋼を高周波溶解し、ピアサープラグ用金型(サイズ:160φ×400L)にて鋳造を行った。鋳造した各鋼に対して、表8に示すように表2に記載の熱処理条件にてそれぞれ熱処理を行い、実施例A1〜A4及び比較例B1、B2を得た。
実施例A1〜A4及び比較例B1、B2のピアサープラグ用素材を各1個準備し、母材表面の全域に亘り、鉄基素材の溶射により、保護皮膜を形成した。
(2)穿孔圧延
モデルピアサー(試験用ピアサー)として前記の各ピアサープラグを使用して、1200℃に加熱した下記の丸ビレットを穿孔圧延した。1つプラグにつき穿孔圧延を5回ずつ行った後、各プラグの先端が当初の形状から変形した大きさを変形量として測定した。この結果を表8に示す。
・ビレットの寸法:外径75mm、長さ700mm
・ビレットの材質:SUS304
・プラグの寸法 :外径60mm
Claims (13)
- 成分が質量%で、
C:0.08〜0.3%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.2〜1.5%、
Ni:0.2〜2.0%、
さらにW、Moのうち1種または2種を合計で1.5%〜8%、
を含有し、
残部Feおよび不純物であり、
不純物として含有される拡散性水素が2ppm以下であり、
HRC6以上40以下の硬度を有し、
以下の式で定義される炭素当量C eq が0.5〜1.8であることを特徴とするシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材。
C eq =C+Si/4+Mn/6+(Cu+Ni)/15+Cr/5+Mo/5
尚、各元素記号は、その元素の含有量を質量%で表す。 - さらに質量%で、
Cu:0.5%以下、
Cr:1.0%以下、
Nb:1.0%以下、
V::1.0%以下、
Ti:1.0%以下、および
B:0.1%以下
のうち1種以上を含むことを特徴とする請求項1に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材。 - さらに質量%で、
Ca:0.5%以下、
Mg:0.5%以下、
REM:0.5%以下
のうち1種または2種以上を合計で0.5%以下含むことを特徴とする請求項1または2に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材。 - 前記硬度が、HRC20以上40以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材。
- 前記ピアサープラグ用素材が鋳鋼であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材。
- 成分が質量%で、
C:0.08〜0.3%、
Si:0.1〜1.0%、
Mn:0.2〜1.5%、
Ni:0.2〜2.0%、
W、Moのうち1種または2種を合計で1.5%〜8%
を含有し、
以下の式4で定義されるC eq の値が0.5〜1.8であり、
残部Feおよび不純物であるピアサープラグ用素材を鋳造する工程と、
前記鋳造した前記ピアサープラグ用素材を下記式1で定義される熱処理パラメータPHが式2および式3を満たす条件で熱処理する工程と、
前記熱処理を施した前記ピアサープラグ用素材を成形する工程とを有することを特徴とするシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
PH=T×(22+log10Hr) ・・・ 式1
PH≦7500×Ceq+20900且つPH≦27500・・・式2
PH≧5000×Ceq+14500・・・式3
但し、
T:熱処理温度を示し、単位は°Kである。
Hr:熱処理温度での保持時間を示し、単位は時間である。
Ceq:炭素当量を示し、以下の式4で定義される。
Ceq=C+Si/4+Mn/6+(Cu+Ni)/15+Cr/5+Mo/5 ・・・ 式4
尚、各元素記号は、その元素の含有量を質量%で表す。 - 前記ピアサープラグ用素材は、さらに質量%で、
Cu:0.5%以下、
Cr:1.0%以下、
Nb:1.0%以下、
V::1.0%以下、
Ti:1.0%以下、および
B:0.1%以下
のうち1種または2種以上を含むことを特徴とする請求項6に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。 - 前記ピアサープラグ用素材は、さらに質量%で、
Ca:0.5%以下、
Mg:0.5%以下、
REM:0.5%以下
のうち1種または2種以上を合計で0.5%以下含むことを特徴とする請求項6または7に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。 - 前記熱処理パラメータPHが下記式5を満たすことを特徴とする請求項6〜8のいずれか1項に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
PH≦5000×Ceq+17500且つPH≦25000 ・・・ 式5 - 前記熱処理温度が550℃以上900℃以下であって、前記熱処理温度での保持時間が0.5時間以上10時間以下であることを特徴とする請求項6〜9のいずれか1項に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
- 前記熱処理温度が700℃以上900℃以下であって、前記保持時間が0.5時間以上4時間以下であることを特徴とする請求項10に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
- 前記熱処理後、冷却速度5℃/分以下で480℃以下の温度まで前記ピアサープラグ用素材を冷却する工程を有することを特徴とする請求項11に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
- 前記ピアサープラグ用素材が鋳鋼であることを特徴とする請求項6〜12のいずれか1項に記載のシームレス鋼管製造用ピアサープラグ用素材の製造方法。
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