CN111315906A - 穿轧机顶头及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

提供一种循环利用性高的穿轧机顶头。穿轧机顶头(1)的化学组成以质量％计为C：0.15～0.30％、Si：0.4～1.2％、Mn：0.2～1.5％、Ni：0.1～2.0％、Mo：0～4.0％、W：0～4.0％、其中、Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％、Cr：大于1.0％且为4.0％以下、B：0～0.2％、Nb：0～1.0％、V：0～1.0％、Ti：0～1.0％、余量：Fe和杂质，穿轧机顶头(1)具备：顶端部(2)；和主体部(3)，其由与顶端部(2)相同的材料形成，并与顶端部(2)连接。主体部(3)包括筒部(5)，所述筒部(5)形成有用于安装杆的孔。顶端部(2)比筒部(5)硬。

Description

穿轧机顶头及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种穿轧机顶头及其制造方法，尤其涉及一种用于制造无缝钢管的穿孔轧制中使用的穿轧机顶头及其制造方法。
背景技术
穿孔轧制中使用的穿轧机顶头会暴露于对高温(例如1200℃)的坯料进行穿孔这种非常严酷的环境。穿轧机顶头在表面形成有氧化膜或喷镀膜而使用。日本专利第2683861号公报中公开了一种表面具有氧化皮的热制管用工具。日本专利第5464300号公报和日本专利第5440741号公报中公开了一种具备加厚层和喷镀膜的穿轧机顶头。日本专利第2776256号公报中公开了一种工具，其形成有含W：30～55％的Ni基合金的表面处理覆膜。
这些覆膜均用于穿孔，因而会由于磨损、剥离而消耗。覆膜已消耗的穿轧机顶头可暂停使用，通过再次形成覆膜而循环利用。此时，穿轧机顶头的母材(穿轧机顶头的覆膜以外的部分；以下有时简称为“母材”)有时受到高面压而变形。如果母材的变形量小则仍可循环利用，但如果变形量大则不能循环利用。另一方面，如果为了减少变形量而使母材变硬，则有时会在主体部产生裂纹。
日本专利第2778140号公报和日本专利第2819906号公报中公开了一种Ni基合金制热加工工具。这些热加工工具虽然由于母材是Ni基合金材质而高温强度优异，但是高成本。
国际公开第2014/050975号公开了一种用于制造无缝钢管的穿轧机顶头用材料，其通过热处理将硬度调整至HRC6以上且40以下。
国际公开第2017/051632号公开了一种穿轧机顶头，其顶端部施加高频加热等，使顶端部比筒部硬。
发明内容
近年，随着石油钻探环境变得严酷，由不锈钢、高合金钢等难加工材料形成的无缝钢管的需求升高。为了提高用于制造这种无缝钢管的穿轧机顶头的循环利用性，需要进一步提高变形阻力。
另外，将穿轧机顶头循环利用时，需要通过喷砂等去除旧的覆膜。此时，穿轧机顶头的顶端部有时会产生缺损，从而无法再循环利用。
本发明的目的在于提供一种循环利用性高的穿轧机顶头及其制造方法。
本发明的一个实施方式提供的穿轧机顶头，其化学组成以质量％计为C：0.15～0.30％、Si：0.4～1.2％、Mn：0.2～1.5％、Ni：0.1～2.0％、Mo：0～4.0％、W：0～4.0％、其中、Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％、Cr：大于1.0％且为4.0％以下、B：0～0.2％、Nb：0～1.0％、V：0～1.0％、Ti：0～1.0％、余量：Fe和杂质，所述穿轧机顶头具备：顶端部；和主体部，其由与所述顶端部相同的材料形成，并与所述顶端连接，所述主体部包括筒部，所述筒部形成有用于安装杆的孔，所述顶端部比所述筒部硬。
本发明的一个实施方式提供的穿轧机顶头的制造方法包括如下工序：准备穿轧机顶头的工序，其化学组成以质量％计为C：0.15～0.30％、Si：0.4～1.2％、Mn：0.2～1.5％、Ni：0.1～2.0％、Mo：0～4.0％、W：0～4.0％、其中、Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％、Cr：大于1.0％且为4.0％以下、B：0～0.2％、Nb：0～1.0％、V：0～1.0％、Ti：0～1.0％、余量：Fe和杂质，所述穿轧机顶头具备顶端部和主体部，所述主体部由与所述顶端部相同的材料形成，并与所述顶端部连接；以及，对所述穿轧机顶头进行加热的工序，其使得所述顶端部的温度达到Ac3点以上且所述主体部中形成有用于安装杆的孔的筒部的温度小于所述Ac3点。
根据本发明，可得到循环利用性高的穿轧机顶头。
附图说明
图1为本发明的一个实施方式提供的穿轧机顶头的纵截面图。
图2为与图1形状不同的其它穿轧机顶头的纵截面图。
图3为具备穿轧机顶头的穿孔轧机的示意图。
图4为示出本发明的一个实施方式提供的制造方法的流程图。
图5为加热装置的示意图。
图6为与图5所示加热装置不同的加热装置的示意图。
具体实施方式
为了提高穿轧机顶头的循环利用性，需要提高母材的硬度，减少母材的变形量。另一方面，如果母材的硬度提高过多，则在穿孔时有时主体部会产生裂纹。为了抑制裂纹，优选提高穿轧机顶头的韧性。但是，高硬度和高韧性是难以兼顾的。
对母材的变形行为和裂损行为进行调查，结果认识到以下(1)和(2)。
(1)母材的变形在穿孔中温度升高且面压最高的顶端部上尤为显著。
(2)裂损是以主体部中实施了用于插入芯轴(杆)的孔加工的部分(以下称为“筒部”)为起点而产生的。
为此，本发明人等发现，通过使穿轧机顶头的顶端部比筒部硬，能兼顾减少变形量和抑制裂损。本发明人等还发现，通过对穿轧机顶头进行加热使得顶端部达到Ac3点以上的温度且筒部的温度小于Ac3点，能够使顶端部比筒部硬。
为了进一步提高顶端部的硬度，使其大量含有提高淬火性的元素即可。即使大量含有提高淬火性的元素，由于筒部的温度不会达到Ac3点以上，因此也能够维持筒部的韧性。
另一方面，去除旧的覆膜时，存在穿轧机顶头的顶端部产生缺损而无法再循环利用的问题。调查的结果发现，该缺损产生的原因在于：由于穿孔时的温度历程导致穿轧机顶头的顶端部硬化。即，穿轧机顶头的顶端在穿孔时被加热至Ac3点以上，在穿孔后经顶头冷却水而骤冷。此时，穿轧机顶头的顶端部过度硬化而脆化。
作为用于抑制穿孔时的温度历程导致的硬化的手段，可考虑使穿孔后的冷却速度减慢(例如不进行水冷)。但是，如果使冷却速度减慢，则由于冷却不足导致穿轧机顶头的寿命变短。因此，需要调整穿轧机顶头的化学组成，恰当地控制淬火性。
如上所述，穿轧机顶头经常在表面形成氧化皮而使用，热处理主要是以形成氧化皮为目的而进行的。因此，以往并未进行着眼于淬火性的化学组成的调整。另外，考虑到Cr也是耐氧化成分，会妨碍氧化皮的形成，含Cr的坯料容易产生咬伤等情况，尤其在以不锈钢为穿孔对象的穿轧机顶头上很少使用Cr含量高的钢。本发明人等通过调整穿轧机顶头的化学组成，恰当地控制淬火性，成功地同时实现了减少变形量和抑制裂损，并抑制去除覆膜时的缺损。
本发明基于上述认知而完成。以下，参照附图对本发明的实施方式进行详细说明。图中相同或相当的部分以相同符号表示，不再重复其说明。各图所示的构成部件之间的尺寸比并不一定表示实际的尺寸比。
[穿轧机顶头]
本实施方式提供的穿轧机顶头(以下简称为“顶头”)具有以下说明的化学组成。以下，涉及元素的％表示质量％。
C：0.15～0.30％
碳(C)为在提高高温强度方面有效的成分。C含量小于0.15％时，无法充分获得其效果。另一方面，C含量超过0.30％时，硬度变得过高，容易产生顶头的裂损、缺损。因此，C含量为0.15～0.30％。C含量的上限优选为0.25％。
Si：0.4～1.2％
硅(Si)为在脱氧和高强度化方面有效的成分。Si含量小于0.4％时，无法充分获得该效果。另一方面，Si含量超过1.2％时，韧性下降。因此，Si含量为0.4～1.2％。Si含量的下限优选为0.5％。Si含量的上限优选为1.1％。
Mn：0.2～1.5％
锰(Mn)为使奥氏体稳定的成分，可抑制δ铁素体的生成从而抑制韧性的下降。Mn含量小于0.2％时，无法充分获得该效果。另一方面，Mn超过含量1.5％时，硬度变得过高，穿孔时容易产生裂纹。因此，Mn含量为0.2～1.5％。Mn含量的下限优选为0.3％。Mn含量的上限优选为1.2％，进一步优选为1.0％。
Ni：0.1～2.0％
镍(Ni)具有改善在顶头表层部形成的淬火组织的韧性的作用。Ni含量小于0.1％时，无法充分获得该效果。另一方面，即使Ni含量大于2.0％也效果饱和，将成为成本增加的因素。因此，Ni含量为0.1～2.0％。Ni含量的下限优选为0.2％。Ni含量的上限优选为1.5％，进一步优选为1.0％。
Mo：0～4.0％，W：0～4.0％，其中，Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％
钼(Mo)和钨(W)为在改善高温强度方面有效的成分。Mo含量和W含量的总和小于1.0％时，无法充分获得该效果。另一方面，Mo含量和W含量的总和超过6.0％时，即使高温也会残留铁素体，导致强度和韧性下降。因此，Mo含量和W含量的总和为1.0～6.0％。Mo含量和W含量的总和的下限优选为1.5％，进一步优选为2.0％。Mo含量和W含量的总和的上限优选为4.0％，进一步优选为3.0％。
Cr：大于1.0％且为4.0％以下
铬(Cr)可提高钢的淬火性。Cr含量为1.0％以下时，无法充分获得该效果。另一方面，Cr超过含量4.0％时，淬火性变得过高，会成为由于穿孔时的温度历程导致顶头顶端部过度固化的原因。因此，Cr含量为大于1.0％且为4.0％以下。Cr含量的下限优选为1.2％，进一步优选为2.0％。Cr含量的上限优选为3.5％，进一步优选为3.0％。
本实施方式提供的顶头的化学组成的余量为Fe和杂质。在此所说的杂质是指，由作为钢的原料利用的矿石、废料混入的元素、或由制造过程的环境等混入的元素。
本实施方式提供的顶头的化学组成还可以含有以下说明的元素来代替一部分Fe。以下说明的元素均为可选元素。即，本实施方式提供的顶头的化学组成可以不含以下元素的一部分或全部。
B：0～0.2％
硼(B)具有提高晶界强度的效果。B只要少量含有，即可得到该效果。另一方面，B含量超过0.2％时，脆化相析出而韧性下降。因此，B含量为0～0.2％。B含量的下限优选为0.002％。B含量的上限优选为0.1％，进一步优选为0.05％。
Nb：0～1.0％
V：0～1.0％
Ti：0～1.0％
铌(Nb)、钒(V)、钛(Ti)具有使晶粒微细化的效果。这些元素只要少量含有，即可得到该效果。另一方面，这些元素的含量分别超过1.0％时，韧性下降。因此，Nb、V和Ti的含量分别为0～1.0％。Nb、V和Ti的各自的含量的下限优选为0.2％。
图1是本发明的一个实施方式提供的顶头1的纵截面图。顶头1具有炮弹形状。顶头1具备顶端部2和主体部3。顶头1的横截面在顶端部2和主体部3均为圆形。顶端部2和主体部3的表面是连续的。顶端部2和主体部3是由相同材料形成的，是一个构件。以下，将顶头1中顶端部2侧作为前方，将主体部3侧作为后方。
主体部3具有为了与杆连接而设的、在后端面(内面)开口的结合用孔4。结合用孔4的前端(孔的底)位于例如在顶头1的全长(从顶端部2的前端起到主体部3的后端为止的尺寸)的中央或比该中央靠后方的部位。顶头1的后方部分(主体部3的后方部分)由于结合用孔4而成为筒状。将顶头1的长度方向(轴向)上内部形成有结合用孔4的部分称为筒部5。将顶头1的长度方向上从结合用孔4的前端起到后端(开口端)为止的长度即结合用孔4的深度设为D[mm]，筒部5的前端为向前方距结合用孔4的前端0.1×D[mm]的位置。即，筒部5是指在顶头1的长度方向上向前方距结合用孔4的前端0.1×D[mm]的位置与顶头1的后端之间的部分。需要说明的是，顶头1还具备位于比主体部3靠后方的位置的避让部。
顶头1如图2所示，可以是顶端部2呈凸型突出而形成的形状。图2所示顶头1还具备位于比主体部3靠后方的位置的避让部10。
如图3所示，顶头1在穿孔轧机13中将杆15(芯轴)的顶端安装于结合用孔4而用于穿孔轧制。顶头1配置于一对倾斜辊14、14之间且配置在轧制线PL上。在穿孔轧制时，顶头1从顶端部2与实心的坯料16接触。顶头1被暴露于高温，并且承受高的压力。
从别的角度来说，顶头1如图1或图2所示，被划分为轧制部11和旋进部12。轧制部11是顶端部2的整体和主体部3中的与顶端部2连接的前方的部位，旋进部12是主体部3的比轧制部11靠后方的部位。轧制部11是在穿孔轧制时承担大部分壁厚减薄的部位。旋进部12是在穿孔轧制时对空心管坯(也称为壳)的壁厚进行精加工的部位。
顶端部2比筒部5硬。顶端部2的维氏硬度优选为300Hv以上，进一步优选为350Hv以上。筒部5的维氏硬度优选为220～260Hv。维氏硬度是在顶头1沿长度方向切断的截面上根据JIS Z 2244(2009)以1kgf的测试力测定得到的值。
筒部5优选在使用基于JIS Z 2242(2005)的完整尺寸试验片的40℃夏比冲击试验中，吸收能量为25J/cm2以上。筒部5的吸收能量优选为30J/cm2以上，进一步优选为50J/cm2以上。
通过使顶端部2比筒部5硬，能够抑制由穿孔轧制导致的顶端部2的变形。如果使筒部5与顶端部2同样地硬，则筒部5的韧性下降而由穿孔轧制导致在筒部5产生裂纹。本实施方式的顶头1是在以相同材料形成顶端部2和主体部3的顶头中，仅使顶端部2变硬，从而能够具备硬度提高的顶端部2和具有所期望的韧性的筒部5。其结果，顶头1能够在抑制筒部5的裂纹产生的同时，还能够抑制顶端部2的变形，能够提高循环利用性。
顶头1还具备保护膜8。保护膜8包括喷镀膜和加厚层中的至少一者。顶头1可具备喷镀膜和加厚层这两者作为保护膜8。在这种情况下，可以在顶头1的一部分表面形成喷镀膜，在另一部分形成加厚层。或者也可以在顶头1的表面重叠形成加厚层和喷镀膜。
喷镀膜并不特别限定，例如可以是以铁和铁氧化物为主成分的喷镀膜。加厚层并不特别限定，例如可以是以过渡金属为主成分的合金。该合金例如为以钴为主成分并含有铬和钨的合金(司太立合金)。
保护膜8优选覆盖顶头表面的轧制部11地形成。保护膜8更优选形成在除后端面以外的顶头全部表面。保护膜8优选在各个部位上的厚度不同，优选使顶端部2的表面上形成的保护膜8比主体部3的表面上形成的保护膜8厚。
图1和图2中，说明了顶头1具备保护膜8的情况。但是，保护膜8是根据需要形成的。本实施方式提供的顶头也可以不具备保护膜8。
[制造方法]
图4是本发明的一个实施方式提供的顶头的制造方法的流程图。该制造方法包括：准备顶头的工序S1、在顶头上形成保护膜的工序S2、对顶头进行加热的工序S3以及对顶头进行冷却的工序S4。
[工序S1]
准备顶头。顶头例如可如下制造。将具有上述化学组成的钢熔化，铸造成与顶头相近的形状而得到粗制品。作为退火处理，将粗制品在650～850℃保持2～6小时后，进行炉冷。其后，对粗制品进行切削加工以形成顶头的最终形状。
[工序S2]
根据需要，在顶头上形成保护膜8。保护膜8为喷镀膜的情况下，例如可通过电弧喷镀、等离子喷镀、火焰喷镀、高速火焰喷镀等形成。保护膜8为加厚层的情况下，例如可通过等离子粉末堆焊法、MIG焊接法、TIG焊接法等形成。
工序S2为任选的工序。即，工序S2也可以不实施。另外，在图3中虽然说明了在工序S3之前实施工序S2的情况，但实施工序S2的时机不限于此。虽然工序S2优选在工序S3之前实施，但也可以在工序S3或工序S4之后实施。
[工序S3]
对顶头的顶端部2进行加热。此时，以顶端部2的温度达到奥氏体相变温度(Ac3点)以上且筒部5的温度小于Ac3点的方式进行加热。在此，温度应小于Ac3点的筒部5如前所述，是向前方距结合用孔4的前端0.1×D[mm]的位置与顶头的后端之间的部分。换言之，对于顶头的后端与向前方距结合用孔4的前端0.1×D[mm]的位置之间的区域，以小于Ac3点的方式进行加热。
该加热处理例如可通过如下方式实现：如图5所示，在顶端部2的外周安装高频线圈6，将顶头配置在加热装置内，使用线圈6以950～1200℃高频加热顶端部2。加热温度更优选为950～1100℃。加热时间是发生淬火的时间即可，在高频加热的情况下，只要加热至Ac3点以上的温度几秒以上就足够。但若考虑工业上的稳定性，则优选为20秒以上，更优选为1分钟以上。加热时间优选为20分钟以内，更优选为10分钟以内。尤其是在惰性气体气氛以外(例如大气中)实施加热处理的情况下，加热时间优选为10分钟以内，更优选为5分钟以内。这是因为如果长时间加热，则保护膜8的性状有可能发生变化。例如，如果在大气中，则有可能导致保护膜8的氧化加剧。通过上述加热处理，能够使顶端部2的温度达到Ac3点以上，且筒部5的温度小于Ac3点。需要说明的是，对顶头进行加热的装置不限于高频线圈6。
图6中示出了不使用高频线圈6地对顶头进行加热的装置的例子。图6所示加热装置7具备加热器71、72。加热器71配置于加热装置7的上部。加热器72配置于加热装置7的下部。
在实施工序S3时，顶头被装入加热装置7内。优选加热装置7内装入多个顶头。此时，顶头与加热器72之间设置有遮蔽物8。即，遮蔽物8配置于加热器72的上方，顶头放置于遮蔽物8上。遮蔽物8是抑制从加热器72向顶头的传热的构件。遮蔽物8的形状是例如格子状或板状。遮蔽物8也可以被氧化物被覆。
加热装置7内的顶头被加热器71、72加热。加热器71、72的加热温度(设定温度)可设为相同。优选加热装置7内是Ar等惰性气体气氛。在顶头的顶端部2的温度达到Ac3点以上的预定温度的时间点，从加热装置7取出顶头。由于遮蔽物8，向顶头的下部的传热比向顶头的上部的传热小，因此，筒部5的温度比顶端部2的温度低。在从加热装置7取出顶头的时间点，筒部5的温度未达到Ac3点，是小于Ac3点的。
由加热装置7进行的顶头的加热也可不使用遮蔽物8地进行。在该情况下，位于顶头的下方的加热器72的加热温度比位于顶头的上方的加热器71的加热温度小。由此，能够增大向顶头的上部的传热，减小向顶头的下部的传热。因而，与使用了遮蔽物8的情况同样地，能够将顶头加热成顶端部2的温度达到Ac3点以上而筒部5的温度小于Ac3点。
对于加热装置7内的顶头，例如可在顶端部2和筒部5上分别安装热电偶来对顶端部2和筒部5的温度进行测定。由此，可对筒部5的温度小于Ac3点而顶端部2的温度达到Ac3点以上的预定温度的情况进行检测，从而可在优选的时刻将顶头从加热装置7取出。需要说明的是，无需每次实施工序S3时都对顶端部2和筒部5的温度进行测定。只要进行一次温度测定，就能够获得恰当的加热时间，因此，对于同种顶头，以该加热时间实施工序S3即可。
[工序S4]
对工序S3中被加热了的顶头进行冷却。例如，停止线圈6的通电，使加热装置的门敞开，将顶头冷却至400℃以下，通常冷却至室温。由此，制造出顶头1。冷却速度是发生淬火的速度即可，自然冷却程度或其程度以上即可。
如以上这样，以该制造方法制造的顶头1通过将顶端部2加热至Ac3点以上，可提高顶端部2的硬度。此外，顶头1通过将筒部5的温度控制在小于Ac3点，可抑制由加热导致的筒部5的韧性下降。其结果，顶头1可具备硬度提高的顶端部2和具有所期望的韧性的筒部5。
顶头1的制造方法并不限于上述的内容。也可以是，例如通过仅对筒部5进行回火而制造顶端部2比筒部5硬的顶头1。例如，通过准备整体(顶端部2和主体部3)具有300Hv以上的维氏硬度的顶头并仅对筒部5进行回火，能够制造顶端部2的维氏硬度为300Hv以上、筒部5的维氏硬度为220～260Hv的顶头1。
实施例
以下，基于实施例对本发明进行更具体的说明。该实施例对本发明不构成限定。
将具有表1所示化学组成A～N的钢熔化，铸造成与顶头相近的形状。表1的“-”表示对应的元素的含量为杂质水平。这些钢的Ac3点为大致920℃。
[表1]
表1
Figure BDA0002474851070000111
对于铸造出的顶头的粗制品，实施在800℃下大气中保持4小时后进行炉冷的退火处理。其后，对外表面进行切削加工，制成预定的实验用顶头的形状。各顶头分别制作成施加有Fe喷镀膜的和未施加的。
将施加有喷镀膜的顶头和未施加喷镀膜的顶头分别在Ar气氛中以顶端部达到900～1100℃且筒部的温度小于800℃的方式进行加热。加热是通过图4中说明的具备高频线圈的加热装置来实施，加热时间为10分钟。加热后，敞开加热装置的门，自然冷却至室温附近。
由未施加喷镀膜的顶头的筒部通过机械加工制作夏比冲击试验片，实施夏比冲击试验以测定吸收能量。夏比冲击试验采用基于JIS Z 2242(2005)的完整尺寸试验片在40℃下进行测定。
同样地由未施加喷镀膜的顶头的顶端部通过机械加工制作用于硬度测定的试验片，在常温下测定维氏硬度。维氏硬度的测定基于JIS Z 2244(2009)实施。测试力设为1kgf。
使用施加有喷镀膜的顶头，以SUS304为对象材料实施3道次的穿孔轧制试验，观察穿孔轧制后的顶头有无裂纹，并测定母材的变形量(L方向的收缩长度)。另外，在穿孔轧制后通过喷丸进行喷镀膜去除，观察去除喷镀膜后的顶头有无缺损。
试验结果如表2所示。
[表2]
表2
Figure BDA0002474851070000121
试验编号1的顶头是国际公开第2017/051632号中记载的顶头。母材变形量的评价以试验编号1的母材变形量为基准。
试验编号2的顶头是Cr含量为1.0％的顶头(成分B)。该顶头与试验编号1的顶头相比，虽然母材变形量降低了，但其效果很小。
试验编号3的顶头是Cr含量为2.0％的顶头(成分C)。在确保与试验编号1的顶头同等程度的韧性(夏比吸收能量)的同时，常温硬度提高了20％以上，随之母材变形量也降低了20％左右。另外，也未产生裂损或缺损。
试验编号4的顶头的顶端部的常温硬度低。可认为这是由于热处理时的顶端部的温度低。
试验编号5-8的顶头是Cr含量为3.0％的顶头(成分D)。这些顶头在确保与试验编号1的顶头同等程度的韧性的同时，常温硬度提高了30％左右，随之母材变形量也大幅降低了。另外，也未产生裂损或缺损。进而这些顶头与试验编号1的顶头相比，Mo和W的含量减半，从而可可预期成本的降低。
试验编号9-12的顶头是在成分D的基础上增加了C含量的顶头(成分E-H)。常温硬度随着C含量的增加呈现升高的趋势，随之母材变形量也下降了。另一方面，韧性随着C含量的增加而呈下降的趋势，试验编号12的顶头产生了裂损。
试验编号13的顶头是C含量为0.30％、Cr含量为4.0％的顶头(成分I)。试验编号13的顶头具有与试验编号11的顶头(成分G)相同程度的常温硬度。虽然与试验编号11的顶头相比韧性下降了，但未产生裂损。
试验编号14的顶头是C含量为0.30％、Cr含量为5.0％的顶头(成分J)。试验编号14的顶头产生了裂损和缺损。
试验编号15的顶头是将试验编号14的顶头的热处理温度设为950℃而得到的顶头。试验编号15的顶头未产生裂损，但产生了缺损。
试验编号16-18的顶头是在试验编号3的顶头(成分C)的基础上分别含有V、Nb和Ti而得到的顶头(成分K，L，M)。这些顶头由于V、Nb和Ti带来的细粒化效果，与试验编号3的顶头相比，常温硬度和韧性提高了。
试验编号19的顶头是在试验编号6的顶头(成分D)的基础上含有B而得到的顶头(成分N)。该顶头由于B带来的晶界强度提高的效果，与试验编号6的顶头相比，常温硬度和韧性提高了。
以上对本发明的一实施方式进行了说明，但上述实施方式只不过是用于实施本发明的示例。因此，本发明不限于上述实施方式，在不脱离其主旨的范围内可对上述的实施方式适当进行变形而实施。

Claims (4)

1.一种穿轧机顶头，其化学组成以质量％计为
C：0.15～0.30％、
Si：0.4～1.2％、
Mn：0.2～1.5％、
Ni：0.1～2.0％、
Mo：0～4.0％、W：0～4.0％、其中、Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％、
Cr：大于1.0％且为4.0％以下、
B：0～0.2％、
Nb：0～1.0％、
V：0～1.0％、
Ti：0～1.0％、
余量：Fe和杂质，
所述穿轧机顶头具备：
顶端部；和
主体部，其由与所述顶端部相同的材料形成，并与所述顶端部连接，
所述主体部包括筒部，所述筒部形成有用于安装杆的孔，
所述顶端部比所述筒部硬。
2.根据权利要求1所述的穿轧机顶头，其进一步具备在所述穿轧机顶头的表面形成的保护膜，
所述保护膜包括喷镀膜和加厚层中的至少一者。
3.一种穿轧机顶头的制造方法，其包括如下工序：
准备穿轧机顶头的工序，其化学组成以质量％计为C：0.15～0.30％、Si：0.4～1.2％、Mn：0.2～1.5％、Ni：0.1～2.0％、Mo：0～4.0％、W：0～4.0％、其中、Mo和W中的1种或2种的总和为1.0～6.0％、Cr：大于1.0％且为4.0％以下、B：0～0.2％、Nb：0～1.0％、V：0～1.0％、Ti：0～1.0％、余量：Fe和杂质，所述穿轧机顶头具备顶端部和主体部，所述主体部由与所述顶端部相同的材料形成、并与所述顶端部连接；以及
对所述穿轧机顶头进行加热的工序，其使得所述顶端部的温度达到Ac3点以上、且所述主体部中形成有用于安装杆的孔的筒部的温度小于所述Ac3点。
4.根据权利要求3所述的穿轧机顶头的制造方法，其进一步具备在所述进行加热的工序之前在所述穿轧机顶头的表面形成保护膜的工序，
所述保护膜包括喷镀膜和加厚层中的至少一者。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114107821A (zh) * 2021-11-26 2022-03-01 钢铁研究总院 一种高韧性超高强度钢及其制造方法

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6652193B2 (ja) * 2016-08-08 2020-02-19 日本製鉄株式会社 ピアサープラグの製造方法
US20210101194A1 (en) * 2018-03-14 2021-04-08 Nippon Steel Corporation Piercer plug
JP7406101B2 (ja) * 2020-04-27 2023-12-27 日本製鉄株式会社 溶射材及び穿孔プラグの製造方法
US20240254611A1 (en) * 2023-02-01 2024-08-01 Raytheon Technologies Corporation Single-step process for selective heat treatment of metals using multiple heating sources
US20240254589A1 (en) * 2023-02-01 2024-08-01 Raytheon Technologies Corporation Selective heat treatment of metals using a coil-in-furnace system
CN116393515B (zh) * 2023-06-09 2023-08-04 太原理工大学 一种无缝金属复合管界面热力可控连续轧制设备及方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57143471A (en) * 1981-02-28 1982-09-04 Daido Steel Co Ltd High-speed steel
CN1668768A (zh) * 2002-07-15 2005-09-14 住友金属工业株式会社 马氏体不锈钢无缝管及其制造方法
CN101031663A (zh) * 2004-09-28 2007-09-05 住友金属工业株式会社 马氏体类不锈钢管的制造方法
CN101078092A (zh) * 2006-05-23 2007-11-28 马中亮 一种穿孔顶头
CN104233100A (zh) * 2014-08-29 2014-12-24 南通市嘉业机械制造有限公司 一种无缝钢管穿孔顶头
CN104254407A (zh) * 2012-04-24 2014-12-31 新日铁住金株式会社 用于穿孔机的顶头
WO2017051632A1 (ja) * 2015-09-25 2017-03-30 新日鐵住金株式会社 ピアサープラグ及びその製造方法

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3655244A (en) * 1970-07-30 1972-04-11 Int Tool Sales Impact driven tool with replaceable cutting point
JPS5440741B2 (zh) 1973-02-28 1979-12-05
JPS62244505A (ja) * 1986-04-17 1987-10-24 Nippon Kokan Kk <Nkk> 継目無管製造用プラグ
JPH02224806A (ja) * 1989-02-28 1990-09-06 Nkk Corp 継目無し鋼管製造用プラグ
JP2778140B2 (ja) 1989-07-28 1998-07-23 住友金属工業株式会社 Ｎｉ基合金製熱間工具及びその熱間工具の後処理方法
JP2819906B2 (ja) 1991-12-27 1998-11-05 住友金属工業株式会社 室温および高温強度に優れた工具用Ｎｉ基合金
JP2683861B2 (ja) 1993-08-24 1997-12-03 住友金属工業株式会社 熱間製管用工具及びその製造方法
JP2776256B2 (ja) 1994-08-08 1998-07-16 住友金属工業株式会社 熱間加工用表面処理工具
JPH08309108A (ja) * 1995-05-19 1996-11-26 Hitachi Kiden Kogyo Ltd スカムの抑制方法
JPH09195002A (ja) * 1995-11-16 1997-07-29 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無管製造用プラグおよび継目無管の製造方法
JPH10137818A (ja) * 1996-11-05 1998-05-26 Kawasaki Steel Corp 継目無鋼管穿孔圧延用プラグ
JPH10291008A (ja) * 1997-04-18 1998-11-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間製管用工具及びその製造方法
JP3292122B2 (ja) * 1997-12-19 2002-06-17 日本鋼管株式会社 継目無鋼管製造用工具
WO2004101837A1 (ja) * 2003-05-13 2004-11-25 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 熱間加工用工具鋼、熱間加工用工具および継目無管製造用プラグ
JP4347747B2 (ja) * 2004-05-28 2009-10-21 日新製鋼株式会社 打抜き刃用鋼板並びに打抜き刃およびその製造法
JP5523373B2 (ja) * 2011-02-18 2014-06-18 三菱マテリアル株式会社 掘削用中空鋼ロッドとその製造方法
US9764366B2 (en) 2012-04-11 2017-09-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for regenerating a plug for use in a piercing machine
EP2875876B1 (en) * 2012-07-20 2017-05-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Piercing plug
EP2902522B1 (en) 2012-09-28 2018-06-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Piercer plug material for producing seamless steel tube, and method for producing said material
CN104988416A (zh) * 2015-05-26 2015-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种高合金钢管穿孔顶头及其制造方法
US20180281037A1 (en) * 2015-09-28 2018-10-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Plug and Method of Manufacturing the Same

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57143471A (en) * 1981-02-28 1982-09-04 Daido Steel Co Ltd High-speed steel
CN1668768A (zh) * 2002-07-15 2005-09-14 住友金属工业株式会社 马氏体不锈钢无缝管及其制造方法
CN101031663A (zh) * 2004-09-28 2007-09-05 住友金属工业株式会社 马氏体类不锈钢管的制造方法
CN101078092A (zh) * 2006-05-23 2007-11-28 马中亮 一种穿孔顶头
CN104254407A (zh) * 2012-04-24 2014-12-31 新日铁住金株式会社 用于穿孔机的顶头
CN104233100A (zh) * 2014-08-29 2014-12-24 南通市嘉业机械制造有限公司 一种无缝钢管穿孔顶头
WO2017051632A1 (ja) * 2015-09-25 2017-03-30 新日鐵住金株式会社 ピアサープラグ及びその製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114107821A (zh) * 2021-11-26 2022-03-01 钢铁研究总院 一种高韧性超高强度钢及其制造方法

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