JP6119321B2 - 繊維強化複合材料 - Google Patents
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なお、空隙率は、以下の式から求めることができる。
また、炭素繊維シートのスプリングバックを小さくするため、繊維強化複合材料の厚みから、樹脂を除いた後の厚みを除した比が0.70〜1.30であることが好ましく、0.80以上がより好ましく、0.90以上がさらに好ましい。また、1.20以下がより好ましく、1.10以下がさらに好ましい。
複合材料から樹脂を除き、炭素繊維シートとする。ついで、炭素繊維を無作為に400本抽出し(抽出中に破断した繊維を除く)、光学顕微鏡もしくは走査型電子顕微鏡にてその長さを10μm単位まで測定し繊維長とし、下式により数平均繊維長を得た。
Li:測定した繊維長(i=1,2,3、・・・400)
B.繊維体積含有率(Vf)
JIS K 7075(1991)により測定した。
JIS L 1913 6.1(厚さ(A法))に準じて、5cm×5cmの試験片を10枚採取し、(株)大栄科学精機製作所製の全自動圧縮弾性・厚さ測定器(型式:CEH−400)を用い、圧力0.5kPaの加圧下で10秒後における各試験片の厚さを測り、その平均値を厚さとした。この厚さと長さ(5cm×5cm)、重量から、見かけ密度を少数第3位四捨五入して求め、シートの見かけ密度とした。
5cm×5cmの繊維強化複合材料の試験片を10枚採取し、厚みを外側マイクロメーターを用いて測定して、その平均値を繊維強化複合材料の厚み(厚みA)とした。また、この試験片をJIS K 7075(1991)に準じて、繊維強化複合材料から樹脂を除去し、JIS L 1913 6.1(厚さ(A法))に順じて厚さを測定し、10枚の平均値を樹脂を除いた後の厚み(厚みB)とした。
繊維強化複合材料の樹脂を除いた後の厚み比を以下の式から算出した。
E.引張強度、CV値
JIS K 7161〜7164(1994)に記載の方法に準じて、試料面内で0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°のそれぞれの方向にタイプ1BA形小型試験片を作成して引張破壊応力を測定した。全ての方向の引張破壊応力の平均を引張強度とした。また、強度の得られた各引張破壊応力の平均値から、CV値を求めた。
アクリロニトリル(AN)99.4モル%とメタクリル酸0.6モル%からなる共重合体を用いて、乾湿式紡糸方法により単繊維デニール1d、フィラメント数12,000のAN系繊維束を得た。得られたPAN系繊維束を240〜280℃の温度の空気中で、延伸比1.05で加熱し、PAN系耐炎化繊維(密度1.38g/cm3)とした。
製造例1で作製したPAN系耐炎化繊維を押し込み式クリンパーによりけん縮糸とした。得られたジグザグ形状のけん縮糸のけん縮数は7.1/25mm、けん縮率は12.7%であった。この耐炎糸を数平均繊維長76mmに切断した。
製造例1で作製したPAN系耐炎化繊維を押し込み式クリンパーによりけん縮糸とした。得られたジグザグ形状のけん縮糸のけん縮数は7.1/25mm、けん縮率は12.7%であった。この耐炎糸を数平均繊維長120mmに切断した。
製造例1で作製したPAN系耐炎化繊維を押し込み式クリンパーによりけん縮糸とした。得られたジグザグ形状のけん縮糸のけん縮数は7.1/25mm、けん縮率は12.7%であった。この耐炎糸を数平均繊維長170mmに切断した。
製造例1で作製したPAN系耐炎化繊維を押し込み式クリンパーによりけん縮糸とした。得られたジグザグ形状のけん縮糸のけん縮数は7.1/25mm、けん縮率は12.7%であった。この耐炎糸を数平均繊維長30mmに切断した。
製造例1で作製したPAN系耐炎化繊維を窒素雰囲気中1500℃の温度まで昇温して焼成し、0.1Nの炭酸水素アンモニウム水溶液中で、炭素繊維1gあたり100クーロンの電解処理を行ってPAN系炭素繊維とし、これをギロチン式定寸カッタ−機で数平均繊維長10.1mmに切断した。
繊維長を変えた以外は製造例6と同様に行い、ギロチン式定寸カッタ−機で数平均繊維長76.0mmに切断した。
製造例2で作製した耐炎化短繊維をカード、クロスラッパーを用いてウェブシートとし、ついでニードルパンチにて交絡させて見かけ密度0.062g/cm3のPAN系耐炎糸不織布とした。
実施例1で作製したPAN系耐炎糸不織布を用いて、200℃に加熱したプレス機で圧縮し、見かけ密度0.629g/cm3とした以外は実施例1と同様の操作を行い、繊維体積含有率(Vf)40%の繊維強化複合材料を得た。得られた繊維強化複合材料の評価結果は表1のとおりであり、実施例1に比べて樹脂除去後の厚み比が小さく、厚み回復を抑制することができた。
実施例1で作製したPAN系耐炎糸不織布を用いて、200℃に加熱したプレス機で圧縮し、見かけ密度0.733g/cm3とした以外は実施例1と同様の操作を行い、繊維体積含有率(Vf)40%の繊維強化複合材料を得た。得られた繊維強化複合材料の評価結果は表1のとおりであり、基材の見かけ密度を高くすることで樹脂除去後の厚み比が非常に小さく、厚み変化がほぼなかった。
製造例5で作製した耐炎化短繊維を用いた以外は、実施例1と同様に行いPAN系耐炎糸不織布とした。
製造例3で作製した耐炎化短繊維を用いた以外は、実施例1と同様に行いPAN系耐炎糸不織布とした。
製造例4で作製した耐炎化短繊維を用いた以外は、実施例1と同様に行いPAN系耐炎糸不織布とした。
製造例6で作製した炭素短繊維を用い、これを水に分散させて、製紙用の湿式解繊装置によって、炭素繊維の湿式不織布を作製した。これに、バインダーの水分散剤を固形分で3%付着するようにスプレーした後、乾燥させた。この湿式不織布を3枚積層して、実施例1と同様に密度が1.14g/cm3のナイロン6を溶融含浸して、繊維体積含有率(Vf)40%の繊維強化複合材料を得た。得られた繊維強化複合材料の評価結果は表1のとおりであり、引張強度が劣るものであった。
製造例7で作製した炭素短繊維を用い、これを水に分散させて、製紙用の湿式解繊装置によって、炭素繊維の湿式不織布を作製したが、繊維長が長いため水への分散が悪く、均一性が著しく低い不織布となった。これに、バインダーの水分散剤を固形分で3%付着するようにスプレーした後、乾燥させた。この湿式不織布を3枚積層して、実施例1と同様に密度が1.14g/cm3のナイロン6を溶融含浸して、繊維体積含有率(Vf)40%の繊維強化複合材料を得た。得られた繊維強化複合材料の評価結果は表1のとおりであり、引張強度、引張強度CVが劣るものであった。複合材料中のナイロン6を酸で溶出し、炭素繊維を取り出したところ、炭素繊維が折れて繊維長が50mm以下になっていた。
Claims (4)
- 強化繊維基材と樹脂とからなる繊維強化複合材料であって、前記強化繊維基材を構成する強化繊維の繊維長が51〜200mmのであり、前記強化繊維基材の見かけ密度が0.500〜1.100g/cm 3 であり、かつ前記強化繊維が繊維体積含有率30〜60%含まれてなることを特徴とする繊維強化複合材料。
- 繊維強化複合材料の厚みから、樹脂を除いた後の厚みを除した比が0.70〜1.30である請求項1に記載の繊維強化複合材料。
- 強化繊維が炭素繊維である請求項1または2に記載の繊維強化複合材料。
- 樹脂が熱可塑性樹脂である請求項1〜3のいずれかに記載の繊維強化複合材料。
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