JP6106891B2 - 多層フィルム、薬液容器およびその製造方法 - Google Patents
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Description
<薬液バッグの全体構成>
図1は、本発明の一実施形態に係る薬液バッグの概略構成図である。図2(a)(b)は、図1の切断面線II−IIから見た断面図であって、図2(a)は薬液充填前、図2(b)は薬液充填後の状態をそれぞれ示している。
<薬液バッグの製造方法>
図3および図4は、前記薬液バッグ1の製造方法の一部の工程順に説明するための図である。なお、図3および図4では、明瞭化のために、各多層フィルム5を単層構造で表している。
<本実施形態による作用効果>
以上のように、多層フィルム5によれば、最内層51が複合ポリプロピレン系樹脂40〜80重量%と熱可塑性エラストマー(E)60〜20重量%との混合物からなり、複合ポリプロピレン系樹脂が、相対的に低融点側のランダム共重合体(A)と相対的に高融点側のランダム共重合体(B)とをバランスさせ、擬似シールが発生しない融点に調節されている。そのため、図4(a)(b)に示すように、表面14Aが平らな下金型14と、表面15Aに所定の形状の凹部16が形成された上金型15とで挟み込んでバッグ本体3を形成した場合でも、擬似シール7を発生させないか、もしくは発生してもその剥離強度を2N未満にすることができる。しかも、図4(a)(b)に示すヒートシール工程を低温・短時間で実行することができ、生産効率を向上させることもできる。そして、多層フィルム5を用いた薬液バッグ1によれば、優れた強度(耐落下性、耐圧性)を発現することができる。
(1)使用材料
下記実施例、参考例および比較例において下記の樹脂材料を用いた。
<ランダム共重合体A>
・ランダムA1(128℃)
メタロセン系エチレン・プロピレンランダム共重合体
(融点128℃ MFR:7.0 日本ポリプロ社製)
・ランダムA2(118℃)
メタロセン系エチレン・プロピレンランダム共重合体
(融点118℃ MFR:3.8 プライムポリマー社製)
<ランダム共重合体B>
・ランダムB1(147℃)
エチレン・プロピレンランダム共重合体
(融点147℃ MFR:1.8 李長栄社製)
・ランダムB2(137℃)
エチレン・プロピレンランダム共重合体
(融点137℃ MFR:1.5 バゼル社製)
<熱可塑性エラストマーE>
・スチレン系E
(引張強度23MPa MFR:6.0 ガラス転移温度−41℃ クレイトン社製)
・オレフィン系E
(引張強度45MPa MFR:1.0 ガラス転移温度−50℃ 三井化学社製)
<PPコンパウンド−1>
・PT100(MFR:1.6 融点:164℃ 李長栄社製)
<PPコンパウンド−2>
・PT100/ST612/A−1085S=20:50:30(配合割合)
(ST612(MFR:1.8 融点:148℃ 李長栄社製))
(A−1085S(MFR:1.2 ガラス転移温度:−40℃ 三井化学社製)
(2)多層フィルムの製造
各実施例、各参考例および各比較例に関して、(1)に示した樹脂材料を、下記表1〜表5に示す配合割合(重量部)に基づいて溶融混合することにより最内層51、中間層52および最外層53それぞれを構成する樹脂材料を作製した。そして、これらの樹脂材料を、水冷共押出しインフレーション成形することにより、下記表1〜表5に示す層構成の3層フィルムを作製した。
(3)薬液バッグの製造
図3および図4に示した製造工程に準じて、(2)で得られた3層フィルム製の薬液バッグ1を作製した。なお、バッグ本体3のヒートシール6の溶着条件は、上金型温度155℃一定、下金型温度130℃〜160℃(下記表1参照)、溶着圧力0.5MPa、溶着時間1秒とした。
(4)薬液バッグの評価試験(ア)落板強度
収容室2に薬液8を充填した状態の薬液バッグ1を121℃で15分間滅菌した。滅菌後の薬液バッグ1を氷水中に投入して0℃近辺まで冷却したあと、その薬液バッグ1を落板強度試験機にセットした。次に、6.4kgの鉄板を高さ10cmから薬液バッグ1へ落下させ、破袋やピンホールによる液漏れが発生しているかどうかを確認した。破袋や液漏れがない場合、破袋や液漏れが発生するまで、鉄板の落下高さを10cmずつ上昇させて同じ試験を行った。そして、破袋や液漏れが発生しない最大落下高さを測定結果とした。結果を下記表1〜表5に示す。
(イ)擬似シール強度
薬液を充填する前の薬液バッグ1の中央部から、幅15mm×長さ150mmの短冊状フィルムを上下2枚一緒に切り取った。次に、切り取った短冊サンプルをチャック間距離50mm、引張スピード200mm/minで剥離試験を行い、測定した100mmの区間で最大の剥離強度を測定した。そして、n数(サンプル数)15個の平均値を本試験の擬似シール強度とした。結果を下記表1〜表5に示す。
(ウ)耐圧試験
1辺14cmの正方形で4辺を所定の温度でヒートシールし、中に薬液を充填した状態で121℃、15分間滅菌したサンプルを、室温で耐圧試験機に設けた17mmの隙間にセットした。セット後サンプル内にエアを注入して内圧を200kPaに上昇させ、15分間にサンプルが破裂するかどうかを確認した。なお、15分以内に破裂した場合は破裂したときの経過時間を測定結果とした。結果を下記表1〜表5に示す。
(エ)評価結果
まず、表1および表2は、融点128℃のランダム共重合体A1および融点147℃のランダム共重合体B1の両方を含む実施例1〜5と、ランダム共重合体A1,B1のいずれか一方を含まない比較例1〜2との評価結果の比較を示している。表2によると、ランダム共重合体B1を含まない比較例1では擬似シールの剥離強度が高く、ランダム共重合体A1を含まない比較例2では耐圧性が劣ることが分かった。
2 収容室
3 バッグ本体
4 注出部材
5 多層フィルム
51 最内層
52 中間層
53 最外層
6 ヒートシール
7 擬似シール
8 薬液
14 下金型
14A 表面
15 上金型
15A 表面
16 凹部
Claims (9)
- 最内層、最外層およびこれらの間の中間層の少なくとも3層の積層構造からなり、
前記最内層は、互いに融点の異なる少なくとも2種類のポリプロピレン系樹脂を含む複合ポリプロピレン系樹脂40〜80重量%と、熱可塑性エラストマー(E)60〜20重量%との混合物からなり、
前記2種類のポリプロピレン系樹脂は、相対的に融点が低くメタロセン系触媒の存在下での重合によって得られるランダム共重合体(A)と、ランダム共重合体(A)よりも相対的に融点が高いランダム共重合体(B)とを含み、
前記ランダム共重合体(A)が110℃〜135℃の融点を有する樹脂であり、前記ランダム共重合体(B)が、140℃〜160℃の融点を有する樹脂であり、
前記熱可塑性エラストマー(E)は、20MPa以上の引張強度および−35℃以下のガラス転移温度を有するエラストマー(C)を含み、
前記エラストマー(C)は、スチレン系エラストマーである、多層フィルム。 - 前記複合ポリプロピレン系樹脂100重量部に対する前記ランダム共重合体(A)の割合は、35〜85重量部である、請求項1に記載の多層フィルム。
- 前記熱可塑性エラストマー(E)は、前記スチレン系エラストマーとオレフィン系エラストマーとの混合物を含む、請求項1または2に記載の多層フィルム。
- 前記スチレン系エラストマーと前記オレフィン系エラストマーとの混合物の重量比率は、前記スチレン系エラストマーが20〜50重量%であり、前記オレフィン系エラストマーが0を超えて30重量%以下である、請求項3に記載の多層フィルム。
- 前記最内層同士が向かい合うように重なり合った一対の請求項1〜4のいずれかに記載の多層フィルムの周縁がヒートシールされ、内部に薬液を収容するための収容室が区画されたバッグ本体と、
前記バッグ本体から薬液を注出するための注出口とを含む、薬液容器。 - 前記収容室に液を充填した状態の前記薬液容器を121℃で15分間滅菌し、滅菌後の薬液容器に6.4kgの鉄板を落下させて、その薬液容器に破袋や液漏れが発生しない最大落下高さとして表される落板強度が40cm以上である、請求項5に記載の薬液容器。
- 前記バッグ本体は、前記収容室の内面同士が互いに貼り付いて形成され、剥離強度が2N未満の擬似シールを有し、かつ
前記薬液容器は、前記収容室に液を充填した状態の前記薬液容器を121℃で15分間滅菌し、滅菌後の薬液容器の内圧を200kPaに上昇させた後に、15分間の一定加圧に耐える強度を有している、請求項5または6に記載の薬液容器。 - 前記収容室に充填された薬液をさらに含む、請求項5〜7のいずれかに記載の薬液容器。
- 前記最内層同士が向かい合うように、一対の請求項1〜4のいずれかに記載の多層フィルムを重ね合わせる工程と、
前記1対の多層フィルムを、表面が平らな下金型と、表面に所定の形状の凹部が形成された上金型とで挟み込んで前記1対の多層フィルムの周縁にヒートシールを形成することによって、内部に薬液を収容するための収容室が区画されたバッグ本体を形成し、同時に、前記1対の多層フィルムの他の部分から前記バッグ本体を打ち抜く工程とを含む、薬液容器の製造方法。
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