JP6060576B2 - 合成樹脂製容器 - Google Patents

Description

本発明は、ボトル状に成形された合成樹脂製容器に関し、特に充填密封後、垂直荷重が作用した場合であっても、垂直荷重による座屈変形を効果的に抑制することのできる合成樹脂製容器に関する。

従来、ペットボトルなどの各種液体用の合成樹脂製容器が広く知られている。この種の合成樹脂製容器は、通常、中間成形品であるプリフォームに延伸ブロー成形などを施すことによって製造される。また、これらの合成樹脂製容器の底面に、剛性の確保や減圧吸収を目的とした複数の溝を形成することや（特許文献１、２参照）、滑り止めを目的とした凹凸を形成することが知られている（特許文献３参照）。

特開２００９−２５５９２６号公報 特表平９−５１０１６８号公報 特開２００６−１６０７１号公報

ところで、昨今における省資源やコスト削減の要請により、この種の合成樹脂製容器（以下、単に「容器」と称す）においても、樹脂の使用量削減を目的とした薄肉化が行われている。しかしながら、単に容器を薄肉化しただけでは、強度や減圧吸収機能の低下、更には延伸ブロー成形の困難化などの他の問題が生じるため、特許文献１及び２に示されるような技術が提案されている。

特許文献１に記載された技術は、内部に液体が充填密封されていることを前提に、容器が荷重を受けて変形した際に、容積の減少によって容器内を陽圧化させて荷重に抗する剛性を発生させるものである。そのため、当該技術においては、縦方向の荷重が作用した際に、容器の高さの変化量（低下量）に比して、容器の底板部の高さの変化量（上昇量）をより大きくさせている。また、当該技術における容器は、底部に深い溝部が形成されている。しかしながら、このような容器では、接地面の比較的細かい段差に追従する可逆変形が行われにくかった。

また、特許文献２に記載された技術は、高積み保管や充填された液体内容物の内圧変化によって容器の底面が変形するのを防止するものであるが、容器が軽量・薄肉化された場合、充填・密封後の容器を特許文献１のような底板部の高さ変化を活用した陽圧化による剛性を発生させることができず、座屈変形を抑制することが困難である。

また、特許文献３に記載された技術は、滑りや転倒防止機能、自立安定性を備えた構造の中空容器として、接地面部分に多数の細い筋状の溝を刻設するか、または、多数の細い突条を突設し、さらに表面が変形可能な柔軟性を有するような形状に形成されているものであるが、変形可能な柔軟性を有するような底部形状として改善の余地がある。

ところで、充填密封した容器を輸送・保管する際、カートン箱が使用されるが、通常のカートン箱は、直方体状に組み立てられた際に長辺側のフラップ（外フラップ）と短辺側のフラップ（内フラップ）が一部重なった状態で上下に位置する、一般にＡ式と称される
ものである。この種のカートン箱内には、折り畳まれた内フラップに挟まれて内部の高さが低くなる領域が存在する。そのため、カートン箱全体に充填密封した容器が立てて収容された場合には、当該領域内に位置する容器がカートン箱の上面（内フラップ）に接触するのに対し、当該領域外（カートン箱長辺方向中央）に位置する容器はカートン箱の上面（外フラップ）に接触しない状態となる。

したがって、高積み時にカートン箱の上面から作用する荷重は、上面に接触している容器に集中的に作用するため、上面に接触している容器において座屈や皺などの不可逆的な変形が生じることがあった。また、折り畳まれたフラップに底部の一部を載せるようにして配置された容器は、このフラップの段差に対し底部が可逆変形によって追従できず、底部に不均等な荷重が作用するため、座屈変形の発生が特に多かった。

本発明の目的は、充填密封後、垂直荷重が作用した場合であっても、垂直荷重による座屈変形を効果的に抑制することのできる合成樹脂製容器を提供することにある。

本発明は、上記課題を解決するために以下の手段を採用した。
すなわち、本発明に係る合成樹脂製容器は、
筒状の胴部と、前記胴部の一端側に設けられた口部と、前記胴部の他端側に設けられた底部とを備え、
前記底部は、
底面側の中央に位置する底中央部と、前記底中央部の周囲に位置する環状の周縁部と、前記周縁部の外周縁から前記胴部に接続する側面部とを有し、
前記周縁部の内周縁から外周縁まで延び接地面に当接する複数のヒール部と、前記周縁部の内周縁から外周縁まで延びる複数の溝部とが、周方向に等間隔で交互に形成されると共に、
前記外周縁におけるヒール部の外周幅が６ｍｍ以上且つ９ｍｍ以下であり、前記周縁部の外周縁と前記側面部との間に段差が形成されていることを特徴とする。

また、本発明に係る合成樹脂製容器は、前記周縁部の外径に対する前記周縁部の内径の比が０．７以上且つ０．９以下であることを特徴とする。

また、本発明に係る合成樹脂製容器は、前記ヒール部の足長さに対するヒール部の外周幅の比が０．８以上且つ１．０以下であることを特徴とする。

本発明に係る合成樹脂製容器によれば、液体内容物を充填密封した後に垂直荷重が作用した際には、周縁部全体が容器内方に可逆的に変形して、底中央部を容器内方へ押し上げることができる。したがって、充填・密封後の容器の体積が減少して容器内が陽圧化されるため、容器における垂直荷重に抗する剛性が増大し、座屈などの不可逆的な変形の発生を効果的に抑制することができる。

また、本発明に係る合成樹脂製容器によれば、周縁部に形成された個々のヒール部は、周方向と径方向に高い剛性を備えると共に、作用した荷重を効果的に分散させることができる。したがって、空の状態にある容器に垂直荷重が作用した場合であっても、ヒール部において不可逆的な変形が抑制されると共に、周縁部全体の可逆的変形が促されるため、底部全体が沈み込むように変形し、容器の高さを低下させることができる。
さらに、周縁部の外周縁と側面部との間に段差を備えることにより、折れ痕が側面部まで達することを効果的に抑制することができる。

本発明の参考形態に係る合成樹脂製容器の正面図である。 図１の合成樹脂製容器の底面図である。 図１の合成樹脂製容器の底部で、右半分が正面図、左半分が切断部端面図（図２におけるＣ−Ｃ切断部）である。 図１の合成樹脂製容器のヒール部と溝部との関係を示す図であり、（ａ）は、図２におけるＡ−Ａ断面を模式的に示した説明図、（ｂ）は、図２におけるＢ−Ｂ矢視図である。 図１の合成樹脂製容器の底部の形状が可逆的に変化する前後の状態を示す模式説明図である。 図１の合成樹脂製容器の底部の一部がＡ式カートンの内フラップ上に掛かって載置された状態を示す図である。 図１の合成樹脂製容器のブロー成形金型の正面視断面図である。 本発明の実施形態に係る合成樹脂製容器の底部で、右半分が正面図、左半分が切断部端面図である。 本発明の実施例と比較例に係る合成樹脂製容器の具体例の寸法を示す表である。

以下に図面を参照して、この発明を実施するための形態を説明する。

図１〜図３を参照して、本発明の参考形態に係る合成樹脂製容器の構成について説明する。なお、以降においては、図１に示されるような、容器１が接地面Ｇに直立した状態における容器１の中心軸方向に沿って上方と下方を定義する。

容器１は、射出成形などによって予め成形されたプリフォームを用いて、公知の二軸延伸ブローなどの方法によってボトル状に成形された熱可塑性合成樹脂製の容器である。使用される熱可塑性合成樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリ乳酸、またはこれらの共重合体などの熱可塑性ポリエステル、これらの樹脂あるいは他の樹脂とブレンドされたものなどが好適である。特に、ポリエチレンテレフタレートなどのエチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルが、好適に使用される。また、アクリロニトリル樹脂、ポリプロピレン、プロピレン―エチレン共重合体、ポリエチレンなども使用することができる。

図１に示されるように、容器１は、上方から順に、円筒状の口部２と、下方に向かって拡径する肩部３と、筒状の胴部４と、底部５とを備える。開口部を有する口部２にはネジ山が形成されており、図示しない蓋体を取り付けることによって充填された液体内容物を密封することができる。また、胴部４には、複数の内圧調整パネル４０が設けられており、密封された状態にある容器１の内部の圧力が変化した際の減圧を吸収する機能が発揮される。

底部５は、胴部４の下端縁から絞り込まれていった下位の部分であり、絞り込みが開始される部位を胴部４と底部５との境界とすることができる。図２に示すように、底部５は、底面側（下端側）の中央に、底部５の中心軸上に中心が位置する円形の底中央部５１を備えると共に、底中央部５１の周囲に位置する環状の周縁部５２と、周縁部５２の外周縁から胴部４との境界までを接続する側面部５３とを備えている。

底中央部５１の中央には、容器１の内側（上方）に窪んだ、複数のリブを備えるドーム状の上げ底部５１１が形成されている。また、上げ底部５１１の周囲には、容器１の内側に向かって上向きに傾斜した環状の斜面部５１２が形成されている。なお、上げ底部５１１が複数のリブを備えることによって剛性が高いのに対し、斜面部５１２は緩やかな斜面で形成されているために剛性が低い。そのため、底中央部５１の周囲に荷重が作用した場合には、斜面部５１２が撓むことによって、上げ底部５１１がほとんど変形することなく上方に持ち上がるなどの変位をする。

周縁部５２には、周縁部５２の内周縁から外周縁まで延びる複数のヒール部５２１（図２では３２個）と、周縁部５２の内周縁から外周縁まで延びる複数の溝部５２２（図２では３２個）が交互に且つ等間隔で形成されている（ナーリング）。図３に示すように、周縁部５２は、容器１の側面側まで回り込むようにして形成されている。また、周縁部５２に形成された全てのヒール部５２１は水平な接地面Ｇに当接することによって、容器１が安定的に支持される。

ヒール部５２１と溝部５２２のそれぞれは、周縁部５２の外周縁まで延びることにより、周縁部５２と側面部５３との境界に屈曲部５２６が形成される。これにより、外周縁またはその近傍を支点として、周縁部５２が全体として容器２の内方に撓みやすくなる。同様に、ヒール部５２１と溝部５２２のそれぞれが周縁部５２の内周縁まで延びることにより、周縁部５２と斜面部５１２との境界に屈曲部５２７が形成されるため、内周縁またはその近傍を支点として、底中央部５１が容器２の内方に撓みやすくなる。

ここで、周縁部５２に形成されたヒール部５２１の外周幅ｂは６〜９ｍｍが好ましい。

このようにヒール部５２１の外周幅ｂを設定することで、周方向の長さが短い個々のヒール部５２１の周方向における座屈変形に対する剛性を確保しつつ、容器に垂直荷重が作用した際には、周縁部５２と側面部５３との境界またはその近傍を支点にして、周縁部５２全体が容器内方に可逆的に変形して、底中央部５１を容器内方へ押し上げることができる。また、個々のヒール部５２１の周方向における座屈変形に対する剛性が増加し、また、ヒール部５２１と溝部５２２との間における周方向の撓みが生じやすくなり、周縁部５２における周方向の圧縮による皺の発生が抑制される。

しかし、ヒール部５２１の外周幅ｂが６ｍｍ未満の場合は、ヒール部５２１の周方向の長さが過剰に狭くなるため、底中央部５１を容器内方へ押し上げる可逆的変形が損なわれる。また、ヒール部５２１の外周幅ｂが９ｍｍを超えると、個々のヒール部５２１の幅が広くなり、座屈変形に対する剛性が不十分となるのとともに、接地面の凹凸に追従した可逆変形が行われにくくなる。

また、本参考形態においては、周縁部５２の外径に対する内径の比を０．７以上且つ０．９以下にしている。これにより、個々のヒール部５２１における径方向の長さが短く形成されるため、径方向の剛性が増加し、容器１が空の状態であっても、座屈などの不可逆的な変形の発生が抑制されるのとともに、周縁部５２全体は接地面の比較的細かい凹凸に追従した可逆変形が行われやすくなる。

また、本実施形態においては、ヒール部５２１の足長さＱＲ（周縁部５２の外周半径から内周半径を引いた値と同じ。なお、点Ｑ，点Ｒの定義は後述する。）に対するヒール部５２１の外周幅ｂを０．８〜１．０にしている。これにより、ヒール部５２１の底面がより正方形に近い形状で形成されるため、ヒール部５２１に作用した荷重は、径方向と周方向に湾曲した面を介してより効果的に分散される。したがって、容器１が空の状態であっても、個々のヒール部５２１において座屈などの不可逆的な変形の発生が抑制され周縁部
５２全体の可逆変形が促される。

次に、図２から図４を参照して、ヒール部５２１及び溝部５２２についてより詳細に説明する。図４（ａ）に示すように、ヒール部５２１と側面部５３との境界をＬ、ヒール部５２１と斜面部５１２との境界をＭ、及び容器１が空で載置されたときにおけるヒール部５２１の接地面Ｇとの接地点をＮとする。また、ヒール部５２１に対する溝部５２２の谷深さ（溝部５２２の溝底線ＬＭ上の点Ｏ’と、当該溝底線ＬＭ上の点における垂線とヒール部５２１のヒール部先端曲線ＬＮＭとの交点Ｐ’までの長さ）が最大となるときの溝底曲線ＬＭ上の点をＯ、ヒール部先端曲線ＬＮＭ上の点をＰとする。また、点Ｌ、Ｍの接地面Ｇへの鉛直方向の射影をそれぞれＱ、Ｒとし、また、点Ｑ、Ｎ、Ｒの容器１の中心軸（不図示）に関して対称な点をそれぞれＱ’、Ｎ’、Ｒ’（不図示）とする。そして、線分ＱＲをヒール部の足長さ、線分ＬＱを足高さ、線分ＭＲを内径高さ、線分ＯＰを谷深さと定義する。また、線分ＱＱ’を周縁部５２の外径、線分ＲＲ’を周縁部５２の内径、及び線分ＮＮ’を周縁部５２の接地径と定義する。ここで、ヒール部の足長さＱＲは７〜１０ｍｍが好ましい。また、足高さは２〜４ｍｍ、内径高さは０．３〜２．０ｍｍ、谷深さは２〜４ｍｍが好ましい。さらに、ヒール部先端曲線ＬＮＭが円弧状であることが好ましく、その円弧半径を先端半径と定義したとき、先端半径は６〜９ｍｍが好ましい。これらを満たすことにより、上述の周縁部５２の可逆変形とヒール部５２１の座屈抑制に一層効果的である。

また、図４（ｂ）に示すように、溝部５２２は、隣り合う２つのヒール部５２１のそれぞれの側面に挟まれた、周方向の幅ｄで径方向に伸びる曲面で形成された溝底を有しており、両側面は角度αを成している。なお、溝部５２２の溝底５２３とヒール部５２１の側面との接続部、及びヒール部５２１の側面５２４と先端面５２５との接続部は曲面で構成されているのが好ましい。本参考形態においては、溝部５２２の溝底の幅ｄは０．５〜２．０ｍｍが好ましく、角度αは８０〜１００°が好ましい。また、溝底５２３とヒール部５２１の側面５２４との境界は半径０．３〜１．０ｍｍの円弧面が好ましく、ヒール部５２１における側面５２４と先端面５２５との境界は半径０．５〜２．０ｍｍの円弧面が好ましい。さらに、溝部５２２の溝底線５２３は、図４（ａ）に示すように、径方向に沿ってなだらかな線（曲線または直線）で形成されることが好ましい。以上のような構成とすることで、互いに隣接するヒール部５２１と溝部５２２との間で撓み変形が生じやすくなると共に、溝部５２２の途中で屈曲するような変形が抑制されるため、周縁部５２における径方向及び周方向の可逆的な変形が可能となる。

底部５が以上のような構成を備えることにより、空の状態にある容器１に垂直荷重が作用した場合であっても、周方向と径方向に高い剛性を備えるヒール部５２１によって、作用する荷重を効果的に分散させることができる。したがって、ヒール部５２１において不可逆的な変形の発生が抑制されると共に、周縁部５２全体の可逆的変形が促されるため、底部５の全体が沈み込むように弾性変形し、容器１を座屈変形させることなく高さを低下させることができる。

次に、図４及び図５を参照して、容器１に垂直荷重が作用したときにおける底部５の変形について詳細に説明する。図５において、容器１に垂直荷重が作用した際に、変形前の底部５を鎖線で示すとともに、変形後の底部５を実線で示している。接地面Ｇ上に直立している容器１に垂直荷重が作用すると、接地面Ｇに当接しているヒール部５２１に対して、反作用としての上向き荷重が作用する。上述したように、周方向と径方向に剛性が高く形成されているヒール部５２１は、座屈などの不可逆的変形を生じることなく、作用する荷重を分散させる。すると、主に径方向に分散された荷重によって、周縁部５２は、外周縁またはその近傍を支点として、全体が容器１の内方へ撓み変形する。これと共に、周縁部５２において周方向の変形も生じて、隣り合うヒール部５２１の間隔が狭まるが、溝部
５２２が可逆的に変形することによって、周縁部５２において予め設けられている稜線以外の新たな皺などが発生することが抑制される。このようにして、周縁部５２が撓み変形することにより、斜面部５１２と周縁部５２との境界において撓み変形が発生し、斜面部５１２を介して上げ底部５１１が容器２の内方へ持ち上げられる。これら一連の変形が発生することにより、図５に示されるように、外周縁を支点として撓み変形した周縁部５２によって、底部５の高さ（足高さＬＱ）は低下し、容器全体の高さは低下するが、上げ底部５１１や斜面部５１２、周縁部５２の接地部より内方側の部分は上方に変位する。なお、荷重を取り除いた後は、底部５における各部位の復元力によって、元の形状に復元される。

以上のようにして、底部５が全体として可逆的に変形しながら沈み込むことにより、容器１は全体として高さが低下する。したがって、容器１が上述のＡ式のカートン箱内に収納され高積みされた際、内フラップに挟まれた高さが低い領域内に収容された容器１は、より多く作用する垂直荷重によって可逆的に変形して高さを減少させることができる。これらの容器１の高さが減少すると、カートン箱の上面（内および外フラップ）は、より下方に変位して、カートン箱の中央に収容されている内フラップに接触しない容器１に対しても外フラップが当接するようになる。したがって、カートン箱上面から作用する荷重は、より多くの容器１に分散されるため、既に荷重を受けて変形している容器１に更に作用する荷重は軽減され、当該容器に座屈変形が発生することが回避される。

次に、図６を参照して、容器１が輸送・高積み保管時において上述のＡ式のカートン箱内に収容された際に、カートン箱の底面の内フラップに底部５の一部が位置した場合における底部５の変形について説明する。図６に示すように、領域Ｘで示される底部５の一部分のみがカートン箱の内フラップＦ１上に位置している場合には、垂直荷重は、底部５における周縁部５２に対して均等に作用しない。この場合において、領域Ｘ内におけるヒール部５２１には、周縁部５２の全体に垂直荷重が作用する場合に比べて相対的に大きい荷重が作用するが、上述のようにヒール部５２１は、剛性が高く形成されているため、ヒール部５２１自体はほとんど変形せずに、作用する荷重を径方向及び周方向に分散させることができる。さらに、この場合においては、ヒール部５２１と隣接する溝部５２２との境界において周方向の撓みが生じ、内フラップ上のヒール部５２１が次々に容器内方側に撓み変形して当接していくことで、より多くのヒール部５２１が内フラップＦ１に当接するようになる。したがって、領域Ｘ内において特定のヒール部５２１に荷重が集中する状態が回避されると共に、領域Ｘ内における底部５の高さが減少する。さらに、領域Ｙ内における外フラップＦ２に当接するヒール部５２１においても同様の変形が生じるため、荷重集中が回避されると共に、領域Ｙ内における底部５の高さが減少する。

以上より、このような場合においても、周縁部５２が可逆的に、周方向に変形しながら沈み込むことにより、接地面積が増加して荷重の集中が抑制される。また、カートン箱上面から作用する荷重に対し、領域ＸまたはＹにおける容器１の高さを低くすることでカートン箱の上面（内フラップおよび外フラップ）を下方に変位可能にし、カートン箱内の特にカートン箱中央寄りの容器１をカートン箱の上面（外フラップ）により多く当接することができるため、カートン箱上面から作用する荷重を、より多くの容器１に分散させることができる。

次に、図７を参照して、本発明の参考形態に係る合成樹脂製容器のブロー成形方法について簡単に説明する。ブロー成形金型１００は、予め射出成形等によって成形された合成樹脂製プリフォームが内部に設置される左右一対の分割金型１０１、１０２と、底金型１０３とを備える。なお、分割金型１０１及び１０２によって、容器１の肩部３から底部５における周縁部５２までが成形され、底金型１０３によって底部５の底中央部５１が成形される。本参考形態に係る容器１においては、周縁部５２に形成される溝部５２２の谷深さが１ｍｍ未満であるため、ブロー成形金型１００のような、「二つ割り」と称されるブロー成形金型によって周縁部５２を成形することができる。そして、「二つ割り」のブロー成形金型によって周縁部５２が成形できることにより、周縁部５２も胴部４同様、ヒートセット温度まで高められた分割型１０１，１０２を用いてブロー成形できるため、周縁部５２の耐熱性を向上させることができる。なお、谷深さが１ｍｍを大きく超える合成樹脂製容器のブロー成形においては、成形後、分割金型１０１，１０２を開いて合成樹脂製容器を取り出す際、容器底の溝部を形成する金型の凸状部分が、容器底の溝部に深く干渉するため、分割金型を開いたときに底部が異常変形する。

次に、図８を参照して、本発明の実施形態に係る合成樹脂製容器について説明する。なお、本実施形態に係る合成樹脂製容器は、上述の参考形態の容器１における底部５が異なるだけであるため、説明においては、既に説明された参考形態における構成と同一の構成については、同一の符号を用いると共に説明を省略する。

本発明の実施形態に係る合成樹脂製容器は、図８に示すように、上述の容器１における底部５と同一の構成を有する底部５０を備え、更に周縁部５２の外周縁と側面部５３との間に段差５４が形成されることを特徴とする。ここで、容器１における底部５では、過度の垂直荷重が作用した場合には、ヒール部５２１と溝部５２２との境界における撓み変形が過度に進行して、目視できるほどの折れ痕が当該境界から側面部５３の下方にまで形成されるおそれがある。これに対し、他の実施形態における底部５０は、図８に示すように、周縁部５２の外周縁と側面部５３との間に段差５４を備えることにより、このような折れ痕が側面部５３まで達することを効果的に抑制することができる。

［実施例］
次に、本実施形態に係る具体的な実施例として、図９の表に記載された寸法を有する実施例１及び実施例２を示す。実施例１は容量１リッターの容器に、３２個のヒール部５２１がピッチ（図２におけるＰ）７．６ｍｍで形成され、実施例２は容量４リッターの容器に、４０個のヒール部５２１がピッチ９．４ｍｍで形成されている。周縁部５２には溝部５２２が多数形成されているため、接地面Ｇとの接触面積が少なくなり、接地面Ｇとのすべり性が向上している。

これに対し、比較例１，２はそれぞれ実施例１，２に対し周縁部５２にヒール部５２１、溝部５２２が設けられていない以外、同形の合成樹脂製容器である。（周縁部の外径，内径，外径周長，接地径について表中に括弧書きで示すとおり同一の寸法である。）

なお、実施例１と実施例２における、ヒール部幅ｂはそれぞれ６．６ｍｍ，８．４ｍｍであり、実施例１と実施例２における、周縁部５２の外径に対する内径の比（内径／外径）はそれぞれ０．８０と０．８５である。また、実施例１と実施例２における、ヒール部の足長さＱＲに対するヒール部の外周幅ｂの比（ヒール部外周幅／足長さ）がそれぞれ０．８５と０．９４であり１に近い値なので、正方形に近い形状で形成されている。

次に内容品を充填密封した実ボトルの縦圧縮強度は、座屈荷重が比較例１と比較例２でそれぞれ３２０Ｎ，５４０Ｎであるのに対し、実施例１と実施例２では、４３０Ｎ，５７０Ｎで、実施例の方が比較例より明らかに高い値であった。また、座屈するまでの座屈変位量は比較例１と比較例２がそれぞれ４．６ｍｍ，５．５ｍｍであるのに対し、実施例１と実施例２は７．２ｍｍ，７．５ｍｍで、実施例の方が上回り、座屈を生じさせず縦方向に弾性的に撓みやすいことが確認された。

以上、本発明に係る実施形態について説明したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等も含まれる。

例えば、口部２はネジ山によるネジ式キャップ用口部に限らず、打栓キャップ用の口部にして打栓キャップを用いて密封する形態にしてもよい。また、肩部，胴部についても適宜形状変更可能である。

１ 容器
５、５０ 底部
５１ 底中央部
５１１ 上げ底部
５１２ 斜面部
５２ 周縁部
５２１ ヒール部
５２２ 溝部
１００ ブロー成形金型

Claims (3)

1. 筒状の胴部と、前記胴部の一端側に設けられた口部と、前記胴部の他端側に設けられた底部とを備え、
   前記底部は、
   底面側の中央に位置する底中央部と、前記底中央部の周囲に位置する環状の周縁部と、前記周縁部の外周縁から前記胴部に接続する側面部とを有し、
   前記周縁部には、
   前記周縁部の内周縁から外周縁まで延び接地面に当接する複数のヒール部と、前記周縁部の内周縁から外周縁まで延びる複数の溝部とが、周方向に等間隔で交互に形成されると共に、
   前記外周縁におけるヒール部の外周幅が６ｍｍ以上且つ９ｍｍ以下であり、前記周縁部の外周縁と前記側面部との間に段差が形成されていることを特徴とする合成樹脂製容器。
2. 前記周縁部の外径に対する前記周縁部の内径の比が０．７以上且つ０．９以下であることを特徴とする請求項１に記載の合成樹脂製容器。
3. 前記ヒール部の足長さに対する前記外周縁におけるヒール部の外周幅の比が０．８以上且つ１．０以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の合成樹脂製容器。

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