JP6032354B2 - 耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、耐粒界腐食(intergranular corrosion)特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼(nickel-base alloy-clad steel plate)およびその製造方法に関する。
近年、エネルギー問題から従来採掘が困難であった難採掘環境においてもエネルギー資源開発が進んでいる。このような難採掘環境は特に腐食環境も厳しく、より耐食性に優れた高合金クラッド鋼(CRA (Corrosion Resistant Alloy) clad steel)のニーズが高まっている。さらに難採掘環境下で使用される産業設備や構造物では耐久性及び長寿命化並びにメンテナンスフリ−化が指向されており、Ａｌｌｏｙ６２５、８２５に代表されるＮｉ合金はこれらニ−ズに適合した材料として注目を集めている。
一方で、Ｎｉ合金の主原料であるＮｉやＭｏ、Ｃｒに代表される合金元素の価格は、時に高騰したり、大きく変動することがある。そのため、無垢材（solid metal全厚が合わせ材(alloy-cladding metal)の金属組成のような場合を云う。）としての使用よりも、高合金鋼の優れた防錆性能をより経済的に利用できるクラッド鋼が、最近、注目されている。
高合金クラッド鋼とは合せ材にＮｉ合金、母材に普通鋼材(low-alloy steel)と、二種類の性質の異なる金属を張り合わせた鋼材である。クラッド鋼は、異種金属を金属学的に接合させたもので、めっきとは異なり剥離する心配がなく、単一金属及び合金では達し得ない新たな特性を持たせることができる。
クラッド鋼は、使用環境毎の目的に合った機能を有する合せ材を選択することにより、無垢材と同等の機能を発揮させることができる。さらに、クラッド鋼の母材には、耐食性以外の高靭性、高強度といった厳しい環境に適した炭素鋼や低合金鋼を適用することができる。
このように、クラッド鋼は、無垢材よりも合金元素の使用量が少なく、かつ、無垢材と同等の防錆性能を確保でき、さらに炭素鋼や低合金鋼と同等の強度や靭性を確保できるため、経済性と機能性が両立できるという利点を有する。
以上から、高合金の合せ材を用いたクラッド鋼は非常に有益な機能性鋼材であると考えられており、近年そのニ−ズが各種産業分野で益々高まっている。
しかし、クラッド鋼には複合材料であるが故の問題点が存在する。ステンレス鋼をはじめとする耐食性材料では、金属間化合物や炭化物、窒化物などの析出を生じると、析出物周辺部のＣｒ濃度が低くなる。通常、これらの析出物は結晶粒界に優先的に析出するため、脱Ｃｒ領域が粒界に沿って連続的に形成される。この現象を鋭敏化という。鋭敏化の著しい材料は、腐食環境下に曝されると、脱Ｃｒ領域が優先腐食し結晶粒の脱落が生じるため、耐粒界腐食特性に劣る。
そのため、通常、無垢材では圧延後に溶体化処理を施して析出物を固溶させる。しかし、クラッド鋼の場合には析出物が溶け込むような高温に加熱保持すると、母材の低合金鋼の結晶粒が粗大化し、機械的特性が著しく劣化するという問題がある。
このような背景から、溶体化処理が不要な耐食性に優れたクラッド鋼の製造方法が検討されている。
このような背景から、溶体化処理が不要な耐食性に優れたクラッド鋼の製造方法が検討されている。
特許文献１および特許文献２には溶体化処理なしで、耐食性と母材の強度、低温靭性を同時に達成する製造方法が開示されている。
特許文献３および特許文献４ではクラッド材の化学成分を規定するとともに圧延、冷却条件を規制し、クラッド材の耐食性と母材の靭性を確保する方法が開示されている。
しかし、析出物が耐食性劣化の原因であるにも関わらず、Ｎｉ合金クラッド鋼の耐食性の観点から合せ材の析出物に関する規定を行っている報告は存在しない。
本発明は、Ｎｉ合金中の析出物の析出状態を調整するもので、析出物として存在するＣｒ量を制限して、炭化物の析出量を調整することで耐粒界腐食特性の向上を図るとともに、炭化物の析出サイトとなる合せ材の結晶粒のアスペクト比を調整して粒界上に炭化物を微細分散して、耐粒界腐食特性の向上を図ることを目的とする。
クラッド鋼には複合材料であるが故の問題点が存在する。ステンレス鋼をはじめとする耐食性材料では金属間化合物や炭化物、窒化物などの析出を生じると耐食性が劣化するため、通常、無垢材であれば圧延後に溶体化処理を施し析出物を固溶させる。しかし、クラッド鋼の場合には析出物が溶け込むような高温に加熱保持すると、母材の低合金鋼の結晶粒が粗大化し、機械的特性が著しく悪化するという問題がある。
発明者らは、上述したように、クラッド鋼を析出物が固溶するような高温に加熱保持すると、母材の低合金鋼の結晶粒が粗大化し、機械的特性が著しく悪化するという事情に鑑み、Ｎｉ合金クラッド鋼板の合せ材において、析出物が耐食性劣化の原因である点に留意し、Ｎｉ合金の析出物と耐食性との関係を検討した。その結果、Ｎｉ合金クラッド鋼製造において金属間化合物の析出が生じることは稀であり、耐食性の劣化は炭化物の析出によって引き起こされていることを突き止めた。更に、析出物中に含まれる各耐食性元素の量と合せ材の耐食性の関係を明確化し、析出物として存在するＣｒ量と耐粒界腐食特性に相関があることを明らかにした。また、粒界長が長いほど析出物は微細分散され、鋭敏化が生じにくくなることから合せ材の結晶粒アスペクト比と耐粒界腐食特性に相関があることも明らかにした。
本発明の要旨は、以下の通りである。
本発明の要旨は、以下の通りである。
［１］Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量が、質量％で、０．０３％以下であることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
［２］Ｎｉ合金からなる合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
［３］Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量が、質量％で、０．０３０％以下であり、前記合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
［４］合せ材として、さらに、質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、Ｍｎ：０．０２〜０．５０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：８．０〜１０．０％、Ｆｅ：５．０％以下、Ａｌ：０．０２〜０．４０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％を含有し、さらに、Ｎｂ＋Ｔａを３．１５〜４．１５％含有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなることを特徴とする前記［１］乃至［３］の何れかに記載の耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
［５］前記［４］に記載のＮｉ合金クラッド鋼の素材を用いて、１０５０℃以上１２００℃以下に加熱後、１０００℃以上での圧下比を２以上とし、９５０℃以下の温度域における制御圧延の圧下比を１．５以上４以下、圧延仕上温度を７００℃以上とする熱間圧延を行った後、直ちに冷却速度１℃／ｓ以上、冷却停止温度５００℃以下とする加速冷却を行った後に放冷することを特徴とする母材靭性および耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼の製造方法。
本発明によれば、優れた耐粒界腐食特性を有するＮｉ合金クラッド鋼を得ることができる。
１．析出Ｃｒ量について
析出Ｃｒ量とは析出物として存在するＣｒ量である。Ｃｒは不動態皮膜を形成する元素として一般的に広く知られている。粒界に沿った析出物にＮｉ合金マトリックス中のＣｒが集まると、析出物周辺部のＣｒ濃度が低くなる。この現象を鋭敏化という。鋭敏化した材料が腐食環境下に置かれると、この低Ｃｒ領域が優先的に腐食される。析出Ｃｒ量が質量％で０．０３０％を超えると鋭敏化が進み、結晶粒の脱落が生じる。そのため、析出Ｃｒ量は０．０３０％以下とする。
析出Ｃｒ量とは析出物として存在するＣｒ量である。Ｃｒは不動態皮膜を形成する元素として一般的に広く知られている。粒界に沿った析出物にＮｉ合金マトリックス中のＣｒが集まると、析出物周辺部のＣｒ濃度が低くなる。この現象を鋭敏化という。鋭敏化した材料が腐食環境下に置かれると、この低Ｃｒ領域が優先的に腐食される。析出Ｃｒ量が質量％で０．０３０％を超えると鋭敏化が進み、結晶粒の脱落が生じる。そのため、析出Ｃｒ量は０．０３０％以下とする。
ここで、Ｎｉ合金に析出する炭化物としては、ＭＣ、Ｍ６Ｃ、Ｍ２３Ｃ６（Ｍは金属元素を表す）などがあり、金属間化合物としては、Ｌａｖｅｓ相、δ相、γ’’相がある。このうち、ＭＣは主としてＮｂＣであり、ＭＣの析出は耐食性に大きな影響を与えない。また、Ｎｉ合金中では金属間化合物の析出は炭化物の析出よりも遅く、耐食性劣化の原因となりにくい。従って、Ｎｉ合金の耐食性劣化を引き起こすのはＭ６ＣおよびＭ２３Ｃ６である。実際にこれらＭ６Ｃ、Ｍ２３Ｃ６は多量のＣｒを含有し、Ｎｉ合金の粒界に沿って析出するため、鋭敏化の原因となる。
ここで、本願におけるＮｉ合金とは、合金成分のうちでＮｉの含有量が最も多い合金をいう。
２．結晶粒のアスペクト比について
前述のように、Ｎｉ合金における鋭敏化は炭化物が粒界に沿って析出することにより生じる。結晶粒のアスペクト比が大きくなると、粒界長が長くなり、炭化物の析出サイトが分散されるので、鋭敏化が生じにくくなる。アスペクト比が１．５以上であれば鋭敏化が生じにくくなるため、Ｎｉ合金の結晶粒のアスペクト比を１．５以上とする。
前述のように、Ｎｉ合金における鋭敏化は炭化物が粒界に沿って析出することにより生じる。結晶粒のアスペクト比が大きくなると、粒界長が長くなり、炭化物の析出サイトが分散されるので、鋭敏化が生じにくくなる。アスペクト比が１．５以上であれば鋭敏化が生じにくくなるため、Ｎｉ合金の結晶粒のアスペクト比を１．５以上とする。
なお、Ｎｉ合金における腐食において、結晶粒のアスペクト比が関係するのは、上記した低Ｃｒ領域が優先的に腐食される鋭敏化の他に、結晶粒界に偏析して耐食性を劣化させるＰ、Ｓの単位粒界長さあたりの偏析量が、アスペクト比が大きいほど、低下することなどがある。
３．合せ材の成分組成について
以下、本発明における合せ材は、炭化物として存在するＣｒ量が質量％で、０．０３０％以下のＮｉ合金、および/または、合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であるＮｉ合金であれば良い。更に好適な成分組成として以下のように規定した。なお、成分％は、特に記載がない限り質量％を意味する。
以下、本発明における合せ材は、炭化物として存在するＣｒ量が質量％で、０．０３０％以下のＮｉ合金、および/または、合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であるＮｉ合金であれば良い。更に好適な成分組成として以下のように規定した。なお、成分％は、特に記載がない限り質量％を意味する。
Ｃ：０．０３０％以下
Ｃはクラッド鋼の製造において、圧延および熱処理工程の熱履歴で炭化物として粒界に析出し、耐食性を阻害するため多量の含有は避けるべき元素である。０．０３０％を超えて含有すると、炭化物の析出が促進され、析出Ｃｒ量が増大することで耐食性が劣化するため、Ｃ量は０．０３０％以下とする。好ましくは０．０１０％以下である。
Ｃはクラッド鋼の製造において、圧延および熱処理工程の熱履歴で炭化物として粒界に析出し、耐食性を阻害するため多量の含有は避けるべき元素である。０．０３０％を超えて含有すると、炭化物の析出が促進され、析出Ｃｒ量が増大することで耐食性が劣化するため、Ｃ量は０．０３０％以下とする。好ましくは０．０１０％以下である。
Ｓｉ：０．０２〜０．５０％
Ｓｉは製鋼時の脱酸に有効な元素のため、０．０２％以上添加する。しかし、ＳｉはＭ６Ｃの析出を促進する元素であり、０．５０％を超えて含有すると、析出Ｃｒ量の増大を引き起こし、鋭敏化が生じ易くなる。そのため、Ｓｉ量は０．０２〜０．５０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．２０％の範囲である。
Ｓｉは製鋼時の脱酸に有効な元素のため、０．０２％以上添加する。しかし、ＳｉはＭ６Ｃの析出を促進する元素であり、０．５０％を超えて含有すると、析出Ｃｒ量の増大を引き起こし、鋭敏化が生じ易くなる。そのため、Ｓｉ量は０．０２〜０．５０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．２０％の範囲である。
Ｍｎ：０．０２〜０．５０％
Ｍｎも脱酸に有効な元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、０．５０％を超えて含有すると、非金属介在物が残存し、耐食性が劣化し、また熱間加工性も劣化するため、Ｍｎ量は０．０２〜０．５０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．１５％の範囲である。
Ｍｎも脱酸に有効な元素であり、０．０２％以上添加する。しかし、０．５０％を超えて含有すると、非金属介在物が残存し、耐食性が劣化し、また熱間加工性も劣化するため、Ｍｎ量は０．０２〜０．５０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．１５％の範囲である。
Ｐ：０．０１５％以下
Ｐは不純物元素であり、クラッド鋼板の接合性確保のため、１０００℃以上で圧延する際に、粒界に偏析し、耐食性を劣化させる元素である。したがって、Ｐ量は０．０１５％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。
Ｐは不純物元素であり、クラッド鋼板の接合性確保のため、１０００℃以上で圧延する際に、粒界に偏析し、耐食性を劣化させる元素である。したがって、Ｐ量は０．０１５％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。
Ｓ：０．０１５％以下
ＳはＰと同様に不純物元素であり、クラッド鋼板の接合性確保のため、１０００℃以上で圧延する際に、粒界に偏析し、耐食性を劣化させる元素である。したがって、Ｓ量は０．０１５％以下とする。好ましくは０．００１％以下である。
ＳはＰと同様に不純物元素であり、クラッド鋼板の接合性確保のため、１０００℃以上で圧延する際に、粒界に偏析し、耐食性を劣化させる元素である。したがって、Ｓ量は０．０１５％以下とする。好ましくは０．００１％以下である。
Ｃｒ：２０．０〜２３．０％
Ｃｒは、金属の表面に保護性の高い酸化物皮膜を形成し、耐孔食性や耐粒界腐食特性を向上させる元素である。しかし、Ｃｒを過剰に含有すると析出Ｃｒ量の増大を引き起こし、鋭敏化を生じ易くなる。従って、Ｎｉやその他の合金とのバランスも考え、Ｃｒ量は２０．０〜２３．０％の範囲とする。好ましくは、２１．０〜２２．０％の範囲である。
Ｃｒは、金属の表面に保護性の高い酸化物皮膜を形成し、耐孔食性や耐粒界腐食特性を向上させる元素である。しかし、Ｃｒを過剰に含有すると析出Ｃｒ量の増大を引き起こし、鋭敏化を生じ易くなる。従って、Ｎｉやその他の合金とのバランスも考え、Ｃｒ量は２０．０〜２３．０％の範囲とする。好ましくは、２１．０〜２２．０％の範囲である。
Ｍｏ：８．０〜１０．０％
Ｍｏは、耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させる。また、Ｎｉとの複合添加によって、サワーガス環境中での耐応力腐食割れ感受性も改善するため、Ｎｉやその他の合金元素との添加量を考慮して８．０〜１０．０％の範囲とする。好ましくは、９．０〜１０．０％の範囲である。
Ｍｏは、耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させる。また、Ｎｉとの複合添加によって、サワーガス環境中での耐応力腐食割れ感受性も改善するため、Ｎｉやその他の合金元素との添加量を考慮して８．０〜１０．０％の範囲とする。好ましくは、９．０〜１０．０％の範囲である。
Ｆｅ：５．０％以下
Ｆｅは、原料としてフェロクロム、フェロモリブデン等を用いた場合、不可避的に混入する不純物であり、５．０％を超えるとＮｉ量が低下して耐食性が低下するため、Ｆｅ量は５．０％以下とする。好ましくは３．５％以下である。
Ｆｅは、原料としてフェロクロム、フェロモリブデン等を用いた場合、不可避的に混入する不純物であり、５．０％を超えるとＮｉ量が低下して耐食性が低下するため、Ｆｅ量は５．０％以下とする。好ましくは３．５％以下である。
Ａｌ：０．０２〜０．４０％
Ａｌは脱酸に有効な元素として０．０２％以上添加する。しかし、０．４０％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性が劣化するため、Ａｌ量は０．０２〜０．４０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．２０％の範囲である。より好ましくは、０．０２〜０．１５％の範囲である。
Ａｌは脱酸に有効な元素として０．０２％以上添加する。しかし、０．４０％を超えて含有すると耐応力腐食割れ性が劣化するため、Ａｌ量は０．０２〜０．４０％の範囲とする。好ましくは０．０２〜０．２０％の範囲である。より好ましくは、０．０２〜０．１５％の範囲である。
Ｔｉ：０．１０〜０．４０％
ＴｉはＣの固定化元素として有効であるため、０．１０％以上添加する。しかし、多量に含有するとクラッド鋼板の接合界面で金属間化合物として析出し、接合性を阻害するため、Ｔｉ量は０．１０〜０．４０％の範囲とする。好ましくは０．１０〜０．３０％の範囲である。
ＴｉはＣの固定化元素として有効であるため、０．１０％以上添加する。しかし、多量に含有するとクラッド鋼板の接合界面で金属間化合物として析出し、接合性を阻害するため、Ｔｉ量は０．１０〜０．４０％の範囲とする。好ましくは０．１０〜０．３０％の範囲である。
Ｎｂ＋Ｔａ：３．１５〜４．１５％
Ｎｂ、ＴａもＣの固定化に寄与する元素である。しかし、多量に含有するとクラッド鋼の接合界面で金属間化合物として析出し、接合性を阻害するため、Ｎｂ＋Ｔａ量は３．１５〜４．１５％の範囲とする。好ましいＮｂ＋Ｔａ量は３．５０〜４．００％の範囲である。
Ｎｂ、ＴａもＣの固定化に寄与する元素である。しかし、多量に含有するとクラッド鋼の接合界面で金属間化合物として析出し、接合性を阻害するため、Ｎｂ＋Ｔａ量は３．１５〜４．１５％の範囲とする。好ましいＮｂ＋Ｔａ量は３．５０〜４．００％の範囲である。
残部
上記した合せ材の成分の残部はＮｉおよび不可避的不純物である。Ｎｉは耐食性を向上させる元素であり、特に、サワー環境での耐応力腐食割れ性を著しく改善する。前述したように、ＣｒとＭｏとの複合添加効果でさらに耐食性は向上する。また、不可避的不純物としては、Ｎ、Ｏ、Ｖ、Ｂ、Ｗが挙げられ、それぞれＮ：０．０１％以下、Ｏ：０．００１％以下、Ｖ：０．０４％以下、Ｂ：０．０００５％以下、Ｗ：０．３％以下の範囲内で含有しても耐食性に何ら影響を与えるものではない。
上記した合せ材の成分の残部はＮｉおよび不可避的不純物である。Ｎｉは耐食性を向上させる元素であり、特に、サワー環境での耐応力腐食割れ性を著しく改善する。前述したように、ＣｒとＭｏとの複合添加効果でさらに耐食性は向上する。また、不可避的不純物としては、Ｎ、Ｏ、Ｖ、Ｂ、Ｗが挙げられ、それぞれＮ：０．０１％以下、Ｏ：０．００１％以下、Ｖ：０．０４％以下、Ｂ：０．０００５％以下、Ｗ：０．３％以下の範囲内で含有しても耐食性に何ら影響を与えるものではない。
４．Ｎｉ合金クラッド鋼の製造方法について
本発明のＮｉ合金クラッド鋼の製造方法について以下に述べる。
本発明のＮｉ合金クラッド鋼の製造方法について以下に述べる。
本発明のクラッド鋼の合せ材は、前記した成分範囲に調整され、常法等により溶製することができる。クラッド鋼の母材はクラッド鋼の用途などにより選定されるが、炭素鋼や天然ガス等のパイプラインに使用される用途では、例えば母材として、質量％で、Ｃ：０．２６％以下、Ｍｎ：１．６５％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ：０．１５％以下の低合金鋼を用いることができる。これら合せ材と母材とを組み合わせてクラッド圧延用組立スラブを作成して、クラッド圧延によりクラッド鋼板とする。本願において、Ｎｉ合金クラッド鋼の素材とは合せ材と母材とを組み合わせたクラッド圧延用組立スラブのことをいう。
加熱温度：１０５０℃以上、１２００℃以下
加熱時に合せ材を十分溶体化するために１０５０℃以上に加熱する。しかし、高温に加熱しすぎると合せ材の熱間加工性が劣化し、母材の結晶粒粗大化による靭性劣化を招く。そのため加熱温度は１０５０℃以上１２００℃以下の範囲とする。好ましくは１０５０℃以上１１５０℃以下の範囲である。
加熱時に合せ材を十分溶体化するために１０５０℃以上に加熱する。しかし、高温に加熱しすぎると合せ材の熱間加工性が劣化し、母材の結晶粒粗大化による靭性劣化を招く。そのため加熱温度は１０５０℃以上１２００℃以下の範囲とする。好ましくは１０５０℃以上１１５０℃以下の範囲である。
１０００℃以上での圧下比：２以上
十分な合せ材／母材界面接合を得るためには、１０００℃以上での圧下比が２以上である必要がある。Ｎｉ合金は低合金鋼に比較して変形抵抗が大きく、クラッド材を製造する場合、良好な接合性が得られにくいという難点がある。しかし、１０００℃以上の高温域ではＮｉ合金と低合金鋼の変形抵抗差は小さくなる。そのため、１０００℃以上での圧下比（＝（圧延前の板厚）÷（圧延後の板厚））を２以上とすることで良好な合せ材／母材界面の接合強度が得られる。従って、１０００℃以上の圧下比を２以上とする。好ましい圧下比は３以上である。
十分な合せ材／母材界面接合を得るためには、１０００℃以上での圧下比が２以上である必要がある。Ｎｉ合金は低合金鋼に比較して変形抵抗が大きく、クラッド材を製造する場合、良好な接合性が得られにくいという難点がある。しかし、１０００℃以上の高温域ではＮｉ合金と低合金鋼の変形抵抗差は小さくなる。そのため、１０００℃以上での圧下比（＝（圧延前の板厚）÷（圧延後の板厚））を２以上とすることで良好な合せ材／母材界面の接合強度が得られる。従って、１０００℃以上の圧下比を２以上とする。好ましい圧下比は３以上である。
制御圧延：９５０℃以下の圧下比１．５以上４以下
制御圧延は７００℃以上で仕上げ圧延を終了することを前提とし、さらに母材の強度、靭性を確保するために、制御圧延開始温度は９５０℃以下、圧下比は１．５以上４以下とする。合せ材の結晶粒アスペクト比を１．５以上とするには、９５０℃以下の圧下比を１．５以上とする必要があり、圧下比が４を超えると高温域での十分な圧下を確保出来ず、接合性が劣化する。
制御圧延は７００℃以上で仕上げ圧延を終了することを前提とし、さらに母材の強度、靭性を確保するために、制御圧延開始温度は９５０℃以下、圧下比は１．５以上４以下とする。合せ材の結晶粒アスペクト比を１．５以上とするには、９５０℃以下の圧下比を１．５以上とする必要があり、圧下比が４を超えると高温域での十分な圧下を確保出来ず、接合性が劣化する。
なお、仕上げ板厚との関係にもよるが、好ましい圧下比は２以上３．５以下、さらに好ましい圧下比は２．５以上３以下である。
圧延仕上げ温度：７００℃以上
圧延仕上げ温度が７００℃未満となると、母材の靭性が劣化するため圧延仕上げ温度は７００℃以上とする。
圧延仕上げ温度が７００℃未満となると、母材の靭性が劣化するため圧延仕上げ温度は７００℃以上とする。
冷却速度：１℃／ｓ以上、冷却停止温度：５００℃以下
圧延終了後に冷却速度１℃／ｓ以上で、５００℃以下まで冷却するのは、母材の強度、靭性を担保するためである。７００℃以上の圧延終了温度から５００℃の温度範囲における冷却速度が１℃／ｓ未満では母材の結晶粒粗大化が著しく、靭性が劣化する。また、冷却停止温度を５００℃よりも高温にした場合、十分な強度が得られない。そのため、圧延終了後に冷却速度１℃／ｓ以上で５００℃以下まで冷却を行う。
圧延終了後に冷却速度１℃／ｓ以上で、５００℃以下まで冷却するのは、母材の強度、靭性を担保するためである。７００℃以上の圧延終了温度から５００℃の温度範囲における冷却速度が１℃／ｓ未満では母材の結晶粒粗大化が著しく、靭性が劣化する。また、冷却停止温度を５００℃よりも高温にした場合、十分な強度が得られない。そのため、圧延終了後に冷却速度１℃／ｓ以上で５００℃以下まで冷却を行う。
５．材質の評価方法について
析出物の抽出には１０ｖｏｌ.％アセチルアセトン(acetylacetone)−１ｍａｓｓ％塩化テトラメチルアンモニウム(tetramethylammonium chloride)−メタノール混合液（methanol mixture 通称１０％ＡＡ液と呼ぶ）中での電解抽出（(Electrolytic extraction)通称ＳＰＥＥＤ法と呼ぶ）を適用した。ろ過によりフィルター上に捕集した抽出残渣(extraction residue)のＸＲＤ（X-ray diffraction）より、析出物の種類を特定した。また、抽出残渣を混酸溶解（混酸成分比 硫酸１０ｍｌ：硝酸１０ｍｌ：過塩素酸５ｍｌ：水１０ｍｌ）し、ＩＣＰ発光分光分析（inductively-coupled plasma emission spectrometry誘導結合プラズマ発光分光分析）することで析出Ｃｒ量を求めた。
析出物の抽出には１０ｖｏｌ.％アセチルアセトン(acetylacetone)−１ｍａｓｓ％塩化テトラメチルアンモニウム(tetramethylammonium chloride)−メタノール混合液（methanol mixture 通称１０％ＡＡ液と呼ぶ）中での電解抽出（(Electrolytic extraction)通称ＳＰＥＥＤ法と呼ぶ）を適用した。ろ過によりフィルター上に捕集した抽出残渣(extraction residue)のＸＲＤ（X-ray diffraction）より、析出物の種類を特定した。また、抽出残渣を混酸溶解（混酸成分比 硫酸１０ｍｌ：硝酸１０ｍｌ：過塩素酸５ｍｌ：水１０ｍｌ）し、ＩＣＰ発光分光分析（inductively-coupled plasma emission spectrometry誘導結合プラズマ発光分光分析）することで析出Ｃｒ量を求めた。
次に合せ材であるＮｉ合金の耐粒界腐食特性の評価方法について説明する。
耐粒界腐食特性はＪＩＳ Ｇ０５７３ ステンレス鋼の６５％硝酸腐食試験（nitric acid test ヒューイ試験）により評価した。
試験方法は沸騰させた６５％硝酸溶液中に試験片を４８時間浸漬させ、試験前後の重量変化から腐食速度（ｇ／ｍ２・ｈ）を算出し、新たな沸騰６５％硝酸溶液中に同一試験片を再び浸漬させる。この４８時間浸漬試験を５回繰り返し、５回の腐食速度の平均値から耐粒界腐食特性を評価した。評価基準は０．７５ｇ／ｍ２・ｈ以下のものを耐粒界腐食特性が良好であると判断した。
合せ材と母材の接合性評価はＪＩＳ Ｇ０６０１ 剪断強さ試験によった。
剪断強さ試験は合せ材を母材から接合面と平行に剥離し、その剥離に要した最大剪断強度から接合性を評価する方法である。評価基準は剪断応力が３００ＭＰａ以上のものを接合性が良好であると判断した。
また、母材の靭性は、−２０℃におけるＤＷＴＴ試験（Drop Weight Tear Test）で評価した。本発明では、−２０℃におけるＤＷＴＴ試験で、延性破面率(Shear Area ratio)８５％以上を母材の靭性に優れているものとした。
合せ材の結晶粒のアスペクト比について
合せ材の結晶粒アスペクト比はエッチング処理を施した合せ材（Ｌ面、 １／４ｔ位置）の組織写真を撮影した後、一定長さの線分を圧延方向と板厚方向にそれぞれ引き、結晶粒の圧延方向長さおよび板厚方向長さの平均値を求め、アスペクト比＝（結晶粒の圧延方向長さ）／（結晶粒の板厚方向長さ）として算出した。
合せ材の結晶粒アスペクト比はエッチング処理を施した合せ材（Ｌ面、 １／４ｔ位置）の組織写真を撮影した後、一定長さの線分を圧延方向と板厚方向にそれぞれ引き、結晶粒の圧延方向長さおよび板厚方向長さの平均値を求め、アスペクト比＝（結晶粒の圧延方向長さ）／（結晶粒の板厚方向長さ）として算出した。
以下に本発明の実施例を比較例と対比して説明する。
表１に示す合せ材１３鋼種（発明鋼１０鋼種、比較鋼３鋼種）、母材２鋼種を用いて合せ材と母材を作製した。この合せ材と母材を使ってクラッド鋼を作製し、析出Ｃｒ量と耐粒界腐食特性を調査した。各合せ材を使ったクラッド鋼のスラブを加熱温度１１００℃で加熱後、圧延を開始し、１０００℃以上での圧下比を２．５、９５０℃以下での圧下比を２．５として、７５０℃で圧延を終了し、直ちに、冷却速度５℃／ｓで加速冷却を開始し、３５０℃で加速冷却を終了した。その結果を表２に示す。
次に製造条件によるＮｉ合金クラッド鋼の特性変化を示す。
合せ材は表１に示す合せ材Ｎｏ．１〜１３のＮｉ合金を使用した。母材の化学成分は、同じく表１の母材Ｎｏ．ＡＡ、ＢＢに示すＡＰＩ規格Ｘ６５グレード相当の成分系を有する低炭素鋼を使用した。
合せ材は表１に示す合せ材Ｎｏ．１〜１３のＮｉ合金を使用した。母材の化学成分は、同じく表１の母材Ｎｏ．ＡＡ、ＢＢに示すＡＰＩ規格Ｘ６５グレード相当の成分系を有する低炭素鋼を使用した。
クラッド鋼の製造条件を表３に、試験結果を表４−１、表４−２、表５、表６に示す。
表３において、発明例である製造方法Ａ〜Ｄは圧下比、圧延仕上温度、冷却速度、冷却停止温度が全て発明の範囲内である。一方、比較例である製造方法Ｅ〜Ｈは圧下比など、いずれかの製造条件が発明の範囲をはずれている。
試験結果を表４−１、表４−２に示す。表４−１に示す、合せ材成分が発明の範囲内である水準１〜９では析出Ｃｒ量が小さく、良好な耐粒界腐食特性を示した。特に、合せ材成分および製造方法が発明の範囲内である水準１〜５は耐食性、接合性及び母材落重特性の全てが良好であった。
一方、表４−２に示す、水準１０〜１９は析出Ｃｒ量がいずれも上限値の０．０３０％を超えており、耐粒界腐食特性に劣る。１０００℃以上での圧下比が下限値を下回る製造方法Ｎｏ．Ｅ（水準１４）ではせん断強度が低く、接合性に劣っている。９５０℃以下での圧下比が下限値を下回っている製造方法Ｎｏ．Ｆ（水準１５〜１７）、圧延仕上終了温度が下限値を下回る製造方法Ｎｏ．Ｇ（水準１８）および冷却速度が下限値を下回る製造方法Ｎｏ．Ｈ（水準１９）ではいずれも−２０℃でのＤＷＴＴ試験（落重特性）では延性破面率が８５％未満となり母材落重特性に劣っていた。
アスペクト比の試験結果を表５に示す。本発明例である水準２１〜２５は結晶粒アスペクト比が大きく、耐粒界腐食特性に優れていた。一方、アスペクト比が下限値未満である水準２６〜２８は腐食速度が０．７５ｇ／ｍ２・ｈrを超えており、耐粒界腐食特性に劣っていた。
析出Ｃｒ量とアスペクト比の結果を表６に示す。析出Ｃｒ量およびアスペクト比が本発明の範囲内である水準２９〜３２は耐粒界腐食特性に優れていた。一方、水準３３〜３５は析出Ｃｒ量が０．０３０より大きく、アスペクト比が１．５未満であり、腐食速度は０．７５ｇ／ｍ２・ｈrを超えており、耐粒界腐食特性に劣っていた。
Claims (6)
- Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量が、質量％で、０．０３０％以下であり、前記合せ材は、質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：０．０２〜０．２０％、Ｍｎ：０．０２〜０．５０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：８．０〜１０．０％、Ｆｅ：５．０％以下、Ａｌ：０．０２〜０．４０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％を含有し、さらに、Ｎｂ＋Ｔａを３．１５〜４．１５％含有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
- Ｎｉ合金からなる合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であり、前記合せ材は、質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：０．０２〜０．２０％、Ｍｎ：０．０２〜０．５０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：８．０〜１０．０％、Ｆｅ：５．０％以下、Ａｌ：０．０２〜０．４０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％を含有し、さらに、Ｎｂ＋Ｔａを３．１５〜４．１５％含有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
- Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量が、質量％で、０．０３０％以下であり、前記合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以上であり、前記合せ材は、質量％で、Ｃ：０．０３０％以下、Ｓｉ：０．０２〜０．２０％、Ｍｎ：０．０２〜０．５０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：８．０〜１０．０％、Ｆｅ：５．０％以下、Ａｌ：０．０２〜０．４０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％を含有し、さらに、Ｎｂ＋Ｔａを３．１５〜４．１５％含有し、残部がＮｉ及び不可避的不純物からなることを特徴とする耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼。
- 請求項１に記載のＮｉ合金クラッド鋼の素材を用いて、１０５０℃以上１２００℃以下に加熱後、１０００℃以上での圧下比を２以上とし、９５０℃以下の温度域における制御圧延の圧下比を１．５以上４以下、圧延仕上温度を７００℃以上とする熱間圧延を行った後、直ちに冷却速度１℃／ｓ以上、冷却停止温度５００℃以下とする加速冷却を行った後に放冷することを特徴とする、Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量 が、質量％で、０．０３０％以下である耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼の製造方法。
- 請求項２に記載のＮｉ合金クラッド鋼の素材を用いて、１０５０℃以上１２００℃以下 に加熱後、１０００℃以上での圧下比を２以上とし、９５０℃以下の温度域における制御 圧延の圧下比を１．５以上４以下、圧延仕上温度を７００℃以上とする熱間圧延を行った 後、直ちに冷却速度１℃／ｓ以上、冷却停止温度５００℃以下とする加速冷却を行った後 に放冷することを特徴とする、Ｎｉ合金からなる合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５ 以上である耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼の製造方法。
- 請求項３に記載のＮｉ合金クラッド鋼の素材を用いて、１０５０℃以上１２００℃以下 に加熱後、１０００℃以上での圧下比を２以上とし、９５０℃以下の温度域における制御 圧延の圧下比を１．５以上４以下、圧延仕上温度を７００℃以上とする熱間圧延を行った 後、直ちに冷却速度１℃／ｓ以上、冷却停止温度５００℃以下とする加速冷却を行った後 に放冷することを特徴とする、Ｎｉ合金からなる合せ材中に炭化物として存在するＣｒ量 が、質量％で、０．０３０％以下であり、前記合せ材の結晶粒のアスペクト比が１．５以 上である耐粒界腐食特性に優れたＮｉ合金クラッド鋼の製造方法。
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