JP6007941B2 - トナー収容容器、及び画像形成装置 - Google Patents

Description

本発明は、トナー収容容器、及び画像形成装置に関する。

電子写真方式の画像形成装置は、粉体である現像剤を収納した粉体収納容器であるトナー容器から現像剤であるトナーを粉体搬送装置で現像装置に供給（補給）している。

例えば、回転自在な筒状の粉体収納部材と、紛体収納部材に固定された搬送管受入部材と、搬送管受入部材に設けられた開口部と、トナーを容器本体が回転することで容器内において上方に持ち上げる汲み上げ部と、を有するトナー収容容器が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この提案の技術では、容器本体の回転に伴って汲み上げ部によりトナーが持ち上げられ、当該回転中に汲み上げ部よりトナーが落下して搬送管の内部にトナーが供給される。

しかし、汲み上げ部によってトナーを汲み上げて、搬送管の内部に供給する構成を採用する方式の場合、トナーボトル内のトナー残量が少なくなってくると、現像装置へのトナー補給が困難になるという問題がある。

したがって、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、現像装置へのトナーの補給が可能なトナー収容容器の提供が求められているのが現状である。

近年、更なる省エネルギー化を図る観点から、低温定着や高速複写を可能にする技術の開発が進められており、例えば、低軟化点の樹脂・ワックス等を用いて低温定着性に優れたトナーが検討されてきている。しかし、前記低温定着性に優れたトナーでは、熱的に弱いため、使用している機械から発生する熱や保存時の熱等によって固まってしまう現象、即ちブロッキング現象が生じ易くなり、耐熱保存性が十分でなく、また、ホットオフセットが発生しやすいため、定着温度幅を十分に確保するのが困難であるという問題がある。

本発明は、従来における前記諸問題を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明は、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、現像装置へのトナーの補給が可能なトナー収容容器を提供することを目的とする。
また、本発明は、更に、低温定着性と、耐ホットオフセット性と、耐熱保存性とを良好なレベルに両立させることが可能なトナー収容容器を提供することを目的とする。

前記課題を解決するための手段としては、以下の通りである。即ち、
本発明のトナー収容容器は、
トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給するトナーが収容された容器本体と、
前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する搬送部と、
前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能な管受入口と、
前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる汲み上げ部と、を備えるトナー収容容器において、
前記トナーの、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、
前記容器本体が、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有し、
前記汲み上げ部が、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって伸びる汲み上げ壁面と前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部とを有し、
前記突出部が、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている、
ことを特徴とする。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
１．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）

本発明によると、従来における前記諸問題を解決することができ、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、現像装置へのトナーの補給が可能なトナー収容容器を提供することができる。本発明によると、更に、低温定着性と、耐ホットオフセット性と、耐熱保存性とを良好なレベルに両立させることが可能なトナー収容容器を提供することができる。

図１は、本発明の一例のトナー収容容器を装着する前のトナー搬送装置とトナー収容容器の断面説明図である。 図２は、本発明の画像形成装置の一例を示す概略構成図である。 図３は、図２に示す画像形成装置の作像部の一構成を示す模式図である。 図４は、図２に示す画像形成装置におけるトナー補給装置にトナー収容容器が設置された状態を示す模式図である。 図５は、トナー補給装置にトナー収容容器が設置された状態を示す一例の概略斜視図である。 図６は、本発明のトナー収容容器の構成の一例を示す斜視説明図である。 図７は、トナー収容容器を装着する前のトナー搬送装置とトナー収容容器の一例の斜視説明図である。 図８は、トナー収容容器を装着した状態のトナー搬送装置とトナー収容容器の一例の斜視説明図である。 図９は、トナー収容容器を装着した状態のトナー搬送装置とトナー収容容器の一例の断面説明図である。 図１０は、先端側のカバーを取り外した状態のトナー収容容器の一例の斜視説明図である。 図１１は、容器本体からノズル受入部材を取り外した状態のトナー収容容器の一例の斜視説明図である。 図１２は、容器本体からノズル受入部材を取り外した状態のトナー収容容器の一例の断面説明図である。 図１３は、図１２の状態からノズル受入部材を容器本体に取り付けた状態のトナー収容容器の一例の断面説明図である。 図１４は、容器先端側から見たノズル受入部材の一例の斜視説明図である。 図１５は、容器後端側から見たノズル受入部材の一例の斜視説明図である。 図１６は、図１３に示す状態のノズル受入部材の一例の断面図である。 図１７は、図１３に示す状態のノズル受入部材の一例の断面図である。 図１８は、ノズル受入部材の一例の分解斜視図である。 図１９Ａは、開閉部材と搬送管の装着動作時の状態を説明する一例の上方から見た平面視図である。 図１９Ｂ、は、開閉部材と搬送管の装着動作時の状態を説明する一例の上方から見た平面視図である。 図１９Ｃは、開閉部材と搬送管の装着動作時の状態を説明する一例の上方から見た平面視図である。 図１９Ｄは、開閉部材と搬送管の装着動作時の状態を説明する一例の上方から見た平面視図である。 図２０Ａは、一の実施形態における容器後端側から見た後端開口部とシャッタ抜け防止爪及び平面ガイド部との関係を示す拡大図である。 図２０Ｂは、一の実施形態における容器後端側から見た後端開口部とシャッタ抜け防止爪及び平面ガイド部との関係を示す拡大図である。 図２１は、他の実施形態における開閉部材と搬送管の当接状態を示す拡大断面図である。 図２２は、他の実施形態における凝集抑制手段の突出量と画像中の黒ポチの発生の関係を示す予想図である。 図２３は、他の実施形態における凝集抑制手段の別な構成を示す拡大図である。 図２４は、搬送管の端面の変形例を示す拡大図である。 図２５は、他の実施形態における主要部の構成を示す拡大斜視図である。 図２６は、他の実施形態における開閉部材と搬送管の当接状態を示す拡大断面図である。 図２７は、他の実施形態における開閉部材の端面に設けたシール部材と凝集抑制手段の構成を説明する拡大断面図である。 図２８は、他の実施形態におけるシール部材の構成を示す拡大断面図である。 図２９は、他の実施形態におけるシール部材の潰れ量を説明する拡大断面図である。 図３０は、図９のＥ−Ｅ断面図である。 図３１は、本発明のトナー収容容器の構成を示す斜視説明図である。 図３２は、本発明のトナー収容容器の構成を示す断面斜視図である。 図３３は、本発明のトナー収容容器の構成を示す側面図である。 図３４は、本発明のトナー収容容器の構成を示す断面斜視図である。 図３５は、本発明のトナー収容容器の構成を示す断面図である。 図３６は、本発明のトナー収容容器の他の態様を示す斜視図である。 図３７は、本発明のトナー収容容器の他の態様を示す断面図である。 図３８Ａは、トナー収容容器にトナーを充填するときの製造工程の一例を説明するための図である。 図３８Ｂは、トナー収容容器にトナーを充填するときの製造工程の一例を説明するための図である。 図３９は、プロペラ型ブレードの概略図である。 図４０は、プロペラ型ブレードのブレード板の形状を説明するための図である。 図４１は、トナー収容容器内のトナー残量とトナー補給量との関係を示すグラフである。 図４２は、重量平均分子量の測定の一例を示すグラフである。 図４３は、実施例で用いたベルト式定着装置の概略図である。

（トナー収容容器）
本発明のトナー収容容器は、トナーと、容器本体と、搬送部と、管受入口と、汲み上げ部と、を少なくとも備え、更に必要に応じて、その他の部材を備える。

パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される前記トナーの流動速度指標は、下記式（２）の範囲であり、下記式（３）の範囲が好ましく、下記式（４）の範囲がより好ましい。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
１．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
２．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（３）
２．８≦流動速度指標≦４．０ ・・・（４）

前記容器本体は、トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給する前記トナーを収容する。
前記搬送部は、前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する。
前記管受入口は、前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能である。
前記汲み上げ部（トナー移送部ともいう）は、前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる。

前記容器本体は、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有する。
前記汲み上げ部は、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって伸びる汲み上げ壁面と前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部とを有する。
前記突出部は、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている。

前記突出部は、板状の部材であって、前記板状の部材の平らな側面が、前記湾曲部と、挿入された前記トナー搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられていることが好ましい。そうすることにより、板状の部材の平らな側面は、トナーを受け易く、前記汲み上げ部から前記トナー搬送管へのトナーの受け渡しが円滑に進む。
なお、前記平らな側面は、前記汲み上げ部に対向する前記板状の部材の面と略直交する側面である。
また、前記汲み上げ部は、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって隆起した隆起部を有する。前記隆起部には前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部が設けられている。
前記突出部は、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている。

前記トナー収容容器は、前記汲み上げ部を２つ有し、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記２つの汲み上げ部がそれぞれに有する湾曲部と、挿入された前記搬送管のトナー受入口との間のそれぞれに、前記突出部が存在することが好ましい。そうすることにより、効率よくトナーの汲み上げが行われ、前記汲み上げ部から前記トナー搬送管へのトナーの受け渡しが円滑に進む。
２つの前記突出部は、前記トナー収容容器における長手方向の中心軸を挟んで対向して配置されていてもよいし、対向して配置されていなくてもよい。

（画像形成装置）
本発明の画像形成装置においては、前記トナー収容容器が画像形成装置本体に着脱可能に設置されている。

以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明する。図２は、画像形成装置としての複写機（以下、複写機５００という）に適用した、本発明の一実施形態について説明する。
図２は、本実施形態の複写機５００の概略構成図である。複写機５００は、複写機装置本体（以下、プリンタ部１００という）、給紙テーブル（以下、給紙部２００という）及びプリンタ部１００上に取り付けるスキャナ（以下、スキャナ部４００という）から構成されている。

プリンタ部１００の上部に設けられたトナー収容容器収納部７０には、各色（イエロー、マゼンタ、シアン、ブラック）に対応した四つのトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）が着脱自在（交換自在）に設置されている。トナー収容容器収納部７０の下方には中間転写ユニット８５が配設されている。

中間転写ユニット８５は、中間転写体としての中間転写ベルト４８、四つの一次転写バイアスローラ４９（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）、二次転写バックアップローラ８２、複数のテンションローラ、及び、不図示の中間転写クリーニング装置等で構成されている。中間転写ベルト４８は、複数のローラ部材によって張架、支持されるとともに、この複数のローラ部材の一つである二次転写バックアップローラ８２の回転駆動によって図２中の矢印方向に無端移動する。

プリンタ部１００には、中間転写ベルト４８に対向するように、各色に対応した四つの作像部４６（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）が並設されている。四つのトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の下方には、それぞれの色のトナー収容容器に対応した四つのトナー搬送装置としてのトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）が配設されている。そして、トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）に収容された粉体の現像剤であるトナーは、それぞれに対応するトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）によって、各色に対応した作像部４６（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の現像装置内に供給（補給）される。

図２に示すように、プリンタ部１００は、四つの作像部４６の下方に潜像形成手段である露光装置４７を備えている。露光装置４７は、スキャナ部４００で読み込んだ原稿画像の画像情報に基づいて、感光体４１（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の表面を露光走査し、各感光体の表面に静電潜像を形成する。画像情報はスキャナ部４００からの読み込みではなく、複写機５００に接続されたパーソナルコンピュータ等の外部装置から入力される画像情報であってもよい。
本形態において、露光装置４７には、レーザーダイオードを用いたレーザービームスキャナ方式を用いているが、露光手段としてはＬＥＤアレイを用いるものなど他の構成でもよい。

図３は、イエローに対応した作像部４６Ｙの一構成を示す模式図である。
作像部４６Ｙは、像担持体であるドラム状の感光体４１Ｙを備える。作像部４６Ｙは、帯電手段である帯電ローラ４４Ｙ、現像手段である現像装置５０Ｙ、感光体クリーニング装置４２Ｙ、不図示の除電装置等を感光体４１Ｙの周囲に配設した構成である。そして、感光体４１Ｙ上で、作像プロセス（帯電工程、露光工程、現像工程、転写工程、クリーニング工程）が行われることで、感光体４１Ｙ上にイエローのトナー画像が形成される。

なお、他の三つの作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）も、使用されるトナーの色が異なる点以外は、イエローに対応した作像部４６Ｙとほぼ同様の構成となっていて、各感光体４１（Ｍ，Ｃ，Ｋ）上にそれぞれの色のトナーに対応したトナー画像が形成される。以下、他の三つの作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）の説明を適宜に省略して、イエローに対応した作像部４６Ｙのみの説明を行うことにする。

感光体４１Ｙは、不図示の駆動モータによって図３中の時計回り方向に回転駆動される。感光体４１Ｙは、帯電ローラ４４Ｙと対向する位置で、感光体４１Ｙの表面が一様に帯電される（帯電工程）。その後、感光体４１Ｙの表面は、露光装置４７から発せられたレーザ光Ｌの照射位置に達して、この位置での露光走査によってイエローに対応した静電潜像が形成される（露光工程）。その後、感光体４１Ｙの表面は、現像装置５０Ｙとの対向位置に達して、この位置で静電潜像がイエローのトナーで現像されて、イエローのトナー像が形成される（現像工程）。

中間転写ユニット８５の四つの一次転写バイアスローラ４９（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）は、それぞれ、中間転写ベルト４８を感光体４１（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）との間に挟み込んで一次転写ニップを形成している。一次転写バイアスローラ４９（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）には、トナーの極性とは逆の転写バイアスが印加される。

現像工程でトナー像が形成された感光体４１Ｙの表面は、中間転写ベルト４８を挟んで一次転写バイアスローラ４９Ｙと対向する一次転写ニップに達して、この一次転写ニップで感光体４１Ｙ上のトナー像が中間転写ベルト４８上に転写される（一次転写工程）。このとき、感光体４１Ｙ上には、僅かながら未転写トナーが残存する。一次転写ニップでトナー像を中間転写ベルト４８に転写した感光体４１Ｙの表面は、感光体クリーニング装置４２Ｙとの対向位置に達する。感光体４１Ｙ上に残存した未転写トナーは、この対向位置で感光体クリーニング装置４２Ｙが備えるクリーニングブレード４２ａによって機械的に回収される（クリーニング工程）。最後に、感光体４１Ｙの表面は、不図示の除電装置との対向位置に達して、この位置で感光体４１Ｙ上の残留電位が除去される。こうして、感光体４１Ｙ上で行われる一連の作像プロセスが終了する。

このような作像プロセスは、他の作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）でも、イエローの作像部４６Ｙと同様に行われる。即ち、作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）の下方に配設された露光装置４７から、画像情報に基づいたレーザ光Ｌが、各作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）の感光体４１（Ｍ，Ｃ，Ｋ）上に向けて照射される。詳しくは、露光装置４７は、光源からレーザ光Ｌを発して、そのレーザ光Ｌを回転駆動されたポリゴンミラーで走査しながら、複数の光学素子を介して各感光体４１（Ｍ，Ｃ，Ｋ）上に照射する。その後、現像工程を経て各感光体４１（Ｍ，Ｃ，Ｋ）上に形成した各色のトナー像を、中間転写ベルト４８上に転写する。

このとき、中間転写ベルト４８は、図２中の矢印方向に走行して、各一次転写バイアスローラ４９（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の一次転写ニップを順次通過する。これにより、各感光体４１（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）上の各色のトナー像が、中間転写ベルト４８上に重ねて一次転写され、中間転写ベルト４８上にカラートナー像が形成される。

各色のトナー像が重ねて転写され、カラートナー像が形成された中間転写ベルト４８は、二次転写ローラ８９との対向位置に達する。この位置では、二次転写バックアップローラ８２が、二次転写ローラ８９との間に中間転写ベルト４８を挟み込んで二次転写ニップを形成している。そして、中間転写ベルト４８上に形成されたカラートナー像は、二次転写ニップの位置に搬送された転写紙等の記録媒体Ｐ上に、例えば二次転写バックアップローラ８２に印加される転写バイアスの作用によって転写される。このとき、中間転写ベルト４８には、記録媒体Ｐに転写されなかった未転写トナーが残存する。二次転写ニップを通過した中間転写ベルト４８は、不図示の中間転写クリーニング装置の位置に達し、その表面上の未転写トナーが回収され、中間転写ベルト４８上で行われる一連の転写プロセスが終了する。

次に、記録媒体Ｐの動きについて説明する。
上述した二次転写ニップに搬送される記録媒体Ｐは、プリンタ部１００の下方に配設された給紙部２００に設けられた給紙トレイ２６から、給紙ローラ２７やレジストローラ対２８等を経由して搬送されるものである。詳しくは、給紙トレイ２６には記録媒体Ｐが複数枚重ねて収納されている。そして、給紙ローラ２７が図２中、反時計回り方向に回転駆動されると、一番上の記録媒体Ｐがレジストローラ対２８の二つのローラによって形成されるローラニップに向けて搬送される。

レジストローラ対２８に搬送された記録媒体Ｐは、回転駆動を停止したレジストローラ対２８のローラニップの位置で一旦停止する。そして、中間転写ベルト４８上のカラートナー像が二次転写ニップに到達するタイミングに合わせて、レジストローラ対２８が回転駆動されることで、記録媒体Ｐが二次転写ニップに向けて搬送される。これにより、記録媒体Ｐ上に、所望のカラートナー像が転写される。

二次転写ニップでカラートナー像が転写された記録媒体Ｐは、定着装置８６の位置に搬送される。定着装置８６では、定着ベルト及び加圧ローラによる熱と圧力とにより、表面に転写されたカラートナー像が記録媒体Ｐ上に定着される。定着装置８６を通過した記録媒体Ｐは、排紙ローラ対２９のローラ間を経て、装置外へと排出される。排紙ローラ対２９によって装置外に排出された記録媒体Ｐは、出力画像として、スタック部３０上に順次スタックされる。こうして、複写機５００における一連の画像形成プロセスが完了する。

次に、作像部４６における現像装置５０の構成及び動作について、更に詳しく説明する。なお、ここではイエローに対応した作像部４６Ｙを例に挙げて説明を行うが、他色の作像部４６（Ｍ，Ｃ，Ｋ）においても同様の構成及び動作を行う。

現像装置５０Ｙは、図３に示すように、現像剤担持体としての現像ローラ５１Ｙ、現像剤規制板としてのドクタブレード５２Ｙ、二つの現像剤搬送スクリュ５５Ｙ、及び、トナー濃度検知センサ５６Ｙ等で構成されている。現像ローラ５１Ｙは、感光体４１Ｙに対向し、ドクタブレード５２Ｙは、現像ローラ５１Ｙに対向する。二つの現像剤搬送スクリュ５５Ｙは、二つの現像剤収容部（５３Ｙ，５４Ｙ）内に配設されている。現像ローラ５１Ｙは、内部に固設されたマグネットローラ、及び、マグネットローラの周囲を回転するスリーブ等で構成されている。第一現像剤収容部５３Ｙ及び第二現像剤収容部５４Ｙ内には、キャリアとトナーとからなる二成分の現像剤Ｇが収容されている。第二現像剤収容部５４Ｙは、その上方に形成された開口を介してトナー落下搬送経路６４Ｙに連通している。トナー濃度検知センサ５６Ｙは、第二現像剤収容部５４Ｙ内の現像剤Ｇ中のトナー濃度を検知する。

現像装置５０Ｙ内の現像剤Ｇは、二つの現像剤搬送スクリュ５５Ｙによって、攪拌されながら、第一現像剤収容部５３Ｙと第二現像剤収容部５４Ｙとの間を循環する。第一現像剤収容部５３Ｙ内の現像剤Ｇは、現像剤搬送スクリュ５５Ｙの一方に搬送されながら現像ローラ５１Ｙ内のマグネットローラにより形成される磁界によって現像ローラ５１Ｙのスリーブ表面上に供給されて担持される。現像ローラ５１Ｙのスリーブは、図３に矢印で示すように反時計回り方向に回転駆動し、現像ローラ５１Ｙ上に担持された現像剤Ｇは、スリーブの回転にともない現像ローラ５１Ｙ上を移動する。このとき、現像剤Ｇ中のトナーは、現像剤Ｇ中のキャリアとの摩擦帯電によりキャリアとは逆極性の電位に帯電して静電的にキャリアに吸着し、現像ローラ５１Ｙ上に形成された磁界によって引き寄せられるキャリアとともに現像ローラ５１Ｙ上に担持される。

現像ローラ５１Ｙ上に担持された現像剤Ｇは、図３中の矢印方向に搬送されて、ドクタブレード５２Ｙと現像ローラ５１Ｙとが対向するドクタ部に達する。現像ローラ５１Ｙ上の現像剤Ｇは、ドクタ部を通過する際にその量が規制されて適量化され、その後、感光体４１Ｙとの対向位置である現像領域まで搬送される。現像領域では、現像ローラ５１Ｙと感光体４１Ｙとの間に形成された現像電界によって感光体４１Ｙ上に形成された潜像に現像剤Ｇ中のトナーが吸着される。現像領域を通過した現像ローラ５１Ｙの表面上に残った現像剤Ｇは、スリーブの回転に伴い第１現像剤収容部５３Ｙの上方に達して、この位置で現像ローラ５１Ｙから離脱される。

現像装置５０Ｙ内の現像剤Ｇは、トナー濃度が所定の範囲内になるように調整される。詳しくは、現像装置５０Ｙ内の現像剤Ｇに含まれるトナーの現像による消費量に応じて、トナー収容容器３２Ｙに収容されているトナーが、トナー補給装置６０Ｙを介して第二現像剤収容部５４Ｙ内に補給される。第二現像剤収容部５４Ｙ内に補給されたトナーは、二つの現像剤搬送スクリュ５５Ｙによって、現像剤Ｇとともに混合、攪拌されながら、第一現像剤収容部５３Ｙと第二現像剤収容部５４Ｙとの間を循環する。

次に、トナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）について説明する。
図４は、トナー補給装置６０Ｙにトナー収容容器３２Ｙが装着された状態を示す模式図であり、図５は、トナー収容容器収容部７０に四つのトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）が装着された状態を示す概略斜視図である。

プリンタ部１００のトナー収容容器収容部７０に装着されたトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）内のトナーは、図４に示すように各色の現像装置５０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）内のトナー消費に応じて、適宜に各現像装置５０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）内に補給される。このとき、トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）内のトナーは、トナー色ごとに設けられたトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）によって補給される。なお、四つのトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）やトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）は、作像プロセスに用いられるトナーの色が異なる以外はほぼ同一構造である。このため、以下、イエローに対応したトナー補給装置６０Ｙ及びトナー収容容器３２Ｙのみの説明を行い、他の三つの色に対応したトナー補給装置６０（Ｍ，Ｃ，Ｋ）及びトナー収容容器３２（Ｍ，Ｃ，Ｋ）の説明を適宜に省略する。

トナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）は、トナー収容容器収容部７０、搬送管としての搬送ノズル６１１（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）、搬送部材としての搬送スクリュ６１４（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）、トナー落下搬送経路６４（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）、容器回転駆動部９１（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）等で構成されている。
説明の便宜のため、トナー収容容器３２Ｙのトナー補給装置６０Ｙへの装着方向を基準にして、後述する容器本体３３の容器開口部３３ａ側を容器先端側とし、容器開口部３３ａの反対側（後述する把手部３０３側）を容器後端側とする。トナー収容容器３２Ｙが図４中矢印Ｑの方向へ移動してプリンタ部１００のトナー収容容器収容部７０に装着されると、その装着動作に連動して、トナー収容容器３２Ｙの容器先端側からトナー補給装置６０Ｙの搬送ノズル６１１Ｙが挿入される。これにより、トナー収容容器３２Ｙ内と搬送ノズル６１１Ｙ内とが連通する。この装着動作に連動して連通する構成についての詳細は後述する。

トナー収容容器の形態として、トナー収容容器３２Ｙは、略円筒状のトナーボトルである。そして、トナー収容容器３２Ｙは、主として、トナー収容容器収容部７０に非回転で保持される容器先端側カバー３４Ｙと、容器ギア３０１Ｙが一体的に形成されたトナー収容部材としての容器本体３３Ｙとから主に構成される。容器本体３３Ｙは、容器先端側カバー３４Ｙに対して回転可能に保持されている。

トナー収容容器収容部７０は、図５に示すように、主として、容器カバー受入部７３と、容器受部７２と、挿入口形成部７１とで構成されている。容器カバー受入部７３は、トナー収容容器３２Ｙの容器先端側カバー３４Ｙを保持するための部分である。容器受部７２は、トナー収容容器３２Ｙの容器本体３３Ｙを支持するための部分である。挿入口形成部７１は、容器受部７２と、トナー収容容器３２Ｙの装着動作時における挿入口を形成する部分である。複写機５００の手前側（図２の紙面垂直方向手前側）に設置された不図示の本体カバーを開放すると、トナー収容容器収容部７０の挿入口形成部７１が露呈される。そして、各トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の長手方向を水平方向とした状態で、複写機５００の手前側から各トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）の着脱操作（トナー収容容器３２の長手方向を着脱方向とする着脱操作）を行う。なお、図４中のセットカバー６０８Ｙは、トナー収容容器収容部７０の容器カバー受入部７３の一部である。

容器受部７２は、その長手方向の長さが、容器本体３３Ｙの長手方向の長さとほぼ同等になるように形成されている。容器カバー受入部７３は、容器受部７２における長手方向（着脱方向）の容器先端側に設けられ、挿入口形成部７１は容器受部７２における長手方向の一端側に設けられている。図５では四つのトナー収容容器３２の直下に容器本体３３の軸方向を長手として、挿入口形成部７１から容器カバー受入部７３まで続く溝がそれぞれ形成されている。この溝に嵌ってすべり移動を可能にするよう、容器先端側カバー３４の下部の両側面には一対のスライドガイド３６１（図７）がある。容器受部７２の溝にはその両側面から突き出る一対のスライドレールがある。この一対のスライドレールに上下から挟むように、スライドガイド３６１は容器本体３３の回転軸と平行にスライド溝３６１ａが形成されている。更に容器先端側カバー３４は、トナー補給装置６０に装着するときに、セットカバー６０８に設けられた補給装置側ロック部材と係合する容器ロック部３３９を備える。
そのため、トナー収容容器３２Ｙの装着動作にともない、容器先端側カバー３４Ｙは、挿入口形成部７１を通過した後に、しばらく容器受部７２上を滑動して、その後に容器カバー受入部７３に装着される。
また、容器先端側カバー３４には、図６に示すように、トナー収容容器３２の使用状況等のデータを記録したＩＤタグ（ＩＤチップ）７００が設けられている。更に、容器先端側カバー３４には、収納するトナーの色が異なるトナー収容容器３２が他の色のセットカバー６０８に装着されることを防止する色非互換リブ３４ｂを設けている。スライドガイド３６１が装着時に容器受部７２のスライドレールと係合することで容器先端側カバー３４の補給装置６０上での姿勢が決まる。そして、容器ロック部３３９と補給装置側ロック部材６０９の位置合わせ、及びＩＤタグ７００と本体側のコネクタの位置合わせをスムースに行うことができる。ＩＤタグはトナー収容容器の情報（収容されているトナーの色、使用された回数等）を記憶する記憶素子が設けられている電子基板であり。本実施例の形態に限定されるものではない。また、ＩＤタグが存在しない構成にしてもよい。

容器先端側カバー３４Ｙが容器カバー受入部７３に装着された状態で、図８に示すように駆動モータや駆動ギア等で構成されている容器回転駆動部９１Ｙから容器駆動ギア６０１Ｙを介して、容器本体３３Ｙに具備された容器ギア３０１Ｙ（図１０）に回転駆動が入力される。これにより、容器本体３３Ｙが図４中の矢印Ａ方向に回転駆動される。容器本体３３Ｙ自体が回転することで、容器本体３３Ｙの内周面に螺旋状に形成された螺旋状突起３０２Ｙ（回転搬送部）も回転し、容器本体３３Ｙの内部に収容されたトナーが容器本体長手方向に沿って図４中の左側に位置する一端（把手部３０３側）から右側に位置する他端（容器開口部３３ａ側）へ搬送される。これにより、他端３３に設けられた容器先端側カバー３４Ｙ側から搬送ノズル６１１Ｙ内にトナーが供給される。言い換えるなら螺旋状突起３０２Ｙが回転することでノズル受入口３３１Ｙに挿入された搬送ノズル６１１Ｙにトナーが供給される。

搬送ノズル６１１Ｙ内には、搬送スクリュ６１４Ｙが配置されている。搬送スクリュ６１４Ｙは、容器回転駆動部９１Ｙから搬送スクリュギア６０５Ｙに回転駆動が入力されることで回転し、搬送ノズル６１１Ｙ内に供給されたトナーを搬送する。搬送ノズル６１１Ｙの搬送方向下流端は、トナー落下搬送経路６４Ｙに接続されている。搬送スクリュ６１４Ｙによって搬送されたトナーは、トナー落下搬送経路６４Ｙを自重落下して現像装置５０Ｙ（第二現像剤収容部５４Ｙ）内に補給される。
トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）は、それぞれ、寿命に達したとき（収容するトナーがほとんどすべて消費されて空になったとき）に新品のものに交換される。トナー収容容器３２の長手方向における容器先端側カバー３４とは反対側の一端には把手部３０３が設けられており、交換の際には、作業者が把手部３０３を握って引き出すことで、装着されたトナー収容容器３２を取り外すことが出来る。

トナー補給装置６０Ｙでは、搬送スクリュ６１４Ｙの回転数によって現像装置５０Ｙへのトナーの供給量を制御している。このため、搬送ノズル６１１Ｙ内を通過したトナーは、現像装置５０Ｙへの供給量を制御されることなく、トナー落下搬送経路６４Ｙを介して、直接に現像装置５０Ｙへと搬送される。本実施形態のように、搬送ノズル６１１Ｙをトナー収容容器３２Ｙに挿入するトナー補給装置６０Ｙであっても、トナーホッパ等のトナー１次貯留部を設けてもよい。
また、本実施形態のトナー補給装置６０Ｙでは、搬送ノズル６１１Ｙ内に供給されたトナーを搬送スクリュ６１４Ｙによって搬送する構成としているが、搬送ノズル６１１Ｙ内に供給されたトナーを搬送する搬送部材の構成としては、スクリュ部材に限るものではない。例えば周知の粉体ポンプを用いて搬送ノズル６１１Ｙの開口部に負圧を発生させる構成など、スクリュ部材以外によって搬送力を付与する構成であってもよい。

次に、本実施形態のトナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）及びトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）についてより詳細に説明する。なお、上述したように、トナー収容容器３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）及びトナー補給装置６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ）は、それぞれ使用するトナーの色が異なる他はほぼ同様の構成になっている。よって、以下、トナーの色を示す添字Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋは省略して説明する。

図６は、トナー収容容器３２の斜視説明図である。図７は、トナー収容容器３２を装着する前のトナー補給装置６０と、トナー収容容器３２の先端側端部との斜視説明図であり、図８は、トナー収容容器３２を装着した状態のトナー補給装置６０と、容器先端側のトナー収容容器３２の端部との斜視説明図である。
図１は、トナー収容容器３２を装着する前のトナー補給装置６０と、容器先端側のトナー収容容器３２の端部との断面説明図であり、図９は、トナー収容容器３２を装着した状態のトナー補給装置６０と、容器先端側のトナー収容容器３２の端部との断面説明図である。

トナー補給装置６０は、内部に搬送スクリュ６１４を備える搬送ノズル６１１と、ノズルシャッタ６１２を備える。ノズルシャッタ６１２は、トナー収容容器３２が装着される前の非装着時（図１及び図７の状態）では、搬送ノズル６１１に形成されたノズル開口６１０を閉鎖し、トナー収容容器３２が装着された装着時（図８及び図９の状態）にはノズル開口６１０を開放する。一方、トナー収容容器３２の先端面の中央には、装着時に搬送ノズル６１１が挿入される管挿入口としてのノズル受入口３３１が形成されており、非装着時にノズル受入口３３１を閉鎖する開閉部材としての容器シャッタ３３２を備える。

まず、トナー収容容器３２について説明する。
上述したようにトナー収容容器３２は、容器本体３３と、容器先端側カバー３４とから主に構成されている。図１０は、図６の状態から容器先端側カバー３４を取り外した状態のトナー収容容器３２の斜視説明図である。なお、本発明におけるトナー収容容器３２は、容器本体３３と、容器先端側カバー３４とから主に構成されているものに限られない。たとえば、容器先端側カバー３４が有するスライドガイド３６１やＩＤタグ７００などの機能を設けない場合には、図１０の容器先端側カバー３４がない状態でトナー収容容器として用いてもよい。また、スライドガイド３６１やＩＤタグ７００などの機能をトナー収容容器に設けることで、容器先端側カバーがないトナー収容容器とすることができる。
図１１は、図１０の状態から容器本体３３から管挿入部材としてのノズル受入部材３３０を取り外した状態のトナー収容容器３２の斜視説明図であり、図１２は、容器本体３３からノズル受入部材３３０を取り外した状態のトナー収容容器３２の断面説明図である。図１３は、図１２の状態からノズル受入部材３３０を容器本体３３に取り付けた状態のトナー収容容器３２（図１０と同様に容器先端側カバー３４を取り外した状態のトナー収容容器３２）の断面説明図である。

図１０、図１１に示すように、容器本体３３は、略円筒状であり、円筒の中心軸を回転軸として回転する構成となっている。以下、この回転軸に平行な方向を「回転軸方向」と呼び、回転軸方向において、トナー収容容器３２におけるノズル受入口３３１が形成されている側（容器先端側カバー３４が配置されている側）を「容器先端側」と呼ぶことにする。また、トナー収容容器３２における把手部３０３が配置されている側（容器先端側とは逆側）を「容器後端側」と呼ぶことにする。なお、上述したトナー収容容器３２の長手方向は回転軸方向であり、トナー補給装置６０にトナー収容容器３２を装着した状態では、回転軸方向は水平方向となる。容器本体３３の容器ギア３０１よりも容器後端側は、容器先端側よりもその外径が大きくなっており、その内周面には螺旋状突起３０２が形成されている。そして、容器本体３３が図中の矢印Ａ方向に回転すると、容器本体３３内のトナーは螺旋状突起３０２の作用によって回転軸方向における一端側（容器後端側）から他端側（容器先端側）に向かう搬送力が付与される。即ち、容器本体の内部に搬送部としての螺旋状突起が配置されている。

容器本体３３の容器先端側の内壁には、容器本体３３が図１０、及び図１１中矢印Ａ方向に回転することで螺旋状突起３０２によって容器先端側に搬送されてきたトナーを、容器本体３３の回転によって上方に汲み上げる汲み上げ部３０４が形成されている。汲み上げ部３０４は、図１３、図３２に示すように凸部３０４ｈと、汲み上げ壁面３０４ｆとからなる。
凸部３０４ｈは、螺旋を形成しながら容器本体３３の回転中心に向かって山の稜線を成すように容器本体３３の内側に隆起した部分（隆起部）である。汲み上げ壁面３０４ｆは、凸部３０４ｈから容器本体３３の周面の内壁にまで繋がる壁面のうち凸部３０４ｈを挟んで容器回転方向から見て下流側となる壁面である。
そして、汲み上げ壁面３０４ｆが下方にあるときに、螺旋状突起３０２の搬送力によって汲み上げ部３０４に対向する内部空間に進入したトナーを、容器本体３３の回転に応じて汲み上げ壁面３０４ｆが上方に汲み上げる。これにより、挿入された搬送ノズル６１１よりも上方にトナーを汲み上げることができる。すなわち下方から上方にトナーを持ち上げる。
更に回転が進むと汲み上げ壁面６１１によって汲み上げられているトナーが重力に従い、汲み上げ壁面上から滑り落ちる、また、そのまま崩れて落下してゆく。
滑り落ちる先には後述する本体側の搬送管である搬送ノズル６１１が存在するため、搬送管のノズル開口に向けてトナーを移動させることになる。

図３０は、図９のＥ−Ｅ断面図である。図３０にあるように凸部３０４ｈは、容器本体３３がブロー成型で形成されることに影響され、なだらかな山状になっている。
図９等では汲み上げ部３０４を区別する必要上、便宜的に曲線で凸部３０４ｈを表している。汲み上げ壁面３０４ｆは、図９にあるように格子で表された領域であり、図３０にあるように、容器本体３３の回転軸を点対象の基準として凸部３０４ｈと容器本体３３の内周面とをつなぐ一対の斜面から成る。凸部３０４ｈは、隆起し始める容器内壁面から当該内壁面に対向する反対側の内壁面に向かって、且つ、開口部方向に伸びるように連続して設けられている。なお、図９などのＥ−Ｅ断面の箇所では、凸部３０４ｈで分けられた内壁面のうち容器回転方向上流側の壁面は、図９などのＥ−Ｅ断面の切断方向と壁面の延在方向が概ね一致しているため、図３０のような肉厚の状態で表れている。凸部３０４ｈもその一見肉厚に見える箇所にある。

汲み上げ壁面３０４ｆは、容器開口部３３ａ方向にトナーを搬送させる必要もあるため、図３３に示すように、凸部３０４ｈから容器開口部３３ａに向かうにしたがって、容器本体３３の長手方向軸線（図３３に示す一点鎖線）から離れるように傾斜している。このようにすることによって、汲み上げ壁面がトナーを汲み上げて回転したときに、汲み上げ壁面が、開口部に向かって傾斜する（凸部から開口部への方向が、水平方向よりも下側に傾斜した方向になる。さらに言えば、長手方向軸線に対して容器の径方向外側に向かって傾斜する。）構成となりトナーを容器開口部方向に搬送しやすくなっている。

容器本体３３の汲み上げ部３０４よりも更に容器先端側には、容器ギア３０１が形成されている。容器先端側カバー３４には、容器本体３３に取り付けた状態で、この容器ギア３０１の一部（図６中の奥側）が露出するように、ギア露出開口３４ａが設けられている。そして、トナー収容容器３２をトナー補給装置６０に装着することで、ギア露出開口３４ａから露出した容器ギア３０１が、トナー補給装置６０側の容器駆動ギア６０１に噛み合う構成となっている。

容器本体３３の容器ギア３０１よりもさらに容器先端側には、円筒状の容器開口部３３ａが形成されている。そして、この容器開口部３３ａにノズル受入部材３３０の受入部材固定部３３７を圧入することにより、容器本体３３に対してノズル受入部材３３０を固定することが出来る。ノズル受入部材３３０を固定する方法としては圧入に限らず、接着剤による固定やネジ止めによる固定であってもよい。
トナー収容容器３２は、容器本体３３に対して容器開口部３３ａの開口からトナーを充填後、ノズル受入部材３３０を容器本体３３の容器開口部３３ａに固定する構成となっている。

また、容器本体３３の容器開口部３３ａの容器ギア３０１側の端部には、カバー爪引掛け部３０６が形成されている。図１０に示す状態のトナー収容容器３２（容器本体３３）に対して、容器先端側（図１０中の左下側）から容器先端側カバー３４を取り付ける。これにより、容器本体３３が回転軸方向で容器先端側カバー３４を貫き、容器先端側カバー３４の上部に設けられたカバー爪部３４１がカバー爪引掛け部３０６に引っ掛かる。カバー爪引掛け部３０６は容器開口部３３ａの外周面を一周するように形成されており、カバー爪部３４１が引っ掛かることで、容器本体３３と容器先端側カバー３４とは、相対的に回転可能な取り付けとなる。

また、容器本体３３は、二軸延伸ブロー成形法によって成形される。この二軸延伸ブロー成形法は、一般的にはプリフォーム成形工程と延伸ブロー成形工程との二段工程からなる。プリフォーム成形工程では、樹脂を用いて射出成形により試験管状のプリフォームを成形する。このときの射出成形により、試験管状の口部に、容器開口部３３ａ、カバー爪引掛け部３０６及び容器ギア３０１を形成する。延伸ブロー成形工程は、プリフォーム成形工程後に冷却され、型から外されたプリフォームを加熱して軟化した後、ブロー成形すると共に延伸する。

容器本体３３では、容器ギア３０１よりも容器後端側が延伸ブロー成形工程によって成形される。すなわち、汲み上げ部３０４、螺旋状突起３０２が形成されている部分、及び、把手部３０３は、延伸ブロー成形工程によって成形される。
容器本体３３において、容器ギア３０１、容器開口部３３ａ及びカバー爪引掛け部３０６等の容器ギア３０１から容器先端側の各部は、射出成形されたプリフォームのままの形状であるため、精度良く成形できる。一方、汲み上げ部３０４、螺旋状突起３０２が形成されている部分、及び、把手部３０３は、射出成形された後、延伸ブロー成形工程で延伸して成形されているため、成型の精度はプリフォーム成型部よりは劣る。

次に、容器本体３３に固定されるノズル受入部材３３０について説明する。
図１４は、容器先端側から見たノズル受入部材３３０の斜視説明図であり、図１５は、容器後端側から見たノズル受入部材３３０の斜視説明図である。また、図１６は、図１３に示す状態のノズル受入部材３３０を上から見た上断面図であり、図１７は、図１３に示す状態のノズル受入部材３３０を横（図１３中の奥側）から見た横断面図である。さらに、図１８は、ノズル受入部材３３０の分解斜視図である。

ノズル受入部材３３０は、支持部材としての容器シャッタ支持部材３４０と、容器シャッタ３３２と、封止部材としての容器シール３３３と、付勢部材としての容器シャッタバネ３３６と、受入部材固定部３３７とから構成されている。容器シャッタ支持部材３４０は、後端部としてのシャッタ後端支持部３３５、側面部として平板状のシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）、側面開口部としてのシャッタ支持開口部３３５ｂ及び受入部材固定部３３７からなり、容器シャッタバネ３３６はコイルスプリングからなる。

容器シャッタ支持部材３４０に設けられた突出部としてのシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）とシャッタ支持開口部３３５ｂとは、トナー収容容器回転方向において互いに隣り合って配置され、二つの互いに対向するシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）が円筒形状の一部を形成し、シャッタ支持開口部３３５ｂの部分（二箇所）で円筒形状を大きく切り取った形状となっている。このような形状により、円筒形状の内側に形成される円柱状の空間Ｓ１内（図１６）を容器シャッタ３３２が搬送ノズル６１１の挿入方向に沿っての移動、言い換えればノズル受入口３３１を開放する開位置への移動とノズル受入口３３１を閉じる閉止位置への移動を案内することができる。
すなわち容器本体が、容器開口部の容器本体内部側から、容器後端側に向かって突出している突出部を有している。

容器本体３３に固定されるノズル受入部材３３０は、容器本体３３の回転時に容器本体３３とともに回転するが、このとき、ノズル受入部材３３０のシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）は、トナー補給装置６０側の搬送ノズル６１１の周りを回転する。このため、回転しているシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）とシャッタ支持開口部３３５ｂとが搬送ノズル６１１の上部に形成されたノズル開口６１０のすぐ上方の空間を交互に通過する。これにより、仮にノズル開口６１０の上方でトナーが瞬間的に堆積してもその堆積トナーをシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）が横切って崩すので、放置時に堆積トナーが凝集してしまい、再起動時にトナーの搬送不良を起こすことを抑制することができる。一方、シャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）が搬送ノズル６１１の側方に位置し、ノズル開口６１０とシャッタ支持開口部３３５ｂとが対向するタイミングでは、図９中の矢印βで示すように、トナーはシャッタ支持開口部３３５ｂを通過して容器本体３３内のトナーが搬送ノズル６１１内へと供給される。

容器シャッタ３３２は、閉止部としての先端円筒部３３２ｃ、滑動部３３２ｄ、ガイドロッド３３２ｅ及びシャッタ抜け防止爪３３２ａからなる。先端円筒部３３２ｃは、容器シール３３３の円筒開口（ノズル受入口３３１）と密着する容器先端側の部分である。滑動部３３２ｄは、先端円筒部３３２ｃよりも容器後端側に形成され、先端円筒部３３２ｃよりは外径が少し大きく、一対のシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の内周面を滑動する円筒状の部分である。
ガイドロッド３３２ｅは、先端円筒部３３２ｃの円筒内部から容器後端側に向けて起立した棒材であり、容器シャッタバネ３３６のコイル内部に挿入されることで容器シャッタバネ３３６が座屈しないように規制するロッド部分である。
ガイドロッド摺動部３３２ｇは、円柱状のガイドロッド３３２ｅの途中からガイドロッド３３２ｅの中心軸を挟んで両側に一対の平面が形成されている。また、ガイドロッド摺動部３３２ｂの容器後端側は二股に割れて一対の片持ち梁３３２ｆを形成している。
シャッタ抜け防止爪３３２ａは、ガイドロッド３３２ｅの起立した根元とは反対側の端部であって片持ち梁３３２ｆの端部に備えられ、容器シャッタ支持部材３４０から容器シャッタ３３２の脱落を防止する一対の爪部分である。

図１６及び図１７に示すように、容器シャッタバネ３３６の先端側端部は先端円筒部３３２ｃの内壁面に突き当たり、容器シャッタバネ３３６の後端側端部はシャッタ後端支持部３３５の壁面に突き当たる。このとき、容器シャッタバネ３３６は圧縮した状態であるため、容器シャッタ３３２はシャッタ後端支持部３３５から離れる方向（図１６及び図１７中の右方向、容器先端方向）の付勢力を受ける。しかし、容器シャッタ３３２の容器後端側の端部に形成されたシャッタ抜け防止爪３３２ａがシャッタ後端支持部３３５の外壁面に引っ掛かる。これにより、図１６及び図１７で示す状態よりも容器シャッタ３３２はシャッタ後端支持部３３５から離れる方向に移動することを防止している。
このようなシャッタ抜け防止爪３３２ａのシャッタ後端支持部３３５に対する引っ掛かりと、容器シャッタバネ３３６の付勢力と、によって位置決めがなされる。詳しくは、容器シャッタ３３２のトナー漏れ防止機能を発揮する先端円筒部３３２ｃと容器シール３３３との軸方向の容器シャッタ支持部材３４０に対する位置決めがなされる。両者が密着する関係で位置決めがされ、トナーの漏出を防止することが出来る。

受入部材固定部３３７は容器後端側ほど外周面及び内周面の直径が段階的に小さくなる筒状である。容器先端側から容器後端側に見て順に直径が小さくなる。その外周面には図１７に示すように、二箇所の外径部（容器先端から順に外周面ＡＡ，ＢＢ）、内周面には五箇所の内径部（容器先端から順に外周面ＣＣ，ＤＤ，ＥＥ，ＦＦ，ＧＧ）がある。外周面の外周面ＡＡと外周面ＢＢの境界はテーパ面でつながっている。内周面の四番目の内径部ＦＦと五番目の内径部ＧＧの境界も同様にテーパ面で繋がっている。この内周面の内径部ＦＦ及びそれに繋がるテーパ面は、後述するシール部材巻き込み防止空間３３７ｂに対応し、それらの面の稜線は後述する五角形断面の辺に相当する。

図１６〜図１８に示すように、受入部材固定部３３７から容器後端側には互いに対向し、円筒を軸方向に切断した片状の形態である一対のシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）が突出している。二つのシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の容器後端側の端部は、底の中央に丸穴が開いたカップ形状のシャッタ後端支持部３３５に繋がっている。二つのシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）には、互いに対向することで、それらの内壁円筒面とその延長の仮想円筒面によって認識できる円柱状の空間Ｓ１が形成されている。受入部材固定部３３７は、円柱状空間Ｓ１の直径と同じ大きさの内径になる円筒状の内周面として先端から五番目の内径部ＧＧを有する。この円柱状空間Ｓ１および円筒状の内周面ＧＧを容器シャッタ３３２の滑動部３３２ｄは滑動する。受入部材固定部３３７の３番目の内周面ＥＥは、４５［°］分配の等間隔で配置されたノズルシャッタ突き当てリブ３３７ａの長手頂部を通る仮想円周面である。この内周面ＥＥに対応して断面（図１６及び図１７の断面図における断面）が四角形の円筒状（円管状）の容器シール３３３が配置される。容器シール３３３は、三番目の内周面ＥＥから五番目の内周面ＦＦに繋がる垂直面に接着剤または両面テープ等により固定されている。この容器シール３３３の貼り付けとは反対側（図１６及び図１７中の右側）の露出した面が円筒状の受入部材固定部３３７（容器開口部）の円筒状開口の内底をなす。

また、図１６及び図１７に示すように、受入部材固定部３３７の内周面ＦＦとそれに繋がるテーパ面に対応して、シール部材巻き込み防止空間３３７ｂ（挟み込み防止空間）が形成されている。シール部材巻き込み防止空間３３７ｂは三つの異なる部材で囲まれたリング状の密閉空間である。すなわち、受入部材固定部３３７の内周面（四番目の内周面ＦＦとそれに繋がるテーパ面）と、容器シール３３３の貼付側の垂直面と、容器シャッタ３３２の先端円筒部３３２ｃから滑動部３３２ｄまでの外周面とで囲まれたリング状の空間である。そして、このリング状の空間の断面（図１６及び図１７の断面図における断面）は五角形をしている。受入部材固定部３３７の内周面と容器シール３３３の端面とが成す角度、及び容器シャッタ３３２の外周面と容器シール３３３の端面とが成す角度は共に９０［°］である。

シール部材巻き込み防止空間３３７ｂの機能を述べる。容器シャッタ３３２がノズル受入口３３１を遮蔽している状態から容器後端方向に移動した場合、容器シール３３３の内周面は容器シャッタ３３２の先端円筒部３３２ｃと摺動する。このため、容器シール３３３の内周面は容器シャッタ３３２に引っ張られ容器後端方向に移動するように弾性変形する。
このとき、シール部材巻き込み防止空間３３７ｂが無く、三番目の内周面から繋がる垂直面（容器シール３３３の貼付面）と五番目の内周面ＧＧとが直交するように繋がっていた場合、次のような状態となるおそれがある。すなわち、容器シール３３３の弾性変形した部分が、容器シャッタ３３２と摺動する受入部材固定部３３７の内周面と容器シャッタ３３２の外周面との間に挟まれて、巻き込まれた状態となるおそれがある。受入部材固定部３３７と容器シャッタ３３２とが摺動する部分、即ち、先端円筒部３３２ｃと内周面ＧＧとの間に容器シール３３３が巻き込まれると、受入部材固定部３３７に対して容器シャッタ３３２がロックされ、ノズル受入口３３１の開閉が行えなくなる。

これに対して、本実施形態のノズル受入部材３３０は、その内周部にシール部材巻き込み防止空間３３７ｂが形成されている。シール部材巻き込み防止空間３３７ｂの内径（内周面ＥＥとそれに繋がるテーパ面それぞれの内径）は、容器シール３３３の外径よりも小さいため、容器シール３３３全体がシール部材巻き込み防止空間３３７ｂに進入してくることはない。また、容器シール３３３の容器シャッタ３３２に引っ張られて弾性変形する領域には限度があり、内周面ＧＧに至って巻き込まれる前に容器シール自身の弾性で復元する。この作用により、受入部材固定部３３７に対して容器シャッタ３３２がロックされることに起因してノズル受入口３３１の開閉が行えなくなることを防止できる。

図１６〜図１８に示すように、受入部材固定部３３７の内周面であって容器シール３３３の外周に隣接する箇所には、複数本のノズルシャッタ突き当てリブ３３７ａが放射状に延在するように形成されている。図１６及び図１７に示すように、受入部材固定部３３７に容器シール３３３を固定した状態では、容器シール３３３の容器先端側の垂直面は、ノズルシャッタ突き当てリブ３３７ａの容器先端側の端部よりも回転軸方向に少しだけ突き出している。
図９に示すように、トナー収容容器３２をトナー補給装置６０に装着したときには、トナー補給装置６０側のノズルシャッタ６１２のノズルシャッタ鍔部６１２ａが、ノズルシャッタバネ６１３に付勢されて容器シール３３３の突き出た分を押し潰す。ノズルシャッタ鍔部６１２ａが更に進入してノズルシャッタ突き当てリブ３３７ａの容器先端側端部に突き当たり、容器シール３３３の先端側端面を覆って容器外部から遮断する。これにより、装着時のノズル受入口３３１における搬送ノズル６１１周りの密閉性を確保し、トナー漏れを防止することができる。

ノズルシャッタバネ６１３に付勢されるノズルシャッタ鍔部６１２ａのノズルシャッタバネ受け面６１２ｆの裏側がノズルシャッタ突き当てリブ３３７ａに突き当たることで、ノズルシャッタ６１２のトナー収容容器３２に対する回転軸方向の位置が決まる。これにより、容器シール３３３の容器先端側の端面及び先端開口３０５（後述する容器開口部３３ａの中に配置されている円筒状の受入部材固定部３３７の内部空間）の容器先端側の端面と、ノズルシャッタ６１２との回転軸方向の位置関係が決まる。

次に、容器シャッタ３３２と搬送ノズル６１１の動作について図１、図９、図１９Ａ〜図１９Ｄを用いて説明する。トナー収容容器３２をトナー補給装置６０に装着する前においては、図１に示すように、容器シャッタ３３２はノズル受入口３３１を閉じる閉止位置に向けて容器シャッタバネ３３６で付勢されている。このときの容器シャッタ３３２と搬送ノズル６１１の外観を図１９Ａに示す。そして、トナー収容容器３２をトナー補給装置６０に装着すると、図１９Ｂに示すように、搬送ノズル６１１がノズル受入口３３１に挿入される。トナー収容容器３２をトナー補給装置６０にさらに押し込むと、容器シャッタ３３２の端面となる先端円筒部３３２ｃの端面３３２ｈ（以下、「容器シャッタの端面３３２ｈ」と称する）と搬送ノズル６１１の挿入方向に位置する端面６１１ａ（以下、「搬送ノズルの端面６１１ａ」と称する）とが接触する。この状態からトナー収容容器３２をさらに押し込むと、図１９Ｃに示すように、容器シャッタ３３２が押し込まれて、図１９Ｄに示すように、搬送ノズル６１１がノズル受入口３３１からシャッタ後端支持部３３５内に挿入される。このため、図９に示すように、容器本体３３内に搬送ノズル６１１が挿入されてセット位置となる。このとき、図１９Ｄに示すように、ノズル開口６１０はシャッタ支持開口部３３５ｂに重なる位置にある。
その後、容器本体３３が回転すると、汲み上げ部３０４によって搬送ノズル６１１よりも上方に汲み上げられたトナーが、ノズル開口６１０から搬送ノズル６１１内に落下して導入される。搬送ノズル６１１内に導入されたトナーは、搬送スクリュ６１４が回転することで搬送ノズル６１１内をトナー落下搬送経路６４に向かって搬送され、トナー落下搬送経路６４から現像装置５０へと落下して供給される。

図９などのＥ−Ｅ断面の箇所（搬送ノズル６１１の先端側であって搬送スクリュ６１４の軸受の端面の箇所）では、凸部３０４ｈとシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）とは対向する位置にある。また、汲み上げ壁面３０４ｆは、図３０のＸの方向（及び図３４において矢印Ｘで示す方向）、すなわちシャッタ側面支持部３３５ａに向かって伸びるように容器の内壁面から立ち上がっている。また、凸部３０４ｈは、図３４において矢印Ｙで示す方向、すなわちシャッタ側面支持部３３５ａに向かって隆起している。
さらに、シャッタ側面支持部３３５ａと凸部が対向する部分では、凸部３０４ｈがシャッタ側面支持部３３５ａの外形に沿うように容器径方向外方に向かって湾曲している（湾曲部３０４ｉ）。言い換えると、内側から径方向外方に向かってへこんでいる。
この凸部のへこんでいる部分を湾曲部３０４ｉとしている。
当該湾曲部３０４ｉは凸部３０４ｈの他の部分よりもなだらかになっており、シャッタ側面支持部材３３５ａに長手方向でも沿うようになっている。
図３２においては、符号Ｚで示した囲み部の箇所が、図面奥に向かって湾曲しており、この箇所に湾曲部３０４ｉが形成されている。
また、同様に、汲み上げ壁面３０４ｆもシャッタ側面支持部３３５ａと対向する。そして、容器回転方向下流側から見て、汲み上げ壁面３０４ｆ、シャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の回転方向下流側端面３３５ｃ（平らな側面）、ノズル開口６１０の回転方向上流側の横縁部６１１ｓがある。突出部としてのシャッタ側面支持部３３５ａは搬送ノズル６１１が挿入されたときには、搬送ノズル６１１に沿って伸びている。

先に説明した汲み上げ作用と同様に、図３０の容器本体３３の汲み上げ壁面３０４ｆによって形成された汲み上げ部３０４によっても、搬送管である搬送ノズル６１１の開口部であるノズル開口６１０に向かってトナーが矢印Ｔ１のように移動する。
このとき、上記シャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の外周面及び回転方向下流側端面３３５ｃ（平らな側面）は、汲み上げ部３０４からノズル開口６１０へのトナーの橋渡しをするトナー橋渡し部として機能する。

図３０は、トナー橋渡し部として機能するシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）を備える容器本体３３内部のトナーの流れも示している。
容器本体３３の図中矢印Ａ方向の回転によって、汲み上げ壁面３０４ｆで容器本体の周方向に沿って汲み上げられたトナーは、重力によってノズル開口６１０の方向に流れていく（図中矢印Ｔ１）。図３０に示す構成では、搬送ノズル６１１と凸部３０４ｈ（汲み上げ壁面３０４ｆの回転中心側に突出した凸部）との間にある隙間を塞ぐようにシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）が配置されている。そうなるように容器本体３３の回転方向下流側からみて、シャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の回転方向下流側端面３３５ｃ（平らな側面）、汲み上げ部３０４の凸部３０４ｈの順に配置されている。
凸部３０４ｈの湾曲部３０４ｉが存在することにより、凸部３０４ｈ及び汲み上げ壁面３０４ｆをよりシャッタ側面支持部材３３５ａに沿わせるようにすることが可能になっており、シャッタ側面支持部材３３５ａがトナーの汲み上げ壁面からノズル開口への橋渡しに有効に機能するようになる。

このような配置により、汲み上げられたトナーはノズル開口６１０に効率良く入る。さらに前記式（２）を満たすトナーを用いると、トナー収容容器３２の交換時に容器本体３３に残ってしまうトナー量を減らすことができる。また、前記式（３）を満たすトナー、及び前記式（４）を満たすトナーを用いると、補給量が安定する。この補給量の安定は、容器本体３３内のトナーの量が少なくなった場合でも維持される。また、交換時に容器本体３３に残ってしまうトナー量を減らすことができるため、ランニングコストを削減させて経済性を向上させるとともに、廃棄する残留トナーを低減させて環境への影響を低減させることができる。

なお、上記のシャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）と凸部３０４ｈとを密着させるに越したことはない。しかし、凸部３０４ｈ、汲み上げ壁面３０４ｆ及び湾曲部３０４ｉは製造コスト抑制のため寸法精度が射出成型ほどには出せないブロー成型で形成されることが多い。ブロー成型を採用するとシャッタ側面支持部に完全に密着させることは困難であり、量産性の観点からは少し隙間を開けて構成するのが好ましい。なお、湾曲部と湾曲部に対向するシャッタ側面支持部材との距離は本実施例においては０．３ｍｍ〜１ｍｍ程度である。

すなわち本実施形態においては、
・本体側ノズルを容器に挿入する構成とすることで、トナー飛散等を抑える構成にする。
・シャッタ側面支持部を、汲み上げ壁面からノズルへのトナー橋渡しとして利用することで、トナーの補給性を向上させる。
という有用な構成を備えている。

しかし、上述したとおり、凸部３０４ｈ及び汲み上げ壁面３０４ｆは、寸法精度が射出成型ほどには出せないブロー成型で形成されることが多いので、シャッタ側面支持部３３５ａに完全に密着させることは困難であり、上記のように構成しても、トナーを十分に搬送ノズルに向けて搬送できないことがある。さらに、トナー搬送の機能を向上させるべく汲み上げ壁面の形状を構成した場合にもトナーを十分に搬送ノズルに向けて搬送できないことがあった。
なお、当該課題はブロー成型で顕著ということであり、ブロー成型ではなくとも、凸部とシャッタ側面支持部材との高度な寸法精度をだすことは困難であることから、本発明の容器本体はブロー成型品に限るものではない。

上記のようにトナーを十分に搬送ノズルに向けて搬送できないのは、以下の要因によるものと発明者らは考えている。
第１の要因としてトナーの流動性が高いとシャッタ側面支持部３３５ａと、隆起部（凸部３０４ｈ）との間（図３５のＡで示す部分）からトナーが流れ落ちてしまうことが考えられる。これにより、搬送ノズル６１１へのトナー供給量が低下すると考えられる。これは、流動性が高いトナーでは顕著であると考えられる。
第２の要因として長手方向で見れば、汲み上げ壁面３０４ｆは開口部に向かって傾斜する（容器本体の軸線方向に対して外側に傾斜する）ように設けられており、搬送ノズル６１１に最も接近している凸部３０４ｈから徐々に離れていくように構成されている（図３５のＢで示す部分）。これは、トナーを汲み上げて、ノズル開口近傍まで搬送するのに有効な構成である。しかし、当該構成を採ると、容器先端側に向かうにつれ、搬送ノズル６１１と、凸部３０４ｈとの間にある隙間は広くなっていく。このため、シャッタ側面支持部３３５ａと汲み上げ壁面３０４ｆとの間からトナーが流れ落ちてしまう。これにより、搬送ノズル６１１へのトナー供給量が低下すると考えられる。これは、流動性が高いトナーでは顕著であると考えられる。
第３の要因として同じく長手方向で見れば、トナーは汲み上げ壁面３０４ｆの容器後端側から、先端側（図３５のＣで示す部分）へ向かってシャッタ側面支持部３３５ａ近傍まで移動してゆくが、その間で汲み上げ壁面３０４ｆから落下してしまうトナーが存在すると考えられる。汲み上げ壁面３０４ｆから落下すると当然、搬送ノズル６１１まではトナーは搬送されないため、落下したトナー分だけ、搬送ノズル６１１へのトナー供給量は低下すると考えられる。これも、流動性が高いトナーで顕著な要因のひとつであると考えられる。
第４の要因としてトナーの流動性が低いとそもそも排出が不可能であると考えられる。

上記のような要因が考えられ、それぞれが関連しあうことで容器内から容器外へ排出されるトナー排出性の差異が生じるものと考えられる。
また、トナー排出性能はトナー残量が少なくなってきたときに顕著な課題となる。
トナー残量が多い状態だと、トナー収容容器本体の螺旋状の搬送部の搬送力によって勢いでトナーが排出されるが、トナー残量が少ない状態だと汲み上げ部及び橋渡し手段の構成によってはノズル開口６１０へトナーを注ぎ込むことができなくなる場合がある。

そこで、前記式（２）を満たすトナーを使用すると、
第１の要因、第２の要因に対しては、適度な粒子間の凝集力があるため、隙間にはまりにくく多少の隙間があっても乗り越えていくという作用が生じさせると考えられる。これにより、隙間が存在してもトナー剤がノズルに供給される。また、凝集度によっては隙間にはまった場合にも、脱落して通り抜けてしまうことがなく、はまったトナーがその場で凝集体となり隙間を埋める役割を担う作用を生じさせることも考えられる。
第３の要因に対しては、適度な粒子間の凝集力によりトナーがこぼれにくく、汲み上げの効率を向上させるものと考えられる。
第４の要因に対しては、流動性が向上することによりトナーの搬送をスムーズにさせるものと考えられる。

さて、トナー収容容器３２が図１９Ｄに示すセット位置にある場合、容器シャッタの端面３３２ｈは、ノズル開口６１０の領域内で搬送ノズルの端面６１１ａに押圧された状態である。このとき、ノズル開口６１０だけでなく、搬送ノズルの端面６１１ａと容器シャッタの端面３３２ｈが汲み上げ部３０４の下方に位置している。したがって、搬送ノズル６１１よりも上方に汲み上げられたトナーは、ノズル開口６１０だけでなく、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとの間にも落下してくる。また、落下したトナーは舞い上がって、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間に付着する可能性がある。
ここで、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとが平坦面であったと仮定すると、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとの接触が面摺動となり、高負荷になる。また、組み付け誤差や部品のバラツキなどにより理想的に完全な面同士の摺動になることは難しく、微小な隙間が発生する。このため、当該隙間にトナーが入り込み、面摺動にともないトナーを擦るという動作が行われてしまうことがある。
また、トナー収容容器内を舞ったトナーが、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間に付着した場合を考える。トナー収容容器３２がトナー補給装置６０に装着された状態では、容器シャッタ３３２の先端円筒部３３２ｃは容器シャッタバネ３３６によって搬送ノズルの端面６１１ａに押し付けられるため、容器シャッタに制動力が加わっている。その結果、容器本体３３に固定され、螺旋状突起３０２と一体で回転している容器シャッタ支持部材３４０に対して容器シャッタ３３２がつれまわりしなくなると考えられる。その場合、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０の間のトナーが容器シャッタ３３２によって擦られることが予想される。
そうすると、擦られて負荷がかかったトナーは負荷がかかっていない状態のトナー粒径より大きい凝集体となる可能性がある。この凝集体が、トナー補給装置６０を経由して現像装置５０に搬送されてしまうと、意図しない黒ポチなどの異常画像が発生する虞がある。この凝集体を形成してしまう現象は、トナーの中でも、特に低い定着温度で画像形成できる低融点トナーの場合に、より発生しやすい。

そこで、本発明は、以下で説明するように、容器本体３３の回転に伴うトナーの凝集を抑制する凝集抑制手段を有していることが好ましい。
凝集抑制手段として、容器シャッタ３３２の先端円筒部３３２ｃがその長手方向で容器シャッタバネ３３６の押圧によって搬送ノズル６１１に押し付けられ、その押し付けで制動力が生じても容器シャッタ３３２が容器シャッタ支持部材３４０とつれまわるようにしてある。この防止作用により、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間でトナーに作用する摺動負荷は低減される。つれまわり（相対的な回転）とは、ガイドロッド３３２ｅの軸を中心とした容器シャッタ３３２の回転を想定している。容器シャッタ３３２が容器シャッタ支持部材３４０とつれまわる状態とは、両者が一緒に回転する状態、言い換えれば容器シャッタ３３２が容器シャッタ支持部材３４０に対して相対的には回転しない状態を意味する。また、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間とは、滑動部３３２ｄの外周面とシャッタ支持開口部３３５ｂの内周面との間、及びガイドロッド摺動部３３２ｇと後端開口部３３５ｄとの間を想定している。

トナーへの摺動負荷は、容器シャッタ３３２の軸方向の開閉動作よりも軸を中心とした回転動作の方がはるかに大きい。というのも開閉動作はトナー収容容器３２の装脱時のみに生じるが、回転動作は補給動作の度に生じるからである。
図２０Ａは図１７における左側から（容器後端側から）見たときの開閉部材後端支持部中央の貫通孔としての後端開口部３３５ｄとシャッタ抜け防止爪３３２ａとの関係を示す平面図である。図２０Ｂは、図１９Ｃにおける後端開口部３３５ｄとガイドロッド摺動部３３２ｇとの嵌め合い関係を示すガイドロッド摺動部３３２ｇの断面図である。
ガイドロッド３３２ｅは、円筒部３３２ｉとガイドロッド摺動部３３２ｇと片持ち梁３３２ｆとシャッタ抜け防止爪３３２ａとで構成されている。容器シャッタ３３２のガイドロッド３３２ｅは、図１７に示すように、容器後端側が二股に割れて一対の片持ち梁３３２ｆを形成している。その各梁の外周面にシャッタ抜け防止爪３３２ａが設けられている。シャッタ抜け防止爪３３２ａは、図１７及び図２０Ａに示すように、後端開口部３３５ｄの長手方向の長さＷにおける外縁よりも外側に突出している。後端開口部３３５ｄは、片持ち梁３３２ｆとガイドロッド摺動部３３２ｇが後端開口部３３５ｄと摺動しながら容器シャッタ３３２の移動をガイドする機能を有する。ガイドロッド摺動部３３２ｇは、図２０Ｂに示すように、後端開口部３３５ｄの上下辺と対向する平面をなし、左右辺が後端開口部３３５ｄにならった曲面を有している。円筒部３３２ｉは、図２０Ａ及び図２０Ｂにおける左右方向の幅がガイドロッド摺動部３３２ｇと同じである円筒形状をなす。また、図１９Ａ〜Ｄに示す容器シャッタ３３２の移動の際に、後端開口部３３５ｄが片持ち梁３３２ｆとガイドロッド摺動部３３２ｇとの移動を妨げない程度の嵌め合い関係を有している。このように、後端開口部３３５ｄは、片持ち梁３３２ｆとガイドロッド摺動部３３２ｇを挿通して容器シャッタ３３２の移動を案内するとともに容器シャッタ３３２の回転軸を中心とする回転を規制する。
容器シャッタ支持部材３４０に容器シャッタ３３２を組み付けるときは、ガイドロッド３３２ｅを容器シャッタバネ３３６に通し、ガイドロッド３３２ｅの一対の片持ち梁３３２ｆをガイドロッド３３２ｅの軸中心に向かって撓ませて、後端開口部３３５ｄに対してシャッタ抜け防止爪３３２ａを通過させる。これにより、図１５乃至１７に示すようなノズル受入部材３３０に対するガイドロッド３３２ｅの組み付けがなされる。このとき、容器シャッタ３３２は、容器シャッタバネ３３６によってノズル受入口３３１を閉じる方向に加圧されるとともに、シャッタ抜け防止爪３３２ａにより容器シャッタの抜けが防止される。なお、片持ち梁３３２ｆが撓める弾性を有すよう、ガイドロッド３３２ｅはポリスチレン等の樹脂で成型されていることが好ましい。
そして、トナー収容容器３２がセット位置にセットされると、ガイドロッド摺動部３３２ｇは後端開口部３３５ｄを通過し、図１９Ｄ及び図２０Ｂに示すように、被駆動伝達部としてのガイドロッド摺動部３３２ｇの平面部と、駆動伝達部としての後端開口部３３５ｄの開口辺とが対向し、接触する位置となる。このとき、シャッタ側面支持部３３５ａ（突出部）の内周面が先端円筒部３３２ｃおよび滑動部３３２ｄの外周面と対向する。

したがって、容器シャッタの端面３３２ｈが容器シャッタバネ３３６の押圧によって搬送ノズルの端面６１１ａに押し付けられた状態であっても、ガイドロッド摺動部３３２ｇの平面部と後端開口部３３５ｄの開口辺との面接触により、容器シャッタ３３２の長手軸（ガイドロッド３３２ｅの中心軸であり、容器本体３３の回転中心軸でもある）を中心とする回転方向には固定される。結果、回転する容器シャッタ支持部材３４０から容器シャッタ３３２のガイドロッド３３２ｅへ回転力が伝達される。その回転力は前述の制動力よりも大きいので、容器シャッタ３３２は容器シャッタ支持部材３４０の回転に伴って回転する。言い換えれば容器シャッタ３３２は容器シャッタ支持部材３４０の回転につれまわる（このとき両者の相対的な回転は規制されている）。すなわち、ガイドロッド摺動部３３２ｇと後端開口部３３５ｄは、容器シャッタ支持部材３４０から容器シャッタ３３２へ回転力が伝達される駆動伝達手段となっている。同時に、前記凝集抑制手段と言える。この凝集抑制手段により、容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間におけるガイドロッド３３２ｅの軸を中心とした回転方向でのトナーへの摺擦が抑制されるので、容器本体３３の回転に伴う容器シャッタ３３２と容器シャッタ支持部材３４０との間でのトナー凝集を抑制できる。
なお、上記凝集抑制手段は、ガイドロッド摺動部３３２ｇに限られず、片持ち梁３３２ｆとしてもよい。この場合、トナー収容容器３２がセット位置にあるときに片持ち梁３３２ｆが後端開口部３３５ｄに位置するように長さ、位置を決定すればよい。

別の凝集抑制手段についてその解決すべき課題から説明する。容器シャッタ３３２がトナー収容容器３２（容器本体３３）と一体的に回転する場合、容器シャッタの端面３３２ｈは搬送ノズルの端面６６１ａに対して相対的に回転することになる。容器シャッタ３３２の先端円筒部３３２ｃは、その長手方向で容器シャッタバネ３３６の押圧によって搬送ノズル６１１に押し付けられている。そのような状態で上記相対的回転をさせると、容器シャッタの端面３３２ｈの搬送ノズルの端面６６１ａに対する摺動負荷はすこぶる大きくなり、トナー凝集体発生の原因となる。
そこで、開閉部材であるところの容器シャッタ３３２の回転によって発生するトナー凝集を抑制する凝集抑制手段であって、上記実施形態とは別の箇所でのトナー凝集体発生の抑制を目的とする第２の凝集抑制手段を提案するものである。以下の凝集抑制手段は、搬送ノズルの端面６１１ａと対向する先端円筒部３３２ｃの当接領域でのトナーへの摺動負荷を低減するものである。
容器シャッタの端面３３２ｈは、図９、図１４に示すように、画像形成装置に前記トナー収容容器が装着された際には、該端面３３２ｈから対向する搬送ノズル６１１の端面６１１ａに向かって（または容器先端から外に向けて）突出し、搬送ノズル６１１の端面６１１ａに当接する当接部３４２を有する。当接部３４２はこの実施形態における凝集抑制手段（第２の凝集抑制手段）となる突出部である。当接部３４２の外周面は、トナー収容容器３２の回転軸と同心の円周面を有し、搬送ノズルの端面６１１ａに向けてその直径が小さくなるような形状（たとえば半球状）であり、図９に示すように、その半球状の頂部と搬送ノズルの端面６１１ａとで点接触するように設けられている。これにより、当接部３４２が搬送ノズルの端面６１１ａと当接した際の摺動負荷が低い状態で回転することができる。したがって、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとが平坦面の場合に比べて接触面積を大幅に削減できるので、容器本体３３の回転に伴う容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとの間でトナーに加えられる摺動負荷を低減でき、トナーの凝集を抑制することができる。
当接部３４２の材質として、容器シャッタ３３２と一体成形する場合は容器シャッタ３３２と同一の材質、例えばポリスチレン樹脂などが挙げられる。容器シャッタ３３２はトナー収容容器３２側に装着された部品であるので、トナー収容容器３２と一緒に交換される。このため、搬送ノズルの端面６１１ａに接触して回転する当接部３４２の材質は、交換を前提にした場合、プリンタ部１００に設置して、基本的に交換しない搬送ノズル６１１（端面６１１ａ）の材質よりも柔らかい材質とするのが耐久性の点で好ましい。
また、当接部３４２は、図９、図１４に示すように、トナー収容容器３２の回転中心軸上、言い換えれば容器シャッタ３３２の回転中心軸上になるよう、容器シャッタの端面３３２ｈのおおむね中心に配置されている。このような構成により、容器シャッタの端面３３２ｈは搬送ノズルの端面６６１ａに対して相対的に回転するときの当接部３４２先端の回転軌跡は理想的には１点になる。トナー収容容器と画像形成装置という別部品同士の装着ゆえ許容交差内の位置ズレは不可避であり、かつ大量生産によるばらつきも生じるが、それらを考慮しても上記回転軌跡を極小にすることはできる。そうすると、上記同様に容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとの接触面積の増大を抑制でき、摺動負荷に起因するトナーの凝集を抑制することができる。

次に、当接部３４２によって形成される容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａの面間の隙間について説明する。図２１に示すように、この隙間は当接部３４２の、容器シャッタの端面３３２ｈから先端までの突出量Ｘによって設定される。
本発明者らは、突出量Ｘと画像中の黒ポチの発生の関係、すなわち、当接領域の摺動面積と画像中の黒ポチの発生の関係を調べたところ、図２２に示す傾向となった。すなわち、本形態において、突出量Ｘ（面間の隙間）は１ｍｍに設定している。このため、面間の隙間に入り込んだトナーは摺動による負荷が軽減され、また面外に落下しやすく滞留し難くなるため、凝集体が発生しなくなる。このように、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａの間の隙間にトナーが入り込んだ場合でも摺動負荷が軽減されるので、トナーへの負荷が軽減される。このため、トナーへの負荷を最小限に抑えて凝集体の生成や異常画像を抑制することができる。

また、図２２に示すように、突出量Ｘ（面間の隙間）は０．５ｍｍ以上あれば問題はなく、概ね０．２ｍｍ以下になると出力画像上でも確認し得るレベルの凝集体が発生しやすくなることが予想される。そこで、突出量Ｘ（面間の隙間）は、０．５ｍｍ〜１ｍｍ程度に設定するのが好ましい。

なお、凝集抑制手段は、図２１に示すように、当接部３４２と容器シャッタ３３２とが一体成形されるものに限られない。例えば、図２３に示すように、凝集抑制手段を容器シャッタ３３２と別体にしてもよい。この場合にも、上記突出量Ｘを充足するようにすれば、上記と同様の効果が得られる。図２３に示す凝集抑制手段は、容器シャッタの端面３３２ｈのおおむね中心に樹脂製の球体を転動自在に設けて当接部３４２Ｂとする。
このような構成としても、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａの面間の隙間に入り込んだトナーは摺動による負荷が軽減される。このため、凝集体が発生しなくなる。このように、トナーが容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａの面間の隙間に入り込んだ場合でも摺動負荷が軽減されるので、トナーへの負荷が軽減される。このため、トナーへの負荷を最小限に抑えて凝集体の生成や異常画像を抑制することができる。

また、搬送ノズルの端面６１１ａはフラットな平端面としているが、例えば、図２４に示すように、当接部３４２と対向する搬送ノズルの端面６１１ａの部位６１１ｂだけを当接部３４２側に突出するように端面６１１ａを形成してもよい。

別の凝集抑制手段について説明する。
上記の凝集抑制手段では、凝集抑制手段を容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａの間に配置しているので、トナーの凝集体の生成を抑制することに対しては特に有効であるが、トナー収容容器３２をトナー補給装置６０から取り外したとき、面間に付着したトナーが画像形成装置内または床に落下して汚すことが想定される。
そこで、本凝集抑制手段では、容器シャッタの端面３３２ｈにおける搬送ノズルの端面６１１ａとの非当接領域Ｒにシール部材３５０を配置する。このため、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズルの端面６１１ａとの面間にトナーが滞留することを防止することができる。

シール部材３５０は発泡ポリウレタン等の弾性部材で構成されている。図２５及び図２６に示すように、シール部材３５０は当接部３４２の外側に位置するように環状に形成されている。シール部材３５０は、トナー収容容器３２内への搬送ノズル６１１の挿入に伴い容器シャッタ３３２がノズル受入口３３１を開放する開位置を占めたときに、シール部材３５０の厚み方向に０．１ｍｍ〜０．５ｍｍ圧縮されるように構成されている。具体的には、図２７に示すように当接部３４２の突出量Ｘを１ｍｍとしたとき、シール部材３５０の厚みｔを１．１ｍｍ〜１．５ｍｍとする。そして、シール部材３５０の対向面３５０ａと搬送ノズルの端面６１１ａとが接触したときに、シール部材３５０がつぶれることで搬送ノズルの端面６１１ａと当接部３４２とが当接するように設定する。

このように、シール部材３５０を配置すると、搬送ノズルの端面６１１ａと当接部３４２とが当接する前に、図２６に示すように、搬送ノズルの端面６１１ａにシール部材３５０の対向面３５０ａが接触するので、面間にトナーが入りにくくなる。このため、トナー収容容器３２をトナー補給装置６０から取り外したとき、画像形成装置内または床にトナーが落下して汚すことを抑制することができる。
なお、図２９に示すように、シール部材３５０の潰れ量ｔ１は、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍ程度に設定している。例えば潰れ量を１ｍｍ以上にすると、摺動負荷が上昇するため、シール部材３５０の対向面３５０ａと搬送ノズルの端面６１１ａとの間でトナーの凝集体が発生しや易くなることが観察された。そのため潰れ量ｔ１としては０．５ｍｍ以下とするのが望ましい。本形態では潰れ量ｔ１を０．２ｍｍの設定している。このように、シール部材３５０の圧縮量を最小限にすることにより、トナー収容容器３２（容器本体３３）の回転負荷を低減することができる。またシール部材３５０の表面に付着してしまったトナーには僅かながら圧縮作用を受けてしまうが、容器シャッタの端面３３２ｈと搬送ノズル６１１の端面６１１ａという剛体同士に挟まれるわけではなく、柔軟なシール部材３５０によって搬送ノズル６１１の端面６１１ａに押し付けられるのでシールの柔軟性が押し付け力を吸収し、トナーへの摺動負荷が小さくなることも見込める。
シール部材３５０を設けたことによりトナーが面間に入り込むことを抑制することができるので、容器本体３３の回転に伴う凝集体の発生もより確実に抑制することができる。
また、図２６に示すように、シール部材３５０の対向面３５０ａは、搬送ノズルの端面６１１ａに圧接された状態で容器シャッタ３３２と一体で回転する。このため、シール部材３５０の対向面３５０ａに、図２８に示すように、例えば高分子ポリエチレンシート或いはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）材で形成されたシート材３５１を接着することで、搬送ノズルの端面６１１ａに対向する側を低摩擦面として形成してもよい。このように搬送ノズルの端面６１１ａとの対向面３５０ａを低摩擦面とすると、搬送ノズルの端面６１１ａとの摺動でトナーへ与える負荷を軽減することができる。

本発明においては、図３１に示すように、突出部を容器シャッタバネによって付勢されているシャッタを支持するシャッタ側面支持部３３５ａとする構成以外でも対応できる。
具体的には、容器開口部を閉鎖する容器シャッタ３３２を弾性変形する薄膜部材を複数枚（本実施形態では２枚）ずらして重ねることで形成し、重なっている部分が弾性変形によって容器開口部を開放可能に構成する。
当該薄膜部材の重ね合わさっている部分を押し広げて搬送ノズルが容器開口部内に挿入される。この場合には前述の実施形態における付勢部材によって付勢されるシャッタが存在しない。
しかし、容器開口部から容器後端側に向けて一対の平板状の部材を前述の実施形態のシャッタ側面支持部３３５ａと同様に突出させ、汲み上げ部からノズル開口へのトナーの橋渡しをするトナー橋渡し部として機能させる。
上記以外の構成は他の実施形態と同様である。
このように突出部の形状、構成に関しては、本発明の効果が奏することが可能であればいかなる対応もとることが可能である。

さらに、図３６及び図３７に示すものは、汲み上げ部３０４にいたる容器本体部分が太くなっている態様のトナー収容容器あって、湾曲部３０４ｉが図３０のものより大きく形成されているものである。このような構成のものであってもよい。なお、図３７においては、紙面奥側に容器開口部３３ａがある。

次に、図３８Ａ及び図３８Ｂにて、トナー収容容器３２にトナーを充填するときの製造工程の一例について説明する。
まず、空のトナー収容容器３２に対して、把手部３０３に容器本体３３内に通じる穴部３３ｄ２（貫通穴）を形成する（加工工程である。）。
その後、穴部３３ｄ２から清掃用ノズルを差し込んで、容器本体３３内の清掃を行う。
その後、図３８Ａを参照して、穴部３３ｄ２が形成されたトナー収容容器３２を充填機２００にセットする。
詳しくは、充填機２００の支持部２１０に把持部３０３の引掛部としてのくびれ部３３ｄ１を係合させて、把持部３３ｄが上方になるようにトナー収容容器３２を吊着する。
さらに、トナー収容容器３２の穴部３３ｄ２に、充填機２００のノズル２２０を差し込んで、充填機２００からトナー収容容器３２内にトナーを充填する（充填工程である。）。

そして、図３８Ｂを参照して、トナーの充填が完了した後に、穴部３２ｄ２を封止部材としての封止キャップ等で封止する。
これにより、トナーを充填した後のトナー収容容器３２におけるシール性が担保される。
なお、本実施の形態では、把手部３０３に覆設されるキャップ９０を封止部材として用いたが、穴部３３ｄ２に差し込まれる栓を封止部材として用いることもできるし、穴部３３ｄ２に覆設される発泡ポリウレタン等のシール部材を封止部材として用いることもできる。すなわち、上記実施形態におけるトナー収容容器において、容器本体に開口が設けられ、当該開口を封止部材によって封止されているトナー収容容器ができ上がる。
上述したように、本実施形態では、トナー収容容器３２のトナー充填時において、容器本体３３からノズル受入部材３３０を分解することなく、トナー収容容器３２へのトナー充填を行うことができることになる。
これにより、製造時の作業性が向上する。

＜トナー＞
次に、本発明のトナー収容容器に収容されているトナーについて説明する。
前記トナーは、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、下記式（３）の範囲が好ましく、下記式（４）の範囲がより好ましい。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
１．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
２．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（３）
２．８≦流動速度指標≦４．０ ・・・（４）
前記トナーが、前記式（２）を満たすことにより、排出性とトナー補給性とを両立することができ、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、トナーの補給が可能なトナー収容容器を提供することができる。
前記トナーが、前記式（３）又は前記式（４）を満たすことにより、補給速度が安定する。この補給速度の安定は、容器本体３３内のトナーの量が少なくなった場合でも維持される。

更に、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いたソクスレー抽出法により抽出される前記トナーの成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗを５，０００以上５０，０００以下とすることにより、好ましくは５，０００以上３５，０００以下とすることにより、より好ましくは８，０００以上１８，０００以下とすることにより、特に好ましくは１４，０００以上１８，０００以下とすることにより、低温定着性と、耐ホットオフセット性と、耐熱保存性とを良好なレベルに両立させることができる。
また、本発明で使用するトナーは、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に対する不溶分中の樹脂成分がトナーに対し０．５質量％以上２０質量％以下が好ましく、０．５質量％以上５質量％以下がより好ましい。
不溶分の主成分は樹脂であり、その他顔料などが含まれる場合もある。不溶の樹脂は特に限定はされないが、分子量が非常に大きくＴＨＦに対する溶解性が乏しかったり、架橋した構造だったりする場合が多い。架橋については、例えば共有結合などの化学結合を通じた化学的架橋以外に、水素結合や金属を介した配位結合、イオン結合、疎水相互作用などを通じた物理的架橋が考えられる。不溶分が全くないもしくは少なすぎる場合は、定着時のトナーの粘度が低すぎるので、ホットオフセットを起こす。一方、高すぎると、定着時のトナーの粘度が高すぎるのでコールドオフセットを起こしやすく、低温定着が困難になる。

前記トナーの流動速度指標の調整方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、外添剤の種類、及びトナーにおける外添剤の含有量により調整することができる。

＜＜トナーの流動速度指標の測定について＞＞
トナーの流動速度指標の測定には、例えば、シスメックス社製パウダーレオメーターＦＴ−４を用い、ＦＴ−４測定専用の直径２５ｍｍ、容積２５ｍＬの円筒状のスプリット容器にＦＴ−４測定専用の２３．５ｍｍのプロペラ型ブレード（以下ブレード）を組み合わせて測定を行なうことができる。
プロペラ型ブレードは、例えば、図３９、及び図４０に示した形状で、両最外縁部の距離が２３．５ｍｍであり、ブレード板は、両最外縁部分が７０°で反時計回りになめらかにねじられたものである。
スプリット容器は、例えば、直径２５ｍｍ、容積２５ｍＬ、容器底面からスプリット部分までの高さ５２ｍｍのものである。容器の５５ｍｍの高さまでトナーを入れることで粉体層を形成させる。
次に測定前に行うコンディショニングについて説明する。コンディショニングとは、測定前に粉体層を攪拌して余分な空気を抜くことで、均一な粉体層を形成させることである。ブレード進入角度（移動中のブレードの最外縁部が描く軌跡と粉体層表面とのなす角）５°、ブレード回転速度４０ｍｍ／ｓで高さ６０ｍｍから５ｍｍまでブレードを時計回りに回転させながら降下させ、粉体層をほぐす。その後、ブレード進入角度２°、回転速度４０ｍｍ／ｓで高さ５ｍｍから２ｍｍまで時計回りに回転させながら降下させ、容器底のトナーの圧縮による不均一層の発生を防ぐ。そこから高さ２ｍｍから高さ６０ｍｍまでブレード進入角度５°、回転速度１００ｍｍ／ｓで時計回りに回転させながらブレードを上昇させ、高さ６０ｍｍの位置でブレードを時計回りと反時計回りに交互に回転させることで、ブレードに付着しているトナーをふるい落とす。ここまでを１サイクルとして、これを１８サイクル繰り返しコンディショニングとする。
コンディショニング実施後、スプリット容器のすりきり位置（底面から５２ｍｍの位置）から上方にあるトナーをすりきり、２５ｍＬのトナー重量を測定する。その後、１００ｍｍ／ｓ、７０ｍｍ／ｓ、４０ｍｍ／ｓ、１０ｍｍ／ｓの回転速度にて続けて測定する。ブレードの進入角度は５°で測定する。
測定終了後、回転トルクと垂直荷重の総和である全体エネルギーが表示されるので、回転速度１０ｍｍ／ｓのものと回転速度１００ｍｍ／ｓのものを抽出し、下記式（１）に基づき、流動速度指標を計算する。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー ） ・・・（１）
なお、測定は、トナーを、２３℃、５３％ＲＨで２４時間調湿して行う。

＜＜トナーのテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗの測定について＞＞
前記ゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による重量平均分子量Ｍｗの測定は以下のように行う。

＜ソクスレー抽出（試料の前処理）＞
トナー０．３ｇを秤量し、あらかじめ重量を秤量（ｇ）した円筒濾紙（「Ｎｏ．８６Ｒ」；東洋濾紙製）に入れてソクスレー抽出器にかける。ヒーター温度を８５℃にセットし、抽出溶媒としてソクスレー用丸底フラスコにテトラヒドロフランＴＨＦ（安定剤含有 和光純薬製）２００ｍＬを用いて、７時間にわたって全還流抽出（ソクスレー抽出）を行った後、ロータリーエバポレーターでＴＨＦを留去せしめて、抽出物を得る。抽出物をＴＨＦ（安定剤含有 和光純薬製）に０．１５質量％で溶解後、ポア径が０．４５μｍの耐溶剤性メンブランフィルターで濾過し、その濾液を試料として用いる。前記ＴＨＦ試料溶液を１００μＬ注入して測定する。

本発明における不溶分中の樹脂成分は、不溶分から着色剤、磁性材料、外添剤を除いた成分である。
本発明における不溶分中の樹脂成分の算出方法は、次の通りである。
トナーを電気炉内に設置し、窒素ガスを供給して窒素ガスで置換した状態下で、樹脂や離型剤が分解するが、着色剤、磁性材料、外添剤が分解しない温度で処理する。重量減少を確認し、重量減少が止まった段階で樹脂成分以外の不溶分を秤量する。
樹脂成分以外の不溶分の質量の測定方法としては、着色剤、磁性材料、外添剤のそれぞれの材料の化学構造を特定し、着色剤、磁性材料、外添剤のそれぞれの材料に含まれる元素であって、他の成分には含まれない元素に着目し、当該材料の質量を変更した場合の蛍光Ｘ線のエネルギー強度の変化から得られる検量線を用いて質量を算出することもできる。
ソックスレー抽出後の円筒濾紙を風乾後、さらに減圧乾燥した上で、濾紙上の不溶分と濾紙の質量の総和（ｇ）を秤量する。それからあらかじめ秤量した樹脂成分以外の不溶分と濾紙質量（ｇ）を引くことで、不溶分中の樹脂成分の質量を求めることができる。不溶分中の樹脂成分の質量をトナー仕込み量０．３ｇで割り１００をかけることで、トナー質量に対する不溶分中の樹脂成分の割合を質量パーセントで算出する。

（重量平均分子量Ｍｗの測定）
測定装置：ＧＰＣ−８２２０ＧＰＣ（東ソー社製）
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｈ １５ｃｍ ３連（東ソー社製）
温度：４０℃
溶媒：ＴＨＦ
流速：０．３５ｍＬ／ｍｉｎ
試料：上述のソクスレー抽出物の乾燥固体、ないしは標準サンプルをＴＨＦに溶解させ０．１５質量パーセント濃度の試料を作成し、０．１ｍＬ注入する。
検量線：試料の分子量測定にあたっては、試料の有する分子量分布を、数種の単分散ポリスチレン標準試料により作製された検量線の対数値とカウント数との関係から算出する。検量線作成用の標準ポリスチレン試料としては、昭和電工社製ＳｈｏｗｄｅｘＳＴＡＮＤＡＲＤのＳｔｄ．Ｎｏ Ｓ−７３００、Ｓ−２１０、Ｓ−３９０、Ｓ−８７５、Ｓ−１９８０、Ｓ−１０．９、Ｓ−６２９、Ｓ−３．０、Ｓ−０．５８０をＴＨＦに溶解させ、０．１５質量パーセント濃度の溶液を作成し、検出器にはＲＩ（屈折率）検出器を用いて作成する。
検出されたピークのうち、最も大きいものをメインピークとする。複数ピークが検出された場合は、図４２に示したようにピークのすその下端で垂直分割し、メインピークについて解析を行い、Ｍｗを算出する。

前記トナーは、例えば、結着樹脂及び着色剤を含有するトナー母体粒子と、外添剤とを少なくとも含有し、更に必要に応じて、その他の成分を含有する。また、トナーの帯電は正でも負でも特に限定されない。

＜＜外添剤＞＞
前記外添剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、シリカ微粒子、疎水化されたシリカ微粒子、脂肪酸金属塩（例えば、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アルミニウムなど）、金属酸化物粒子（例えば、チタニア、アルミナ、酸化錫、酸化アンチモンなど）又はこれらの疎水化物、フルオロポリマーなどが挙げられる。これらの中でも、疎水化されたシリカ微粒子、チタニア微粒子、疎水化されたチタニア微粒子が好ましい。

前記疎水化されたシリカ微粒子としては、例えば、Ｒ−９７２、Ｒ−９７４、ＲＸ−２００、ＲＹ−２００、Ｒ−２０２、Ｒ−８０５、Ｒ−８１２、ＲＸ−５０、ＮＡＸ−５０、ＮＸ−９０Ｇ、Ｒ−８２００、ＲＸ−３００（いずれも、日本アエロジル株式会社製）；Ｈ２０００／４、Ｈ２０００Ｔ、Ｈ０５ＴＭ、Ｈ１３ＴＭ、Ｈ２０ＴＭ、Ｈ３０ＴＭ（いずれも、クラリアント社製）；Ｘ−２４−９１６３Ａ（信越化学工業株式会社製）；ＵＦＰ−３０、ＵＦＰ−３５（いずれも、電気化学工業株式会社製）などが挙げられる。

前記チタニア微粒子としては、例えば、Ｐ−２５（日本アエロジル株式会社製）；ＳＴＴ−３０、ＳＴＴ−６５Ｃ−Ｓ（いずれも、チタン工業株式会社製）；ＴＡＦ−１４０（富士チタン工業株式会社製）；ＭＴ−１５０Ｗ、ＭＴ−５００Ｂ、ＭＴ−６００Ｂ、ＭＴ−１５０Ａ（いずれも、テイカ株式会社製）などが挙げられる。

前記疎水化されたチタニア微粒子としては、例えば、Ｔ−８０５（日本アエロジル株式会社製）；ＳＴＴ−３０Ａ、ＳＴＴ−６５Ｓ−Ｓ（いずれも、チタン工業株式会社製）；ＴＡＦ−５００Ｔ、ＴＡＦ−１５００Ｔ（いずれも、富士チタン工業株式会社製）、ＩＴ−Ｓ（石原産業株式会社製）などが挙げられる。

前記外添剤の粒径、形状としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。
前記外添剤の形状、粒径により、トナーの流動性を制御することができる。
例えば、粒径に関していえば、通常、粒径の小さい外添剤よりも粒径の大きな外添剤の方が混合したときにトナー母体粒子に固定化されやすいので、トナーとしての流動性は小さくなる。逆に粒径の小さい外添剤はトナー母体粒子に固定化されず流動しやすいので、トナー自体の流動性もよくなる。
また、形状に関していえば、真円に近いほど流動しやすく、トナーの流動性もよくなる。外添剤に用いる酸化チタンは針状だが、シリカは球状及び異型化形状のものが知られている。このうち、球状シリカがもっとも流動しやすく、トナーの流動性も良くなり、小粒径シリカを用いると特に流動性を良くすることができる。

前記トナーにおける前記外添剤の含有量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。

前記トナーにおいて、前記トナー母体粒子に対する前記外添剤の含有量を変動させることで、トナーの流動性を制御することができる。前記トナーにおいて前記外添剤の量を増やすと、前記トナー母体粒子の表面を覆う前記外添剤の量が増えるので、通常、トナーの流動性を上げることができ、減らすと流動性を下げることができる。その際、特に小粒径球状シリカの量の増減で、効果的にトナーの流動性を制御することができる。
一方、前記外添剤による前記トナー母体粒子の被覆の割合を増やしすぎると、表面が無機物で覆われる面積が増えすぎるので定着しにくくなる。逆に、前記外添剤の被覆の割合を減らしすぎると、トナーの流動性がなくなってトナーの補給ができなくなったり、トナー同士が凝集して異常画像が発生しやすくなったりすることがある。

＜＜トナー母体粒子＞＞
前記トナー母体粒子は、結着樹脂及び着色剤を少なくとも含有し、更に必要に応じて、離型剤、帯電制御剤などを含有する。

−結着樹脂−
前記結着樹脂としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ポリエステル樹脂、シリコーン樹脂、スチレン・アクリル樹脂、スチレン樹脂、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ジエン系樹脂、フェノール樹脂、テルペン樹脂、クマリン樹脂、アミドイミド樹脂、ブチラール樹脂、ウレタン樹脂、エチレン酢酸ビニル樹脂などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、低温定着性に優れ、画像表面を平滑化できる点で、低分子量化しても十分な可撓性を有する点で、ポリエステル樹脂、ポリエステル樹脂と上記他の結着樹脂とを組み合わせた樹脂が好ましい。

−−ポリエステル樹脂−−
前記ポリエステル樹脂としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。また、前記ポリエステル樹脂としては、ポリエステルの側鎖に各種反応性官能基を導入した変性ポリエステル樹脂でもよいし、導入していない未変性ポリエステル樹脂でもよい。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、前記ポリエステル樹脂は、結晶性ポリエステル樹脂であってもよいし、非結晶性ポリエステル樹脂であってもよい。

−−−結晶性ポリエステル樹脂−−−
前記結着樹脂として、結晶性ポリエステル樹脂を含有することができる。
前記結晶性ポリエステル樹脂とは、主鎖が規則的に配向する結晶構造をとっている割合が特に高く、融点近傍で樹脂の粘度が大きく変化するポリエステル樹脂のことを指す。
前記結晶性ポリエステル樹脂は、例として、アルコール成分として、炭素数２〜１２の飽和脂肪族ジオール化合物（特に１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、１，１０−デカンジオール、１，１２−ドデカンジオール、及びこれらの誘導体）と、少なくとも酸成分として、二重結合（Ｃ＝Ｃ結合）を有する炭素数２〜１２のジカルボン酸、若しくは、炭素数２〜１２の飽和ジカルボン酸（特にフマル酸、１，４−ブタン二酸、１，６−ヘキサン二酸、１，８−オクタン二酸、１，１０−デカン二酸、１，１２−ドデカン二酸、及びこれらの誘導体）を用いて合成される結晶性ポリエステル樹脂が好ましい。

中でも、吸熱ピーク温度と吸熱ショルダー温度との差をより小さくする点で、特に１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、１，１０−デカンジオール、及び１，１２−ドデカンジオールのいずれか一種類のアルコール成分と、フマル酸、１，４−ブタン二酸、１，６−ヘキサン二酸、１，８−オクタン二酸、１，１０−デカン二酸、及び１，１２−ドデカン二酸のいずれか一種類のジカルボン酸成分のみで構成されることが好ましい。

また、前記結晶性ポリエステル樹脂の結晶性及び軟化点を制御する方法としては、ポリエステル合成時にアルコール成分にグリセリン等の３価以上の多価アルコールや、酸成分に無水トリメリット酸などの３価以上の多価カルボン酸を追加して縮重合を行った非線状ポリエステルなどを設計、使用するなどの方法が挙げられる。

本発明の結晶性ポリエステル樹脂の分子構造は、溶液や固体によるＮＭＲ測定の他、Ｘ線回折、ＧＣ／ＭＳ、ＬＣ／ＭＳ、ＩＲ測定などにより確認することができる。

前記結晶性ポリエステル樹脂の前記トナーにおける含有量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、０質量％〜１５質量％が好ましく、５質量％〜１５質量％がより好ましい。前記含有量が、５質量％未満の場合、低温定着性に対する効果が十分に得られない場合がある。また、結晶性ポリエステル樹脂は耐ストレス性が相対的に低いので前記含有量が１５質量％を超えると、トナー母体表面の結晶性ポリエステル樹脂部に外添剤が埋没してしまうので保存性が悪化することがあり、好ましくない。

前記変性ポリエステル樹脂としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、活性水素基含有化合物、前記活性水素基含有化合物と反応可能なポリエステル（以下、「ポリエステルプレポリマー」と称することがある）とを、伸長反応及び／又は架橋反応して得られる樹脂などが挙げられる。前記伸長反応及び／又は架橋反応は、必要に応じて、反応停止剤（ジエチルアミン、ジブチルアミン、ブチルアミン、ラウリルアミン、ケチミン化合物等のモノアミンをブロックしたものなど）により停止させてもよい。

前記ソクスレー抽出の重量平均分子量Ｍｗ及び不溶分中の樹脂成分の制御方法としては、粉砕法においては、原材料の結着樹脂の種類や分子量を適宜変更することで制御できる。この場合は、原材料結着樹脂の重量平均分子量とトナーのソクスレー抽出の重量平均分子量Ｍｗには相関関係がある。樹脂は複数使用してもよい。例えば、Ｍｗが１０，０００前後の樹脂と、Ｍｗが５０，０００前後の樹脂を任意の比率で混合し使用してもよい。
また、前記トナーのテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に対する不溶分中の樹脂成分に関しては、０．５質量％以上２０質量％以下が好ましく、０．５質量％以上５質量％以下がさらに好ましい。前記不溶分中の樹脂成分が、少ないと熱がかかったときに軟らかくなりやすくなるので定着性には有利だが、耐熱性には不利になる。また、前記不溶分中の樹脂成分が、０．５質量％未満であると、定着時にトナーが融解したときの粘度が低すぎてホットオフセットが置き易く十分な定着幅の確保が難しい。一方、前記不溶分中の樹脂成分が多いとホットオフセットが起きにくく定着の確保が容易だったり、耐熱性も向上したりするが、定着下限温度が上昇する。前記不溶分中の樹脂成分が、２０質量％を超えると、そもそもトナーが溶融しても定着が起きるまでの粘度にするためには温度が必要なので、低温定着が困難になる。
一方、溶解懸濁法においては、トナー組成物を溶剤に溶解又は分散液を水系媒体中に乳化／分散し、得られた乳化／分散液から溶剤を除去した後にプレポリマーを加熱架橋反応させる（例えば、撹拌下で４５℃、１０時間）方法がある。熟成の温度、時間を変えることにより反応を制御することができる。この場合は、架橋反応後のプレポリマーは高分子量化が進みソクスレー抽出できない不溶分になるが、この架橋反応が十分に進行しない場合ソクスレーで抽出可能な成分となり、見かけの抽出された抽出成分は分子量が大きい傾向を示すこととなることと推測される。このように架橋反応が進まない場合は、定着時のトナーの溶融粘度が下がりすぎホットオフセットが起こる。
また、不溶分に関しては主成分が架橋反応後のプレポリマーであるので、結着樹脂中のプレポリマーの量を増やしたり減らしたりすることで、不溶分を増やしたり減らしたり制御することが可能である。

−着色剤−
前記着色剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、黒色顔料、イエロー顔料、マゼンタ顔料、シアン顔料などが挙げられる。これらの中でも、イエロー顔料、マゼンタ顔料、及びシアン顔料のいずれかを含有することが好ましい。
前記黒色顔料は、例えば、ブラックトナーに用いられる。前記黒色顔料としては、例えば、カーボンブラック、酸化銅、二酸化マンガン、アニリンブラック、活性炭、非磁性フェライト、マグネタイト、ニグロシン染料、鉄黒などが挙げられる。
前記イエロー顔料は、例えば、イエロートナーに用いられる。前記イエロー顔料としては、例えば、シイ・アイ・ピグメントイエロー（Ｃ．Ｉ．Ｐｉｇｍｅｎｔ Ｙｅｌｌｏｗ）７４、９３、９７、１０９、１２８、１５１、１５４、１５５、１６６、１６８、１８０、１８５、ナフトールイエローＳ、ハンザイエロー（１０Ｇ、５Ｇ、Ｇ）、カドミウムイエロー、黄色酸化鉄、黄土、黄鉛、チタン黄、ポリアゾイエローなどが挙げられる。
前記マゼンタ顔料は、例えば、マゼンタトナーに用いられる。前記マゼンタ顔料としては、例えば、キナクリドン系顔料、シイ・アイ・ピグメントレッド（Ｃ．Ｉ．Ｐｉｇｍｅｎｔ Ｒｅｄ）４８：２、５７：１、５８：２、５、３１、１４６、１４７、１５０、１７６、１８４、２６９等のモノアゾ顔料などが挙げられる。また、前記モノアゾ顔料に前記キナクリドン系顔料を併用してもよい。
前記シアン顔料は、例えば、シアントナーに用いられる。前記シアン顔料としては、例えば、Ｃｕ−フタロシアニン顔料、Ｚｎ−フタロシアニン顔料、Ａｌ−フタロシアニン顔料などが挙げられる。

前記トナーにおける前記着色剤の含有量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、前記トナー１００質量部に対して、１質量部〜１５質量部が好ましく、３質量部〜１０質量部がより好ましい。

前記着色剤は、樹脂と複合化されたマスターバッチとして使用してもよい。このような樹脂としては、特に制限はないが、前記結着樹脂との相溶性の点から、前記結着樹脂、又は前記結着樹脂と類似した構造の樹脂を用いることが好ましい。

−離型剤−
前記離型剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ロウ類、ワックス類などが挙げられる。
前記ロウ類及び前記ワックス類としては、例えば、植物系ワックス、鉱物系ワックス、石油ワックスなどが挙げられる。前記植物系ワックスとしては、例えば、カルナウバワックス、綿ロウ、木ロウ、ライスワックスなどが挙げられる。前記動物系ワックスとしては、例えば、ミツロウ、ラノリンなどが挙げられる。前記鉱物系ワックスとしては、例えば、オゾケライト、セルシンなどが挙げられる。前記石油ワックスとしては、例えば、パラフィン、マイクロクリスタリン、ペトロラタムなどが挙げられる。

前記離型剤の融点としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、５０℃〜１２０℃が好ましく、６０℃〜９０℃がより好ましい。前記融点が、５０℃未満であると、ワックスが保存性に悪影響を与えることがあり、１２０℃を超えると、低温での定着時にコールドオフセットを起こし易いことがある。なお、前記離型剤の融点は、示差走査熱量計（ＴＧ−ＤＳＣシステム、ＴＡＳ−１００、理学電機社製）を用いて、最大吸熱ピークを測定することにより求められる。

前記離型剤は、前記トナー母体粒子中に分散した状態で存在することが好ましく、そのためには、前記離型剤と前記結着樹脂とは相溶しないことが好ましい。前記離型剤を、前記トナー母体粒子中に微分散する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、トナー製造時の混練の剪断力をかけて分散させる方法などが挙げられる。

前記離型剤の分散状態は、トナー粒子の薄膜切片を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察することにより確認することができる。前記離型剤の分散径は、小さい方が好ましいが、小さすぎると定着時の染み出しが不十分な場合がある。したがって、倍率１万倍で前記離型剤を確認することができれば、前記離型剤が分散した状態で存在していることになる。１万倍で前記離型剤が確認できない場合、微分散していたとしても、定着時の染出しが不十分となる。

前記離型剤の前記トナーにおける含有量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、１質量％〜２０質量％が好ましく、３質量％〜１０質量％がより好ましい。前記含有量が、１質量％未満の場合、離型性不足のため耐ホットオフセット性が悪化するのでオイル塗布定着などの対応が必要になる。２０質量％を超えるとトナー母体粒子表面に多くの離型剤が析出してしまうが、離型剤自身はやわらかく耐ストレス性に劣るため、外添剤埋没による耐熱保存性の悪化、感光体へのフィルミングなどの異常が発生するため好ましくない。

−帯電制御剤−
また、トナーに適切な帯電能を付与するために、必要に応じて帯電制御剤をトナーに含有させることも可能である。
前記帯電制御剤としては、公知の帯電制御剤がいずれも使用可能である。有色材料を用いると色調が変化することがあるため、無色乃至白色に近い材料が好ましく、例えば、トリフェニルメタン系染料、モリブデン酸キレート顔料、ローダミン系染料、アルコキシ系アミン、４級アンモニウム塩（フッ素変性４級アンモニウム塩を含む）、アルキルアミド、燐の単体又はその化合物、タングステンの単体又はその化合物、フッ素系活性剤、サリチル酸の金属塩、サリチル酸誘導体の金属塩などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記トナーにおける前記帯電制御剤の含有量は、結着樹脂の種類、分散方法を含めたトナー製造方法によって決定されるものであり、一義的に限定されるものではないが、前記結着樹脂に対し０．０１質量％〜５質量％が好ましく、０．０２質量％〜２質量％がより好ましい。前記含有量が、５質量％を超えると、トナーの帯電性が大きすぎ、帯電制御剤の効果を減退させ、現像ローラとの静電気的吸引力が増大し、現像剤の流動性低下や、画像濃度の低下を招くことがあり、０．０１質量％未満であると、帯電立ち上り性や帯電量が十分でなく、トナー画像に影響を及ぼしやすいことがある。

＜＜トナーの製造方法＞＞
前記トナーの製造方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、粉砕法、ケミカル工法などが挙げられる。これらの方法を用いることで、トナー母体粒子を得ることができる。
前記ケミカル工法としては、例えば、モノマーを出発原料として製造する懸濁重合法、乳化重合凝集法、シード重合法、溶解懸濁法、溶解懸濁重合法、転相乳化法、これらの工法によって得られた樹脂粒子を水系媒体中に分散させた状態で凝集させて加熱溶融等により所望サイズの粒子に造粒する凝集法などが挙げられる。
前記溶解懸濁法は、樹脂や樹脂前駆体を有機溶剤などに溶解して水系媒体中にて分散乃至乳化させる方法である。
前記溶解懸濁重合法は、前記溶解懸濁法において、活性水素基と反応可能な官能基を有する結着樹脂前駆体（反応性基含有プレポリマー）を含む油相組成物を、樹脂微粒子を含む水系媒体中に乳化乃至分散させ、該水系媒体中で、活性水素基含有化合物と、前記反応性基含有プレポリマーとを反応させる方法である。
前記転相乳化法は、樹脂や樹脂前駆体と適当な乳化剤からなる溶液に水を加えて転相させる方法である。
以下に、これらの製法についての詳細に説明する。

−粉砕法−
前記粉砕法は、例えば、少なくとも着色剤、結着樹脂、離型剤を有するトナー材料を溶融混練したものを、粉砕し、分級することにより、前記トナー母体粒子を製造する方法である。

前記溶融混練では、前記トナー材料を混合し、得られた混合物を溶融混練機に仕込んで溶融混練する。前記溶融混練機としては、例えば、一軸又は二軸の連続混練機、ロールミルによるバッチ式混練機などを用いることができる。

前記粉砕では、前記混練で得られた混練物を粉砕する。この粉砕においては、まず、混練物を粗粉砕し、次いで微粉砕することが好ましい。この際ジェット気流中で衝突板に衝突させて粉砕したり、ジェット気流中で粒子同士を衝突させて粉砕したり、機械的に回転するローターとステーターの狭いギャップで粉砕する方式が好ましく用いられる。

前記分級は、前記粉砕で得られた粉砕物を分級して所定粒径の粒子に調整する。前記分級は、例えば、サイクロン、デカンター、遠心分離器等により、微粒子部分を取り除くことにより行うことができる。
前記粉砕及び分級が終了した後に、粉砕物を遠心力などで気流中に分級し、所定の粒径のトナー母体粒子を製造することができる。

−溶解懸濁法−
前記溶解懸濁法は、例えば、少なくとも結着樹脂乃至樹脂前駆体、着色剤、及び離型剤を含有してなるトナー組成物を有機溶媒中に溶解乃至分散させた油相組成物を、水系媒体中で分散乃至乳化させることにより、トナー母体粒子を製造する方法である。

前記トナー組成物を溶解乃至分散させる場合に用いる有機溶媒としては、沸点が１００℃未満の揮発性であることが、後の溶媒除去が容易になる点から好ましい。

前記溶解懸濁法では、油相組成物を水系媒体中で分散乃至乳化させる際に、必要に応じて、乳化剤や分散剤を用いてもよい。

−溶解懸濁重合法−
前記溶解懸濁重合法においては、前記溶解懸濁法において、少なくとも結着樹脂、反応性基含有結着樹脂前駆体（反応性基含有プレポリマー）、着色剤、及び離型剤を含む油相組成物を樹脂微粒子を含む水系媒体中に分散乃至乳化させ、トナー母体粒子を造粒して得ることが好ましい。
なお、前記反応性基含有結着樹脂前駆体としては、活性水素基と反応可能な官能基を有する反応性基含有プレポリマーが知られており、これを用いる製造においては、乳化造粒した母体粒子中で前記油相組成物中及び／又は水系媒体中に含まれる活性水素基含有化合物とプレポリマーを反応させる方法が好ましい。

前記樹脂微粒子は、公知の重合方法を用いて形成することができるが、樹脂微粒子の水性分散液として得ることが好ましい。
前記樹脂微粒子の体積平均粒径は、１０ｎｍ〜３００ｎｍが好ましく、３０ｎｍ〜１２０ｎｍがより好ましい。前記樹脂微粒子の体積平均粒径が、１０ｎｍ未満である場合、及び３００ｎｍを超える場合、トナーの粒度分布が悪化することがある。

前記油相組成物の固形分濃度は、４０質量％〜８０質量％であることが好ましい。前記固形分濃度が高すぎると、溶解乃至分散が困難になり、また粘度が高くなって扱いづらくなることがあり、前記固形分濃度が低すぎると、トナーの製造性が低下することがある。

前記着色剤や離型剤等の結着樹脂以外のトナー組成物、及びそれらのマスターバッチ等は、それぞれ個別に有機溶媒に溶解乃至分散させた後、結着樹脂溶解液又は分散液に混合してもよい。

前記水系媒体としては、水単独でもよいが、水と混和可能な溶剤を併用することもできる。水と混和可能な溶剤としては、アルコール（メタノール、イソプロパノール、エチレングリコール等）、ジメチルホルムアミド、テトラヒドロフラン、セルソルブ類（メチルセルソルブ等）、低級ケトン類（アセトン、メチルエチルケトン等）などが挙げられる。

前記水系媒体中への分散乃至乳化の方法としては、特に限定されるものではないが、低速せん断式、高速せん断式、摩擦式、高圧ジェット式、超音波などの公知の設備が適用できる。これらの中でも、粒子の小粒径化の観点からは、高速せん断式が好ましい。高速せん断式分散機を使用した場合、回転数は特に限定はないが、通常１，０００ｒｐｍ〜３０，０００ｒｐｍであり、５，０００〜２０，０００ｒｐｍが好ましい。分散時の温度としては、通常、０℃〜１５０℃（加圧下）であり、２０℃〜８０℃が好ましい。

前記有機溶媒を、得られた乳化分散体から除去する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、常圧又は減圧下で系全体を撹拌しながら徐々に昇温し、液滴中の有機溶媒を完全に蒸発除去する方法を採用することができる。

前記水系媒体に分散されたトナー母体粒子を洗浄、乾燥する方法としては、公知の技術が用いられる。即ち、遠心分離機、フィルタープレスなどで固液分離した後、得られたトナーケーキを常温〜約４０℃程度のイオン交換水に再分散させ、必要に応じて酸やアルカリでｐＨ調整した後、再度固液分離するという工程を数回繰り返すことにより不純物や界面活性剤などを除去した後、気流乾燥機や循環乾燥機、減圧乾燥機、振動流動乾燥機などにより乾燥することによってトナー粉末を得る。この際、遠心分離などでトナーの微粒子成分を取り除いてもよいし、また、乾燥後に必要に応じて公知の分級機を用いて所望の粒径分布にすることができる。

前記トナー母体粒子は、前記外添剤、前記帯電制御剤等の粒子と混合してもよい。このとき、機械的衝撃力を印加することにより、前記トナー母体粒子の表面から前記外添剤等の粒子が脱離するのを抑制することができる。
前記機械的衝撃力を印加する方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、高速で回転する羽根を用いて混合物に衝撃力を印加する方法、高速気流中に混合物を投入し、加速させて粒子同士又は粒子を適当な衝突板に衝突させる方法などが挙げられる。
前記方法に用いる装置としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、オングミル（ホソカワミクロン株式会社製）、Ｉ式ミル（日本ニューマチック社製）を改造して粉砕エアー圧力を下げた装置、ハイブリダイゼイションシステム（株式会社奈良機械製作所製）、クリプトロンシステム（川崎重工業株式会社製）、自動乳鉢などが挙げられる。

以下、本発明の実施例について説明するが、本発明は下記実施例に何ら限定されるものではない。「部」は、特に明示しない限り「質量部」を表す。「％」は、特に明示しない限り「質量％」を表す。

＜トナーの流動速度指標の測定について＞
トナーの流動速度指標の測定には、シスメックス社製パウダーレオメーターＦＴ−４を用い、ＦＴ−４測定専用の直径２５ｍｍ、容積２５ｍＬの円筒状のスプリット容器にＦＴ−４測定専用の２３．５ｍｍのプロペラ型ブレード（以下ブレード）を組み合わせて測定を行った。
プロペラ型ブレードは、図３９、及び図４０に示した形状で、両最外縁部の距離が２３．５ｍｍであり、ブレード板は、両最外縁部分が７０°で反時計回りになめらかにねじられたものである。
スプリット容器は直径２５ｍｍ、容積２５ｍＬ、容器底面からスプリット部分までの高さ５２ｍｍのものである。容器の５５ｍｍの高さまでトナーを入れることで粉体層を形成させた。
次に測定前に行ったコンディショニングについて説明する。コンディショニングとは、測定前に粉体層を攪拌して余分な空気を抜くことで、均一な粉体層を形成させることである。ブレード進入角度（移動中のブレードの最外縁部が描く軌跡と粉体層表面とのなす角）５°、ブレード回転速度４０ｍｍ／ｓで高さ６０ｍｍから５ｍｍまでブレードを時計回りに回転させながら降下させ、粉体層をほぐした。その後、ブレード進入角度２°、回転速度４０ｍｍ／ｓで高さ５ｍｍから２ｍｍまで時計回りに回転させながら降下させ、容器底のトナーの圧縮による不均一層の発生を防いだ。そこから高さ２ｍｍから高さ６０ｍｍまでブレード進入角度５°、回転速度１００ｍｍ／ｓで時計回りに回転させながらブレードを上昇させ、高さ６０ｍｍの位置でブレードを時計回りと反時計回りに交互に回転させることで、ブレードに付着しているトナーをふるい落とした。ここまでを１サイクルとして、これを１８サイクル繰り返しコンディショニングとした。
コンディショニング実施後、スプリット容器のすりきり位置（底面から５２ｍｍの位置）から上方にあるトナーをすりきり、２５ｍＬのトナー重量を測定した。その後、１００ｍｍ／ｓ、７０ｍｍ／ｓ、４０ｍｍ／ｓ、１０ｍｍ／ｓの回転速度にて続けて測定した。ブレードの進入角度は５°で測定した。
測定終了後、回転トルクと垂直荷重の総和である全体エネルギーが表示されるので、回転速度１０ｍｍ／ｓのものと回転速度１００ｍｍ／ｓのものを抽出し、下記式（１）に基づき、流動速度指標を計算した。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー ） ・・・（１）
なお、測定は、トナーを、２３℃、５３％ＲＨで２４時間調湿して行った。

＜ソクスレー抽出及びＴＨＦ不溶分の算出＞
トナー０．３ｇを秤量し、あらかじめ重量を秤量（ｇ）した円筒濾紙（「Ｎｏ．８６Ｒ」；東洋濾紙製）に入れてソクスレー抽出器にかけた。ヒーター温度を８５℃にセットし、抽出溶媒としてソクスレー用丸底フラスコにテトラヒドロフランＴＨＦ（安定剤含有 和光純薬製）２００ｍＬを用いて、７時間にわたって全還流抽出（ソクスレー抽出）を行った後、ロータリーエバポレーターでＴＨＦを留去せしめて、抽出物を得た。抽出物をＴＨＦ（安定剤含有 和光純薬製）に０．１５質量％で溶解後、ポア径が０．４５μｍの耐溶剤性メンブランフィルターで濾過し、その濾液を試料として用いた。前記ＴＨＦ試料溶液を１００μＬ注入して測定した。

不溶分中の樹脂成分の算出方法は、次の通りである。
トナーを電気炉内に設置し、窒素ガスを供給して窒素ガスで置換した状態下で、樹脂や離型剤が分解するが、着色剤、磁性材料、外添剤が分解しない温度で処理した。重量減少を確認し、重量減少が止まった段階で樹脂成分以外の不溶分を秤量した。
ソックスレー抽出後の円筒濾紙を風乾後、さらに減圧乾燥した上で、濾紙上の不溶分と濾紙の質量の総和（ｇ）を秤量した。それからあらかじめ秤量した樹脂成分以外の不溶分と濾紙質量（ｇ）を引くことで不溶分中の樹脂成分の質量を求めた。不溶分中の樹脂成分の質量をトナー仕込み量０．３ｇで割り１００をかけることで、トナー質量に対する不溶分中の樹脂成分の割合を質量パーセントで算出した。結果は表２−１、表２−２に示した。

＜トナー抽出成分の重量平均分子量Ｍｗの測定＞
測定装置：ＧＰＣ−８２２０ＧＰＣ（東ソー社製）
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｈ １５ｃｍ ３連（東ソー社製）
温度：４０℃
溶媒：ＴＨＦ
流速：０．３５ｍＬ／ｍｉｎ
試料：上述のソクスレー抽出物の乾燥固体、ないしは標準サンプルをＴＨＦに溶解させ０．１５質量パーセント濃度の試料を作成し、０．１ｍＬ注入した。
検量線：試料の分子量測定にあたっては、試料の有する分子量分布を、数種の単分散ポリスチレン標準試料により作製された検量線の対数値とカウント数との関係から算出した。検量線作成用の標準ポリスチレン試料としては、昭和電工社製ＳｈｏｗｄｅｘＳＴＡＮＤＡＲＤのＳｔｄ．Ｎｏ Ｓ−７３００、Ｓ−２１０、Ｓ−３９０、Ｓ−８７５、Ｓ−１９８０、Ｓ−１０．９、Ｓ−６２９、Ｓ−３．０、Ｓ−０．５８０をＴＨＦに溶解させ、０．１５質量パーセント濃度の溶液を作成し、検出器にはＲＩ（屈折率）検出器を用いて作成した。
検出されたピークのうち、最も大きいものをメインピークとした。複数ピークが検出された場合は、図４２に示したようにピークのすその下端で垂直分割し、メインピークについて解析を行い、Ｍｗを算出した。

（製造例Ｉ−１−１）
＜結晶性ポリエステル樹脂１の製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、セバシン酸２０２部（１．００ｍｏｌ）、１，６−ヘキサンジオール１５４部（１．３０ｍｏｌ）、及び縮合触媒としてテトラブトキシチタネート０．５部を入れ、窒素気流下にて１８０℃で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで２２０℃まで徐々に昇温しながら、窒素気流下にて生成する水及び１，６−ヘキサンジオールを留去しながら４時間反応させ、さらに５ｍｍＨｇ〜２０ｍｍＨｇの減圧下にて、Ｍｗがおよそ１５，０００に達するまで反応を行い、［結晶性ポリエステル樹脂１］を得た。得られた［結晶性ポリエステル樹脂１］は、Ｍｗ１４，０００、融点６６℃であった。

（製造例Ｉ−１−２）
＜結晶性ポリエステル樹脂２の製造＞
攪拌機、温度計、コンデンサー、窒素ガス導入管を備えた反応容器中に、１，８−オクタンジカルボン酸を４．９ｍｏｌ、５−スルホイソフタル酸ナトリウムジメチルを０．１ｍｏｌ、１，６−ヘキサンジオールを４．８ｍｏｌ、及びエチレングリコールを０．２２ｍｏｌ、を入れた後、容器内を窒素ガスにより不活性雰囲気下とし、ジブチルスズオキシドを０．０４ｍｏｌ投入し、窒素ガス気流下約１８０℃で約５時間撹拌反応させた後、チタンテトラブトキサイドを０．０２ｍｏｌ加えて、温度２３０℃、反応容器内圧力１０．０ｍｍＨｇの減圧下で、４時間追加反応させて、［結晶性ポリエステル樹脂２］を得た。得られた［結晶性ポリエステル樹脂２］は、Ｍｗ１６，０００、融点６４℃であった。

（製造例Ｉ−２−１）
＜非結晶性ポリエステル樹脂１（未変性ポリエステル樹脂）の製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、ビスフェノールＡ ＥＯ２ｍｏｌ付加物２２２部、ビスフェノールＡ ＰＯ２ｍｏｌ付加物１２９部、テレフタル酸１５０部、アジピン酸１５部、及びテトラブトキシチタネート０．５部を入れ、窒素気流下にて２３０℃、常圧で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで、５ｍｍＨｇ〜２０ｍｍＨｇの減圧下にて反応させ、酸価が２ｍｇＫＯＨ／ｇになった時点で１８０℃に冷却し、無水トリメリット酸３５部を加え、常圧で３時間反応させ、［非結晶性ポリエステル樹脂１］を得た。得られた［非結晶性ポリエステル樹脂１］は、Ｍｗ６，０００、Ｔｇ５４℃であった。

（製造例Ｉ−２−２）
＜非結晶性ポリエステル樹脂２（未変性ポリエステル樹脂）の製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、ビスフェノールＡ ＥＯ２ｍｏｌ付加物２１２部、ビスフェノールＡ ＰＯ２ｍｏｌ付加物１１６部、テレフタル酸１６６部、及びテトラブトキシチタネート０．５部を入れ、窒素気流下にて２３０℃、常圧で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで、５ｍｍＨｇ〜２０ｍｍＨｇの減圧下にて反応させ、Ｍｗがおよそ１５，０００に達するまで反応を行い、［非結晶性ポリエステル樹脂２］を得た。得られた［非結晶性ポリエステル樹脂２］は、Ｍｗ１４，０００、Ｔｇ６０℃であった。

（製造例Ｉ−２−３）
＜非結晶性ポリエステル樹脂３（未変性ポリエステル樹脂）の製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、ビスフェノールＡ ＥＯ２ｍｏｌ付加物２０４部、ビスフェノールＡ ＰＯ２ｍｏｌ付加物１０６部、テレフタル酸１６６部、及びテトラブトキシチタネート０．５部を入れ、窒素気流下にて２３０℃、常圧で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで、５ｍｍＨｇ〜２０ｍｍＨｇの減圧下にて反応させ、Ｍｗがおよそ４０，０００に達するまで反応を行い、［非結晶性ポリエステル樹脂３］を得た。得られた［非結晶性ポリエステル樹脂３］は、Ｍｗ３８，０００、Ｔｇ６２℃であった。

（製造例Ｉ−２−４）
＜非結晶性ポリエステル樹脂４（未変性ポリエステル樹脂）の製造＞
窒素導入管、脱水管、攪拌器及び熱伝対を装備した四つ口フラスコに、ビスフェノールＡエチレンオキサイドサイド２モル付加物を３６０部、ビスフェノールＡプロピレンオキサイド２モル付加物を１３０部、イソフタル酸を１４０部、アジピン酸を５２部、及び５００ｐｐｍのチタンテトライソプロポキシドを常圧で２３０℃で８時間反応し、さらに１０ｍｍＨｇ〜１５ｍｍＨｇの減圧で４時間反応後、反応容器に無水トリメリット酸を全樹脂成分に対して１ｍｏｌ％になるよう入れ、１８０℃、常圧で３時間反応し、［非結晶性ポリエステル樹脂４］を得た。得られた［非結晶性ポリエステル樹脂４］は、Ｍｗ５，１００、Ｔｇ４２℃であった。

（製造例Ｉ−２−５）
＜非結晶性ポリエステル樹脂５の製造＞
攪拌機、温度計、コンデンサー、及び窒素ガス導入管を備えた反応容器中に、ビスフェノールＡエチレンオキサイド２モル付加物を１．５ｍｏｌと、ビスフェノールＡトリメチレンオキサイド２モル付加物を１．８ｍｏｌと、シクロヘキサンジメタノールを１．１ｍｏｌと、エチレングリコールを０．６２ｍｏｌと、テレフタル酸を４．０ｍｏｌと、イソフタル酸１．０ｍｏｌとを投入し、反応容器中を乾燥窒素ガスで置換した後、ジブチルスズオキサイドを０．０４ｍｏｌ投入して、窒素ガス気流下約１９５℃で約６時間撹拌反応させ、さらに温度を約２４０℃に上げて約６．０時間撹拌反応させた後、反応容器内を１０．０ｍｍＨｇまで減圧し、減圧下で約０．５時間攪拌反応させて、淡黄色透明な[非結晶性ポリエステル樹脂５]を得た。得られた［非結晶性ポリエステル樹脂５］は、Ｍｗ１１，３００、Ｔｇ５６℃であった。

（製造例Ｉ−３）
＜ポリエステルプレポリマーの製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、ビスフェノールＡ ＥＯ２ｍｏｌ付加物７２０部、ビスフェノールＡ ＰＯ２ｍｏｌ付加物９０部、テレフタル酸２９０部、及びテトラブトキシチタネート１部を入れ、窒素気流下にて２３０℃、常圧で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで、１０ｍｍＨｇ〜１５ｍｍＨｇの減圧下にて７時間反応させ、［中間体ポリエステル１］を得た。［中間体ポリエステル１］は、Ｍｎ３，２００、Ｍｗ９，３００であった。
次に、冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、得られた［中間体ポリエステル１］４００部、イソホロンジイソシアネート９５部、及び酢酸エチル５００部を入れ、窒素気流下にて８０℃で８時間反応させて、末端にイソシアネート基を有する［ポリエステルプレポリマー１］の５０％酢酸エチル溶液を得た。［ポリエステルプレポリマー１］の遊離イソシアネート質量％は、１．４７％であった。

（製造例Ｉ−４）
＜グラフト重合体の製造＞
攪拌棒及び温度計をセットした反応容器中に、キシレン４８０部、低分子量ポリエチレン（三洋化成工業株式会社製、サンワックスＬＥＬ−４００：軟化点１２８℃）１００部を入れて充分溶解し、窒素置換した後、スチレン７４０部、アクリロニトリル１００部、アクリル酸ブチル６０部、ジ−ｔ−ブチルパーオキシヘキサヒドロテレフタレート３６部、及びキシレン１００部の混合溶液を１７０℃で３時間滴下して重合し、更にこの温度で３０分間保持した。次いで、脱溶剤を行い、［グラフト重合体］を合成した。得られた［グラフト重合体］は、Ｍｗ２４，０００、Ｔｇ６７℃であった。

（製造例Ｉ−５−１）
＜トナー母体粒子１の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
−離型剤分散液１の調製−
撹拌棒及び温度計をセットした容器にパラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製、融点７５℃）５０部、［グラフト重合体］３０部、及び酢酸エチル４２０部を入れ、撹拌下８０℃に昇温し、８０℃のまま５時間保持した後、１時間で３０℃に冷却し、ビーズミル（ウルトラビスコミル、アイメックス社製）を用いて、送液速度１ｋｇ／ｈｒ、ディスク周速度６ｍ／秒間、直径０．５ｍｍジルコニアビーズを８０体積％充填、３パスの条件で、分散を行い［離型剤分散液１］を得た。

−結晶性ポリエステル樹脂分散液１の調製−
撹拌棒及び温度計をセットした容器に［結晶性ポリエステル樹脂１］１００部、及び酢酸エチル４００部を入れ、撹拌下７５℃で加熱溶解させた後、１時間で１０℃以下まで冷却し、ビーズミル（ウルトラビスコミル、アイメックス社製）を用いて、送液速度１ｋｇ／ｈｒ、ディスク周速度６ｍ／秒間、直径０．５ｍｍジルコニアビーズを８０体積％充填の条件で、５時間分散を行い［結晶性ポリエステル樹脂分散液１］を得た。

−マスターバッチ１の作製−
・非結晶性ポリエステル樹脂１ １００部
・カーボンブラック（Ｐｒｉｎｔｅｘ３５、デグサ社製） １００部
（ＤＢＰ吸油量：４２ｍＬ／１００ｇ、ｐＨ：９．５）
・イオン交換水 ５０部
上記の原材料を、ヘンシェルミキサー（日本コークス工業株式会社製）を用いて混合した。得られた混合物を、二本ロールを用いて混練した。混練温度は９０℃から混練を始め、その後、５０℃まで徐々に冷却していった。得られた混練物をパルペライザー（ホソカワミクロン株式会社製）で粉砕して［マスターバッチ１］を作製した。

−油相１の作製−
温度計及び撹拌機を備えた容器に、［非結晶性ポリエステル樹脂１］９３部、［結晶性ポリエステル樹脂分散液１］６８部、［離型剤分散液１］７５部、［マスターバッチ１］１８部、及び酢酸エチル１９部を入れて、撹拌機にてプレ分散させた後、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて回転数５，０００ｒｐｍで撹拌し、均一に溶解、分散させて［油相１］を得た。

−樹脂微粒子の水分散液の製造−
攪拌棒及び温度計をセットした反応容器に、水６００部、スチレン１２０部、メタクリル酸１００部、アクリル酸ブチル４５部、アルキルアリルスルホコハク酸ナトリウム塩（エレミノールＪＳ−２、三洋化成工業株式会社製）１０部、及び過硫酸アンモニウム１部を仕込み、４００回転／分間で２０分間攪拌したところ、白色の乳濁液が得られた。この乳濁液を加熱して、系内温度７５℃まで昇温し、６時間反応させた。更に１％過硫酸アンモニウム水溶液３０部を加え、７５℃で６時間熟成して［樹脂微粒子の水分散液］を得た。この［樹脂微粒子の水分散液］中に含まれる粒子の体積平均粒径は６０ｎｍであり、樹脂分の重量平均分子量は１４０，０００、Ｔｇは７３℃であった。

−水相１の調製−
水９９０部、［樹脂微粒子の水分散液］８３部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウムの４８．５％水溶液（エレミノールＭＯＮ−７、三洋化成工業株式会社製）３７部、及び酢酸エチル９０部を混合撹拌し、［水相１］を得た。

−乳化乃至分散−
前記［油相１］２７３部に［ポリエステルプレポリマー１］の５０％酢酸エチル溶液４５部、及びイソホロンジアミンの５０％酢酸エチル溶液３部を添加し、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて回転数５，０００ｒｐｍで撹拌し、均一に溶解、分散して［油相１’］を得た。次いで、撹拌機及び温度計をセットした別の容器内に［水相１］４００部を入れ、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて１３，０００ｒｐｍで攪拌しながら、［油相１’］を添加し、１分間乳化して［乳化スラリー１］を得た。

−脱溶剤〜洗浄〜乾燥−
撹拌機及び温度計をセットした容器内に、［乳化スラリー１］を投入し、３０℃で８時間脱溶剤して、［スラリー１］を得た。得られた［スラリー１］を減圧濾過した後、以下の洗浄処理を行った。
（１）濾過ケーキにイオン交換水１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過した。
（２）前記（１）の濾過ケーキに１０％水酸化ナトリウム水溶液１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで１０分間）した後、減圧濾過した。
（３）前記（２）の濾過ケーキに１０％塩酸１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過した。
（４）前記（３）の濾過ケーキにイオン交換水３００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過する操作を２回行い、濾過ケーキ１を得た。
得られた濾過ケーキ１を循風乾燥機にて４５℃で４８時間乾燥した。その後目開き７５μｍのメッシュで篩い、トナー母体粒子１を作製した。トナー母体粒子１の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−２）
＜トナー母体粒子２の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
製造例Ｉ−５−１の［油相１］の作製において、［非結晶性ポリエステル樹脂１］の代わりに［非結晶性ポリエステル樹脂４］を用いた以外は、トナー母体粒子１と同様に製造して、トナー母体粒子２を得た。得られたトナー母体粒子２の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−３）
＜トナー母体粒子３の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
製造例Ｉ−５−１の［油相１］の作製において、［非結晶性ポリエステル樹脂１］９３部及び［結晶性ポリエステル樹脂分散液１］６８部の代わりに［非結晶性ポリエステル樹脂１］を１６１部を用いた以外は、［油相１］の作製と同様にして［油相２］を得た。
製造例Ｉ−５−１のトナー母体粒子１の製造において、［油相１］を［油相２］に代えた以外は、トナー母体粒子１の製造と同様にして、トナー母体粒子３を得た。得られたトナー母体粒子３の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−４）
＜トナー母体粒子４の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
製造例Ｉ−５−３の［油相２］の作製において、［離型剤分散液１］７５部を５０部に変えた以外は、トナー母体粒子３の製造と同様にして、トナー母体粒子４を得た。得られたトナー母体粒子４の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−５）
＜トナー母体粒子５の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
製造例Ｉ−５−４のトナー母体粒子４の製造の洗浄処理（３）において、濾過ケーキに１０％塩酸１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後、得られたスラリーを５５℃１０分間加熱し、表面を平滑化して表面積を減らす工程を得た後濾過し、濾過ケーキを得た以外は、トナー母体粒子４の製造と同様にして、トナー母体粒子５を得た。得られたトナー母体粒子５の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−６）
＜トナー母体粒子６の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
製造例Ｉ−５−３の［油相２］の作製において、［離型剤分散液１］７５部を０部に変えた以外は、トナー母体粒子３の製造と同様にして、トナー母体粒子６を得た。得られたトナー母体粒子６の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−７）
＜トナー母体粒子７の製造＞
＜粉砕法＞
−マスターバッチ２の作製−
・非結晶性ポリエステル樹脂２ １００部
・カーボンブラック（Ｐｒｉｎｔｅｘ３５、デグサ社製） １００部
（ＤＢＰ吸油量：４２ｍＬ／１００ｇ、ｐＨ：９．５）
・イオン交換水 ５０部
上記の原材料を、ヘンシェルミキサー（日本コークス工業株式会社製）を用いて混合した。得られた混合物を、二本ロールを用いて混練した。混練温度は９０℃から混練を始め、その後、５０℃まで徐々に冷却していった。得られた混練物をパルペライザー（ホソカワミクロン株式会社製）で粉砕して［マスターバッチ２］を作製した。

−溶融混練・粉砕・分級−
［非結晶性ポリエステル樹脂２］５４部、［非結晶性ポリエステル樹脂３］２７部、［結晶性ポリエステル樹脂１］８部、パラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製、融点７５℃）６部、及び［マスターバッチ２］１２部を、へンシェルミキサー（ヘンシェル２０Ｂ、日本コークス工業株式会社製）を用いて１，５００ｒｐｍで３分間予備混合した後、一軸混練機（小型ブス・コ・ニーダー、Ｂｕｓｓ社製）にて、設定温度（入口部９０℃）、出口部（６０℃）、フィード量（１０ｋｇ／ｈｒ）の条件で溶融、混練した。得られた混練物を圧延冷却し、パルペライザー（ホソカワミクロン株式会社製）にて粗粉砕した。次いで、Ｉ式ミル（日本ニューマチック社製、ＩＤＳ−２型）にて、平面型衝突板を用い、エアー圧力（６．０ａｔｍ／ｃｍ^２）、フィード量（０．５ｋｇ／ｈｒ）の条件にて微粉砕を行い、更に分級機（アルピネ社製、１３２ＭＰ）により分級を行って、［トナー母体粒子７］を得た。トナー母体粒子７の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は７．０μｍであった。

（製造例Ｉ−５−８）
＜トナー母体粒子８の製造＞
＜懸濁重合法＞
モノビニル単量体としてスチレン９１部及びｎ−ブチルアクリレート２９部（これらの単量体を共重合して得られた共重合体の計算Ｔｇ＝６０℃）、着色剤としてカーボンブラック（三菱化学株式会社製、商品名：♯２５Ｂ）７部、帯電制御剤として帯電制御樹脂（藤倉化成株式会社製、商品名：ＦＣＡ−１００１−ＮＳ、スチレン／アクリル樹脂）１部、架橋性の重合性単量体としてジビニルベンゼン０．６部、分子量調整剤としてｔ−ドデシルメルカプタン１．２部、及びマクロモノマーとしてポリメタクリル酸エステルマクロモノマー（東亜合成株式会社製、商品名：ＡＡ６、Ｔｇ＝９４℃）０．６部を、攪拌装置で攪拌、混合した後、さらにメディア式分散機により、均一に分散させた。ここに、離型剤としてパラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製）１２部を添加し、混合、溶解して、重合性単量体組成物を得た。

他方、室温下で、イオン交換水２５０部に塩化マグネシウム（水溶性多価金属塩）８．６部を溶解した水溶液に、イオン交換水５０部に水酸化ナトリウム（水酸化アルカリ金属）４．８部を溶解した水溶液を攪拌下で徐々に添加して、水酸化マグネシウムコロイド（難水溶性の金属水酸化物コロイド）分散液を調製した。

上記により得られた水酸化マグネシウムコロイド分散液に、上記重合性単量体組成物を投入し、さらに攪拌して、そこへ重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソブチレート（日油株式会社製、商品名：パーブチルＩＢ）６部を添加した後、高速乳化・分散機（プライミクス株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモミキサー）を用いて、１２，０００ｒｐｍの回転数で分散を行い重合性単量体組成物の液滴形成を行った。

次に、液滴形成された重合性単量体組成物の水分散液を、反応器上部から投入し、９５℃に昇温して重合反応を行い、重合転化率が９５％に達したときに、反応器内の温度を９０℃にし、シェル用重合性単量体としてメチルメタクリレート１部、及びイオン交換水１０部に溶解した水溶性重合開始剤である２，２’−アゾビス（２−メチル−Ｎ−（２−ハイドロキシエチル）−プロピオンアミド）（和光純薬工業株式会社製、商品名：ＶＡ−０８６、水溶性）０．１部を添加した。さらに３時間、温度を９０℃に維持して、重合を継続した後、水冷して反応を停止し、着色樹脂粒子の水分散液を得た。

上記着色樹脂粒子の水分散液に、ｐＨが６．５以下となるまで硫酸を滴下することによって、攪拌しながら酸洗浄を行った。次いで、濾過により水を分離した後、新たにイオン交換水５００部を加えて再スラリー化し、水洗浄処理（洗浄・濾過・脱水）を室温（２５℃）で数回繰り返し行って、得られた固形分を濾過分離した後、真空乾燥機の容器内に入れ、圧力３０ｔｏｒｒ、温度５０℃の条件下で、７２時間真空乾燥を行い、［トナー母体粒子８］を得た。トナー母体粒子８の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．６μｍであった。

（製造例Ｉ−５−９）
＜トナー母体粒子９の製造＞
＜乳化重合凝集法＞
乳化重合凝集法としては、下記の樹脂粒子分散液、着色剤粒子分散液、離型剤粒子分散液をそれぞれ調製し、これらを所定の割合で攪拌・混合しながら、金属塩凝集剤を添加しイオン的に中和させて凝集粒子を形成した。
次いで、無機水酸化物を添加して系中のｐＨを弱酸性から中性域に調整した後、前記樹脂粒子のガラス転移点以上の温度に加熱して融合及び合一した。
反応終了後、充分な洗浄、固液分離乾燥の工程を経て所望のトナー粒子を得た。

−着色剤粒子分散液の調製−
シアン顔料２０部（大日精化工業株式会社製：ＥＣＢ−３０１）、アニオン界面活性剤２部（第一工業製薬株式会社製：ネオゲンＳＣ、有効成分として、着色剤に対して１０％）、イオン交換水７８部を用い、上記成分をすべて投入した時に液面の高さが容器の高さの１／３程度になるような大きさのステンレス容器に投入し、ホモジナイザー（ＬＫＡ社製、ウルトラタラックスＴ５０）を用いて、５，０００回転で５分間分散した後、攪拌器で１昼夜攪拌させて脱泡した。
続けて、分散液を高圧衝撃式分散機アルティマイザー（株式会社スギノマシン製、ＨＪＰ３０００６）を用いて、圧力２４０ＭＰａで分散した。
分散は、トータル仕込み量と装置の処理能力から換算して２５パス相当行った。
その後イオン交換水を加えて、固形分濃度を１６．５％に調整した。
得られた着色剤粒子分散液の体積平均粒径をマイクロトラックＵＰＡにて測定したところ１１５ｎｍであった。

−離型剤粒子分散液の調製−
パラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製）２８０部、アニオン性界面活性剤（第一工業製薬株式会社製、ネオゲンＲＫ）８．４部（有効成分として、離型剤に対して３．０％）、及びイオン交換水７２０部をホモジナイザー（ＩＫＡ社製、ウルトラタラックスＴ５０）で９５℃に加熱しながら十分に分散した後、圧力吐出型ホモジナイザー（ゴーリン社製、ゴーリンホモジナイザー）で、分散圧力５００ｋｇ／ｃｍ^２で、仕込み量と分散能力から換算して１０パスに相当する時間分散処理し、離型剤粒子分散液を得た。
離型剤粒子の体積平均粒径は２２５ｎｍであった。
その後イオン交換水を加えて固形分濃度を２５．８％に調整した。

−非結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）の調製−
［非結晶性ポリエステル樹脂５］を、キャビトロンＣＤ１０１０（株式会社ユーロテック製）を高温高圧型に改造した分散機を用いて分散した。
イオン交換水７９％、アニオン系界面活性剤（第一工業製薬株式会社製、ネオゲンＲＫ）が１％（有効成分として）、及び［非結晶性ポリエステル樹脂５］の濃度が２０％の組成比で、アンモニアによりｐＨを８．５に調整し、回転子の回転速度が６０Ｈｚ、圧力が５ｋｇ／ｃｍ^２、熱交換器による加熱１４０℃、の条件でキャビトロンを運転し、体積平均粒径２９０ｎｍの非結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）を得た。

−結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）の調製−
［結晶性ポリエステル樹脂２］を２００部（固形分濃度１００％）を蒸留水８００部中に入れ、８５℃に加熱後、アンモニアにてｐＨ９．０に調整し、アニオン系界面活性剤（第一工業製薬株式会社製、ネオゲンＲＫ）０．４部（有効成分として）を加え、８５℃に加熱しながら、ホモジナイザー（ＩＫＡジャパン社製：ウルトラタラクスＴ５０）にて、８，０００ｒｐｍで７分間分散し、結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）を得た。
体積平均粒径は２６０ｎｍであった。

−追加粒子（１）の調製−
［非結晶性ポリエステル樹脂分散液１］（非結晶性ポリエステル樹脂濃度２０％）１５０部とアニオン性界面活性剤（第一工業製薬株式会社製：ネオゲンＲＫ、有効成分量６０％）１．５部（有効成分として０．９部）とを混合した後、１．０％硝酸水溶液を添加し、ｐＨを４．０にして、追加粒子（１）を調製した。

イオン交換水４１０部、結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）１６０部（結晶性ポリエステル樹脂濃度２０％）、非結晶性ポリエステル樹脂分散液（１）３４０部（非結晶性ポリエステル樹脂濃度２０％）、及びアニオン性界面活性剤（第一工業製薬株式会社製：ネオゲンＲＫ、有効成分量６０％）２．５部（有効成分として１．５部）を、温度計、ｐＨ計、及び攪拌機を具備した３リットルの反応容器に入れ、外部からマントルヒーターで温度制御しながら、温度３０℃、攪拌回転数１５０ｒｐｍにて、３０分間保持した。
その後、着色剤粒子分散液５０部（着色剤濃度１５％）、及び離型剤粒子分散液６０部（離型剤濃度２５％）を投入し、５分間保持した。
そのまま、１．０％硝酸水溶液を添加し、ｐＨを２．７に調整した。
攪拌機、及びマントルヒーターをはずし、ホモジナイザー（ＩＫＡジャパン社製：ウルトラタラクスＴ５０）にて、３，０００ｒｐｍで分散しながら、ポリ塩化アルミニウム０．３３部、及び０．１％硝酸水溶液３７．５部の混合溶液を、そのうちの１／２を添加した後、分散回転数を５，０００ｒｐｍにして、残りの１／２を１分間かけて添加し、分散回転数を６，５００ｒｐｍにして、６分間分散した。

反応容器に、攪拌機、及びマントルヒーターを設置し、スラリーが充分に攪拌するように攪拌機の回転数を適宜調整しながら、４２℃まで、０．５℃／分間で昇温し、４２℃で１５分間保持した後、０．０５℃／分間で昇温しながら、１０分間ごとに、コールターマルチサイザーＩＩ（アパーチャー径：５０μｍ、コールター社製）にて、アイソトンを希釈液として測定濃度１０％で粒径を測定し、体積平均粒径が５．０μｍとなったところで、追加粒子（１）１５０部を３分間かけて投入した。
投入後３０分間保持した後、５％水酸化ナトリウム水溶液を用いてｐＨを９．０にした。
その後、５℃ごとにｐＨを９．０に調整しながら、昇温速度１℃／分間で９５℃まで昇温後、保持した。２時間目でほぼ球形化したことを確認し、１℃／分間で２０℃まで降温して粒子を固化させた。

その後、反応生成物をろ過し、イオン交換水で通水洗浄し、ろ液の伝導度が５０ｍＳ以下となったところで、ケーキ状になった粒子を取り出し、粒子質量の１０倍量のイオン交換水中に投入し、スリーワンモータで攪拌し充分に粒子がほぐれたところで、１．０％硝酸水溶液でｐＨを３．８に調整して１０分間保持した。
その後再度ろ過、通水洗浄し、ろ液の伝導度が１０ｍＳ以下となったところで、通水を停止し、固液分離した。
得られたケーキ状になった粒子をオースターで解砕して、２５℃のオーブン中で２４時間乾燥して［トナー母体粒子９］を得た。トナー母体粒子９の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．７μｍであった。

（製造例Ｉ−６）
＜トナー１〜１７の作製＞
得られた［トナー母体粒子１］〜［トナー母体粒子９］を１００部に対して、表１に従って、所定の外添剤を所定量添加した。混合順として、１段目にシリカＡのみ添加して混合、２段目に酸化チタン（商品名「ＪＭＴ−１５０ＩＢ」、テイカ社製）０．６部を追加して混合、３段目にシリカＢを添加して混合した。混合後は、目開き５００メッシュの篩を通過させ、トナー１〜トナー１７を得た。

（製造例ＩＩ−１）
−結着樹脂生成工程−
結着樹脂として、ポリエステル（ＩＩ−１）を用い、以下のようにしてトナー母体粒子を製造した。
−−ポリエステルの合成−−
冷却管、攪拌機及び窒素導入管の付いた反応槽中に、ビスフェノールエチレンオキサイド２モル付加物７０質量部、ビスフェノールＡプロピオンオキサイド２モル付加物５６８質量部、テレフタル酸４４質量部、及びイソフタル酸２１１質量部を投入し、常圧窒素気流下にて、２１０℃で１３時間縮合反応した。更に１０ｍｍＨｇ〜１５ｍｍＨｇの減圧下で脱水しながら５時間反応を継続した後に冷却し、ポリエステル（ＩＩ−１）を得た。ポリエステル（ＩＩ−１）の重量平均分子量Ｍｗは５，７００であった。

−−中間体ポリエステルの合成（ＩＩ−１）−−
冷却管、撹拌機及び窒素導入管の付いた反応容器中に、プロピレングリコール６５０質量部、ビスフェノールＡプロピレンオキサイド２モル付加物９０質量部、テレフタル酸２９０質量部、無水トリメリット酸２２質量部、及びジブチルチンオキサイド２質量部を仕込み、常圧下で、２３０℃にて８時間反応させた。次いで、１０ｍｍＨｇ〜１５ｍｍＨｇの減圧下で、７時間反応させて、中間体ポリエステル（ＩＩ−１）を合成した。
得られた中間体ポリエステル（ＩＩ−１）は、数平均分子量（Ｍｎ）が５，９００、重量平均分子量（Ｍｗ）が２２,５００、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４３℃、酸価が０．５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価が２２ｍｇＫＯＨ／ｇであった。

−−ポリエステルプレポリマーの合成（ＩＩ−１）−−
次に、冷却管、撹拌機及び窒素導入管の付いた反応容器中に、前記中間体ポリエステル（ＩＩ−１）４１０質量部、イソホロンジイソシアネート８９質量部、及び酢酸エチル５００質量部を仕込み、１００℃にて５時間反応させて、ポリエステルプレポリマー（ＩＩ−１）〔プレポリマー（ＩＩ−１）；前記活性水素基含有化合物と反応可能な重合体〕を合成した。
得られたポリエステルプレポリマーの遊離イソシアネート含有量は、１．５３質量％であった。

＜結晶性ポリエステル樹脂ＩＩ−１の製造＞
冷却管、撹拌機及び窒素導入管を備えた反応槽中に、セバシン酸２０２部（１．００ｍｏｌ）、１，６−ヘキサンジオール１５４部（１．３０ｍｏｌ）、及び縮合触媒としてテトラブトキシチタネート０．５部を入れ、窒素気流下にて１８０℃で、生成する水を留去しながら８時間反応させた。次いで２２０℃まで徐々に昇温しながら、窒素気流下にて生成する水及び１，６−ヘキサンジオールを留去しながら４時間反応させ、さらに５ｍｍＨｇ〜２０ｍｍＨｇの減圧下にて、Ｍｗがおよそ１５，０００に達するまで反応を行い、［結晶性ポリエステル樹脂ＩＩ−１］を得た。得られた［結晶性ポリエステル樹脂ＩＩ−１］は、Ｍｗ１４，０００、融点６６℃であった。

＜トナー母体粒子ＩＩ−１の製造＞
＜溶解懸濁重合法＞
−離型剤分散液ＩＩ−１の調製−
撹拌棒及び温度計をセットした容器にパラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製、融点７５℃）５０部、［グラフト重合体］３０部、及び酢酸エチル４２０部を入れ、撹拌下８０℃に昇温し、８０℃のまま５時間保持した後、１時間で３０℃に冷却し、ビーズミル（ウルトラビスコミル、アイメックス社製）を用いて、送液速度１ｋｇ／ｈｒ、ディスク周速度６ｍ／秒間、直径０．５ｍｍジルコニアビーズを８０体積％充填、３パスの条件で、分散を行い［離型剤分散液ＩＩ−１］を得た。

−結晶性ポリエステル樹脂分散液ＩＩ−１の調製−
撹拌棒及び温度計をセットした容器に［結晶性ポリエステル樹脂ＩＩ−１］１００部、及び酢酸エチル４００部を入れ、撹拌下７５℃で加熱溶解させた後、１時間で１０℃以下まで冷却し、ビーズミル（ウルトラビスコミル、アイメックス社製）を用いて、送液速度１ｋｇ／ｈｒ、ディスク周速度６ｍ／秒間、直径０．５ｍｍジルコニアビーズを８０体積％充填の条件で、５時間分散を行い［結晶性ポリエステル樹脂分散液ＩＩ−１］を得た。

−マスターバッチＩＩ−１の作製−
・ポリエステル（ＩＩ−１）〔非結晶性ポリエステル樹脂ＩＩ−１〕 １００部
・カーボンブラック（Ｐｒｉｎｔｅｘ３５、デグサ社製） １００部
（ＤＢＰ吸油量：４２ｍＬ／１００ｇ、ｐＨ：９．５）
・イオン交換水 ５０部
上記の原材料を、ヘンシェルミキサー（日本コークス工業株式会社製）を用いて混合した。得られた混合物を、二本ロールを用いて混練した。混練温度は９０℃から混練を始め、その後、５０℃まで徐々に冷却していった。得られた混練物をパルペライザー（ホソカワミクロン株式会社製）で粉砕して［マスターバッチＩＩ−１］を作製した。

−油相ＩＩ−１の作製−
温度計及び撹拌機を備えた容器に、［ポリエステル（ＩＩ−１）］９３部、［結晶性ポリエステル樹脂分散液ＩＩ−１］６８部、［離型剤分散液ＩＩ−１］７５部、［マスターバッチＩＩ−１］１８部、及び酢酸エチル１９部を入れて、撹拌機にてプレ分散させた後、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて回転数５，０００ｒｐｍで撹拌し、均一に溶解、分散させて［油相ＩＩ−１］を得た。

−樹脂微粒子の水分散液の製造−
攪拌棒及び温度計をセットした反応容器に、水６００部、スチレン１２０部、メタクリル酸１００部、アクリル酸ブチル４５部、アルキルアリルスルホコハク酸ナトリウム塩（エレミノールＪＳ−２、三洋化成工業株式会社製）１０部、及び過硫酸アンモニウム１部を仕込み、４００回転／分間で２０分間攪拌したところ、白色の乳濁液が得られた。この乳濁液を加熱して、系内温度７５℃まで昇温し、６時間反応させた。更に１％過硫酸アンモニウム水溶液３０部を加え、７５℃で６時間熟成して［樹脂微粒子の水分散液］を得た。この［樹脂微粒子の水分散液］中に含まれる粒子の体積平均粒径は６０ｎｍであり、樹脂分の重量平均分子量は１４０，０００、Ｔｇは７３℃であった。

−水相ＩＩ−１の調製−
水９９０部、［樹脂微粒子の水分散液］８３部、ドデシルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウムの４８．５％水溶液（エレミノールＭＯＮ−７、三洋化成工業株式会社製）３７部、及び酢酸エチル９０部を混合撹拌し、［水相ＩＩ−１］を得た。

−乳化乃至分散（乳化・分散工程）−
前記［油相ＩＩ−１］２７３部に［ポリエステルプレポリマーＩＩ−１］の５０％酢酸エチル溶液４５部、及びイソホロンジアミンの５０％酢酸エチル溶液３部を添加し、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて回転数５，０００ｒｐｍで撹拌し、均一に溶解、分散して［油相ＩＩ−１’］を得た。次いで、撹拌機及び温度計をセットした別の容器内に［水相ＩＩ−１］４００部を入れ、ＴＫ式ホモミキサー（プライミクス株式会社製）にて１３，０００ｒｐｍで攪拌しながら、［油相ＩＩ−１’］を添加し、１分間乳化して［乳化スラリーＩＩ−１］を得た。

−脱溶剤〜洗浄〜乾燥−
撹拌機及び温度計をセットした容器内に、［乳化スラリーＩＩ−１］を投入し、３０℃で８時間脱溶剤した後、４５℃で１０時間熟成を行い、［スラリーＩＩ−１］を得た。得られた［スラリーＩＩ−１］を減圧濾過した後、以下の洗浄処理を行った。
（１）濾過ケーキにイオン交換水１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過した。
（２）前記（１）の濾過ケーキに１０％水酸化ナトリウム水溶液１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで１０分間）した後、減圧濾過した。
（３）前記（２）の濾過ケーキに１０％塩酸１００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過した。
（４）前記（３）の濾過ケーキにイオン交換水３００部を加え、ＴＫホモミキサーで混合（回転数６，０００ｒｐｍで５分間）した後濾過する操作を２回行い、濾過ケーキＩＩ−１を得た。
得られた濾過ケーキＩＩ−１を循風乾燥機にて４５℃で４８時間乾燥した。その後目開き７５μｍのメッシュで篩い、トナー母体粒子ＩＩ−１を作製した。トナー母体粒子ＩＩ−１の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は５．５μｍであった。

（製造例ＩＩ−２）
製造例ＩＩ−１において、脱溶剤後の熟成の時間を１０時間から５時間に変えた以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−２のトナー母体粒子ＩＩ−２を得た。

（製造例ＩＩ−３）
製造例ＩＩ−１において、脱溶剤後の熟成の時間を１０時間から１５時間に変えた以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−３のトナー母体粒子ＩＩ−３を製造した。

−−中間体ポリエステルの合成（ＩＩ−２）−−
冷却管、撹拌機及び窒素導入管の付いた反応容器中に、プロピレングリコール６８２質量部、ビスフェノールＡプロピレンオキサイド２モル付加物８１質量部、テレフタル酸２８３質量部、無水トリメリット酸２２質量部、及びジブチルチンオキサイド２質量部を仕込み、常圧下で、２３０℃にて５時間反応させた。次いで、１０ｍｍＨｇ〜１５ｍｍＨｇの減圧下で、４時間反応させて、中間体ポリエステル（ＩＩ−２）を合成した。
得られた中間体ポリエステル（ＩＩ−２）は、数平均分子量（Ｍｎ）が２，９００、重量平均分子量（Ｍｗ）が１１,５００、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４５℃、酸価が０．５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価が３２ｍｇＫＯＨ／ｇであった。

−−プレポリマーの合成（ＩＩ−２）−−
次に、冷却管、撹拌機及び窒素導入管の付いた反応容器中に、前記中間体ポリエステル（ＩＩ−２）４１０質量部、イソホロンジイソシアネート８９質量部、及び酢酸エチル５００質量部を仕込み、１００℃にて５時間反応させて、プレポリマー（ＩＩ−２）（前記活性水素基含有化合物と反応可能な重合体）を合成した。
得られたプレポリマーの遊離イソシアネート含有量は、１．４６質量％であった。

（製造例ＩＩ−４）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程においてプレポリマー（ＩＩ−１）をプレポリマー（ＩＩ−２）に変えた以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−４のトナー母体粒子ＩＩ−４を得た。

（製造例ＩＩ−５）
製造例ＩＩ−１において、脱溶剤後の熟成の時間を１０時間から０時間（熟成工程無し）に変えた以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−５のトナー母体粒子ＩＩ−５を得た。

（製造例ＩＩ−６）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程において、前記プレポリマー（ＩＩ−１）を使用しないこと以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−６のトナー母体粒子ＩＩ−６を得た。

（製造例ＩＩ−７）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程において、前記プレポリマー（ＩＩ−１）を２０質量部使用すること以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−７のトナー母体粒子ＩＩ−７を得た。

（製造例ＩＩ−８）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程において、前記プレポリマー（ＩＩ−１）を７５質量部使用すること以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−８のトナー母体粒子ＩＩ−８を得た。

（製造例ＩＩ−９）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程において、前記プレポリマー（ＩＩ−１）を９０質量部使用すること以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−９のトナー母体粒子ＩＩ−９を得た。

（製造例ＩＩ−１０）
製造例ＩＩ−１の乳化・分散工程において、ポリエステル（ＩＩ−１）の代わりに前記非結晶性ポリエステル樹脂３を使用した以外は、製造例ＩＩ−１と同様にして製造例ＩＩ−１０のトナー母体粒子ＩＩ−１０を得た。

（製造例ＩＩ−１１）
［非結晶性ポリエステル樹脂２］２７部、［非結晶性ポリエステル樹脂３］５４部、［結晶性ポリエステル樹脂１］８部、パラフィンワックス（ＨＮＰ−９、日本精蝋株式会社製、融点７５℃）６部、及び［マスターバッチ２］１２部を、へンシェルミキサー（ヘンシェル２０Ｂ、日本コークス工業株式会社製）を用いて１，５００ｒｐｍで３分間予備混合した後、一軸混練機（小型ブス・コ・ニーダー、Ｂｕｓｓ社製）にて、設定温度（入口部９０℃）、出口部（６０℃）、フィード量（１０ｋｇ／ｈｒ）の条件で溶融、混練した。得られた混練物を圧延冷却し、パルペライザー（ホソカワミクロン株式会社製）にて粗粉砕した。次いで、Ｉ式ミル（日本ニューマチック社製、ＩＤＳ−２型）にて、平面型衝突板を用い、エアー圧力（６．０ａｔｍ／ｃｍ^２）、フィード量（０．５ｋｇ／ｈｒ）の条件にて微粉砕を行い、更に分級機（アルピネ社製、１３２ＭＰ）により分級を行って、製造例ＩＩ−１１のトナー母体粒子ＩＩ−１１を得た。トナー母体粒子ＩＩ−１１の粒径を測定したところ、体積平均粒径（Ｄｖ）は７．０μｍであった。

（製造例ＩＩ−１２）
製造例ＩＩ−１１において、［非結晶性ポリエステル樹脂２］を２７部から５７部に、［非結晶性ポリエステル樹脂３］を５４部から２４部に変更した以外は、製造例ＩＩ−１１と同様にして、トナー母体粒子ＩＩ−１２を得た。

＜ソクスレー抽出＞
サンプルとして、製造したトナー０．３ｇを秤量し、円筒濾紙（「Ｎｏ．８６Ｒ」；東洋濾紙製）に入れてソクスレー抽出器にかけた。ヒーター温度を８５℃にセットし、抽出溶媒としてソクスレー用丸底フラスコにテトラヒドロフランＴＨＦ（安定剤含有 和光純薬製）２００ｍＬを用いて、７時間にわたって全還流抽出（ソクスレー抽出）を行った後、ロータリーエバポレーターでＴＨＦを留去せしめて、抽出物を得た。抽出物をＴＨＦに溶解した溶液をポア径が０．４５μｍの耐溶剤性メンブランフィルターでろ過した後、ＧＰＣによって分子量の測定を行った。
結果を表２−１、及び表２−２に示す。

（実施例１〜１５、及び比較例１〜２）
＜トナー収容容器＞
図１０に示すトナー収容容器（容器開口部の断面は、図３０に示す断面）を用いた。容器本体内には、製造例Ｉ−６で製造したトナーを充填した。
図１０に示すトナー収容容器は、容器本体が、容器開口部の容器本体内の側から、一端側に向かって突出している突出部を有している。
また、汲み上げ部は、容器本体内壁面から突出部に向かって伸びる汲み上げ壁面と突出部に沿うように湾曲する湾曲部とを有している。
また、汲み上げ部は、容器本体内壁面から突出部に向かって隆起した隆起部を有している。隆起部には突出部に沿うように湾曲する湾曲部が設けられている。
突出部は、トナー収容容器がトナー搬送装置に装着された際、湾曲部と挿入された搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている。
更に、図１０に示すトナー収容容器は、突出部が、板状の部材であって、板状の部材の平らな側面（厚さ方向の側面）が、湾曲部と、挿入されたトナー搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている。
更に、図１０に示すトナー収容容器は、汲み上げ壁面を有する汲み上げ部を２つ有する。２つの汲み上げ部それぞれにおいて、トナー収容容器がトナー搬送装置に装着された際、前記汲み上げ部が有する湾曲部と、挿入された搬送管のトナー受入口との間に、突出部が存在する。
図１０に示すトナー収容容器は、汲み上げ部が容器本体と一体的に形成されており、突出部が容器本体に固定されており、容器本体が回転することで、前記汲み上げ部が、トナーを下方から上方に持ち上げる。

＜評価＞
＜＜トナー排出性＞＞
上記のトナー収容容器について、以下の評価方法で評価を行った。
その際の容器本体からのトナーの排出性を以下の評価基準で評価した。結果を表１に示した。
〔評価方法〕
トナーをトナー収容容器に１２０ｇ充填した（なお、トナー収容容器の容量は、１，２００ｍＬ）。トナー収容容器を振ってトナーを十分に攪拌した。トナー収容容器を本実施例に記載の搬送ノズルを備えた補給装置に装着した（図９参照）。トナー収容容器を回転、及び補給装置を動作させて補給装置から排出されるトナーの量を計測した。
条件：トナー収容容器回転数：１００ｒｐｍ
補給装置の搬送ノズル内の搬送スクリュピッチ：１２．５ｍｍ
搬送スクリュ外径：１０ｍｍ
搬送スクリュ軸径：４ｍｍ
搬送スクリュ回転数：５００ｒｐｍ
〔評価基準〕
○：収容容器内トナー残量が７０ｇとなってもトナーが排出されるもの。
×：収容容器内トナー残量が７０ｇとなる前にトナー排出がなされなくなるもの。
本実験においてはトナーの未使用時充填量（製品出荷時の充填量）は２００ｇ以上と想定して、排出性を検証するために上記のようにトナー残量７０ｇを評価基準とした。
○を合格とし×を不合格とした。

＜＜補給安定性＞＞
上記のトナー収容容器について、上記排出性の評価方法と同じ評価方法で評価を行った。
その際の容器本体からのトナーの補給安定性を以下の評価基準で評価した。結果を表１に示した。
〔評価基準〕
◎：非常に良好（トナーが排出できなくなるまで駆動し続けたときに、トナー収容容器内のトナー残量が７０ｇ未満、１０ｇ以上の範囲において、トナー補給量が０．４ｇ／ｓｅｃ以上の状態で安定的に（一定量）で維持されている。図４１のイ）
※トナー補給量０．４ｇ／ｓｅｃは、Ａ４紙に全ベタ画像を連続通紙してもトナー補給量不足によりベタ画像のかすれ等がない（ベタ追従性）ことが予測される補給量である。
※トナー１０ｇ以上の範囲としたのは、容器内壁にトナーが付着する分を考慮したものである。

○：良好（トナーが排出できなくなるまで駆動し続けたときに、トナー収容容器内のトナー残量が７０ｇ未満、１０ｇ以上の範囲において、トナー補給量が０．４ｇ／ｓｅｃ未満の状態で一定量で維持されている。図４１のロ）
※トナー補給量は、０．４ｇ／ｓｅｃより少ないが、安定的に（一定量で）補給量が維持されているため、トナー収容容器の回転数を上げる等により、トナー補給量の底上げを行なうことができ、安定して、ベタ追従に十分な補給が行える。

△：許容レベル（トナーが排出できなくなるまで駆動し続けたときに、トナー収容容器内のトナー残量が７０ｇ未満となったとき以降、トナーの排出は行われるが、トナー補給量が一定ではなく、傾きを持って減少してゆく。図４１のハ）
※トナーは排出されるため、補給が０になるということはないが、ベタ追従性を保障するためにより複雑な補給制御が必要となる。

×：実用上使用できないレベル（トナー排出ができなくなるまで駆動し続けたときに、トナー排出はなされるが、トナー残量７０ｇ以上残った状態で排出が行われなくなってしまうもの）

××：実用上使用できないレベル（トナーの排出が行われない）

◎、○、△を合格とし、×、××を不合格とした。
※今回の◎、○となっているトナーについて言えばトナー残量が１０ｇ未満の範囲で補給量が急激に減少した（変極点を持って下降した）。
また、今回の実験においては、◎、○となっているトナーのトナー補給量の変動幅がトナー残量１０ｇから７０ｇの範囲において０．０５ｇ／ｓｅｃ以内であった。

表１中、シリカの種類は、以下のとおりである。
Ｘ−２４（商品名）：信越化学工業株式会社製
ＵＦＰ３５（商品名）：電気化学工業株式会社製
ＵＦＰ５０（商品名）：電気化学工業株式会社製
ＮＸ９０Ｇ（商品名）：日本アエロジル株式会社製
Ｈ２０００（商品名）：クラリアント社製

（実施例ＩＩ−１〜ＩＩ−７２）
製造例Ｉ−６において、トナー母体粒子、並びにシリカＡ及びシリカＢを表２−１、及び表２−２に記載のとおりにした以外は、製造例Ｉ−６と同様にして、トナーＩＩ−１〜ＩＩ−７２を製造した。
実施例１と同様の評価を行い、更にキャリアと混合してトナー濃度５質量％の二成分現像剤を作成し、得られた各現像剤を用いて、以下のようにして、定着性（オフセット未発生上限温度及び定着下限温度）、耐熱保存性（針入度）、及び総合評価を評価した。
結果を表２−３、及び表２−４に示す。

＜定着性（オフセット未発生温度及び定着下限温度）＞
図４３に示すベルト式定着装置１１０を備えた画像形成装置を用いて、定着性（オフセット未発生温度及び定着下限温度）を評価した。
ベルト式定着装置１１０は、加熱ローラ１２１と、定着ローラ１２２と、加圧ローラ１２４と、定着ベルト１２３とを備えている。
定着ベルト１２３は、内部に回転可能に配置された加熱ローラ１２１と定着ローラ１２２とによって張架され、加熱ローラ１２１により所定の温度に加熱されている。加熱ローラ１２１は、内部には加熱源１２５が内蔵されており、加熱ローラ１２１の近傍に取り付けられた温度センサ１２７により温度調節自在に設計されている。定着ローラ１２２は、定着ベルト１２３の内側に、かつ定着ベルト１２３の内面に当接しながら回転可能に配置されている。加圧ローラ１２４は、定着ベルト１２３の外側に、かつ定着ベルト１２３の外面に、定着ローラ１２２を圧接するようにして当接し、回転可能に配置されている。
ベルト式定着装置１１０では、まず、定着処理すべきトナー像が形成された記録媒体（シート）Ｐが加熱ローラ１２１まで搬送される。そして、内蔵されている加熱源１２５の働きにより所定の温度に加熱された加熱ローラ１２１及び定着ベルト１２３によりシートＰ上のトナーＴが加熱されて溶融状態となる。この状態において、該シートＰが定着ローラ１２２及び加圧ローラ１２４間に形成されたニップ部に挿入される。該ニップ部に挿入されたシートＰは、定着ローラ１２２及び加圧ローラ１２４の回転に連動して回転する定着ベルト１２３の表面に当接され、加圧ローラ１２４の押圧力により前記ニップ部を通過する際に押圧され、トナーＴがシートＰ上に定着される。次いで、トナーＴが定着されたシートＰは、定着ローラ１２２及び加圧ローラ１２４間を通過し、定着ベルト１２３から剥離され、ガイドＧを経てトレイ（不図示）に搬送される。なお、定着ベルト１２３はクリーニングローラ１２６で清浄化される。

図４３に示すベルト式定着装置においては、定着ローラ１２２、加圧ローラ１２４、加熱ローラ１２１及び定着ベルト１２３により、ベルト張力１．５ｋｇ／片、ベルト速度３５０ｍｍ／ｓｅｃ及びニップ部幅１３ｍｍの定着条件にて定着が行われた。
定着ローラ１２２は、直径３８ｍｍ、アスカーＣ硬度が約３０度のシリコーン発砲体製のローラである。加圧ローラ１２４は、直径４８ｍｍの芯金（鉄製、肉厚１ｍｍ）上にＰＦＡチューブを被覆し、該ＰＦＡ層の表面に厚さ１ｍｍのシリコーンゴム層を被覆した直径５０ｍｍ、アスカーＣ硬度が約７５度のローラである。加熱ローラ１２１は、直径３０ｍｍ、肉厚２ｍｍのアルミニウム製のローラである。定着ベルト１２３は、ベルト直径６
０ｍｍ及びベルト幅３１０ｍｍであり、約４０μｍ厚みのニッケル製ベルト基体表面に厚さ約１５０μｍのシリコーンゴム製の離型層を有するローラに張架されている。

＜ホットオフセット未発生温度＞
図４３に示すベルト式定着装置を備えた画像形成装置を用いてオフセット未発生温度を測定した。即ち、画像形成は、カラー複写機（「プリテール５５０」；株式会社リコー製）を用いて、転写紙（「タイプ６０００−７０Ｗ」；株式会社リコー製）に、ベタ画像を、１．０±０．１ｍｇ／ｃｍ²のトナーが現像されるように調整した。得られた画像を定着ベルト（加熱ローラ）の温度を変えて図４３のベルト式定着装置を用いて定着し、オフセットの発生しない定着温度（オフセット未発生温度）を測定した。

＜定着下限温度＞
図４３に示すベルト式定着装置を備えた画像形成装置を用いて、画像は、カラー複写機（「プリテール５５０」；株式会社リコー製）を用いて、転写紙（「タイプ６２００」；株式会社リコー製）をセットし、複写テストを行った。得られた定着画像をパットで擦った後の画像濃度の残存率が７０％以上となる定着ロール温度をもって定着下限温度とした。なお、定着下限温度が１５０℃より低いトナーが、好ましく、定着下限温度が１３０℃より低いトナーが、更に好ましい。

＜定着幅＞
定着下限温度とオフセットオフセット未発生温度の上限の差を定着幅とした。定着幅は２０℃以上が好ましく、５０℃以上の場合更に好ましい。

＜耐熱保存性（針入度）＞
５０ｍＬのガラス容器に各トナーを１０ｇ充填し、５０℃の恒温槽に２０時間放置した。このトナーを室温に冷却し、針入度試験（ＪＩＳ Ｋ２２３５−１９９１）により針入度を測定した。なお、前記針入度の値が大きいほど耐熱保存性が優れていることを示す。

本発明の態様は、例えば、以下のとおりである。
＜１＞ トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給するトナーが収容された容器本体と、
前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する搬送部と、
前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能な管受入口と、
前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる汲み上げ部と、を備えるトナー収容容器において、
前記トナーの、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、
前記容器本体が、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有し、
前記汲み上げ部が、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって伸びる汲み上げ壁面と前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部とを有し、
前記突出部が、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている、
ことを特徴とするトナー収容容器である。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
１．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
前記＜１＞のトナー収容容器においては、前記容器本体に収容された前記トナーが、前記搬送部によって前記容器開口部が設けられた他端側に搬送され、前記汲み上げ部によって前記搬送管のトナー受け入れ口に移動する際に、前記容器本体が有する前記突出部が、前記汲み上げ部が有する前記湾曲部と挿入される前記搬送管のトナー受入口との間に存在し、かつ前記トナーの流動速度指標が、前記式（２）を満たすことにより、現像装置へのトナーの補給が安定して行われ、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、現像装置へのトナーの補給が可能になる。
＜２＞ トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給するトナーが収容された容器本体と、
前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する搬送部と、
前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能な管受入口と、
前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる汲み上げ部と、を備えるトナー収容容器において、
前記トナーの、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、
前記容器本体が、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有し、
前記汲み上げ部が、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって隆起した隆起部を有し、
前記隆起部には前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部が設けられており、
前記突出部が、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている、
ことを特徴とするトナー収容容器である。
流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
１．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
前記＜２＞のトナー収容容器においては、前記容器本体に収容された前記トナーが、前記搬送部によって前記容器開口部が設けられた他端側に搬送され、前記汲み上げ部によって前記搬送管のトナー受け入れ口に移動する際に、前記容器本体が有する前記突出部が、前記汲み上げ部が有する前記湾曲部と挿入される前記搬送管のトナー受入口との間に存在し、かつ前記トナーの流動速度指標が、前記式（２）を満たすことにより、現像装置へのトナーの補給が安定して行われ、トナー収容容器内のトナー残量が少なくなっても、現像装置へのトナーの補給が可能になる。
＜３＞ トナーの流動速度指標が、下記式（３）の範囲である前記＜１＞から＜２＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
２．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（３）
＜４＞ トナーの流動速度指標が、下記式（４）の範囲である前記＜１＞から＜３＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
２．８≦流動速度指標≦４．０ ・・・（４）
＜５＞ トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、５，０００以上３５，０００以下である前記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜６＞ トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、８，０００以上１８，０００以下である前記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜７＞ トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、１４，０００以上１８，０００以下である前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜８＞ トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いたソクスレー抽出法による抽出の不溶分のうち樹脂成分が、前記トナーに対し０．５質量％以上２０質量％以下である前記＜１＞から＜７＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜９＞ トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いたソクスレー抽出法による抽出の不溶分のうち樹脂成分が、前記トナーに対し０．５質量％以上５質量％以下である前記＜１＞から＜８＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１０＞ トナーの結着樹脂が、結晶性ポリエステル樹脂を含む前記＜１＞から＜９＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１１＞ 突出部が、板状の部材であって、
前記板状の部材の平らな側面が、湾曲部と、挿入されたトナー搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている＜１＞から＜１０＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１２＞ 汲み上げ部を２つ有し、
トナー収容容器がトナー搬送装置に装着された際、前記２つの汲み上げ部がそれぞれに有する湾曲部と、挿入された搬送管のトナー受入口との間のそれぞれに、突出部が存在する前記＜１＞から＜１１＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１３＞ 汲み上げ部と、突出部とが、容器本体に固定されている又は一体的に形成されており、
前記容器本体が回転することで、前記汲み上げ部が、トナーを下方から上方に持ち上げる前記＜１＞から＜１２＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１４＞ 容器開口部を閉鎖する閉鎖位置と、開放する開放位置との間で移動可能なシャッタ部材を有し、
前記シャッタ部材が、搬送管に押圧されることで前記閉鎖位置から前記開放位置へと移動するとともに、
前記突出部が、前記シャッタ部材の移動領域に沿って設けられている前記＜１＞から＜１３＞のいずれかに記載のトナー収容容器である。
＜１５＞ 前記＜１＞から＜１４＞のいずれかに記載のトナー収容容器が画像形成装置本体に着脱可能に設置されたことを特徴とする画像形成装置である。

３２（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ） トナー収容容器
３３ 容器本体
３３ａ 容器開口部
５０ 現像装置
６０（Ｙ，Ｍ，Ｃ，Ｋ） トナー補給装置
７０ トナー収容容器収納部
３０２ 螺旋状突起
３０３ 把手部
３０４ 汲み上げ部
３０４ｆ 汲み上げ壁面
３０４ｈ 凸部
３０４ｉ 湾曲部
３３０ ノズル受入部材
３３１ ノズル受入口
３３２ 容器シャッタ
３３２ａ シャッタ抜け防止爪
３３２ｃ 先端円筒部
３３２ｄ 滑動部
３３２ｅ ガイドロッド
３３２ｆ 片持ち梁
３３２ｇ ガイドロッド摺動部
３３２ｈ 容器シャッタの端面
３３２ｉ 円筒部
３３３ 容器シール
３３３ａ 管挿入口の内面
３３５ シャッタ後端支持部
３３５ａ シャッタ側面支持部
３３５ｂ シャッタ支持開口部
３３５ｄ 後端開口部
３３６ 容器シャッタバネ
３４０ 容器シャッタ支持部材
３４２ 当接部
３５０ シール部材
６１０ ノズル開口
６１１ 搬送ノズル
６１１ａ 搬送ノズルの端面
６１４ 搬送スクリュ

特開２０１２−１３３３４９号公報

Claims (14)

1. トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給するトナーが収容された容器本体と、
   前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する搬送部と、
   前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能な管受入口と、
   前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる汲み上げ部と、を備えるトナー収容容器において、
   前記トナーの、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、
   前記容器本体が、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有し、
   前記汲み上げ部が、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって伸び、且つ前記容器本体の長手方向軸線から離れるように傾斜した汲み上げ壁面と前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部とを有し、
   前記突出部が、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている、
   ことを特徴とするトナー収容容器。
   流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
   １．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
2. トナー搬送装置に装着可能であり、前記トナー搬送装置に供給するトナーが収容された容器本体と、
   前記容器本体の内部に配置され、前記トナーを前記容器本体における長手方向の一端側から容器開口部が設けられた他端側に搬送する搬送部と、
   前記容器開口部に配置され、前記トナー搬送装置に固定された搬送管を受け入れ可能な管受入口と、
   前記搬送部によって搬送された前記トナーを前記容器本体の下方から上方に持ち上げ、前記搬送管のトナー受入口に向けて移動させる汲み上げ部と、を備えるトナー収容容器において、
   前記トナーの、パウダーレオメーターで測定され下記式（１）で表される流動速度指標が、下記式（２）の範囲であり、
   前記容器本体が、前記容器開口部の容器本体内部側から、前記一端側に向かって突出している突出部を有し、
   前記汲み上げ部が、前記容器本体内壁面から前記突出部に向かって隆起した隆起部があって、隆起し始める前記容器本体内壁面から当該内壁面に対向する反対側の内壁面に向かって、且つ前記容器開口部方向に伸びるように連続して設けられた前記隆起部を有し、
   前記隆起部には前記突出部に沿うように湾曲する湾曲部が設けられており、
   前記突出部が、前記トナー収容容器が前記トナー搬送装置に装着された際、前記湾曲部と挿入された前記搬送管のトナー受入口との間に存在するように設けられている、
   ことを特徴とするトナー収容容器。
   流動速度指標＝（回転速度１０ｍｍ／ｓの全体エネルギー）／（回転速度１００ｍｍ／ｓの全体エネルギー） ・・・（１）
   １．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（２）
3. トナーの流動速度指標が、下記式（３）の範囲である請求項１から２のいずれかに記載のトナー収容容器。
   ２．８≦流動速度指標≦６．５ ・・・（３）
4. トナーの流動速度指標が、下記式（４）の範囲である請求項１から３のいずれかに記載のトナー収容容器。
   ２．８≦流動速度指標≦４．０ ・・・（４）
5. トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、５，０００以上３５，０００以下である請求項１から４のいずれかに記載のトナー収容容器。
6. トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、８，０００以上１８，０００以下である請求項１から５のいずれかに記載のトナー収容容器。
7. トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いてソクスレー抽出法により抽出される成分のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）による分子量分布における重量平均分子量Ｍｗが、１４，０００以上１８，０００以下である請求項１から６のいずれかに記載のトナー収容容器。
8. トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いたソクスレー抽出法による抽出の不溶分のうち樹脂成分が、前記トナーに対し０．５質量％以上２０質量％以下である請求項１から７のいずれかに記載のトナー収容容器。
9. トナーの、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いたソクスレー抽出法による抽出の不溶分のうち樹脂成分が、前記トナーに対し０．５質量％以上５質量％以下である請求項１から８のいずれかに記載のトナー収容容器。
10. トナーの結着樹脂が、結晶性ポリエステル樹脂を含む請求項１から９のいずれかに記載のトナー収容容器。
11. 汲み上げ部を２つ有し、
    トナー収容容器がトナー搬送装置に装着された際、前記２つの汲み上げ部がそれぞれに有する湾曲部と、挿入された搬送管のトナー受入口との間のそれぞれに、突出部が存在する請求項１から１０のいずれかに記載のトナー収容容器。
12. 汲み上げ部と、突出部とが、容器本体に固定されている又は一体的に形成されており、
    前記容器本体が回転することで、前記汲み上げ部が、トナーを下方から上方に持ち上げる請求項１から１１のいずれかに記載のトナー収容容器。
13. 容器開口部を閉鎖する閉鎖位置と、開放する開放位置との間で移動可能なシャッタ部材を有し、
    前記シャッタ部材が、搬送管に押圧されることで前記閉鎖位置から前記開放位置へと移動するとともに、
    前記突出部が、前記シャッタ部材の移動領域に沿って設けられている請求項１から１２のいずれかに記載のトナー収容容器。
14. 請求項１から１３のいずれかに記載のトナー収容容器が画像形成装置本体に着脱可能に設置されたことを特徴とする画像形成装置。