JP5954421B2 - 鉄心用方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
例えば、特許文献1には、最終冷延前の焼鈍条件を適正化することによって、磁束密度と鉄損に優れた方向性電磁鋼板を製造する方法が示されている。
例えば、特許文献2には、鋼板の片表面に線状の溝を、溝巾:300μm以下、溝深さ:100μm以下として形成することによって、溝形成前には0.80W/kg以上であった鉄損W17/50を、0.70W/kg以下に低減する技術が示されている。
(1) 鋼板内部において、150MPa以上の大きさを有する応力(板厚方向の引張応力、圧延方向の圧縮応力、あるいは圧延直角方向の引張応力の大きさのうちの最大値)形成領域の板厚方向深さを42μm以上とすることによって、従来よりも大きな渦電流損の低減効果が得られ、
(2) 150MPa以上の応力が形成されていても、上記渦電流損低減効果が大きいために、ヒステリシス損と渦電流損の和である鉄損は極めて低い値となり、
(3) 150MPa以上の強い応力が形成されていると、高磁場励磁領域においても、補助磁区が安定して存在し、低鉄損が得られる
ことを突き止めた。
しかしながら、特許文献9に示される技術は、レーザピーニングを応用したものであり、水中照射する特殊な環境であるため、コイルを連続処理するための十分な技術が確立されておらず、高コスト化が避けられなかった。
従って、変圧器の鉄心としての使用を考えると、被膜損傷を発生させずに、鋼板内部に出来るだけ高い残留応力を発生させ、さらには、鉄損が過度に劣化しないような応力分布範囲を明確化する必要があった。
すなわち、鋼板内部に高い残留応力を形成し、かつ鉄損劣化の原因となる応力分布の拡大を最小限に抑えるためには、極めて高輝度なビームを照射することが重要であり、電子ビーム発生源である陰極材質をLaB6とすることが有効であることを知見した。また、加速電圧を90kV以上まで増大することによって、高輝度ビームを照射しても、被膜損傷を抑制することが可能であることを知見した。
本発明は上記知見に立脚するものである。
1.鋼板面内の圧延方向に対し、60から120°の方向に、LaB 6 から放出された電子ビームによって形成された線状歪みを有する鉄心用方向性電磁鋼板において、
上記線状歪みの近傍に、圧延方向に対して300μm以内の範囲で、かつ板厚方向に対して42μm以上の範囲で、150MPa以上の残留応力が付与された残留応力形成領域を有し、さらに上記線状歪みが、圧延方向に2〜10mmの間隔で周期的に形成されたものである、1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板。
上記線状歪みの近傍に、圧延方向に対して300μm以内の範囲で、かつ板厚方向に対して42μm以上の範囲で、150MPa以上の残留応力が付与された残留応力形成領域を有すると共に、該残留応力形成領域が上記線状歪みの方向において150μm以上の間隔を空けて形成され、さらに上記線状歪みが、圧延方向に2〜10mmの間隔で周期的に形成されたものである、1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板。
はじめに、本発明が適用される鉄心用方向性電磁鋼板(以下、単に鋼板ともいう)の好適な製造条件に関して説明する。
本発明に用いるスラブの成分組成は、二次再結晶が生じる成分組成であればよい。また、インヒビタを利用する場合、例えば、AlN系インヒビタを利用する場合であれば、AlおよびNを、また、MnS・MnSe系インヒビタを利用する場合であれば、Mnと、SeおよびSの少なくともいずれかを適量含有させればよい、さらに両インヒビタを併用してもよい。
インヒビタ効果を発揮するのに好適なAl、N、SおよびSeの含有量は、それぞれ、Al:0.01〜0.065質量%、N:0.005〜0.012質量%、S:0.005〜0.03質量%およびSe:0.005〜0.03質量%である。
C:0.08質量%以下
Cは、熱延板組織を改善するために添加するが、過剰に添加した場合、製造工程中にCを、磁気時効の起こらない50質量ppm以下まで低減することが困難になるため、0.08質量%以下とすることが好ましい。なお、下限は特に制限はないが、工業的に低減できるのは、0.0005質量%程度までである。
Siは、地鉄の電気抵抗を高めて、渦電流損を改善する元素であるため、2.0質量%以上に添加することが好ましい。一方、8.0質量%を超えると、磁束密度が著しく低下するため、Si量は2.0〜8.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Mnは、熱間加工性を良好にする上で必要な元素であるが、含有量が0.005質量%未満ではその添加効果に乏しく、一方1.0質量%を超えると製品板の磁束密度が低下する。従って、Mn量は0.005〜1.0質量%の範囲とすることが好ましい。
Ni:0.03〜1.50質量%、Sn:0.01〜1.50質量%、Sb:0.005〜1.50質量%、Cu:0.03〜3.0質量%、P:0.03〜0.50質量%、Mo:0.005〜0.10質量%およびCr:0.03〜1.50質量%のうちから選んだ少なくとも1種
Niは、熱延板組織を改善して磁気特性を向上させるために有用な元素である。しかしながら、含有量が0.03質量%未満では磁気特性の向上効果が小さく、一方1.50質量%を超えると二次再結晶が不安定になり磁気特性が劣化する。そのため、Ni量は0.03〜1.50質量%の範囲とするのが好ましい。また、Sn、Sb、Cu、P、MoおよびCrは、いずれも上記した各成分の下限に満たないと、磁気特性の向上効果が小さく、一方、上記した各成分の上限量を超えると、二次再結晶粒の発達が阻害されるため、それぞれ上記の範囲で含有させることが好ましい。
さらに、必要に応じ、熱延板焼鈍を施す。この時、熱延板焼鈍温度として800〜1100℃の範囲が好適である。熱延板焼鈍温度が800℃未満であると、熱間圧延でのバンド状組織が残留し、整粒した一次再結晶組織を得ることが困難になり、二次再結晶の発達が阻害される。一方、熱延板焼鈍温度が1100℃を超えると、熱延板焼鈍後の粒径が粗大化しすぎるために、整粒した一次再結晶組織の実現が極めて困難となる。
最終仕上げ焼鈍時に、コイルセット等の影響により生成する歪みを矯正するため、平坦化焼鈍を行うことが有効である。なお、本発明では、平坦化焼鈍前または後に、鋼板表面に絶縁コーティングを施す。ここに、この絶縁コーティングは、本発明では、鉄損低減のために、鋼板に張力を付与できるコーティング(以下、張力コーティングという)を意味する。なお、張力コーティングとしては、シリカを含有する無機系コーティングや物理蒸着法、化学蒸着法等によるセラミックコーティング等が挙げられる。
〔電子ビーム発生条件〕
電子ビーム発生源の材質:LaB6
上述したように、LaB6は、高輝度ビームを出力するのに極めて有利であって、鋼中の応力を所定範囲に形成するのに好適であると考えられる。すなわち、LaB6から発生した電子ビームは、所定の応力となる領域を、板厚方向に深くしつつ、かつ圧延方向への広がりを少なく形成することができる。
加速電圧は、高いほど、加工室内の残留ガスによる散乱の影響を受けにくい利点がある。しかしながら、加速電圧が過度に高くなると、磁区細分化に必要なビーム電流が小さくなって、安定的な制御が困難になるだけでなく、鋼板から発生するX線の遮蔽に必要な部材が大型化し、高コスト化してしまうという問題がある。従って、加速電圧の範囲は40〜300kV程度とするのが好ましい。
表2に、LaB6から出力:0.6kWでビーム径(ビーム半値幅):0.2mmの電子ビームを照射して磁区細分化した方向性電磁鋼板の電子ビーム照射部の被膜損傷と残留応力結果を示す。ビーム径は、ワーキングディスタンスと収束電流によって調整した。被膜損傷は、損傷が無ければ○、有れば×とした。また、残留応力(本発明では、単に応力といった場合は残留応力を意味する)は、150MPa以上の残留応力範囲が、板厚方向に42μm以上かつ圧延方向に300μm以下である場合に○とした。これより、150MPaの応力を形成する条件においては、加速電圧が90kV以上であれば、被膜損傷の抑制が可能であることが分かった。
電子ビームは、直線状あるいは点列状に鋼板の幅端部から、もう一方の幅端部へ照射し、これを圧延方向に周期的に繰り返して行う。この間隔(線間隔)は、2〜10mmであることが必要である。線間隔が狭いと、鋼中に形成される歪領域が過度に大きくなって、鉄損(ヒステリシス損)が劣化する。一方で、線間隔が広すぎると、磁区細分化効果が乏しく、鉄損が改善しないからである。
上記した、線状に鋼板の幅端部から、もう一方の幅端部へのビーム照射において、鋼板の圧延方向と、線状の照射の始点から終点に向かう方向とのなす角を、本発明では線角度という。この線角度は、圧延方向に対して60から120°とする。
上記範囲を逸脱すると、鋼板のビーム照射領域が過度に増大し、ヒステリシス損が劣化してしまうからである。
ここに、電子ビームを点列状に照射した場合、点列間隔が極端に小さい場合を除いて、鋼中の残留応力は、点列間隔の周期で形成される。後述の実施例に示すように、線状歪みの方向における150MPa以上の残留応力形成部間の間隔を0.15mm(150μm)以上にすると、高磁束密度において極めて良好な鉄損が得られた(極めて低いW19/50対W17/50の比が得られた)。これは、点列状に電子ビームを照射することによって、残留応力形成部の体積が最小限に抑えられたためと考えられる。
他方、点線や不連続線照射の場合、線状に存在する点と点の間、あるいは連続線と連続線の間の150MPa以上の残留応力形成部間の間隔は0.8mm(800μm)以下とすることが好ましい。これは、照射領域(応力形成領域)が過度に少ないと、渦電流損改善効果が乏しくなるおそれがあるためである。
加工室圧力が高いと、電子銃から発生した電子が散乱されて、地鉄に熱影響を与える電子のエネルギが減少するため、鋼板は、十分磁区細分化されず、鉄損が改善しない。そこで、本発明では、加工室圧力を、3Pa以下とすることが好ましい。なお、下限値は特に限定されない。
電子ビームを幅方向に偏向して照射させる場合には、幅方向のビームパワー密度が均一になるように、事前に収束電流を調整することが好ましい。
応力の方向
本発明に従う鋼板は、鋼板面内の圧延方向から60から120°の方向に、線状歪みを有し、この歪みの領域近傍に応力が存在しているものであり、その応力は、圧延方向の圧縮応力、板厚方向の引張応力、あるいは圧延直角方向の引張応力からなる。なお、本発明における線状歪みの近傍とは、上述したように、線状歪みによる応力が存在するところであるが、具体的には、電子ビーム照射部より500μm以内に形成される領域とする。
一般に、磁化の方向は、圧縮応力存在下では、その圧縮方向から90°を向いたときに磁気弾性エネルギ的に安定化し、また、引張応力存在下では、その引張方向を向いたときに安定化する。
従って、上記応力が形成された場合には、もともと圧延方向を向いた主磁区が不安定化するため、別の方向を向いた補助磁区が形成されることになる。
上記補助磁区は、上記に示した応力(圧延方向の圧縮応力、板厚方向の引張応力、あるいは圧延直角方向の引張応力)の大きさが大きいほど、より高い励磁領域まで安定化すると考えられる。
図2(a)に、W19/50におよぼす上記応力の最大値(最大残留応力)の影響を、また、図2(b)にW19/50対W17/50の比におよぼす最大応力の影響をそれぞれ示す。
最大応力が150MPa以上で、図2(a)に示したように、1.12W/kg未満のW19/50を得ることができ、また図2(b)に示したように、W19/50対W17/50の比は1.60以下となった。ここで、図中のデータはすべて、磁気特性が同等の鋼板に磁区細分化処理を施した後のデータであり、W15/50は0.51W/kg、W17/50が0.69〜0.70W/kgであった。また、150MPa以上の残留応力形成領域の鋼板板厚方向の広がりは、42〜48μmであって、150MPa以上の残留応力形成領域の鋼板幅方向の広がりは200〜220μmであった。なお、上記応力の広がりは、後述する方法で測定した。
最大応力の方向は、主に板厚方向であったが、その場合、圧延方向の最大応力は30MPa以上であった。
また、鋼中最大応力の上限は、特に制限はないものの、600MPa程度が、実用上の上限である。
補助磁区の板厚方向の広がりは、磁区細分化および渦電流損の低減に影響すると考えられる。
図3(a)は、W17/50におよぼす大きさが150MPa以上の応力の形成領域の板厚方向における広がりの影響を、また図3(b)は、渦電流損We17/50におよぼす大きさが150MPa以上の応力の形成領域の板厚方向における広がりの影響をそれぞれ示している。
150MPa以上の領域が板厚方向に拡大すればするほど、渦電流損が低減し、鉄損も低減していることが認められた。特に、大きさが150MPa以上の応力の形成領域が、板厚方向に42μm以上広がっている場合、0.70W/kg以下の優れた鉄損が得られている。ここで、図中のデータはすべて、磁気特性が同等の鋼板に磁区細分化処理を施した後のデータであり、鋼中の最大応力は255〜300MPaの範囲であった。また、150MPa以上の領域の幅方向の広がりは180〜225μmであった。
なお、150MPa以上残留応力形成領域の板厚方向の上限は、特に制限はないものの、100μm程度が、実用上の上限である。
残留応力形成領域が鋼板圧延方向に拡大し、補助磁区が新たに形成されたとしても、主磁区と補助磁区の境界に生じる自由磁極の量は、ほとんど変わらないものと考えられるから、補助磁区の新たな形成は、磁区細分化に、特に影響をおよぼさないと考えられる。一方で、残留応力形成領域には歪みが存在するから、過度な拡大は、ヒステリシス損を増大させてしまう。よって、150MPa以上残留応力形成領域は、圧延方向に300μm以内とする。
なお、150MPa以上残留応力形成領域の圧延方向の下限は、特に制限はないものの、20μm程度が、実用上の下限である。
本発明において、鋼板の応力分布は、CrossCourt Ver.3.0(BLG Productions Bristol製)を使用し、EBSD-wilkinson法によって測定された歪み分布から、3%Si-Feの弾性係数を用いて求めたが、X線回折法などによる方法によっても良い。ただし、X線回折法などを用いる場合には、測定分解能を高めるために、小さい径のコリメータを使用するのが好ましい。
本発明での測定は、圧延方向板厚断面において、圧延方向に600μm以上で、鋼板の全厚の範囲を、測定ピッチ5μmで行った。なお、視野の中心で歪み分布が対称となるようにして、歪み測定に必要となる無歪み参照点は、測定視野端部に設定した。
かかる冷延板に、酸化度PH2O/PH2=0.45、均熱温度:850℃で150秒保持する脱炭焼鈍を施したのち、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した。その後、二次再結晶と純化を目的とした最終仕上げ焼鈍を1180℃、60hの条件で実施した。
続いて、50%のコロイダルシリカとリン酸マグネシウムからなる張力コーティングを付与し、鉄損を測定した。鉄損W17/50は、0.83〜0.86W/kgであった。
その後、線角度:90°、加工室圧力:0.1Paにて、表3に記載する各照射条件で電子ビームを照射する磁区細分化処理を施して鉄損を測定した。
表4に結果を示す。
Claims (4)
- 鋼板面内の圧延方向に対し、60から120°の方向に、LaB 6 から放出された電子ビームによって形成された線状歪みを有する鉄心用方向性電磁鋼板において、
上記線状歪みの近傍に、圧延方向に対して300μm以内の範囲で、かつ板厚方向に対して42μm以上の範囲で、150MPa以上の残留応力が付与された残留応力形成領域を有し、さらに上記線状歪みが、圧延方向に2〜10mmの間隔で周期的に形成されたものである、1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板。 - 鋼板面内の圧延方向に対し、60から120°の方向に、LaB 6 から放出された電子ビームによって形成された線状歪みを有する鉄心用方向性電磁鋼板において、
上記線状歪みの近傍に、圧延方向に対して300μm以内の範囲で、かつ板厚方向に対して42μm以上の範囲で、150MPa以上の残留応力が付与された残留応力形成領域を有すると共に、該残留応力形成領域が上記線状歪みの方向において150μm以上の間隔を空けて形成され、さらに上記線状歪みが、圧延方向に2〜10mmの間隔で周期的に形成されたものである、1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板。 - 前記線状歪みの形成部表面は、地鉄露出部の無い絶縁被膜である、請求項1または2に記載した1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の鉄心用方向性電磁鋼板における線状歪みを形成するに際し、LaB6から放出される90kV以上の電圧で印加された電子ビームを鋼板表面に照射する、1.5〜1.9Tの励磁領域における変圧器鉄損に優れた鉄心用方向性電磁鋼板の製造方法。
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