CN104603309B - 铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法 - Google Patents

铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104603309B
CN104603309B CN201380044990.2A CN201380044990A CN104603309B CN 104603309 B CN104603309 B CN 104603309B CN 201380044990 A CN201380044990 A CN 201380044990A CN 104603309 B CN104603309 B CN 104603309B
Authority
CN
China
Prior art keywords
mass
iron core
steel sheet
steel plate
electron beam
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201380044990.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104603309A (zh
Inventor
高城重宏
山口广
冈部诚司
花泽和浩
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp filed Critical NKK Corp
Publication of CN104603309A publication Critical patent/CN104603309A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104603309B publication Critical patent/CN104603309B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)

Abstract

根据本发明，在应变区域的附近，使150MPa以上的残余应力存在于相对于轧制方向为300μm以内且相对于板厚方向为42μm以上的范围，而且在轧制方向上以2～10mm的间隔周期性地形成上述应变区域，由此1.5～1.9T的励磁区域的变压器铁损优良，从而能够得到变压器动作时能量损失少的铁芯用方向性电磁钢板。

Description

铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及作为变压器的铁芯使用的方向性电磁钢板及其制造方法。
背景技术
近些年，随着能量使用的效率化推进，期望变压器动作时的能量损失减小。在变压器产生的损失主要包括在导线产生的铜损和在铁芯产生的铁损。而且铁损能够分为磁滞损耗和涡流损耗，并且公知材料的结晶取向的改善、杂质的减少等对磁滞损耗的减少是有效的。
例如，专利文献1示出一种通过使最终冷轧前的退火条件优化来制造磁通密度和铁损优良的方向性电磁钢板的方法。
另一方面，公知涡流损耗除通过板厚的减少、增加Si的添加量之外，还可以通过向钢板表面的槽形成、应变的导入来显著改善。
例如，专利文献2示出通过在钢板的单侧表面形成槽宽为300μm以下、槽深为100μm以下的线状的槽来将槽形成前为0.80W/kg以上的铁损W17/50减少至0.70W/kg以下的技术。
另外，专利文献3示出通过向2次再结晶后的钢板照射等离子电弧来将照射前为0.80W/kg以上的铁损W17/50减少至0.65W/kg以下的技术。
并且，专利文献4示出通过使被膜厚度、因电子束照射而形成于钢板面的磁畴不连续部的平均宽度优化来获得铁损低、噪声小的变压器用材料的技术。
专利文献1：日本特开2012-1741号公报
专利文献2：日本特公平06-22179号公报
专利文献3：日本特开2011-246782号公报
专利文献4：日本特开2012-52230号公报
专利文献5：日本特开2003-27196号公报
专利文献6：日本特开2007-2334号公报
专利文献7：日本特开2005-248291号公报
专利文献8：日本特开2008-106288号公报
专利文献9：日本特开2008-127632号公报
非专利文献1：川崎制铁技报29(1997)3，153-158
上述专利文献2所示的槽形成后的低铁损件在卷绕式变压器的制造过程中对通过等离子电弧、激光等导入热应变而磁畴细化后的钢板实施的去应变退火之后磁畴细化效果仍不消失这一点上有利。然而，槽形成带来的磁畴细化存在铁损减少效果稍小、磁通密度因槽形成导致的钢基体的体积减少而变小的问题。
其中，为了获得可最大限度地降低层叠型变压器的铁损的材料，将热应变导入钢中的方法是有利的，但上述专利文献3、专利文献4所示的方法均仅评价了W17/50的特性。
使用方向性电磁钢板的变压器未必仅在1.7T的励磁条件下使用，小型变压器也可以在1.5T左右的磁通密度下使用，另一方面，大型变压器在超过1.8T的磁通密度范围下使用的情况也不少。
因此，从变压器制造商的设计自由度提高等观点考虑，优选在变压器等的铁芯中使用的方向性电磁钢板的铁损在从1.5T至1.9T左右的磁通密度范围内低。
图1示出不同样品下励磁磁通密度对变压器铁损的影响。图中可知，在以1.7T励磁的情况下，在样品A与样品B中表现出相同的铁损，但在以1.5T以及1.9T励磁的情况下，样品A与样品B的铁损产生明显的差异。这样，可知在1.7T的励磁条件下表现出良好的铁损的钢板未必一定在其他励磁条件下表现出良好的铁损。
在这样的1.7T以外的磁通密度范围内的低铁损化技术中存在例如专利文献5、专利文献6所公开的技术。前者示出如下技术：作为不使用磁畴细化方法的材料的制造方法，通过改变脱炭退火时的升温速度、气氛而使W19/50相对于W17/50的比为1.6以下。然而，该技术需要添加Bi，钢组成受限制，因此作为材料的钢坯的成本增加，而且，还存在钢中的二次再结晶不稳定等问题。
与此相对，后者示出如下技术：通过使向钢板照射的激光的照射条件优化来减少励磁磁通密度为1.9T的铁损。然而，该技术实现对进行去应变退火的铁芯的应用，因此与上述专利文献2所示的槽形成技术相同，在钢板表面形成凹坑，从而存在材料的磁通密度变小的问题。
发明内容
本发明是鉴于上述现状而开发的，目的在于提供1.5～1.9T的励磁区域的变压器铁损优良、从而变压器动作时的能量损失少的铁芯用方向性电磁钢板及其有利的制造方法。
发明人们为了解决上述问题而反复进行深入研究的结果是查明如下情况，即通过使钢中的应力分布优化能够在1.5T以上的全部的励磁磁通密度区域获得极低的铁损。
以往，例如专利文献7、专利文献8示出通过使激光照射后的应力分布优化来实现低铁损化的技术。
在此，上述专利文献7示出通过使在轧制方向上产生且形成于钢板表面的拉伸最大应力为70～150MPa能够减少钢中的涡流损耗，从而实现低铁损化。
另外，上述专利文献8示出通过使轧制方向上的压缩残余应力在轧制剖面内积分的值为0.02kgf以上0.08kgf以下的范围能够使钢板实现低铁损化。
然而，在任一技术中，在产生超过规定值的应力的情况下，都表现出铁损恶化，特别是在上述专利文献8中，暗示了“因表面产生的拉伸残余应力造成的塑性应变而导致磁滞损耗增大”的可能性。
另一方面，如上述专利文献7所示，钢板内部的应力(板厚方向的拉伸应力、轧制方向的压缩应力)能够使与在轧制方向上磁化了的主磁畴不同的磁畴(辅助磁畴)的形成稳定化。即，应力越大，辅助磁畴越稳定化至高磁场区域，如下所示，认为涡流损耗的减少效果直至高磁场区域仍然有效，从而能够获得低铁损。
一般，若形成有辅助磁畴，则主磁畴细化，从而涡流损耗下降。理由并非清楚，但认为该辅助磁畴在板厚方向上的深度对涡流损耗造成强的影响，该深度越扩大，涡流损耗的减少效果越强。对同样的机构而言，例如通过非专利文献1所记载的槽形成件进行考察。
根据以上的见解，进一步重复实验的结果如下，
(1)在钢板内部，通过使具有150MPa以上的大小的应力(板厚方向的拉伸应力、轧制方向的压缩应力、或与轧制方向垂直方向的拉伸应力的大小中的最大值)形成区域的板厚方向深度为42μm以上能够得到比以往更强的涡流损耗减少效果，
(2)即便形成有150MPa以上的应力，由于上述涡流损耗减少效果强，所以磁滞损耗与涡流损耗的和即铁损为极低的值，
(3)若形成有150MPa以上的强应力，则在高磁场励磁区域，辅助磁畴还稳定地存在，从而能够获得低铁损。
即，发明人们发现如下情况：即便在钢板内部存在150MPa以上的强应力，也不仅能够获得低铁损(W17/50)，直至1.9T以内的高励磁磁通密度区域也能够获得极低的铁损。另外，同时发现如下情况：作为钢中的应力分布，150MPa以上的应力在轧制方向上为300μm以内的区域且板厚方向上达到42μm以上的范围形成，并且该应变形成区域在轧制方向上以2～10mm以下的间隔周期性地形成，由此能够获得上述效果。
并且，还查明如下情况：在制造这样的钢板时，使用从LaB6释放出的电子束是极有用的。公知一般LaB6对输出高辉度射束有利，通过发明人们的实验也可以清楚从LaB6释放出的电子束是射束直径(通过狭缝法测定)为0.2mm以下的具有极高的能量密度的射束。现有的电子束多使用钨丝，具有廉价的优点，但在正好聚束时其射束直径为0.3mm左右(参照表1)。
[表1]
表1
其中，上述射束直径越小射束的能量密度越高，从而能够局部地使钢板高温化、膨胀，因此能够推定为有利于产生大的应力的方法。另外，即便使成为规定应力的区域向板厚方向加深，也能够保持区域向轧制方向的应力的范围形成为较小。
另外，上述专利文献9示出通过激光照射使形成于钢板内部的板厚方向残余应力优化为40MPa以上、屈服应力以下来获得减少了热应变导入产生的磁滞损耗恶化的低铁损原料的技术。
然而，专利文献9所示的技术应用了激光喷丸，是水中照射的特殊环境，因此无法确立用于连续处理线圈的充分的技术，且无法避免高成本化。
并且，若欲以残余应力为150MPa以上的方式调整激光条件，则无论如何都需要大输出，其结果是，存在照射钢板表面的被膜损伤，进而钢基体熔化，在安装于变压器时，在层叠的钢板之间无法确保绝缘性的问题，还存在在钢基体露出部分产生铁锈的问题。对于上述问题，存在再次进行涂层的应对方法，但在该情况下，会破坏铁芯的占空系数。另一方面，若残余应力不足150MPa，则由于使形成于激光照射部的环流磁畴稳定化的残余应力低，特别是在高磁场励磁时，会破坏认为对变压器铁损有利的环流磁畴构造。
因此，若考虑作为变压器的铁芯的使用，则为了不产生被膜损伤，在钢板内部产生尽可能高的残余应力，而且，还需要明确铁损不过度恶化的应力分布范围。
发明人们认为：只要是容易抑制被膜损伤的电子束法，就能够解决上述问题，并进行了一些实验，从而清楚了以下内容。
即，产生如下见解：为了在钢板内部形成高的残余应力且将成为铁损恶化的原因的应力分布的扩大抑制在最小，重要的是照射极高辉度的射束，将LaB6作为电子束产生源即阴极材质是有效的。另外，还产生如下见解：将加速电压增大至90kV以上，由此即便照射高辉度射束，也能够抑制被膜损伤。
本发明立足于上述见解。
即，本发明的主要构成如下所述。
1.一种在1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用方向性电磁钢板，其在相对于钢板面内的轧制方向呈60°～120°的方向上具有线状应变，其中，
在上述线状应变的附近，在相对于轧制方向为300μm以内且相对于板厚方向为42μm以上的范围具有被施加150MPa以上的残余应力的残余应力形成区域，而且上述线状应变在轧制方向上以2～10mm的间隔周期性地形成。
2.一种在1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用方向性电磁钢板，其在相对于钢板面内的轧制方向呈60°～120°的方向上具有线状应变，其中，
在上述线状应变的附近，在相对于轧制方向为300μm以内且相对于板厚方向为42μm以上的范围具有被施加150MPa以上的残余应力的残余应力形成区域，并且该残余应力形成区域在上述线状应变的方向上空开150μm以上的间隔而形成，而且上述线状应变在轧制方向上以2～10mm的间隔周期性地形成。
3.在上述1或2所述的在1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用方向性电磁钢板的基础上，上述线状应变的形成部表面是无钢基体露出部的绝缘被膜。
4.一种在1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，其中，在形成上述1～3中任一技术方案所记载的铁芯用方向性电磁钢板的线状应变时，向钢板表面照射从LaB6释放出的电子束。
5.一种在1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用电磁钢板的制造方法，其中，在制造上述1～3中任一技术方案所记载的方向性电磁钢板时，向钢板表面照射外加90kV以上的电压的电子束。
6.在上述4所记载的1.5～1.9T的励磁区域中变压器铁损优良的铁芯用电磁钢板的制造方法的基础上，还向钢板表面照射外加90kV以上的电压的电子束。
根据本发明，能够制造出在1.5～1.9T与至极高的励磁磁通密度区域为止的宽广的磁通密度范围中铁损低而能量效率高的变压器。
附图说明
图1是示出在不同样品中励磁磁通密度对变压器铁损的影响的图。
图2(a)是示出最大应力(板厚方向的拉伸应力、轧制方向的压缩应力、或与轧制方向垂直方向的拉伸应力的大小的最大值)对W19/50的影响的图，(b)是示出最大应力对W19/50与W17/50的比的影响的图。
图3(a)是示出大小为150MPa以上的残余应力形成区域在板厚方向上的范围对W17/50的影响的图，(b)是示出大小为150MPa以上的残余应力形成区域在板厚方向上的范围对涡流损耗We17/50的影响的图。
图4(a)是示出大小为150MPa以上的残余应力形成区域在轧制方向上的范围对W17/50的影响的图，(b)是示出大小为150MPa以上的残余应力形成区域在轧制方向上的范围对磁滞损耗Wh17/50的影响的图。
具体实施方式
以下，对本发明具体地进行说明。
首先，对应用本发明的铁芯用方向性电磁钢板(以下，也简称为钢板)的优选制造条件进行说明。
本发明中使用的钢坯的成分组成只要是二次再结晶所产生的成分组成即可。另外，在利用抑制剂的情况下，例如，在利用AlN系抑制剂的情况下，适量含有Al以及N即可，另外，在利用MnS·MnSe系抑制剂的情况下，适量含有Mn、Se以及S中的至少一种即可，而且也可以同时采用两抑制剂。
为了发挥抑制剂效果，优选，Al、N、S以及Se的含有量分别为Al：0.01～0.065质量％，N：0.005～0.012质量％，S：0.005～0.03质量％以及Se：0.005～0.03质量％。
另外，本发明也可以应用于限制了Al、N、S以及Se的含有量且不使用抑制剂的方向性电磁钢板。此时，Al、N、S以及Se量优选分别抑制成Al为100质量ppm以下、N为50质量ppm以下、S为50质量ppm以下以及Se为50质量ppm以下。
并且，方向性电磁钢板用钢坯的优选基本成分以及任意添加成分如下所述。
C：0.08质量％以下
C是为了改善热轧板组织而添加的，但在过度添加的情况下，在制造工序中将C减少至不发生磁时效的50质量ppm以下较困难，因此优选为0.08质量％以下。此外，下限虽未特别限制，但工业上可减少至0.0005质量％左右。
Si：2.0～8.0质量％
Si是提高钢基体的电阻并改善涡流损耗的元素，因此优选添加至2.0质量％以上。另一方面，若超过8.0质量％，则磁通密度显著降低，因此优选Si量为2.0～8.0质量％的范围。
Mn：0.005～1.0质量％
Mn是使热加工性良好所需要的元素，但在含有量不足0.005质量％的条件下，其添加效果不充分，另一方面，若超过1.0质量％则产品板的磁通密度降低。因此，优选Mn量为0.005～1.0质量％的范围。
除上述基本成分以外，作为磁特性改善成分，还可以适当地含有下述元素。
从Ni为0.03～1.50质量％、Sn为0.01～1.50质量％、Sb为0.005～1.50质量％、Cu为0.03～3.0质量％、P为0.03～0.50质量％、Mo为0.005～0.10质量％以及Cr为0.03～1.50质量％中选择的至少1种。
Ni是对改善热轧板组织并提高磁特性有用的元素。然而，在含有量不足0.03质量％的条件下，磁特性的提高效果小，另一方面，若超过1.50质量％，则二次再结晶变得不稳定，从而磁特性恶化。因此，优选Ni量为0.03～1.50质量％的范围。另外，Sn、Sb、Cu、P、Mo以及Cr中的任一个若不满足上述各成分的下限，则磁特性的提高效果小，另一方面，若超过上述各成分的上限量，则二次再结晶粒的生长受到阻碍，因此优选分别在上述范围含有各个元素。
此外，上述成分以外的其余部分是在制造工序中混入的不可避免的杂质以及Fe。
接下来，对具有上述成分组成的钢坯加热并进行热轧制。但是，在铸造后，也可以不加热而立即进行热轧制，在薄铸片的情况下，也可以省略热轧制而保持原状进入以后的工序。
并且，根据需要实施热轧板退火。此时，作为热轧板退火温度，优选800～1100℃的范围。若热轧板退火温度不足800℃，则会残留有因热轧制而产生的带状组织，从而难以获得整粒的一次再结晶组织，二次再结晶的生长受到阻碍。另一方面，若热轧板退火温度超过1100℃，则热轧板退火后的晶粒直径过于粗大化，因此极难实现整粒的一次再结晶组织。
在热轧板退火后，实施1次或夹着中间退火的2次以上的冷轧制，并在加工至所希望的板厚之后，进行再结晶退火。然后，涂覆退火分离剂，并以二次再结晶以及镁橄榄石被膜的形成为目的实施最终退火。
在最终退火时，为了矫正因线圈设置等的影响而生成的应变，进行平整退火是有效的。此外，在本发明中，在平整退火前或后对钢板表面实施绝缘涂层。在此，该绝缘涂层是指本发明中为了减少铁损而能够对钢板施加张力的涂层(以下，称为张力涂层)。此外，作为张力涂层，可以举出含有二氧化硅的无机系涂层、基于物理蒸镀法、化学蒸镀法等的陶瓷涂层等。
在本发明中，通过按照以下所示的条件对钢板表面照射电子束来对上述最终退火后或张力涂层后的方向性电磁钢板实施磁畴细化处理。
接下来，对适用于本发明的电子束的照射方法具体地进行说明。
〔电子束产生条件〕
电子束产生源的材质：LaB6
如上所述，LaB6对输出高辉度射束极有利，认为优选将钢中的应力形成在规定范围内。即，从LaB6产生的电子束能够以既在板厚方向上加深、又减少向轧制方向的扩张的方式形成成为规定应力的区域。
加速电压：40～300kV
加速电压具有电压越高、越难以受到加工室内的残留气体造成的散射的影响的优点。然而，若加速电压过高，则磁畴细化所需要的射束电流变小，从而不仅稳定的控制变困难，还存在遮挡从钢板产生的X射线所需要的部件大型化、成本升高的问题。因此，优选加速电压的范围为40～300kV左右。
另外，优选线状应变的形成部表面是无钢基体露出部的绝缘被膜，但在抑制钢板的被膜损伤的情况下，需要加速电压为90kV以上。
表2示出从LaB6照射输出为0.6kW且射束直径(射束半值宽度)为0.2mm的电子束而磁畴细化了的方向性电磁钢板的电子束照射部的被膜损伤与残余应力结果。射束直径通过工作距离和聚束电流来进行调整。对被膜损伤而言，若无损伤则为○，若有损伤则为×。另外，对残余应力(在本发明中，简称为应力的情况是指残余应力)而言，150MPa以上的残余应力范围是板厚方向为42μm以上且轧制方向为300μm以下的情况下为○。由此可知，在形成150MPa的应力的条件下，若加速电压为90kV以上，则能够抑制被膜损伤。
[表2]
表2
线间隔：2～10mm
电子束直线状或点列状地从钢板的宽度方向端部向宽度方向另一方的端部照射，并在轧制方向上周期性地重复进行上述内容。它们的间隔(线间隔)需要为2～10mm。这是因为若线间隔窄，则在钢中形成的应变区域变得过大，从而铁损(磁滞损耗)恶化。另一方面，若线间隔过宽，则磁畴细化效果不充分，铁损未得到改善。
线角度：60°～120°
在上述的线状地从钢板的宽度方向端部向宽度方向另一方的端部的射束照射中，钢板的轧制方向与从线状的照射的起点朝向终点的方向所成的角在本发明中称为线角度。该线角度相对于轧制方向为60°～120°。
这是因为若脱离上述范围，则钢板的射束照射区域过度增大，从而磁滞损耗恶化。
本发明的线状不仅是直线，也可以是点线、不连续线，此时的上述线角度是将点线、不连续线的起点和终点连结起来的直线与轧制方向所成的角度。
在此，在点列状地照射电子束的情况下，除点列间隔极端小的情况外，钢中的残余应力按照点列间隔的周期形成。如后述的实施例所示，若150MPa以上的残余应力形成部间在线状应变的方向上的间隔为0.15mm(150μm)以上，则在高磁通密度中能够获得极好的铁损(获得极低的W19/50与W17/50的比)。认为这是因为通过点列状地照射电子束将残余应力形成部的体积抑制至最小。
另一方面，在点线、不连续线照射的情况下，优选线状存在的点与点之间或连续线与连续线之间的150MPa以上的残余应力形成部间的间隔为0.8mm(800μm)以下。这是因为若照射区域(应力形成区域)过度少则存在涡流损耗改善效果不充分的担忧。
加工室压力：3Pa以下
若加工室压力高，则从电子枪产生的电子被散射，从而对钢基体造成热影响的电子的能量减少，因此钢板不能被充分磁畴细化，从而铁损得不到改善。因此，在本发明中，优选加工室压力为3Pa以下。此外，下限值并不特别限定。
聚束电流
在使电子束照射为沿宽度方向偏转的情况下，优选预先将聚束电流调整为宽度方向的射束能量密度均匀。
〔钢中应力分布〕
应力的方向
适用于本发明的钢板相对于在钢板面内的轧制方向呈60°～120°的方向上具有线状应变，并在该应变的区域附近存在应力，该应力由轧制方向的压缩应力、板厚方向的拉伸应力或与轧制方向垂直方向的拉伸应力构成。此外，本发明的线状应变的附近是指如上所述那样存在基于线状应变的应力的区域，但具体而言，是相对于电子束照射部形成于500μm以内的区域。
一般，对磁化方向而言，在存在压缩应力下，相对于压缩方向呈90°时磁弹性能量稳定，另外，在存在拉伸应力下，朝向其拉伸方向时稳定。
因此，在形成有上述应力的情况下，原本朝向轧制方向的主磁畴不稳定，因此形成有朝向其他方向的辅助磁畴。
钢中最大应力：150MPa以上
认为上述所示的应力(轧制方向的压缩应力、板厚方向的拉伸应力或与轧制方向垂直方向的拉伸应力)的大小越大，上述辅助磁畴越稳定化至更高励磁区域。
图2(a)示出上述应力的最大值(最大残余应力)对W19/50的影响，另外，图2(b)示出最大应力对W19/50与W17/50的比的影响。
最大应力为150MPa以上，如图2(a)所示，能够获得不足1.12W/kg的W19/50，另外，如图2(b)所示，W19/50与W17/50的比为1.60以下。其中，图中的数据全部是在对磁特性相同的钢板实施了磁畴细化处理之后的数据，W15/50为0.51W/kg，W17/50为0.69～0.70W/kg。另外，150MPa以上的残余应力形成区域在钢板板厚方向上的范围为42～48μm，150MPa以上的残余应力形成区域在钢板宽度方向上的范围为200～220μm。此外，上述应力的范围通过后述方法测定。
最大应力的方向主要是板厚方向，但在该情况下，轧制方向的最大应力为30MPa以上。
另外，钢中最大应力的上限虽未特别限制，但600MPa程度是实用上的上限。
150MPa以上残余应力形成区域：板厚方向上为42μm以上
认为辅助磁畴在板厚方向上的范围影响磁畴细化以及涡流损耗的减少。
图3(a)示出大小为150MPa以上的应力的形成区域在板厚方向上的范围对W17/50的影响，另外，图3(b)示出大小为150MPa以上的应力的形成区域在板厚方向上的范围对涡流损耗We17/50的影响。
认为150MPa以上的区域在板厚方向上越扩大，涡流损耗越减少，铁损也越减少。特别是在大小为150MPa以上的应力的形成区域在板厚方向上扩大42μm以上的情况下，能够获得0.70W/kg以下的优良的铁损。其中，图中的数据全部是在对磁特性相同的钢板实施了磁畴细化处理之后的数据，钢中的最大应力为255～300MPa的范围。另外，150MPa以上的区域在宽度方向上的范围为180～225μm。
此外，150MPa以上残余应力形成区域的板厚方向的上限虽未特别限制，但100μm左右是实用上的上限。
150MPa以上残余应力形成区域：轧制方向上为300μm以内
认为即便残余应力形成区域在钢板轧制方向上扩大，重新形成辅助磁畴，在主磁畴与辅助磁畴的边界产生的自由磁极的量也几乎不变，因此认为辅助磁畴的重新形成不会对磁畴细化造成特别的影响。另一方面，在残余应力形成区域存在应变，因此过度的扩大使磁滞损耗增大。因此，150MPa以上残余应力形成区域在轧制方向上为300μm以内。
此外，150MPa以上残余应力形成区域在轧制方向上的下限虽未特别限制，但20μm左右是实用上的下限。
图4(a)示出大小为150MPa以上的应力的形成区域在轧制方向上的范围对W17/50的影响，图4(b)示出大小为150MPa以上的应力的形成区域在轧制方向上的范围对磁滞损耗Wh17/50的影响。可知150MPa以上的区域在钢板轧制方向上越扩大，磁滞损耗越增大，铁损也越增大。特别是在轧制方向上范围超过300μm的情况下，磁滞损耗过度地增大为0.35W/kg以上，并成为比0.70W/kg大的铁损。其中，图中的数据全部是在对磁特性相同的钢板实施了磁畴细化处理之后的数据，最大应力为270～300MPa。另外，板厚方向的应力的范围为45～50μm。
〔应力分布测定方法〕
在本发明中，钢板的应力分布通过使用CrossCourt Ver.3.0(BLG ProductionsBristol制)，并利用3％Si-Fe的弹性系数从通过EBSD-wilkinson法测定出的应变分布中求出，但也可以通过基于X射线衍射法等的方法。但是，在使用X射线衍射法等的情况下，为了提高测定分辨率，优选使用小径的视准仪。
本发明中的测定是在轧制方向板厚剖面中，在轧制方向上为600μm以上且钢板的整个厚度范围内以5μm的测定间距来进行的。此外，应变分布在视场的中心对称，应变测定所需要的无应变参照点设定于测定视场端部。
此外，在本发明中，对除上述工序、制造条件以外，能够应用实施使用以往公知的电子束的磁畴细化处理的方向性电磁钢板的制造方法。
实施例
通过连续铸造来制造以质量％计含有C：0.05％、Si：3.1％、Mn：0.12％、Ni：0.01％、O：0.003％、N：0.007％、Al：0.025％、Se：0.02％以及S：0.003％、且由剩余部分Fe以及不可避免的杂质构成的钢坯，并在加热至1430℃后，通过热轧制制成板厚为1.6mm的热轧板，之后在1000℃下实施10秒的热轧板退火。接下来，通过冷轧制使中间板厚为0.55mm，并在氧化度PH2O/PH2＝0.37、温度为1100℃、时间为100秒的条件下实施中间退火。然后，在通过盐酸酸洗除去表面的辅助刻度之后，再次实施冷轧制，从而制成板厚为0.23mm的冷轧板。
在对上述冷轧板实施在氧化度PH2O/PH2＝0.45、均热温度为850℃下保持150秒的脱炭退火之后，对该冷轧板涂覆以MgO为主成分的退火分离剂。然后，在1180℃、60h的条件下实施二次再结晶与以纯化为目的的最终退火。
接下来，施加有50％的胶态二氧化硅与磷酸镁构成的张力涂层，并测定铁损。铁损W17/50为0.83～0.86W/kg。
然后，以线角度为90°、加工室压力为0.1Pa而实施在表3所记载的各照射条件下照射电子束的磁畴细化处理并测定铁损。
结果如表4所示。
[表3]
[表4]
表4
如表3以及4所示，可知：在使用LaB6以具有满足本发明的条件的残余应力形成区域的方式照射电子束的情况下，W15/50为0.52W/kg以下，W17/50为0.70W/kg以下，而且W19/50为1.11W/kg以下，即便在高励磁区域中，也能够获得铁损极低的钢板。

Claims (9)

1.一种铁芯用方向性电磁钢板，其在相对于钢板面内的轧制方向呈60°～120°的方向上具有线状应变，其特征在于，
具有如下成分组成：
含有：Si：2.0质量％～8.0质量％和Mn：0.005质量％～1.0质量％，
还含有：从Ni为0.03质量％～1.50质量％、Sn为0.01质量％～1.50质量％、Sb为0.005质量％～1.50质量％、Cu为0.03质量％～3.0质量％、P为0.03质量％～0.50质量％、Mo为0.005质量％～0.10质量％以及Cr为0.03质量％～1.50质量％中任意选择的至少1种，
其余部分由Fe和不可避免的杂质构成，
在所述线状应变的附近，在相对于轧制方向为300μm以内且相对于板厚方向为42μm以上的范围具有被施加150MPa以上的残余应力的残余应力形成区域，而且所述线状应变在轧制方向上以2～10mm的间隔周期性地形成。
2.一种铁芯用方向性电磁钢板，其在相对于钢板面内的轧制方向呈60°～120°的方向上具有线状应变，其特征在于，
具有如下成分组成：
含有：Si：2.0质量％～8.0质量％和Mn：0.005质量％～1.0质量％，
还含有：从Ni为0.03质量％～1.50质量％、Sn为0.01质量％～1.50质量％、Sb为0.005质量％～1.50质量％、Cu为0.03质量％～3.0质量％、P为0.03质量％～0.50质量％、Mo为0.005质量％～0.10质量％以及Cr为0.03质量％～1.50质量％中任意选择的至少1种，
其余部分由Fe和不可避免的杂质构成，
在所述线状应变的附近，在相对于轧制方向为300μm以内且相对于板厚方向为42μm以上的范围具有被施加150MPa以上的残余应力的残余应力形成区域，并且该残余应力形成区域在所述线状应变的方向上空开150μm以上的间隔而形成，而且所述线状应变在轧制方向上以2～10mm的间隔周期性地形成。
3.根据权利要求1或2所述的铁芯用方向性电磁钢板，
所述线状应变的形成部表面是无钢基体露出部的绝缘被膜。
4.一种权利要求1或2所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
在最终退火之后、或在该最终退火后的张力涂层之后，向钢板表面照射从LaB6释放出的电子束而形成所述线状应变。
5.一种权利要求3所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
在最终退火之后、或在该最终退火后的张力涂层之后，向钢板表面照射从LaB6释放出的电子束而形成所述线状应变。
6.一种权利要求1或2所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
在最终退火之后、或在该最终退火后的张力涂层之后，向钢板表面照射外加90kV以上的电压的电子束而形成所述线状应变。
7.一种权利要求3所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
在最终退火之后、或在该最终退火后的张力涂层之后，向钢板表面照射外加90kV以上的电压的电子束而形成所述线状应变。
8.根据权利要求4所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
所述电子束是外加90kV以上的电压的电子束。
9.根据权利要求5所述的铁芯用方向性电磁钢板的制造方法，
所述电子束是外加90kV以上的电压的电子束。
CN201380044990.2A 2012-08-30 2013-08-29 铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法 Active CN104603309B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012190534 2012-08-30
JP2012-190534 2012-08-30
PCT/JP2013/005124 WO2014034128A1 (ja) 2012-08-30 2013-08-29 鉄心用方向性電磁鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104603309A CN104603309A (zh) 2015-05-06
CN104603309B true CN104603309B (zh) 2017-10-31

Family

ID=50182962

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201380044990.2A Active CN104603309B (zh) 2012-08-30 2013-08-29 铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10026533B2 (zh)
EP (1) EP2891726B1 (zh)
JP (1) JP5954421B2 (zh)
KR (1) KR101671211B1 (zh)
CN (1) CN104603309B (zh)
IN (1) IN2015DN00611A (zh)
RU (1) RU2597190C1 (zh)
WO (1) WO2014034128A1 (zh)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10535453B2 (en) 2012-10-31 2020-01-14 Jfe Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
JP6060988B2 (ja) * 2015-02-24 2017-01-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP6689274B2 (ja) * 2016-01-25 2020-04-28 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN107881411B (zh) * 2016-09-29 2019-12-31 宝山钢铁股份有限公司 一种低噪音变压器用低铁损取向硅钢产品及其制造方法
EP3514261B1 (en) * 2016-10-18 2020-06-17 JFE Steel Corporation Oriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing oriented electromagnetic steel sheet
US11236427B2 (en) 2017-12-06 2022-02-01 Polyvision Corporation Systems and methods for in-line thermal flattening and enameling of steel sheets
RU2744690C1 (ru) 2018-03-30 2021-03-15 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Железный сердечник трансформатора
US11961647B2 (en) * 2018-03-30 2024-04-16 Jfe Steel Corporation Iron core for transformer
KR102639341B1 (ko) * 2019-06-17 2024-02-21 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기강판 및 그 제조 방법
JPWO2022203087A1 (zh) 2021-03-26 2022-09-29
CN117043363A (zh) 2021-03-26 2023-11-10 日本制铁株式会社 方向性电磁钢板及其制造方法
CN115572887B (zh) * 2022-10-31 2023-06-09 常州大学 一种超细孪晶梯度结构中锰钢及其制备方法

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0622179B2 (ja) 1986-10-09 1994-03-23 川崎製鉄株式会社 鉄損の低い変圧器用巻き鉄心
JPH04362139A (ja) * 1991-06-05 1992-12-15 Kawasaki Steel Corp 平坦度に優れた低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05179355A (ja) * 1992-01-06 1993-07-20 Kawasaki Steel Corp 低鉄損一方向性けい素鋼板の製造方法
JP3023242B2 (ja) 1992-05-29 2000-03-21 川崎製鉄株式会社 騒音特性の優れた低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH062042A (ja) * 1992-06-16 1994-01-11 Kawasaki Steel Corp 積鉄芯用低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH0622179A (ja) 1992-06-30 1994-01-28 Fuji Photo Optical Co Ltd 小型雲台装置
US5296051A (en) * 1993-02-11 1994-03-22 Kawasaki Steel Corporation Method of producing low iron loss grain-oriented silicon steel sheet having low-noise and superior shape characteristics
JP3482340B2 (ja) * 1998-03-26 2003-12-22 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板とその製造方法
JP2002220642A (ja) 2001-01-29 2002-08-09 Kawasaki Steel Corp 鉄損の低い方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3388239B2 (ja) 2001-07-16 2003-03-17 新日本製鐵株式会社 高磁場鉄損と被膜特性に優れる超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2298592C2 (ru) * 2002-03-28 2007-05-10 Ниппон Стил Корпорейшн Листовая электротехническая сталь с ориентированными зернами, обладающая исключительно высокой адгезией пленки, и способ ее производства
JP4344264B2 (ja) 2004-03-08 2009-10-14 新日本製鐵株式会社 低鉄損一方向性電磁鋼板
TWI305548B (en) * 2005-05-09 2009-01-21 Nippon Steel Corp Low core loss grain-oriented electrical steel sheet and method for producing the same
JP4846429B2 (ja) 2005-05-09 2011-12-28 新日本製鐵株式会社 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5000182B2 (ja) * 2006-04-07 2012-08-15 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
JP5613972B2 (ja) 2006-10-23 2014-10-29 新日鐵住金株式会社 鉄損特性の優れた一方向性電磁鋼板
JP5241095B2 (ja) 2006-11-21 2013-07-17 新日鐵住金株式会社 低鉄損一方向性電磁鋼板
CN102031342B (zh) 2009-09-30 2013-01-09 鞍钢股份有限公司 细化二次晶粒尺寸的高磁感取向硅钢的制备方法
JP5471839B2 (ja) 2010-05-28 2014-04-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5648331B2 (ja) 2010-06-14 2015-01-07 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101419638B1 (ko) * 2010-06-18 2014-07-15 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법
JP5919617B2 (ja) * 2010-08-06 2016-05-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5593942B2 (ja) 2010-08-06 2014-09-24 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
BR112013001358B1 (pt) 2010-08-06 2019-07-02 Jfe Steel Corporation Chapa de aço elétrico de grãos orientados e método para a fabricação da mesma
JP5561148B2 (ja) * 2010-12-22 2014-07-30 Ｊｆｅスチール株式会社 圧縮応力下での鉄損劣化の小さいモータコア

Also Published As

Publication number Publication date
CN104603309A (zh) 2015-05-06
WO2014034128A1 (ja) 2014-03-06
IN2015DN00611A (zh) 2015-06-26
JPWO2014034128A1 (ja) 2016-08-08
KR101671211B1 (ko) 2016-11-01
WO2014034128A8 (ja) 2014-12-18
EP2891726A4 (en) 2015-11-25
EP2891726B1 (en) 2017-11-01
EP2891726A1 (en) 2015-07-08
JP5954421B2 (ja) 2016-07-20
US10026533B2 (en) 2018-07-17
RU2597190C1 (ru) 2016-09-10
US20150187474A1 (en) 2015-07-02
KR20150036775A (ko) 2015-04-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104603309B (zh) 铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法
EP2602347B1 (en) Grain-oriented magnetic steel sheet and process for producing same
RU2539274C2 (ru) Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
KR101593346B1 (ko) 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
KR101421387B1 (ko) 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
EP3050979B1 (en) Method for producing grain-oriented electromagnetic steel sheet
JP5866850B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5742294B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR20140133838A (ko) 방향성 전기 강판
EP3591080A1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and production method therefor
JP2022027234A (ja) 方向性電磁鋼板
CN110300808A (zh) 取向性电磁钢板
MX2012015155A (es) Metodo para la produccion de chapa de acero magnetica de grano orientado.
JP3399991B2 (ja) 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
TWI421352B (zh) 附有鎂橄欖石覆膜的方向性電磁鋼板及其製造方法
JP2013072116A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JPH062042A (ja) 積鉄芯用低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
CN105074043A (zh) 取向性电磁钢板的氮化处理设备和氮化处理方法
JP2002294416A (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法と製造装置
JP2018123377A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5845848B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05179355A (ja) 低鉄損一方向性けい素鋼板の製造方法
JP7459956B2 (ja) 方向性電磁鋼板
JP7459955B2 (ja) 方向性電磁鋼板
JP5691265B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant