JP5894977B2

JP5894977B2 - グランドパッキン

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Publication number: JP5894977B2
Application number: JP2013251775A
Authority: JP
Inventors: 貴士川崎; 林　洋樹; 洋樹林; 幸一片岡
Original assignee: Nippon Pillar Packing Co Ltd
Current assignee: Nippon Pillar Packing Co Ltd
Priority date: 2013-12-05
Filing date: 2013-12-05
Publication date: 2016-03-30
Anticipated expiration: 2033-12-05
Also published as: CN104696528A; CN204553842U; JP2015108413A; US20150159757A1; US9188230B2; CN104696528B

Description

本発明は、ポンプやバルブ等の流体機器のシール部品として使用されるグランドパッキンに関するものである。

回転軸からの漏れを防止するために使用されるグランドパッキンとしては、石綿繊維やガラス繊維等の無機繊維を種々の編み方により編組し、潤滑剤などを含浸させるか表面処理を行った紐状のもの、いわゆる編組パッキンが多く使用されている。

また、カーボン繊維あるいはパラ系芳香族ポリアミド繊維を素材とした編組パッキンも数多く生産されるようになり、グランドパッキンの耐熱性、耐薬品性さらに耐摩耗性等の特性も大幅に向上してきている。このような従来例としては、特許文献１や２のものが知られている。

この種のグランドパッキンのうち、ヤーンの移動経路数（編み糸経路数）が４のもの、詳しくは、複数のヤーンを編組しての紐状体によりなるとともに、角形の断面を有して断面におけるヤーンの方向が対角線に平行となるように、かつ、ヤーンの移動経路数が４に設定されているグランドパッキンがある（特許文献３を参照）。

このような編組パッキンでは、通常、前記の紐状体をポンプのグランド部に装填する場合は、紐状体所定の長さに切断した後、その端部と端部とを付き合せた環状形状（ドーナツ状の形状）の状態、即ちグランドパッキンとして挿入する。この挿入のときに、紐状体としての４つの側面のうち、挿入されたグランドパッキンとしての内周面となる側面においては、ヤーンが内径中心側（径内側）に撓んで盛り上がる傾向となることが多い。

この盛り上がりが内周面の凹凸となり、ステム（軸）と接触する面としての平面度に悪影響を与え、結果として、漏洩によるシール性能にも悪影響を及ぼすおそれがあった。

特開２００５−０３６９２２号公報特開平０５−０３９８７１号公報特公昭６３−０６７５７６号公報

本発明の目的は、複数のヤーンを編組しての紐状体によりなるとともに、角形の断面を有して前記断面における前記ヤーンの方向が対角線に平行となるように、かつ、前記ヤーンの移動経路数が４に設定されているグランドパッキンにおいて、更なる工夫によって、より漏洩し難いものとしてシール性を改善させる点にある。

請求項１に係る発明は、複数のヤーン１を編組しての紐状体２によりなるとともに、角形の断面を有して前記断面における前記ヤーン１の方向が対角線に平行となるように、かつ、前記ヤーンの移動経路数が４に設定されているグランドパッキンにおいて、
前記紐状体２の側面２ａ〜２ｄにて露呈されている前記ヤーン１の交差角度αが、四つの前記側面２ａ〜２ｄのうちの互いに隣り合う側面どうしで異なる状態に編組されていることを特徴とする。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載のグランドパッキンにおいて、四つの前記側面２ａ〜２ｄのうち、内周面となる側面２ｃの前記交差角度αが、これに相隣る側周面となる側面２ｂ，２ｄの前記交差角度αよりも大となるように前記紐状体２を丸めてなることを特徴とする。

請求項３に係る発明は、請求項１又は２に記載のグランドパッキンにおいて、四つの前記側面２ａ〜２ｄのうちの互いに対向する側面どうしにおいては、前記ヤーンの交差角度αが互いに同じに設定されていることを特徴とする。

請求項４に係る発明は、請求項１〜３の何れか一項に記載のグランドパッキンにおいて、前記紐状体２における隣り合う前記側面どうしで形成される角部１３には、前記隣り合う側面どうしのうちの一方の前記側面２ｃから他方の前記側面２ｄへ連続するヤーン１が配置されていることを特徴とする。

請求項５に係る発明は、請求項１〜４の何れか一項に記載のグランドパッキンにおいて、前記ヤーン１は潤滑剤が含浸されたものであることを特徴とする。

請求項１の発明によれば、次のような効果が得られる。紐状体の側面において、ヤーンの交差角度が大きいと露出ヤーン長は短くなり、ヤーンの交差角度が小さいと露出ヤーン長は長くなる（図３を参照）。従って、紐状体を丸めてグランドパッキンとする際に、交差角度の大きい側面が内周面となるようにすれば、紐状体を丸めたことによる内周面での径内側への撓みによる盛り上がりを無視できる程度に小さくすることが可能になる。
従って、ポンプのグランド部に装填する場合には、ステム（軸）と接触する面である内周面の平面度が従来に比べて改善され、シール性能を向上させることができる。つまり、更なる工夫によって、より漏洩し難いものとしてシール性を改善させることができる。

請求項２の発明によれば、内周面となる側面の交差角度が、これに相隣る側周面となる側面の交差角度よりも大となるように構成されているから、請求項１の発明による前記効果が確実に発揮されるという利点がある。
そして、グランドパッキンの側周面は、紐状体における交差角度の小さい側面で形成されるから、側周面での露出ヤーン長は長いものとなり、紐状体を丸めてグランドパッキンとする際に、側周面における径内側への撓みにより比較的明確な凹凸となる盛り上がりが生じる。この凹凸な盛り上がりが隣のグランドパッキンの側周面と咬み合いこととなり、互いに回り止め作用を生じるという効果も奏することができる。

請求項３の発明によれば、紐状体を丸めてグランドパッキンとした場合、内周面と外周面とは交差角度を大きくして露出ヤーン長を短くし、両側周面では交差角度を小さくして露出ヤーン長を長くすることができるから、隣合うグランドパッキンやパッキン押え等との相対的な回り止め作用が、いずれの側周面においても確実に発揮される利点がある。

請求項４の発明によれば、連続するヤーンが角部に配置されているから、角部が保護されることや、ヤーンが解けることが防止される効果が得られる。また、例えば、ポンプのグランド部にシール装置として用いる場合、紐状体を丸めて環状形状のグランドパッキンとして挿入するが、この際に、角部の撓みによる変形が防止される効果も得られる。

請求項５の発明によれば、ヤーンには潤滑剤が含浸されているので、ステム（軸）との摩擦がより少なくなり、シール性能に好影響を与えることが可能になる。

グランドパッキンの切欠き断面を含む斜視図（実施例１）パッキン側面を示し、（ａ）は第１，３側面、（ｂ）は第２，４側面相隣るパッキン側面の展開図であり、（ａ）は従来品、（ｂ）は本発明品グランドパッキンの実機への装着例を示す要部の断面図編糸経路のモデル図編組状態を示す概略の斜視図グランドパッキンの従来品と本発明品との漏洩試験結果を示す図表時間と漏洩量との関係グラフを示し、（ａ）は従来品、（ｂ）は本発明品第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１位置、（ｂ）は第２位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第３位置、（ｂ）は第４位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第５位置、（ｂ）は第６位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第７位置、（ｂ）は第８位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第９位置、（ｂ）は第１０位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１１位置、（ｂ）は第１２位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１３位置、（ｂ）は第１４位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１５位置、（ｂ）は第１６位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１７位置、（ｂ）は第１８位置第３側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１９位置、（ｂ）は第２０位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１位置、（ｂ）は第２位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第３位置、（ｂ）は第４位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第５位置、（ｂ）は第６位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第７位置、（ｂ）は第８位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第９位置、（ｂ）は第１０位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１１位置、（ｂ）は第１２位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１３位置、（ｂ）は第１４位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１５位置、（ｂ）は第１６位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１７位置、（ｂ）は第１８位置第４側面の編糸状況を示し、（ａ）は第１９位置、（ｂ）は第２０位置

以下に、本発明によるグランドパッキンの実施の形態を、図面を参照しながら説明する。なお、本明細書においては、便宜上、紐状体２が丸められて環状とされたものをグランドパッキンＧと定義するものとする。

〔実施形態１〕
本発明によるグランドパッキンＧは、図１〜図３に示すように、複数のヤーン１を編組しての紐状体２によりなるとともに、角形の断面を有して断面におけるヤーン１の方向が対角線に平行となるように、かつ、ヤーン１の移動経路数が４に設定されている。そして、紐状体２の側面２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄにて露呈されているヤーン１の交差角度αが、四つの側面２ａ〜２ｄのうちの互いに隣り合う側面どうしで異なる角度ａ≠ｂに編組されている。

この種のグランドパッキンＧ（紐状体２）の構造及び断面を図１に示す。即ち、正方形の対角線に沿って平行に伸び、かつ、互いに交差するように設定された四つのヤーン（編み糸）経路ｗ１〜ｗ４（図５，６を参照）上において、各々の経路上の複数本のヤーン１を他の経路上の各ヤーン１と交互に重合交差するように順次移動させながら編組させていくことにより、断面が正方形の紐状体２として得られるものである。
ヤーン１としては、アクリル系繊維、好ましくはアクリロニトリル酢酸ビニル共重合体からなる繊維を加撚りしてなるものが挙げられるが、これ以外でも良い。また、ＰＴＦＥなどの固形潤滑剤や液体潤滑剤をヤーン１に含浸させても良い。

グランドパッキンＧとしての紐状体２は、径の細い３６本のヤーン（編み糸）１を、図５にモデル化して示す４つの移動経路ｗ１〜ｗ４上においてそれぞれ矢印方向に順次移動させることにより、交互に重合交差するように編組して得られる紐状のものであって、断面形状は正方形を呈している。ヤーン１は合成繊維などの繊維を束ねてなるものである。
この紐状体２の製造は、３６本の編み糸ボビン（ヤーン１が巻かれたボビン）３〜６が、複数の爪車（図示省略）などを介して、図５に示す移動経路ｗ１〜ｗ４を形成すべく設定された複数の所定経路上を順次移動するように構成された編組機（図示省略）を用いて行われる。

この編組機にあっては、図５に示すように、対角線上に位置する各移動経路ｗ１，ｗ４上においては各々８本のヤーン１、即ち各々８個の第１，第４編み糸ボビン３，６が移動されるとともに、他の移動経路ｗ２，ｗ３上においては各々１０本のヤーン１、即ち各々１０個の第２，第３編み糸ボビン４，５が移動されるように配置されている。つまり、このような構成に編組された紐状体２は、ヤーン１の移動経路ｗ１〜ｗ４数が４で、ヤーン１の本数は３６本のものとされている。

編組機は、図６に示すように、８個の第１編み糸ボビン３、各１０個の第２及び第３編み糸ボビン４，５、８個の第４編み糸ボビン６（図３においては、各々一つのボビンのみ示す）が、図５に示す如く４つの移動経路ｗ１〜ｗ４に沿って夫々移動されていくように構成されたものである。

従来の紐状体２２においては、図３（ａ）に示すように、側面にて露呈されているヤーン２１の交差角度αは、四つの側面２２ａ〜２２ｄにおいて全て等しい。従って、それらのうちの互いに隣り合う側面どうしの交差角度（α）も互いに同じであり、露出ヤーン長Ｌも互いに等しく構成されている。そして、通常は、各側面２２ａ〜２２ｄにおけるヤーン２１の交差角度αは９０度に設定されることが多い。
また、四つの側面２２ａ〜２２ｄのうち、互いに対向する２つの側面どうし（第１側面２２ａと第３側面２２ｃ、第２側面２２ｂと第４側面２２ｄ）は互いに同じ模様（形状）となり、互いに隣り合う２つの側面（例：第１側面２２ａと第２側面２２ｂ）は互いに異なる模様（形状）となる。

通常、上記の紐状体２２をポンプのグランド部に装填する場合は、紐状体２２所定の長さに切断した後、その端部と端部とを付き合せた環状形状（ドーナツ状の形状）の状態、即ちグランドパッキンＧとしてから挿入することになる。この挿入のときに、４つの側面２２ａ〜２２ｄのうち、内周面となる側面（例：第２側面１２ｂ）が内径中心側に撓んで盛り上がる傾向となる。従来、この盛り上がりが内周面の凹凸となり、シール性能に悪影響を与えるおそれが生じていた。

これに対して、本発明のグランドパッキンＧにおいては、図１，２、及び図３（ｂ）に示すように、ヤーンの交差角度αは、紐状体２の４つの側面２ａ〜２ｄのうちの互いに隣り合う側面どうし（例：第３側面２ｃと第４側面２ｄ）では、互いに異なる角度ａと角度ｂ（ａ≠ｂ）となるように構成されている。
図３（ｂ）において、交差角度αは、角度ｃ＞角度ｄであり、第３側面２ｃと第４側面２ｄにおいて、互いに重合交差する箇所どうしの間におけるヤーン１の長さＬ（以下、露出ヤーン長Ｌと称する）は、第３側面２ｃの長さＬｃよりも第４側面２ｄの長さＬｄの方が明確に長い（Ｌｃ＜Ｌｄ）ものとなっている。

即ち、図３（ｂ）に示すように、例えば、第４側面２ｄにおいて、露出ヤーン長Ｌが交差する二つ分の幅寸法をＷとすれば、
ｓｉｎ（ｄ）＝（Ｗ／２）／Ｌ
つまり、Ｌ＝Ｗ／{２ｓｉｎ（ｄ／２）}
従って、角度ｄ（ヤーンの交差角度α）を小さくすれば、露出ヤーン長Ｌは大きくなることが判る。

さて、本発明によるグランドパッキンＧを実機に組み付けてシール装置Ｓとする場合について説明する。例えば、図４に示すように、ポンプのグランド部８に装填する場合は、紐状体２を、その第３側面２ｃが内周面となるように、端部と端部とを付き合せて丸めた環状形状のもの、即ち、グランドパッキンＧとして、グランドボックス１１の内周面１１ａ及びステム（軸）９に接触する状態で挿入する。なお、１１ｂはパッキン受けの段差部であり、１４はアダプタリングである。
この場合、第２側面２ｂや第４側面２ｄは、ステム９の軸心Ｐ方向に向く状態、即ち、グランド押え１０の端面１０ａ又は隣のグランドパッキンＧの第２側面２ｂ又は第４側面２ｄに接触する状態になる。この場合、露出ヤーン長Ｌは、第１側面２ａの長さ＝第３側面２ｃの長さ＜第２側面２ｂの長さ＝第４側面２ｄの長さ、となる。

第３側面２ｃを内周面とした場合、第３側面２ｃの露出ヤーン長Ｌは短い（第２，４側面２ｂ，２ｄの露出ヤーン長Ｌより短い）ので、紐状体２を丸めてグランドパッキンＧとする際に、第３側面２ｃにおける径内側への撓みによる盛り上がりは無視できる程度に小さいものとなる。従って、ステム９と接触する面である第３側面２ｃの平面度が、従来品〔図３（ａ）参照〕よりも改善され、シール性能が向上する効果が得られる。この好ましい効果は、第３側面２ｃと同じ交差角度α（ａ）を有する第１側面２ａが内周面となるように、紐状体２を丸めてなるグランドパッキンＧにおいても同様に得られる。

また、上述のグランドパッキンＧの場合、その側周面（内周面と外周面とを繋ぐドーナツ状の面）は、紐状体２としての第２，第４側面２ｂ，２ｄで形成される。これら第２，第４側面２ｂ，２ｄにおける露出ヤーン長Ｌは長い（第１，３側面２ａ，２ｃの露出ヤーン長Ｌより長い）ため、紐状体２を丸めてグランドパッキンＧとする際に、第２，第４側面２ｂ，２ｄにおける径内側への撓みにより比較的明確な凹凸となる盛り上がりが生じるようになる。この凹凸な盛り上がりが隣のグランドパッキンＧの第４，第２側面２ｄ，２ｂの凹凸な盛り上がりと咬み合いこととなり、互いに回り止め作用を生じるという効果が得られる。

加えて、図１〜図３に示すように、グランドパッキンＧにおいては、紐状体２における隣り合う側面２ｃ，ｄどうしで形成される角部１３には、隣り合う側面どうしのうちの一方の側面２ｃから他方の側面２ｄへ連続するヤーン１が配置されている。これは、他の隣り合う側面どうし２ａ，２ｂ（２ｂ，２ｃ、２ｄ，２ａ）においても、同様に構成されている。
このように連続するヤーン１が角部１３に配置されていることにより、角部１３が保護されることや、ヤーン１が解けることが防止されるという作用効果が得られる。また、図４に示すように、ポンプのグランド部８にシール装置Ｓとして用いる場合、紐状体２を丸めて環状形状のグランドパッキンＧとして挿入するが、この際に、角部１３の撓みによる変形が防止される作用効果も得られる。

上記のシールに関する作用効果を検証すべく、グランドパッキンＧの漏洩試験を従来品と本発明品とで行った。その結果を、図７、及び図８（ａ），（ｂ）にそれぞれ示す。従来品でも本発明品でも、試験開始時から数時間で漏洩量が大きく減少し、そのご漸減して行くという傾向についてはほぼ同等である。しかしながら、その絶対値は大きく異なり、開始直後では本発明品の漏洩量（単位時間当りの漏洩量）は従来品の１／３〜１／２程度で、かつ、数時間以降においては本発明品の漏洩量は従来品の１／４程度であり、大きく改善されているのが見て取れる。

次に、第３側面２ｃにおける交差角度αを従来よりも大きく〔角度ｃ：図３（ｂ）を参照〕できること（露出ヤーン長Ｌを従来よりも長くできること）を、製造面から検討してみる。図９〜図１８に、第３側面２ｃにおける時間経過に伴う第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３を移動する第２，第３編み糸ボビン４，５の位置を記した編糸状況の作用図を示している。
なお、図５や図６において、各移動経路ｗ１〜ｗ４は直線移動と半円移動との組み合わせに単純化して描いてあるが、実際は、図９〜図１８に示すように、多数の歯車列１２，７の組み合わせによる経路であり、各移動経路ｗ１〜ｗ４は、それぞれ円弧移動を交互に繰り返すような移動経路（移動軌跡）となる。図９〜図１８においては、第２移動経路ｗ２を実線で、かつ、第３移動経路ｗ３を破線でそれぞれ示すものとする。

まず、図９（ａ）に示す状態を第２，第３編み糸ボビン４，５それぞれの開始位置、即ち第１位置とし、それらから各々１／５回転移動した第２，第３編み糸ボビン４，５それぞれの第２位置を図９（ｂ）に示している。なお、１６個の歯車列１２，１３のうち、四隅の角歯車７の直径は、その他の１２個の普通歯車１２の４／５に設定されており、普通歯車１２が４／５回転すると角歯車７は１回転する状態に構成されている。

図１０（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図９（ｂ）に示す第２位置から角歯車７の１／４回転分移動した第３位置を示している。
図１０（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１０（ａ）に示す第３位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第４位置を示している。
図１１（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１０（ｂ）に示す第４位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第５位置を示している。
図１１（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１１（ａ）に示す第５位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第６位置を示している。この第５位置から第６位置への移動により、第２，第３編み糸ボビン４，５は互いに交差する。

図１２（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図１１（ｂ）に示す第６位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第７位置を示している。
図１２（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１２（ａ）に示す第７位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第８位置を示している。
図１３（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１２（ｂ）に示す第８位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第９位置を示している。
図１３（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１３（ａ）に示す第９位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１０位置を示している。第６位置において交差した第２，第３編み糸ボビン４，５は、その第６位置の反対側（裏側）である第１０位置に来たとき、第６位置におけるヤーン１の交差角度αが大きく〔例：図３（ｂ）に示す角度ｃ〕なる。第１０位置は、第６位置から４ステップ（４／５回動）移動した位置であり、露出ヤーン長Ｌは比較的短いものとなる。

図１４（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図１３（ｂ）に示す第１０位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１１位置を示している。
図１４（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１４（ａ）に示す第１１位置から角歯車７の１／４回転分移動した第１２位置を示している。
図１５（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１４（ｂ）に示す第１２位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１３位置を示している。
図１５（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１５（ａ）に示す第１３位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１４位置を示している。

図１６（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図１５（ｂ）に示す第１４位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１５位置を示している。
図１６（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１６（ａ）に示す第１５位置から普通歯車１２の１／５の１／４回転分移動した第１６位置を示している。
図１７（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１６（ｂ）に示す第１６位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１７位置を示している。
図１７（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１７（ａ）に示す第１７位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１８位置を示している。

図１８（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図１７（ｂ）に示す第１８位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１９位置を示している。
図１８（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図１８（ａ）に示す第１９位置から普通歯車１２の１／５の１／４回転分移動した第２０位置を示している。
そして、図１８（ｂ）に示す第２０位置から、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが普通歯車１２の１／５回転分移動すると、図９（ａ）に示す第１位置に戻る。この第１位置〜第２０位置の移動が、第３側面２ｃにおける各移動経路ｗ２，ｗ３の１サイクルである。

次に、第４側面２ｄにおける交差角度αを従来よりも小さく〔角度ｄ：図３（ｂ）を参照〕できること（露出ヤーン長Ｌを従来よりも短くできること）を、製造面から検討してみる。図１９〜図２８に、第４側面２ｄにおける時間経過に伴う第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３を移動する第２，第３編み糸ボビン４，５の位置を記した編糸状況の作用図を示している。
これら図１９〜図２８においても、図９〜図１８と同様に、各移動経路ｗ１〜ｗ４は、それぞれ円弧移動を交互に繰り返すような移動経路（移動軌跡）であり、第２移動経路ｗ２は実線、第３移動経路ｗ３は破線、ということも図９〜図１８と同様とする。

まず、図１９（ａ）に示す状態を、第４側面２ｄにおける第２，第３編み糸ボビン４，５それぞれの開始位置、即ち第１位置とし、それらから各々普通歯車１２の１／５回転移動した第２，第３編み糸ボビン４，５それぞれの第２位置を図１９（ｂ）に示す。なお、図１９〜図２８においては、図９〜図１８と同様に、１６個の歯車列１２，１３のうち、四隅の角歯車７の直径は、その他の１２個の普通歯車１２の４／５に設定されており、普通歯車１２が４／５回転すると角歯車７は１回転する状態に構成されている。

図２０（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図１９（ｂ）に示す第２位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第３位置を示している。
図２０（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２０（ａ）に示す第３位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第４位置を示している。この第３位置から第４位置への移動により、第２，第３編み糸ボビン４，５は互いに交差する。
図２１（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２０（ｂ）に示す第４位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第５位置を示している。
図２１（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２１（ａ）に示す第５位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第６位置を示している。

図２２（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、図２１（ｂ）に示す第６位置から、第２編み糸ボビン４（ヤーン１）は角歯車７の１／４回転分、第３編み糸ボビン５（ヤーン１）は普通歯車１２の１／５回転分それぞれ移動した第７位置を示している。
図２２（ｂ）は、第２，図２２（ａ）に示す第７位置から、第２編み糸ボビン４は普通歯車１２の１／５回転分、第３編み糸ボビン５は角歯車７の１／４回転分それぞれ移動した第８位置を示している。
図２３（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２２（ｂ）に示す第８位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第９位置を示している。
図２３（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２３（ａ）に示す第９位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１０位置を示している。

図２４（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図２３（ｂ）に示す第１０位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１１位置を示している。
図２４（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２４（ａ）に示す第１１位置から角歯車７の１／４回転分移動した第１２位置を示している。
第４位置において交差した第２，第３編み糸ボビン４，５は、その第４位置の反対側（裏側）である第１２位置に来たとき、より内側に向かう姿勢となる。これ即ち、第４位置におけるヤーン１の交差角度αが小さく〔例：図３（ｂ）に示す角度ｄ〕なる。第１２位置は、第４位置から８ステップ（８／５回動）移動した位置である。この交差角度ｄは、第３側面２ｃの第６位置による交差角度ｃよりも小さく、従って、露出ヤーン長Ｌは第３側面２ｃの場合よりも明確に長くなる。

図２５（ａ）は、第２，第３移動経路ｗ２，ｗ３において、第２，第３編み糸ボビン４，５（各ヤーン１）のそれぞれが、図２４（ｂ）に示す第１２位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１３位置を示している。
図２５（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２５（ａ）に示す第１３位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１４位置を示している。
図２６（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２５（ｂ）に示す第１４位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１５位置を示している。
図２６（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２６（ａ）に示す第１５位置から普通歯車１２の１／５の１／４回転分移動した第１６位置を示している。

図２７（ａ）は、図２６（ｂ）に示す第１６位置から、第２編み糸ボビン４（ヤーン１）は角歯車７の１／４回転分、第３編み糸ボビン５（ヤーン１）は普通歯車１２の１／５回転分それぞれ移動した第１７位置を示している。
図２７（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２７（ａ）に示す第１７位置から、第２編み糸ボビン４は普通歯車１２の１／５回転分、第３編み糸ボビン５は角歯車７の１／４回転分それぞれ移動した第１８位置を示している。
図２８（ａ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２７（ｂ）に示す第１８位置から普通歯車１２の１／５回転分移動した第１９位置を示している。
図２８（ｂ）は、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが、図２８（ａ）に示す第１９位置から普通歯車１２の１／５の１／４回転分移動した第２０位置を示している。
そして、図２８（ｂ）に示す第２０位置から、第２，第３編み糸ボビン４，５のそれぞれが普通歯車１２の１／５回転分移動すると、図１９（ａ）に示す第１位置に戻る。この第１位置〜第２０位置の移動が、第４側面２ｄにおける各移動経路ｗ２，ｗ３の１サイクルである。

図９〜図２８を用いた以上の検討により、紐状体２を作製するにおいて、第３側面２ｃと第４側面２ｄそれぞれの開始点（第１位置）を、図９，図１９に示されるように工夫して設定されている。それにより、第３側面２ｃにおいて表面に出るヤーン１の交差角度αは、従来の角度（９０度）より大きい角度ｃ（図３参照）にすることができる。従って、露出ヤーン長Ｌを従来よりも短くすることができている。第１側面２ａにおける交差角度αである角度ａは、第３側面２ｃの角度ｃと同じ（ａ＝ｃ）である。
また、第３側面２ｃに相隣る第２及び第４側面２ｂ，２ｄ（側周面）においては、交差角度αを従来の角度（９０度）より小さい角度ｂ，ｄ（図３参照）にすることができ、従って、露出ヤーン長Ｌを従来よりも長くすることができる。

１ヤーン
２紐状体
２ａ〜２ｄ第１〜第４側面
１３角部
α ヤーンの交差角度

Claims

複数のヤーンを編組しての紐状体によりなるとともに、角形の断面を有して前記断面における前記ヤーンの方向が対角線に平行となるように、かつ、前記ヤーンの移動経路数が４に設定されているグランドパッキンであって、
前記紐状体の側面にて露呈されている前記ヤーンの交差角度が、四つの前記側面のうちの互いに隣り合う側面どうしで異なる状態に編組されているグランドパッキン。
四つの前記側面のうち、内周面となる側面の前記交差角度が、これに相隣る側周面となる側面の前記交差角度よりも大となるように前記紐状体を丸めてなる請求項１に記載のグランドパッキン。
四つの前記側面のうちの互いに対向する側面どうしにおいては、前記ヤーンの交差角度が互いに同じに設定されている請求項１又は２に記載のグランドパッキン。
前記紐状体における隣り合う前記側面どうしで形成される角部には、前記隣り合う側面どうしのうちの一方の前記側面から他方の前記側面へ連続するヤーンが配置されている請求項１〜３の何れか一項に記載のグランドパッキン。
前記ヤーンは潤滑剤が含浸されたものである請求項１〜４の何れか一項に記載のグランドパッキン。