JP5804233B2 - マイクロ波の波長を、磁性体によって波長転換するとき、加熱する物質が持つ熱吸収波長と最適温度に合わせて、磁性体を選択し最適温度のなかで波長の領域とその密度を高めて加熱加工、熱処理を行う方法並びに赤外線、遠赤外線エネルギーのトンネル効果の構造を示す。 - Google Patents
マイクロ波の波長を、磁性体によって波長転換するとき、加熱する物質が持つ熱吸収波長と最適温度に合わせて、磁性体を選択し最適温度のなかで波長の領域とその密度を高めて加熱加工、熱処理を行う方法並びに赤外線、遠赤外線エネルギーのトンネル効果の構造を示す。 Download PDFInfo
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Description
連続した長いパイプの構造のなかで均一な温度の波長を熱輻射し解凍、融雪施設の構造を示す。
マイクロ波の波長を磁性体によって転換し、赤外線、遠赤外線の波長を円筒形のパイプの形状から熱輻射し、連続した加熱処理、化学合成、化学分解、化学重合、食品加工などの構造を示す。
カルシウム、マグネシウムの含有量の多い液体大豆製品、乳製品、魚類、貝殻、家畜の骨、蟹の甲羅、海老の殻等の内部の成分を食品加工及び抽出、分解、合成、重合を一定の温度のなかで波長とその密度によって、行う磁性体の組成構造を示す。
従来外部加熱では熱吸収効率が低く、カルシウム内部まで加熱するために長時間を必要としていた。
カルシウムフェライト及びCaFe4O7、CaFe3O5、カルシウム置換ガーネット、または、Mn−Znフェライトなどの磁性材料の重量に対し5%〜20%以内のカルシウムを混合し陶磁器に焼結した磁性素材を作り陶磁器の外部からマイクロ波(2.45Ghz)を照射することによって、熱効率の高い抽出、分離ができる。
容器内部にスノコ、中フタの構造を取り付け、スノコ、中フタに磁性体を燒結し、スノコの表面及び中フタの裏面に燒結する磁性体の選択と一定の間隔で渦電流損、誘導加熱、電子スピンによる加熱が生じる構造。
マイクロ波の直接加熱は食品素材の分子回転によって加熱されており、品質の変化が生じやすい。
マイクロ波を利用して従来の容器の状態で赤外線、遠赤外線による加熱、解凍する方法。
従来の外部からの加熱では、熱エネルギーのトンネル効果の現象は見られない。
赤外線、遠赤外線エネルギーのトンネル効果を利用すると加熱に必要な物質だけを集中的に加熱でき、省エネルギー効果、加熱による酸化の予防、高品質の安定する方法を示す。
陶磁器をマイクロ波によって加熱し、陶磁器から遠赤外線、赤外線波長の放射に転換し、熱効率を上げて調理及び化学反応、化学合成、金属加工、金属結晶、金属の焼結、冶金を行う技術開発は本出願者によって[特許文献2]特願2005−185673によって出願している。アミノ酸、ペプチド、タンパク質、及び有機化合物の持つ熱吸収波長帯、2.5μm〜20μmの領域、無機金属や半導体が持つ熱吸収波長帯、0.1μm〜6.5μmの領域などの物質が持つ熱吸収波長帯に合わせた波長を高密度で照射し、アミノ酸類、ペプチド、タンパク質及び有機化合物の生成、合成、及び反応、分解を促進し、無機素材のナノ粒子の生成、薄膜、金属結晶の合成を促進する技術開発は本出願者によって[特許文献3]特願2005−348434によって出願している。
同一容器の内部で物質を加熱する場合は、常に均一な加熱が求められる。均一な温度の上昇を目的にした加熱方法の確立とは別に容器の一部分のカ所だけを局所的に高温にする方法の要求や異なった物質を同一容器に入れ個別に加熱し反応させる方法も求められていた。
同一容器の中に入れた物質を加熱するときに外部から加熱方法では、液体を入れずに均一な温度の上昇や計画された温度の異なった分布のなかで分離して加熱する方法は困難であり、多くの課題が残されていた。
マイクロ波の波長を磁性体に照射し渦電流損が生じ磁気共鳴によって加熱したとき、磁性体のスピンの量子力学的効果によって古典的熱力学の法則を破る。
マイクロ波の波長を磁性体によって、赤外線、遠赤外線に波長転換し渦電流損から磁気共鳴が生じた場合、熱エネルギーは増幅され、理想的な黒体輻射の条件の温度と波長密度の関係を越えて、波長の密度は高くなる。この条件を維持して物質を加熱すると、熱効率が高い加熱ができる。
マイクロ波の波長を磁性体が吸収し加熱する場合、磁性体から熱輻射する波長の領域と加熱する物質が持つ熱吸収波長が整合すると波長は物質の間で同調すると、共鳴現象により加熱時間は短縮できる。誘導加熱、渦電流損加熱、電子スピンの共鳴による加熱が同時に起きる構造は、電磁波が一定の構造のなかで渦状の回転運動が継続できる形状によって生じる。
円形、楕円形、又は凹面、凸面、円筒、円錐、球の構造である。磁化は半径が小さいほど早く高くなる。
加熱に利用する容器は磁化が生じる磁性体構造にし、その内面に磁性体の凹面の半円球を複数に配列するとそれぞれの半円球が個別に渦電流損を生じて熱輻射する。凹面の半円球は、凹面の内面から表面に向かって熱輻射する。容器の内面に凹面の半円球を魚鱗の状態に配列し、容器内部の表面積が大きくなると熱輻射する面積が大きくなり、加熱時間は短縮できる。物質加熱では輻射面から距離の2乗で離れるほどエネルギー効率は低下する。加熱物との接点が多いほど、加熱時間は短縮される。
渦電流損が生じ磁化が生じるときの磁性体の構造は半円球の半径が小さいほど磁化が高くなり、早い温度の上昇がみられる。
水分率の高い物質を加熱すると水分分離が始まり、分離した水分が底に溜まると加熱物質と分離した水分が接する場所は温度上昇が遅くなる。加熱する磁性体の容器の中に磁性体を塗布し焼結した凹面上に穴を複数に空けたスノコを設置し、スノコの構造は円錐の凹面にすると同様に渦電流損、誘導加熱、電子スピンの加熱が生じ、スノコの開いた各部から熱輻射することにより、加熱物質から分離した水分はスノコから下に落ち、加熱物と分離され均一に早く加熱できる。
スノコの下に少量の水分を入れ加熱すると水分は早く蒸気化しスチーム加熱と赤外線、遠赤外線の直接加熱との併用ができる。
磁性体の容器にスノコと中フタを設置するとスチーム加熱、加圧加熱、直接加熱が同時に併用し行える。
容器内部に複数の渦電流損が生じる構造を作ると同一出力、同一磁性体を利用しても早い温度上昇が得られる。
マイクロ波をアルミニウムで作られた導波管によって誘導し、強磁場構造のなかでマイクロ波の波長を導波管から磁性体のパイプのなかに放射したとき10m以上の距離においてもマグネトロンから放射するマイクロ波の出力と磁性体の構造によって安定し誘導することが出来、マイクロ波の漏洩はしない。
円筒形の磁性体フェライトや陶磁器の内面と外面に磁性体を燒結し、導波管から誘導し、円筒形の入り口からマイクロ波を照射し、反対の出口側に円筒形の内径寄りも小さな球形又は半円形の強磁場の渦電流が生じる磁性体の構造を設置すると出口側の磁性体の磁化が強くなり、マイクロ波が吸収され、キュリー温度になるまで温度は上昇する。出口側の磁性体がキュリー温度に達すると次ぎに円筒形の磁性体全体がマイクロ波を吸収し発熱する。このときの円筒形の直径は、マイクロ波の波長以上の内径を選択する。
円筒形のパイプの内部に異なった組成の磁性体及びキュリー温度の異なる磁性体や磁化の異なる磁性体を配列すると始めに磁化の強い場所の温度が上昇しキュリー温度に到達すると次ぎに磁化の低い位置が温度の上昇を示す。磁性体のキュリー温度の異なる磁性体を配列すると配列によって最高温度の制御がキュリー温度の最高点になり温度格差が生じる熱輻射が可能である。
円筒形のパイプ状の磁性体の構造に同一磁性体の球又は半円球の凹凸を付けると球又は半円球の磁性体が円筒形のパイプの磁性体よりも磁化が高くなり、早く熱輻射をおこなう。球並びに半円球が円筒形のパイプの外部に凹面にカットすると凹面から外部に熱輻射し、磁性体の円筒形のパイプ状の内部に球を付けるか又は半円球の凹面を内面に向けてカットすると円筒形の内部に熱輻射する。
円筒形のパイプに球又は凹面の磁性体構造を並列し設置すると並列に熱輻射され、磁性体の組成の選択によってマイクロ波の波長転換し、赤外線、遠赤外線の波長の領域を並列に一方向に熱輻射することができる。
直接マイクロ波が磁性体に照射するとスパッタリングを起こし、プラズマ現象を起こしことから利用されていない。
マイクロ波を利用し加熱するときに磁性体の表面にテフロン樹脂をコーティングするとマイクロ波が金属表面で生じるスパッタリングよるプラズマ現象が生じずに、マイクロ波はテフロン樹脂を透過し磁性体に吸収され、磁性体の組成によって赤外線、遠赤外線の波長に転換し発熱する。
このときの波長の領域は、テフロン樹脂が存在していても従来の組成の磁性体と変わらず熱輻射する。
磁性体の構造を持つ組成の容器、釜、回転釜又は磁性体を塗布又は、焼結した回転釜を用いて、マイクロ波の波長を転換し、遠赤外線、赤外線を輻射させ、食品の加工、解凍、酵素の失活、加熱、調理、殺菌を行うことができる。
従来、タンパク質類、ムコ多糖体、脂肪酸類を抽出する技術は加圧並びにアルコール、触媒、酵素などによって抽出されていたが、一定の温度の中で波長の領域、2.5μm〜20μmの密度を上げ熱輻射し電磁波の振動による抽出ができる。
食品の乾燥や樹脂の乾燥等は、減圧し脱気しながら外部から加熱しているが加熱する温度には一定の品質基準から限度があり、加熱温度を制御し脱気するのに大変な時間を要している。水が吸収する波長の領域2.5μm〜6.8μmを温度の制御のなかで波長の密度を高めて脱気する方法は取られていない。
粘性の強い液体の水分を蒸発するには外部から熱を加えると加熱される表面の水分が蒸発し、内部までの熱伝導が悪く、表面温度だけが上がりその結果、表面だけ炭化し、粘性の強い物質の内部から水分を蒸発させるには、全体を撹拌しなければ困難とされていた。粘性の強い物質の撹拌には、常に大きなエネルギーが必要である。
畜産廃棄物の汚泥は水分率が高いことからメタンガス発酵が安定せず、メタンガス発酵後の汚泥の量の多さが課題となっている。畜産廃棄物は撹拌するとメルカプタン、アンモニアなどの臭いも撹拌によって拡散し、臭気公害の元になる。異臭を分解し、水分だけを蒸発することが望まれていた。メルカプタンやアンモニアを分解する波長の領域は、2.5μm〜20μmのなかにあり、この領域の密度を上げると粘性の強い液体内部で分解し、同時に水分も波長振動によって蒸発する。陶磁器などの円筒形のパイプの外部又は内部に磁性体のマンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト、マンガンニッケルフェライト、ニッケルフェライト等の磁性体キュリー温度、150℃〜250℃を燒結し、マイクロ波の波長を磁性体によって波長転換すると2.5μm〜20μmの波長領域の密度が高くなる。粘性の強い物質の内部に設置し、導波管からマイクロ波を導き陶磁器の円筒形のパイプの内部から波長転換すると粘性の強い液体の内部から短時間に水分蒸発ができ畜産廃棄物から発散するアンモニアやメルカプタンは分解され水分が蒸発する。
畜産廃棄物は金属類の腐蝕が早いが、陶磁器を利用すると腐蝕の老化年数が長く、経済的である。
氷や雪は水と同じ吸収波長の領域は2.5μm〜6.5μmであり、この領域の波長密度を上げ、振動輻射すると吸収共鳴によって、熱効率が高くなり早く、氷や雪を溶かし水になる。
氷や雪が溶けるには、融解熱と氷や雪の温度から水に解凍するまでの温度較差とその重量を掛けた数字が解凍に必要な熱エネルギーである。これまで解凍や融雪は単に温度を加えて解凍されており、水が持つ熱吸収波長の密度を上げ、熱効率を上げて解凍する方法は取られていない。
積雪地域では屋根に勾配がある場合が多く、屋根の頂上に近い場所で融雪し温度の高い水に変化すると、屋根の斜面に沿って水が流れ、屋根の低い部分の雪も重量の変化と解凍された水によって共に流れ落ちる。
屋根の素材は、瓦、亜鉛鉄板、アスベスト瓦、茅葺きなどであり、融雪の温度は高温になると火災や素材の変質の心配があり、最高温度が100℃〜300℃までが望ましい。
磁性体の円筒形パイプを屋根の棟に沿って設置し、マイクロ波を導波管によって誘導し、磁性体のパイプの内部に放射する。パイプには、磁性体の半円球の凹面をパイプの外部に平行に一列に配列し、カットした半年球の面は屋根の斜面に平行に熱輻射するように設置する。
設定する温度と波長の領域が最高密度となる磁性体は、マンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト、マンガンニッケルフェライト、ニッケルフェライト等で磁性体のキュリー温度を100℃〜300℃で選択する。これらの磁性体がマイクロ波を吸収し熱輻射する時の波長の領域は2.5μm〜20μmであり、このときに輻射する波長密度が高く、解凍、融雪に効果的な領域である。
カルシウム、マグネシウム及びキチン質、キトサンが吸収する波長の領域は、30μm〜60μmにあり、黒体輻射の熱エネルギーの法則からみて、温度を上げても波長の密度が高くならない。
加熱しても吸収する波長の密度が低いことが熱による分解がし難い原因である。
この領域は太陽のエネルギー、自然界でも波長の密度が低く、土壌の中で骨だけが何百年も残っている。
カルシウムを熱エネルギーによる分解、合成などは、実施されておらず、工学的エネルギーによる粉砕又は酸及び酵素による分解が一般的である。
マイクロ波(2.45GHz)を磁性体に照射し[0015]に示した構造と磁性体の組成をマンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト等磁性体に対して5%〜20%のカルシウムを混合し燒結した容器を利用し、熱輻射する波長の領域が磁性体の組成によって、30μm〜60μm波長転換し、80℃〜300℃の低温であっても、波長の密度を10−2(W/cm2μm)〜10(W/cm2.μm)に上がり温度と波長の領域とその密度によって、分解又は合成ができる。
組成にカルシウムが多く含まれている物質又はキチン質、キトサンやカルシウム、マグネシウムの組成の内部含有しているヒアルロン酸等では酵素分解処理、有機溶媒による処理や機械的な加圧エネルギーよる粉砕処理がされている。
カルシウム、マグネシウムによって被われていたり、又はキチン質で被われている組成も外部から30μm〜60μmの波長を照射すると内部の組成も波長振動によって分解され抽出できる。カルシウム、マグネシウム又はキチン質を含む物質には水分も多く含んでおり、波長の領域は、2.5μm〜60μmの波長領域の密度が高い磁性体を選択すると水分、有機物、カルシウム、キチン質、キトサンが電磁波の振動によって分解や合成が出来る。
マイクロ波の波長を転換させ、輻射させる磁性素材として、カルシウムフェライト、CaFe4O7、CaFe3O5、カルシウム置換ガーネットを用いて、キュリー温度、150℃〜300℃の磁性体を選択し、マイクロ波(2.45GHz)を輻射すると波長転換し、波長の領域、30μm〜60μmの密度が高く輻射する。水が吸収する領域から有機物及びカルシウム、マグネシウムの吸収波長、2.5μm〜60μmの波長領域の密度を上げるには、マンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト、マンガンニッケルフェライト、ニッケルフェライトにカルシウムを5%〜20%を配合した磁性体を陶磁器に燒結し、マイクロ波(2.45GHz)を輻射すると波長転換し、波長の領域2.5μm〜60μmの輻射する波長密度が高くなる。
配合比率が5%以下ではカルシウム、マグネシウムの反応性が少なく、熱の上昇温度がマンガンフェライトの時と変わらない、配合比率が20%になるとやはり温度の上昇が遅く、最適配合比率は5%以上、20%以下の範囲約10%前後である。
カルシウム内部に含まれるアミノ酸類、有機酸、脂肪酸、タンパク質、ムコ多糖体等の抽出にはマンガンフェライト及びマンガン亜鉛フェライトとカルシウムの配合比率を10%割合で配合した磁性体でキュリー温度は、150℃〜250℃に設定すると最高温度のピークと波長の領域が整合し2.5μm〜60μmの範囲になる。
[0015][0020]で示した構造を利用しカルシウムを配合した磁性体の容器でマイクロ波(2.45GHz)を照射し、カルシウム、マグネシウムの含有率の高い海藻、豆乳、牛乳、乳製品、葉野菜、骨、魚類の加熱加工を行うと磁性体のカルシウムと内容物に含まれているカルシウム、マグネシウムが同調し吸収共鳴を起こし、マンガン亜鉛フェライト、マンガンフェライトの容器や直接マイクロ波を照射し加熱するよりも早い温度上昇が見られ、熱効率を上げることができる。
電気炉などでは1、000℃以上の高温になるには数時間を要しており、実験では高温になるまでの待機時間が長く、無駄な時間が多く、その上に高出力の電気が必要になっている。
少ない電気の出力で短時間に安定した高温が短時間に得られ、波長の領域も1(THZ)の領域の密度が高くなり、熱効率の高い熱輻射ができる。
産業的にこれらの作業は経済コストが安く、低価格で連続的に大量に処理する必要がある。中でもエネルギーコストが安いことが欠かせない条件である。
食品加工の工程において廃棄物となるリンゴ、梨、柿、ブドウ及び柑橘類の皮を殺菌、酵素失活させ、食品の素材及び食品添加物、色素として再利用し加工することが求められている。食品廃棄物の再利用化は法律が制定されており食品産業全体の課題の一つである。
昆布だしや鰹の出汁が和風料理の基本である。昆布だしを取り出すには低温で10時間以上低温で寝かせて抽出することが長年引き継がれた技法となっている。昆布を始め海草類にはカルシウムの含有量が多く、古くから低温で時間をかけて出汁を取る方法が基本になっている。
昆布を始め海草類、鰹節にはカルシウムと豊富なアミノ酸が含まれており、多くのアミノ酸類が味覚の中心になっている。
昆布及び海草類、鰹節の出汁を抽出するときの最適波長の範囲は、2.5μm〜60μmであり、抽出最適温度は50℃〜75℃この範囲で、波長密度をあげて電磁波の振動を与えると短時間に味覚の優れた出汁が抽出できる。このときの磁性体は0021からキュリー温度200℃以下を選択する。
大きな釜や容器のなかで出汁が短時間に抽出できる。
水の吸収波長から有機物の吸収波長及びカルシウムの吸収波長に合わせて、磁性体のキュリー温度80℃〜250℃のなかで照射する波長の領域2.5μm〜60μmの範囲の波長密度を上げて短時間の30分から1時間で骨に含まれるエキスの成分を抽出できる。加熱によって生じるアクになる部分は5〜10分程度の加熱で先に分離し浮きだし、短時間に除去できる。
抽出時の最適温度は60℃〜80℃である。
このときの磁性体は、0021の磁性体を選択し利用すると電磁波の振動によって抽出が短時間にできる。
マイクロ波の波長を磁性体によって波長転換し、波長の領域2.5μm〜60μm加熱温度60℃〜100℃の間で波長の密度上げて加熱すると加熱時間10分〜50分の短時間に分解、抽出が出来る。このときに使用する磁性体は、0021からキュリー温度、100℃〜250℃の中で波長の領域2.5μm〜60μmを選択する。
カルシウム素材、カルシウム原料の粉体加工が簡素化できる。
溶剤として利用されているアセトンの沸点は56.5℃吸収波数は1450ν/cm−1エチルアルコールと類似した位置にあり同様の方法によって気化できる。
失敗の原因は部分的に高温なり解凍ムラが多くなり、商品価値を失っていた。
冷凍マグロの解凍はマイクロ波は利用されていない。
冷凍の大きな塊を製造するときに、磁性体の球又は磁性体の半円球を冷凍品の内部に埋め込み冷凍し、解凍の時に磁性体の容器の外部からマイクロ波を照射するとマイクロ波は容器の磁性体によって赤外線、遠赤外線の波長に転換し、熱輻射する。このとき容器の磁性体の磁化よりも冷凍品の内部に挿入している磁性体の磁化が高くなる構造にすると容器の磁性体から転換した波長は、磁化の強い場所に吸収され、熱輻射し、冷凍品の内部から解凍が始まる。このとき内部の磁性体が一定温度になると自動的に容器の内部の磁性体から熱輻射が始まり全体に解凍される。
利用する磁性体のキュリー温度が解凍の最高温度になり、温度の制御ができる。冷凍品が内部から解凍され短時間に全体に解凍が進む。
冷凍品の内部に入れる磁性体の磁化が高くなる構造は、球又は半円球の磁性体を入れておくと渦電流損によって早く磁化が進む。牛肉、豚肉、マグロ等の大きな冷凍品を短時間に品質を損なわずに解凍することは常に課題の一つである。
磁性体の強磁性共鳴によって輻射する電磁波の波長が、赤外線、遠赤外線の波長に転換し赤外線、遠赤外線波長の電磁波が振動し輻射するときに、加熱する物質が有する吸収波長が整合し振動波長が同調しエネルギーのトンネル効果が生じる。
この実証のために以下の実験をおこなった。
電子レンジ、0.5kwを利用し、磁性体はマンガン亜鉛フェライト、キュリー温度は200℃、平均粒子10μmの粒子に加工した。容器は耐熱性の陶磁器を利用し、陶磁器の平均の厚さは、5mm、容器は蓋の部分と容器に分かれ、容器の内側に磁性体を厚さ平均20μmで燒結した。他に利用する容器は耐熱性のセラミックコップ、耐熱紙コップ、PP樹脂の容器で試みた。
磁性体の容器にマイクロ波を照射し加熱するときに、磁性体を燒結した容器の内部に耐熱性のセラミックの容器やテフロン加工等の耐熱容器、PP樹脂の耐熱容器、耐熱の紙容器を入れ容器の内部にいれて加熱すると始めに磁性体の容器の内部が高い温度に変化する。
次ぎに耐熱容器の内部食品を入れて加熱すると食品だけが早く温度上昇が見られた。
耐熱容器にいれた食品が始めに温度が上昇し、物質の熱吸収が進み、高温になると耐熱容器全体に温度が高くなり、耐熱容器全体が高温になって、始めに磁性体の熱輻射している内部の温度が高くなり、磁性体の容器全体の温度が高くなった。
次ぎに磁性体の容器の内部に、もう少し小さな磁性体の容器を入れ、その中に耐熱容器を入れ耐熱容器の内部に加熱する食品を入れ、磁性体容器の外部から、マイクロ波を照射し加熱すると温度の上昇は耐熱容器の食品が始めに高温になり、次ぎに中の小さな耐熱容器が高い温度なり、耐熱容器が高温になって始めて内部に入れている小さな磁性体容器の内面温度が高くなる。このときに外部の磁性体の容器の内面は温度上昇は少なく、熱輻射が少なく外部に熱輻射がなく、むしろ断熱効果の役割が見られる。小さな磁性体が高温になり、始めて外部の磁性体容器が高い温度に変化した。
従来外部から加熱する方法では、外部の容器が高い温度なり始めて内部に熱伝導が見られるがマイクロ波を利用した強磁性体の加熱では、加熱する物質の熱吸収波長と磁性体がマイクロ波によって熱輻射する波長が整合していると内部から温度が上昇し、内部の物質の熱吸収力が低下して始めて内部の磁性体の容器の温度が高くなり、内部の磁性体容器が高くなると始めて、外部の磁性体容器の温度上昇が始まる。従来の熱エネルギー伝達の法則とは異なった、エネルギー効果が見られる。
ポタージュスープの組成はタンパク質、糖質、脂質、炭水化物、水分がおもな構成である。タンパク質、糖質、脂質、炭水化物、水分が有する主な吸収波長の領域は、2.5μm〜20μmであり、磁性体が熱輻射する波長の領域と整合している。
従来の外部から加熱する熱力学の法則では、加熱する物質の中心部分から熱吸収し温度が高くなることはなく、磁性体の波長を加熱する物質が有する吸収波長に整合させ、波長密度を高くすると吸収共鳴によって内部から加熱することが証明できた。
エネルギーのトンネル効果を示している。
次ぎに冷凍の米飯の解凍状態を確認した。冷凍米飯はPP樹脂の耐寒グレードで製造されており、その中に寿司用のシャリを入れ冷凍されている。シャリは−20℃、1ヶ25gが10ヶを磁性体の容器の中に入れ180秒電子レンジで加熱した、全体に満遍なく解凍されており、温度は15℃で解凍されていた。このときPP樹脂の変質は見られなかった。冷凍のシャリの上に冷凍の鯛、イカ、ハマチのにぎり寿司用のシャリに乗せ、その上にアルミを紙コートされたシートを掛け、寿司シャリ10ケは、PP樹脂の状態で同じ磁性体容器に入れ、電子レンジで180秒加熱した。その結果寿司シャリは15℃で解凍されており、寿司ネタは0℃の状態であった。
冷凍品なども包装によって温度格差のある解凍が可能である。
食品解凍や解凍品の部分的解凍など広く、トンネル効果が利用できる。
外部から熱を加えて加熱する方法が従来から広く産業界に利用されているが、物質や素材を加熱するために容器の外部から熱を加え、雰囲気環境全体の温度が高くなり、周辺に熱放射されるエネルギーが大きくなっている。周辺に熱放射される熱エネルギーの全てが無駄なエネルギーである。周辺に輻射し拡散しているエネルギーが実質加熱に必要なエネルギーを越えていることが多く、エネルギーのトンネル現象を利用し加熱すると省エネルギー効果は大きい。
化学合成、化学分解、融合、重合、樹脂成形、化学繊維加工、金属結晶、金属合成、食品加工等全てが外部加熱であり、無駄なエネルギーを拡散している。
マイクロ波を磁性体の外部から照射し、磁性体の内部に別途の容器に加熱する物質を閉じこめられた状態におき、容器の構造は加熱する物質が有する吸収波長を透過する素材又は類似した吸収波長を有する素材で構成し、磁性体が熱輻射する波長の領域と加熱する物質の吸収する波長の領域を整合させるとエネルギーのトンネル効果が生じ、加熱する物質が始めに加熱される。加熱する温度の制御は磁性体のキュリー温度によって、制御できる。
磁性体の波長の領域とそのピークは磁性体組成によって選択できる。加熱によって酸化又は酸素による組成が変化を避ける場合は、磁性体を2柔構造にして、加熱する物質と容器の空間又は磁性体と磁性体の空間に窒素ガスやアルゴンガスを充填し加熱すると赤外線、遠赤外線は窒素やアルゴンガスを透過し無酸素の状態で加熱できる。加熱する温度の制御は窒素ガス、アルゴンガスの温度によって調整が出来る。全ての製品は精度及び純度が求められている。外部加熱では雰囲気温度よって製品が作られているが、吸収波長と最適温度を設定し振動波長によって同調し、トンネル効果によって製品が作られると全ての製品は、初期の素材の配合バランスによって、精度、純度の高い製品が作られる。
【発明の解決しようとする課題】
電子レンジを利用し、磁性体を陶磁器に塗布し燒結した調理器具を使用するとき、その陶磁器の形状、高さ、大きさによって、加熱される温度のむらが生じ、一定ではない。
調理する目的に応じて、中心部や局部から集中的に加熱調理されると、美味しくでき短時間に効率的な調理ができる。
陶磁器内部に同一磁性体組成から作られた球又は半円球、円筒形をいれると球や半円形、円筒形に早く磁化が強くなり、球や半円球、円筒形の場所に渦電流損が生じ、電磁波が吸収され、その位置から温度が高くなる。このとき球や半円形の磁性体は半径が小さいほど渦電流損が早く生じ、早い温度上昇を示す。
磁性体を陶磁器の内部全体に焼結した調理器具を電子レンジによってマイクロ波で加熱すると、マイクロ波によって磁性体が磁化し、磁性共鳴によって赤外線、遠赤外線に波長転換し、陶磁器の内部に全輻射すると陶磁器の内部全体に一様に磁場が生じる。その中に、球、半球型又は円筒形の陶磁器に磁性体を表に一様に塗布し、焼結加工し、陶磁器の容器の内部に入れてマイクロ波を照射し加熱すると一様な磁場によって磁性が誘導され、始めに、球又は半円球、円筒形の位置が強磁場となり温度の上昇が早くなり、キュリー温度まで上昇し、球又は半円球の位置がキュリー温度に到達すると陶磁器の容器の内部に燒結した磁性体の温度が高くなる。このとき球又は凹面半円球は凹レンズ反射と同じ内面に熱放射し、凸面の半円球は外部に向かって熱輻射する。球や半円球、円筒形の磁性体が持つキュリー温度を加熱に最適な温度として設定するとその温度によって制御できる。
複数の球又は凹面の半円形の磁性体を複数配列すると容器全体の表面積が大きくなり、早い温度上昇を示す。
球形や凹凸のある多くの物質を同時に加熱するときは球又は半円形の構造を物質との間に設置すると均一な温度の加熱が可能になる。
電子レンジに磁性体を燒結した陶磁器で加熱調理すると連続し2時間以上加熱しても電子レンジのマグネトロンが加熱され電源が遮断することが見られない。
従来の石英ガラスに調理品を入れそのまま電子レンジで加熱すると早い場合は20分間程度の連続使用で、電子レンジが高温になり、自動的に電源が遮断される。この現象は、電子レンジ全体が高温になり、マグネトロンに負荷を掛けていることを示している。
強磁場にマイクロ波を照射し加熱する方法では連続して利用してもマグネトロンに負荷が掛からず、電子レンジを利用した熱効率の高さを示している。
マイクロ波の波長の長さや波数の違いと磁性体の組成の違いによって、波長転換から生じる波長の領域を確認する実験が民間では出来ない欠点がある。
次ぎに磁性体が波長転換したときに派生する波長の密度を計測する機器も存在していない。加熱した物質の変化によって、判断する以外方法がない。
マイクロ波はマグネトロンから発振しアルミ製の導波管によって誘導でき、電波の漏洩なく、ロスなく誘導出来る。
マイクロ波は、導波管の外部に強磁性を加えると影響され波動が変わる。磁性のある素材間では強磁性に吸引される。磁性体に吸収されると波長が転換し、赤外線、遠赤外線熱の波長に転換する。このとき放射する熱波長の温度は磁性体のキュリー温度が最高温度になる。波長の領域と最高密度を示す位置は、磁性体の組成によって変化する。波長の密度はマグネトロンに加わる出力が大きくなると平行し大きくなり、他に磁性体の組成が持つ電子スピンの数が多いほど大きくなる。
円筒形の長いパイプの構造全体から熱輻射を行うには、円筒形の磁性体又は陶磁器の円筒形のパイプの内部及び外部に磁性体を燒結し、導波管から誘導したマイクロ波を照射し、誘導加熱、渦電流損による加熱、磁性体の原子スピンによる共鳴から磁気共鳴による加熱が得られ、長い円筒形構造の全体から熱輻射することができる。マイクロ波は、パイプの内部に照射するときは、波長の長さ、約10cm以上のパイプの内径にする。
円筒形のパイプの内部にマイクロ波を誘導する場合は、誘導する反対側は、球又は半円球の構造の強磁性が生じる磁性体を燒結しておくとマイクロ波の波長が球又は半円球の磁性体の磁化によって分極し渦電流が生じ磁化が高くなる。円筒形のパイプの内部ではマイクロ波の波長は、始めに磁化の高い球又は半円球に集中し、温度が高くなる。磁性体の球又は半円球がキュリー温度に到達すると磁化が低下し円筒形の管の磁性体が順次マイクロ波を吸収し、全体から熱放射が始まり、均一な温度で熱放射する。円筒形の管の温度は磁性体のキュリー温度よって最高温度の制御できる。
円筒形のパイプに誘導されたマイクロ波の波長を波長転換しエネルギー放射の位置を決めることができる。パイプの長さ方向と平行に一側面から熱放射するには、磁性体の球又は半円球を一定の間隔でパイプに並列に並べ埋め込み設置するとその球又は半円球の並列面に沿って熱輻射する。パイプの表面を半円球にカットし加工しても同じ効果がある。
球又は半円球の磁性体をパイプの表面に螺旋形に配列すると螺旋形に熱放射する。
半円球をパイプの外部向け凹面に設けるとパイプの外面に早く熱輻射し、パイプの内面に凹面を設けるとパイプの内面に向かって熱輻射する。
マイクロ波による加熱では漏洩の心配が常に生じるが、磁性体によって波長転換され加熱の状態で波長は赤外線、遠赤外線に転換されており、開放型にしてベルトコンベヤーの出入り口も安全な操業ができる。
アルミニウムは電磁波を反射しベルトコンベヤーに波長が収束する構造を取ると熱効率がたかくなる。
加熱、調理、乾燥、殺菌、化学反応、合成、重合、化学分解、抽出、組成の分離、色素の抽出、組成の酵素失活処理、樹脂成形、金属合成などの連続作業を熱効率の高く効率的に上げる技術開発。
解凍や融雪は、水が吸収する波長の領域に整合する波長の密度を高め、波長の輻射温度を火災などの危険性が解除できる温度を選択し、設定すると効率の良い解凍及び融雪が出来る。積雪地域の屋根の構造は陶磁器の瓦、亜鉛鉄板、耐熱スレート瓦、茅葺き、檜皮葺きなどである。これらの屋根の素材から最適温度は、200℃以下が火災の危険性が少ない。設置する屋根の位置は両斜面に傾斜している場合は棟に沿って両側に、片屋根の場合はその頂点の位置の棟に沿って設置する。屋根の多くには、傾斜があり、積雪は屋根の斜面に沿って積もる。熱放射するパイプの熱輻射する角度を屋根の傾斜に沿って平行に角度を取ると早い融雪ができ、融雪水が流れ出すと雪は重量が増し、屋根の斜面に沿って落下する。凹面の半円球の小さな磁性体を燒結しパイプの長さ方向に一列に配列し屋根の斜面に平行に設置すると磁性体のパイプから屋根の斜面に平行に熱輻射し融雪される。
陸屋根のような平面の構造では、パイプを平行に移動し融雪する構造にする。
積雪地域は除雪後の雪の処分に多くの費用が必要であり、水に融雪する方法が求められている。
磁性フェライト、陶磁器は自然環境において腐蝕劣化の影響度が少なく、耐食性及び耐久性に優れており、屋外放置に対しても経年変化が少なく、優れている。
陶磁器は衝撃に弱く、陶磁器の外部は、テフロン樹脂やアルミニウム素材をカバーとして利用すると熱輻射に影響が少なく衝撃に対する強度が補強できる。
加熱には、必ず温度の制御が必要であり、温度の制御は磁性体のキュリー温度によって安定した制御ができる。加熱する物質にはそれぞれ吸収波長が存在しており、吸収波長の領域から磁性体の組成を選択すると吸収波長と熱輻射する波長が同調し熱効率の高い加熱が確立できる。この加熱の方法では外部加熱の方法とは異なり、周辺の環境を高温にすることなく、加熱する物質を中心に熱エネルギーが吸収される。加熱から生じる周辺への熱輻射を最低限度に抑えられ、換気のエネルギーが大幅に軽減できる。
回転釜や釜や容器は必ず開放ではなく密閉した蓋によって構成する。マイクロ波は、容器の側面及び蓋の一部から導波管によって誘導する。
磁性体に直接マイクロ波が照射すると、マイクロ波と磁性体の表面の電子が相互作用し、表面の電子がはじき出され、スパッタリングが起こる。この現象を防止するため、磁性体の表面にテフロン樹脂加工をするとスパッタリング現象が予防できる。
テフロン樹脂の耐熱温度は260℃であり、磁性体を選択するときのキュリー温度を260℃以下を選択するとその温度以下の熱処理ができる。
0041の構造に0035及び0036の構造を釜及び容器の内部に設置し、表面積を大きくし、マイクロ波を照射するとスパッタリングが生じずに、誘導加熱、渦電流損による加熱及び強磁場から生じる電子スピンによる共鳴によって磁気共鳴による加熱が相乗し、早い加熱ができる。この構造に加圧のシステムや減圧のシステムを設置すると加圧しながら加熱する方法や減圧しながら加熱する方法がシステム化できる。
磁性体のキュリー温度を100℃〜250℃の低温において波長の領域、30μm〜60μmにおいて波長の密度を10−2(W/cm2.μm)以上に高く輻射するとカルシウム、マグネシウム又はキチン質、キトサンの分解又は合成することができる。
カルシウム、マグネシウム又はキチン質、キトサン類が吸収する波長の領域は30μm〜60μmに存在しピークは50μmの前後にある。
カルシウム、マグネシウム又はキチン質、キトサンなどに水や有機物が含まれている物質を加熱し、固体内部に含まれている有機物を抽出又は組成の分離をするときは、2.5μm〜60μmの波長の密度を上げると効果的な加熱によって有機物の抽出及び組成の分離が出来る。このときは、マンガンフェライト、マンガンニッケルフェライト、マンガン亜鉛フェライトの磁性体の重量に対してカルシウムを5%〜20%を配合し燒結すると波長領域の広い範囲で密度の高い熱輻射ができる。
磁性素材のカルシウム原子と、食品内のカルシウムイオン、マグネシウムイオンが分子共鳴し、0015で記されているように食品の昇温のスピードが早くなり、熱効率は改善される。加熱効率はカルシウムの磁性体当たりの混合量10%が最も高い。
同一温度において熱輻射し、理想的な黒体輻射以上の波長密度を得るには、磁性体にマイクロ波照射し、磁性体の結晶の格子であるフォノンの励起及び磁性体が持つスピンによってマグノンが励起したときに高い波長密度が得られる。
0043の磁性体を選択しマイクロ波の波長を磁性体によって波長転換すると100℃〜250℃の加熱温度でカルシウムの吸収波長30μm〜60μmの密度が黒体輻射よりも高くなり、カルシウム、又はキチン質、キトサンが吸収する波長になる。カルシウム、又はキチン質の内部に存在する成分、タンパク質、ムコ多糖体、アミノ酸、ペプチドを抽出するときは、波長の領域を2.5μm〜60μmの波長密度を高くすると早い抽出ができる。
従来の加熱方法では骨や鶏冠等の内部に熱伝導が悪く、長時間の加熱時間が必用であったが、強磁性体による熱輻射は、短時間輻射すると骨や鶏冠の外部の温度よりも内部温度が高くなり、骨格内部の成分が加熱され膨張し早い抽出ができる。
畜産物のエキスを抽出する場合は、あくになる成分があり、分離の作業が必要であるが、始めから水を加えずに直接加熱するとあくの部分が始めに分離し、出汁を取るときはその後に温水で抽出すると澄んだ液体が取り出せる。鶏冠から取り出すムコ多糖体は、澄んだ状態の清澄であり、そのまま直接加熱で分離出来る。加熱温度が130℃を越えていると殺菌工程も必要としない。初期加熱の段階で水を入れずに130℃以上で加熱し一定の温度後に水分を入れ抽出すると耐熱性菌の処理が簡便に出来る。
抽出後の残された畜産類の骨、軟骨、魚の骨、甲殻類のカルシウムはそのまま連続しこの磁性体で加熱すると波長分解し産業廃棄物ではなく、カルシウム素材として利用できる。
次ぎにマイクロ波の波長を磁性体によって、赤外線、遠赤外線に変換し、赤外線、遠赤外線を有機分子に照射すると、赤外線、遠赤外線の振動のエネルギーによって分子結合の振動のエネルギーが増強され、双極子モーメントが遷移し、分子組成からアミノ酸が形成される。
継続し波長照射するとアミノ酸の増加と共にペプチド、タンパク質も増加する。
この時の品質温度は、40〜65℃である。
殺菌や酵素の失活は、これまで温度だけが定義されているが、温度に対する波長の領域とその密度について定義されていない。水分率の多い食品では、水が吸収する波長の領域とアミノ酸が吸収する領域の波長密度を上げ、80℃以下の温度帯においても殺菌効果が見られる。この温度による殺菌や酵素の失活は品質の劣化を予防でき、安定した加工処理ができる。加熱工程で35℃〜45℃の時間帯で波長の密度を上げると菌数の増加、酵素の活性が確認できる。
強磁性によって熱輻射し加熱するときの特長は、一定時間を経過すると加熱物質の表面温度よりも内部温度か高くなり、全体の温度が高く均一になる時間が短いことである。
アミノ酸類を多く含有する素材の加熱は低温で最適温度は50℃〜65℃である。
昆布及び鰹節の出汁を抽出するときに0043の磁性体によってマイクロ波の波長を波長転換すると2.5μm〜60μm波長の範囲を密度をあげ熱輻射する、40℃〜60℃の温度管理し、30分から180分の短時間に出汁となる成分を抽出できる。最適温度を維持するには、マイクロ波の波長を出力によって調整する。
清澄液をゲル化剤、カラギナン、寒天を加えて加熱しゲル状にして分離すると殺菌工程を作る必要がなく、取り出した後に成分分離が容易である。
多くの場合は熱を加えて気化されている。エチルアルコールの気化温度は78.3℃であり、赤外線吸収波長はC−O伸縮波数、1080〜1050ν/cm−1であり、気化に最適な方法は内容物が変性しない最適温度と最適波長を選択し熱輻射する。マイクロ波を磁性体によって波長転換するときに、アルコールの気化温度と波長の領域から磁性体の組成を選択し加熱する。この時に利用できる磁性体はマンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト、ニッケルフェライト、マンガンニッケルフェライトが利用できる。磁性体のキュリー温度は200℃以下を選択し、加熱最適温度を70℃〜80℃の範囲で温度のコントロールをマイクロ波の出力で調整し、波長の領域は2.5μm〜20μmの範囲の波長の振動で早い気化が容易にできる。
鶏肉の一羽分重量500gを骨が付いている状態でその中に半径3cmの磁性体の球を入れ−20℃の状態に冷凍し、磁性体のキュリー温度200℃の鍋の中に入れ、解凍すると0.7kwの出力で5分間で中心部分から全体が解凍する。マイクロ波による直接加熱では解凍すると部分的に解凍され均一な解凍にはならない、湯せん解凍では、20分が必要である。
トンネル効果の条件は、熱輻射する波長の領域と熱吸収する素材の領域が整合するときに同調し、構造的には、熱輻射する波長に対して、トンネル効果は、共鳴現象から生じる波長の同調率が高いほど熱効率は高くなる。
電子レンジの出力0.7kwを利用し、加熱には、純水とポタージュスープを利用した。他に比較材料として耐熱ガラスのコップとアルミで内装されている紙コップを利用した。磁性体を燒結した大きな容器も小さな容器も同じキュリー温度の磁性体であり、1分間電子レンジに入れ加熱すると陶磁器の磁性体の内部温度は180℃を示した。キュリー温度250℃の小さな容器は1分間で容器の内部は220℃を示した。耐熱ガラスの容器をそのまま入れ電子レンジで加熱すると1分間で43℃に上昇した。
アルミの紙コップを電子レンジに入れてもアルミ面の内部の温度は上昇が見られない。
耐熱ガラスの重量は170g、磁性体の2つの小さな容器重量はそれぞれ310g、紙コップは8g、大きな容器の重量は1.2kgである。それぞれに純水140ccを入れ温度上昇を確認した純水の温度は15℃、磁性体の容器の側面温度は16℃であった。
耐熱ガラスに純水140cc入れ、電子レンジで2分間、加熱した時の温度は87℃、次ぎに磁性体のキュリー温度200℃の小さな容器に純水140ccを入れ、電子レンジで2分間加熱すると温度は同じ87℃であった。キュリー温度250℃容器は、2分間加熱では92℃に上昇していた。アルミの紙コップに純水140ccを入れ加熱しても温度の上昇は見られない。
大きな磁性体の容器のなかに耐熱ガラスの容器を入れ、純水140ccを入れ、2分間、電子レンジで加熱した、その時の純水の温度は87℃を示した。大きな容器の内面に燒結している磁性体の温度の上昇は16℃から34℃に上がり18℃の上昇である。
次ぎに大きな磁性体の容器に磁性体が同じ小さな容器に水140ccを入れ2分間電子レンジ加熱すると同じ87℃であった。このとき大きな容器の内面の温度は34℃で、18℃上昇しており耐熱ガラスの時と同じであった。
次ぎにに大きな磁性体の容器にアルミの紙コップに水140ccを入れ、電子レンジで2分間加熱した、水の温度は、初期温度と10℃上昇している状態で、大きな容器の内面が180℃になっていた。
次ぎに大きな磁性体の容器に小さな磁性体の容器を入れ、その中に耐熱ガラスの容器を入れ、純水140ccを入れ、電子レンジで2分間加熱した。純水の温度は87℃になっていた。
2つの磁性体の容器の温度の上昇は、大きい容器の内面は31℃で15℃の上昇、小さな容器の温度は34℃で、18℃の上昇であった。
この現象からマイクロ波の波長を磁性体が転換し、2つの磁性体の容器の空間を波長は透過し、容器の内部の水と同調し加熱されている。磁性体のエネルギーによるトンネル効果を示していることが証明できる。磁性体から熱輻射する波長の領域と水が吸収する波長の領域が類似しており、同調し熱吸収する事を示している。水が吸収していない波長の一部が磁性体の側面の温度上昇となっている。
アルミの素材はこの領域の波長を吸収せず反射する。そのためにアルミの容器の純水は温度の上昇が少なく、周辺の輻射熱でしか上がっていないことを示し、磁性体の容器の温度が上昇している。
次ぎにに大きな磁性体の容器にキュリー温度の異なる小さな容器を2つ入れ純水140ccを入れ、電子レンジで2分間加熱した。キュリー温度250℃の容器の温度は48℃キュリー温度200℃の容器の温度44℃と約4℃の差があり、その後沸騰するまで継続し加熱するとキュリー温度250℃の容器は210秒で98℃にキュリー温度200℃の容器は250秒で98℃に達した。
次ぎに有機質の多いポタージュスープを使い同じ実験を行った。
ポタージュスープは各100gの重量で、加熱時間を各2分間で温度の変化を見た。
ポタージュスープを耐熱ガラスに入れ、そのまま電子レンジに入れると100秒で突沸し実験にならなかった。突沸はポタージュスープ等の粘性が強い液体が部分的に温度が上がり、温度格差が生じ起きる現象である。粘性が強く、温度が不均一になり、撹拌しなければ、突沸しそのままの加熱は困難である。
次ぎにポタージュスープ、100gを磁性体の小さな容器に入れ、電子レンジで2分間、加熱すると突沸することなく温度の上昇が見られ68℃を示した。
大きな磁性体の容器のなかに、耐熱ガラスにポタージュスープ100g入れ、2分間加熱すると68℃を示し、磁性体の大きな容器の内面温度は16℃から26℃に上がり、10℃の温度の上昇であった。
次ぎに大きな磁性体の容器の内部に小さな磁性体の容器を入れ、その中に耐熱ガラスの容器を入れ、ポタージュスープ100gを入れ、2分間加熱すると同じ68℃を示し、大きな磁性体の内面は16℃から23℃になり7℃の温度の上昇を示し、小さな容器の内面は16℃26℃に上がり10℃の温度の上昇であった。
水を加熱するしたときよりも、ポタージュスープを加熱するときは磁性体の容器の側面温度の上昇が少ない。この現象はポタージュスープが有する波長の吸収領域の広さに影響していると考えられる。
この2つの実験から強磁性体から熱輻射する波長は吸収波長と整合していると波長の同調率が高く、エネルギーのトンネル効果が大きいことを示しており、エネルギーのトンネル効果の存在を証明している。
水とポタージュスープの温度の上昇に違いがあり、重量が少ないポタージュスープの温度の上昇が少ない、この違いは組成の違いから生じる吸収エネルギーの較差と考えられる。又同じ容器の内部に異なった磁性体を入れ外部からマイクロ波を照射すると磁性体の組成で温度の上昇に違いがあることを示した。
磁性体にマイクロ波を照射し、波長転換によって、生じる熱輻射は、その構造によって、誘導加熱、渦電流損による加熱、強磁性から生じる原子スピンの共鳴によって磁気共鳴による加熱が生じる。マイクロ波によって磁性材料を照射し、磁性体のスピンの共鳴によって、赤外線、遠赤外線を輻射し、一様な磁場の中で磁性材料に渦電流が流れることによって生じる磁化のスピンと赤外線、遠赤外線の輻射との磁性共鳴によって磁性材料は加熱される。この原理は量子力学的原理であり、古典熱力学的法則ではない。
発生した熱エネルギーは入射エネルギーより増幅される。マイクロ波によって磁性体を内部に層状に塗布し燒結した陶磁器を加熱すると一様に磁場が陶磁器内部に生じ、赤外線、遠赤外線が陶磁器内部に輻射する。陶磁器内部に磁性体を塗布し燒結した補助器具を入れると、赤外線の輻射と補助器具の渦電流による磁化のスピンとの磁気共鳴によって、磁性体を塗布した補助器具は加熱される。この原理を利用し、マイクロ波を磁性体に照射し、波長転換し熱輻射する熱エネルギー効率を上げて、食品加熱、加工、調理、殺菌、乾燥、化学反応、化学合成、分解、重合、酵素の失活、色素の抽出、組成の分離、結晶、合金を行う。
耐熱性陶磁器と同じ素材を用いて、半円形の磁性体(図−1−A)、円筒形(図−1−B)の磁性体と20mm、10mmの球を製作した。図−1−Aの構造は、直径の45mmの半円球、厚さ5mmの2重構造で、表面裏面に磁性体キュリー温度200を燒結した。図−1−Bの円筒形は、底面30mm上面20mm高さ55mm厚さ5mm外面内面にキュリー温度200の磁性体を燒結した。球の磁性体の構造にもキュリー温度200℃磁性体を表面全体に塗布し燒結した。
電子レンジは0.5kw、0.7kwの2台を利用した。どちらも出力の調整が出来る機器である。
図−1−Cは大きな陶磁器の容器の構造を示す。容器を空の状態で電子レンジに入れ加熱すると温度の上昇は側面と蓋が早く底の部分は遅くなる。物質を入れ加熱しても同じように底の面の温度が遅れる現象が出る。他に加熱するときに、バレイショ等を2つ以上入れると2つが重なっている状態では、重なった場所の温度上昇が遅い。重なっている場所の熱輻射量が少なくなるためである。
大きな陶磁器に、直径20mm磁性体の球を入れ加熱すると始めに底から加熱し側面そして蓋の状態で温度の上昇が見られる。次ぎに半円球(図−1−A)を凸面に入れ加熱すると球よりも早く底の温度が上がり、次ぎに側面、蓋の状態で温度が高くなる。半円球(図−1−A)を凹面に入れると蓋と側面が高くなり次ぎに底が高くなる。円筒形を入れると側面と底がほぼ同じように高くなり次ぎに蓋が高くなる。構造によって熱輻射の方向の違いが解る。
大きな陶磁器に20mm球と半円形の陶磁器を凸面状、円筒を同時に入れ、0.7kwの電子レンジで30秒加熱した。温度の状態は球のみが熱く、他の磁性体は熱輻射が少ない。次ぎに半円球を凹面の状態にして、3つの種類の磁性体を入れ、30秒加熱すると球と凹面の半円球が温度の上昇が早く、円筒形の温度の上昇は低い。
次ぎに20mm、10mmの球の磁性体を入れ、20秒間加熱した。10mmの球の温度が上がり20mmの温度はそれ程上がっていない。
この事からマイクロ波から磁性体によって波長転換された波長は、直径の小さな球、半円球の構造が先に磁化が進み温度上昇することが解る。球や半円球を凹面に付けると早い温度上昇を示す。
3つのバレイショの中心に0056の磁性体の球、半円球、円筒形を入れたときの温度の上昇を見た。
バレイショは1ヶ平均150gを選び、芯温は、15℃であった。
温度の計測は、大きな陶磁器(図−1−C)の各内部の側面、底、蓋、陶磁器に面したバレイショの表面、芯温、3つのバレイショが接している場所を測定した。
温度は30秒、60秒、180秒ごの上昇を示す。
次ぎに500gの鶏肉の内部に20mmの球形の磁性体を入れ、−20℃に凍結し、電子レンジで解凍を試みた。電子レンジ0.7kwの出力で5分間加熱した。その結果磁性体の周辺は既に調理加熱と同じ状態で、変色し、鶏肉の外部はやっと解凍された状態であり外部と内部では温度格差が付いていた。
冷凍品に磁性体を入れておくと内部から解凍できることが解った。
強磁性体を利用し解凍すると冷凍品の内部から解凍ができ、このときの解凍のエネルギーは従来の融解熱と解凍に必要な熱エネルギーよりも電子レンジの出力が小さいエネルギーによって解凍されている。
磁性体の透磁率をμ、真空の透磁率をμ0、陶磁器内部の一様な磁界をB0とすると半球形の外側の磁化Mは次のようになる。
半球形の陶磁器の外側の磁性体の層は20μmであり非常に薄いので、高透磁率の磁性体であっても磁場は遮蔽されず。半球形の陶磁器の内部はその磁場によって磁化される。
半球形の内部の磁性体の層は外部の磁性体の層の分極の効果による磁界によって更に分極し、渦電流が流れ、誘導加熱され、外側磁性体の層より高い温度に加熱される。
磁性体の分極によって渦電流が生じ、磁化が誘導されることと、陶磁器内部に輻射する赤外線、遠赤外線の影響によって磁気共鳴が誘導され、半円球の磁性体を塗布した陶磁器は渦電流との相乗効果によって効率的に加熱される。また半径が小さいほど、磁性体の分極によって、渦電流の電流の速度は早くなり、高い加熱効率となる。
円筒状の陶磁器の内側と外側に磁性体を厚さ20μmに層状に塗布した。陶磁器内部に磁界はマイクロ波加熱によって一様な磁界が生じており。そのことによって円筒形の磁性体がおかれていることによって温度は陶磁器内部に輻射する赤外線の影響によって一様に陶磁器内部を拡散し、一様に加熱される。
日本ではマイクロ波が使用できる周波数が決められており、2.45GHz、約10cmの波長である。パイプの内径はこの波長以上でなければパイプの内部をマイクロ波は、透過しない。マイクロ波をパイプ状の管の中を透過させ、管の外周や内面に磁性体を燒結すると磁性体によって波長転換し、熱輻射する。マイクロ波の波長を長い距離空間の間を正確に漏洩無く伝播させるには、到達点に強磁性体を設置し磁化が高い状態を維持すると安定する。
図−2は耐熱陶磁器を内径105mm外形120mm長さ1500mmのパイプの形状を2本をつくり、磁性体のマンガン亜鉛フェライト、キュリー温度200℃を粒子平均10μmにして外部に平均20μmの厚さで燒結した。図−3の構造は図−2の形状と同じパイプに、直径7mm円形の凹面を50mm間隔で一列にカットした。バイプの外周面全体に磁性体を燒結した。
他に部品として外形105mm、120mmの半円球の陶磁器内面と表面に磁性体を燒結した。マイクロ波が発信する、マグネトロンからの発振器は、1.5kwを利用し出力が調整できる構造で、マグネトロンから磁性体の間は導波管によって誘導した。最悪の危険性を考えパイプ全体をアルミの管によってカバーを付け漏洩を予防した。
円筒形のパイプの端には、105mm半円球の磁性体パイプの内側の入れを設置した。マグネトロンの出力を0.2kwにして5分間加熱するとパイプの端の出口側の磁性体だけが熱くなり、パイプ全体に熱は広がらなかった。
次ぎに0.5kwに上げると半円球の磁性体は直ぐ高温になり、緩やかにパイプ全体の温度が上昇を始めた。次ぎに1kwに上げ、5分経過するとパイプの温度は全体に高温になりパイプの温度は、143℃を示した。次ぎに半円球120mmを外部に取り付け、同じ実験を行った。その結果温度の変化は、内部に半球形を入れる場合と変わらなかった。
但しパイプの一部に部分的に温度の変化があり、一定ではなくバラツキが生じている。このバラツキは、パイプが手作りであり、均一でないことから生じている現象である。
次ぎに図−3で示す、側面に一列に半円球の磁性体カットをしているパイプを用いて同じ実験を行った。
マグネトロンの出力を0.2kwで2分間加熱を始めるとパイプと導波管の近いマイクロ波を導波管から取り入れる、入り口の場所の半円球の磁性体が温度が上がり全体には広がらなかった。
次ぎに0.5kwに出力を上げ、5分間加熱すると導波管の近くの半円球の磁性体の部分とパイプの端の出口側の磁性体が温度が上がり、全体の磁性体に温度の上昇は見られない。次ぎに1kwに出力を上げ5分経過するとパイプの端の磁性体と半円球の磁性体の場所から外部に向かって熱輻射が一方向に放射されていた。このときの熱は180℃を示した。この実験から熱輻射を安定させるには一定のマグネトロンからの出力が必要である。
1、500mmのパイプでは1kw以上の出力があると熱輻射はパイプ全体に安定する。パイプから熱輻射する熱エネルギーをパイプを半円球の凹面にカットして個々に磁場が生じる構造にするとその磁性体から個々に熱輻射することが解り、磁性体のカットする構造によって熱輻射する方向を自由に設定することが解った。
長いパイプの形状においてもマイクロ波の波長は磁性体に吸収され波長の転換ができることが立証でき、長さに応じた出力によって長い構造でも熱輻射が安定することが示された。
図−4−Aは融雪に磁性体パイプを設置するときの屋根の位置構造を示す。磁性体のパイプにはマグネトロンから発振したマイクロ波を導波管から誘導する。導波管からの誘導はそれぞれの屋根構造に合わせて、軒下等に設置し、配電盤、コントローラーを屋内におき、制御する。
磁性体のパイプは衝撃に弱く、予防的効果としてアルミやステンレスのカバーを付けておくと屋外では安全である。アルミやステンレスのカバーを付ける場合は図−4−Bの図に示すように、熱放射の方向に開口面を配列する。
図−5は連続した製造ラインでのパイプの位置を示す。
このときに利用するパイプの磁性体は加熱物質が有する吸収波長から選択し最適温度はキュリー温度で制御する。
有機物の多くは2.5μm〜20μmカルシウム、又はキチン質、キトサンなどは30μm〜60μm、カルシウムと有機物の多い加熱物質に付いては、2.5μm〜60μmの波長を、その他の無機物は0.1μm〜1μmが波長の密度がピークになる素材を選択すると熱効率が高くなる。
連続した赤外線、遠赤外線が熱輻射する構造によって、食品の加工、惣菜の加工、野菜や果物の殺菌、酵素の失活、色素の抽出、食品素材の抽出、化学合成、化学反応、化学分解、重合、溶融、乾燥が温度と波長の領域とその密度によってできる。
マイクロ波を利用し磁性体によって波長を赤外線、遠赤外線の波長に転換し利用されていない。直接金属にマイクロ波を照射するとスパッタリングしが生じ易い欠陥がある。
磁性体の表面にテフロン樹脂を加工し、マイクロ波を照射するとスパッタリングせずにマイクロ波の波長を磁性体が吸収し、赤外線、遠赤外線の波長の転換し熱輻射する。
陶磁器に磁性体を燒結した容器の蓋を開けた状態で加熱するとスパッタリングを起こし、その部分はプラズマ反応から一気に真っ赤に加熱され、1、000℃を越えることがある。陶磁器の磁性体の表面をテフロン樹脂によって表面加工すると直接マイクロ波を照射しても磁性体の表面では、スパッタリングは見られなかった。テフロン樹脂加工によってマイクロ波の波長が分極し電位差が生じないことがこの要因と考えられる。
このことから磁性フェライトを釜の構造に利用しテフロン加工すれば大型の釜、圧力釜、減圧釜、回転釜として利用することが出来る。
これまでマイクロ波を利用した加熱では開放部分からマイクロ波が漏洩する心配があり、コンベヤーなどで開放された構造は、漏洩予防の構造が複雑で産業化が進まなかった。
マイクロ波を磁性体に吸収させる方法は、既にマイクロ波の波長は磁性体によって波長転換されており、マイクロ波の漏洩の心配が無く、開放型の構造で生産ラインが簡便に設計できる。図−3のようにパイブに半円球のカット面を付けておくとそれぞれのパイプから必要とする方向にエネルギーが輻射でき、コンベヤーによって連続的に流す工程ではコンベヤーの上にの加熱物質のライン位置に熱輻射を集中させると熱効率の高い加熱処理が出来る。
図−6は、釜の内部を磁性フェライトの表面にテフロン樹脂によって加工し、撹拌するフィンも磁性フェライトによって作り、その表面をテフロン樹脂加工した構造を示し、撹拌しながら、フィンからも熱輻射し、釜の内部とフィンからの熱輻射によって、熱効率が高くなる。
図−7は、アルミニウムの内部に磁性フェライトを合板とその内部をテフロン樹脂加工した構造を示し、撹拌するフィンは磁性フェライトによって作り、表面をテフロン樹脂加工しマイクロ波の波長をスパッタリングを起こすことなく吸収させ、波長を転換し熱輻射させる構造を示す。
マイクロ波をマグネトロンから導波管によって誘導し、釜の蓋の場所から釜の中に導入し照射する。マイクロ波は小さな撹拌するフィンを付けると周辺に拡散し磁性体の釜の内部に照射する。磁性体はテフロン加工されているとスパッタリングをせずに磁性体に吸収され、磁性体の組成によって波長転換をする。大量の加熱する物質を入れる場合や乾燥する場合は全体の温度を均一にするために釜の底に、撹拌機図−6図−7を付け回転させながら加熱する。撹拌機を回転させると釜の側面に沿って加熱物質は立ち上がり加熱される釜の側面に小さな撹拌機を付けると全体にかき混ぜられ、一層安定した加熱が進む。
この構造で減圧すると乾燥が早くなり、加圧すると加熱時間が短縮する。
減圧の場合は図−8で示すように真空ポンプによって脱気しながら一定温度で加熱すると乾燥が安定する。加圧の場合は蓋の密閉度を上げ内部の圧力が漏れない構造を作る。
マイクロ波から磁性体によって波長の転換するときの波長の領域は磁性体の組成から選択する。主な組成の吸収波長は、有機物やアミノ酸及び水を含む素材の吸収波長は2.5μm〜20μm、の場合はマンガンフェライト、マンガン亜鉛フェライト、ニッケルフェライト、ニッケル亜鉛フェライト、ニッケルマンガンフェライト等である。カルシウムやキチン質、キトサンなどは30μm〜60μm、0043の磁性体によって、無機物の多くは0.2μm〜1.0μm、0045の磁性体によって、カルシウムにアミノ酸やタンパク質、脂質が多い素材は2.5μm〜60μm、0043の磁性体を選択する。
加熱する素材が有する吸収波長と磁性体が波長転換する波長が整合すると波長は同調し、吸収共鳴が生じ早く加熱される。有機物、無機物、カルシウム、キチン質等によって磁性体の組成を選択する。
熱効率を上げるには、0058で示した凹面を釜の底に魚鱗状に設置すると釜の表面積が大きくなり、加熱効率は早くなる。
図−8は、回転釜を用いてマイクロ波を磁性体によって波長転換し加熱する場合のマイクロ波発生から減圧、乾燥の装置を示す。
マイクロ波発生器によってマイクロ波を発生し、導波管から釜の内部にマイクロ波を導入する。マイクロ波を上部のフィンによって、撹拌する。釜はマンガン亜鉛フェライトによって製作する。内部はテフロン加工によって表面処理をおこなう。鍋のそこには、回転フィンを付け乾燥物質を撹拌する。撹拌すると釜に沿って乾燥物質が立ち上がり、側面からチョッパーモーターから側面のフィンで撹拌し、均一化を進める。乾燥物質によって、低温で真空にして撹拌すると、均一な乾燥が得られる。真空ポンプによって、脱気する。
減圧の場合は、テフロン樹脂素材の乾燥、食品素材の乾燥、殺菌、酵素の失活、色素の宗出、香料の香り成分の抽出、加圧の場合、均一な加熱、組成分の抽出、化学反応、化学合成、重合、溶融、反応等に利用できる。
この簀の子を入れた構造にして直接、魚類、畜産、野菜、食品素材を入れ加熱すると、組成の抽出や分離、水分分離、蒸し工程、乾燥、が一定温度のなかで波長の領域を決め、波長密度をあげて波長振動で簡便に早く、成分の分離ができる。
磁性体の組成は中に入れる物質が有する吸収波長から選択する。吸収波長の選択は0066によって示している選択方法と同じである。
魚、畜産物の骨やから成分を抽出するときは、この中で一定時間加熱するとあくが先に除かれその後に温水に入れ加熱すると短時間に骨に入っている成分が抽出でき、あく取りの作業のために継続し作業に付く必要がない。
この容器のなかに牡蛎殻1kgを入れ、電子レンジ0.7kwで5分間加熱した、温度は82℃に上がっていた。取り出して、手で割れる状態を確認したが、まだ手で簡単に割れる状態ではなかった。その後5分間、追加し加熱した。牡蛎殻の温度は150℃に上がっていた。低温になった状態で手で割ると簡単にパリパリと煎餅が割れる状態に変化した。
次ぎにホタテの貝殻を1kgを同じ容器に入れ、電子レンジの中に入れ、10分間加熱した牡蛎殻と同じように手で簡単にバラバラに割れることができた。
この現象は、カルシウムフェライトを磁性体として利用するとカルシウムが吸収する波長の領域、30μm〜60μmが、黒体輻射で示されている温度において、波長の領域では、密度を示している範囲を越えて、熱輻射され、貝殻のカルシウム組成構造が変化していることを示している。貝殻をガスコンロの火の上に乗せ、500℃の温度の場所で10分間加熱しても、貝殻の薄い場所しか割れる状態にはならない。次ぎに1、000℃の温度の状態に設定し、10分間加熱すると、手でバラバラと砕ける状態になった。この現象から、黒体輻射で500℃になっても波長の領域30μm〜60μmの波長の密度は10−2(W/cm2.μm)を越えない又500℃の状態ではカルシウムは分解しない。カルシウムが分解する温度は1、000℃以上になって始めて分解が始まる。この時の波長の密度は10−2(W/cm2.μm)以上である。この事からカルシウムフェライトがマイクロ波によって波長転換し輻射している波長の密度は、黒体輻射の定義よりも低い温度180℃〜250℃の状態のなかで波長の密度は10−2(W/cm2.μm)以上になっていることが証明できる。
次ぎにこの容器を利用してサンマの骨付きを加熱したサンマは1匹、180gを2匹入れ4分間加熱した。サンマの小さな骨はそのまま食べられ状態に軟らかくなっていた。
魚の小骨は、4分程度加熱すると食べられ、軟らかく砕ける状態に分解していることが示された。
次ぎに図−9又は図−10の容器2つに、カルシウムフェライト50%、マンガン亜鉛フェライトを50%とカルシウムフェライト20%、マンガン亜鉛フェライト80%を同じ10μmの粒子に粉砕し、図−9の容器の内面に平均20μmの厚さで燒結した。
カルシウムフェライト並びにマンガン亜鉛フェライトを燒結した容器との骨の加熱の状態を比較した。
サンマ180g2匹を入れそれぞれで4分間加熱してみた。サンマの小骨はカルシウムフェライト20%と50%によって加熱した場合のサンマの小骨は、食べられる状態に軟らかくなり、骨の柔らかさに大きな差が生じていない。そのまま噛み砕ける状態であった。
味覚は大変良く、かみ砕く感触はこのバランスが最適であった。カルシウムフェライト100%の容器で加熱するとサンマの小骨は食べられるが、もう一つ美味しさに差が生じた。
カルシウムフェライト50%及びカルシウムフェライト20%と明らかな差が生じる。加熱しているサンマにはアミノ酸類が多い2.5μm〜20μmの波長の密度が欠かせない条件であり、骨の内部の組成を加熱する場合は、味覚の較差から見ても明らかに波長が持つ領域との較差が生じる。この事から骨の内部の組成を抽出するには、マンガン亜鉛フェライト等が持つ波長の領域2.5μm〜20μmの波長密度が高いフェライトを50%以上入れた配合するのが最適と考えられる。
子供の魚嫌いの一つが小骨にあり、カルシウムフェライト20%を入れ、他をマンガン亜鉛フェライトに配合するとそのまま小骨を除くことなく食べられる。
魚の加熱にはカルシウムの摂取を兼ねて効果的な調理加熱となる。
次ぎに鶏の骨を2羽分を図−9の容器にルシウムフェライト100%、カルシウムフェライト20%とマンガン亜鉛フェライト80%、カルシウムフェライト50%とマンガン亜鉛フェライト50%、カルシウムフェライト0%を平均粒子10μmに粉砕加工し容器にそれぞれ燒結した容器で、5分間加熱し、その後あくを取り、60℃のお湯1、500ccに10分間、電子レンジの出力0.3kwの状態で、出汁の抽出状態を確認した。どの磁性体もあくが先に飛び出し、あくになる部分と水分、一部の脂肪を含むエキスが先に抽出する。あくになる成分が始めの加熱で多く抽出するのは、カルシウムフェライト20%と50%はほぼ同程度の量40gが抽出された。カルシウムフェライト0%が一番少なく25g、次ぎにカルシウムフェライト100%が28gである。このことからあくになる成分は、カルシウムの原子による電磁波の振動とアミノ酸類の分子による電磁波の振動によって抽出しており、カルシウムフェライト、マンガン亜鉛フェライトの単独では組成全体には電磁波の振動が十分ではないことを示している。その後それぞれを加熱した後の味覚検査では、カルシウムフェライト20%、50%の加熱後の水分には濁りが無く透明なエキスが抽出できた。カルシウムフェライト0%とカルシウムフェライト100%は一定の透明感はあるがぞれぞれ色調に違いがあり、カルシウムフェライト100%は少し骨の香りがあり、カルシウムフェライト0%は鶏独特のこくが少ない味覚である。
骨等カルシウム組成に含有しているエキスの抽出には、マンガン亜鉛フェライトとカルシウムフェライトの配合5:1又は10:1が効果的な磁性体の配合バランスである。
カルシウムフェライトと同様にカルシウムを含むフェライトは同様の波長の領域をマイクロ波を吸収すると波長転換し熱輻射する。
図−11の装置を用いて、カルシウムをMn−Znフェライトの磁性素材に重量の10%及び20%添加し、溶融、合金化した磁性素材を塗布し、1250℃で焼結した2種類の陶磁器とカルシウムを含まない、同一種類のMn−Znフェライトの磁性素材を塗布し、焼結した陶磁器の内部にビーカーを置き、ビーカー内にカルシウムイオン及びマグネシウムイオンを含むイオン値1100ppmの水溶液100ccを入れ、マイクロ波700Wによって一分間、350Wによって5分間加熱し温度上昇、イオン値を比較した。実験結果のデータを図−12,13 に示す。温度上昇はカルシウムを添加した磁性素材を使用した陶磁器の方がカルシウム無添加の磁性素材を使用した陶磁器よりも10℃以上同一時間で上昇し、カルシウムイオン及びマグネシウムイオン値はカルシウムを添加した磁性素材を使用した陶磁器は、カルシウム無添加の陶磁器より約10%程イオン値は高く、温度上昇、イオン値ともカルシウム10%を添加した陶磁器が最高値を示した。カルシウムをMn−Znに添加し燒結させた磁性材料にマイクロ波を照射させることによって黒体輻射以上の波長密度が輻射し、水の中のカルシウム、マグネシウムイオンと同調し、共鳴し加熱効率が上がることが示された。また乳製品、大豆を各100cc上記の実験方法で加熱すると、700Wで一分間、350Wで5分間の加熱ではCaの含有率10%の陶磁器を使用した方法が同一時間内で温度上昇は一番早く、Mn−Znフェライトの磁性材料のみの加熱と比べ、温度上昇は10℃ほど異なり、加熱効率は90℃までの温度上昇で時間は約10%改善された。
図−9又は図−10の磁性体カルシウムフェライト、マンガン亜鉛フェライトの配合比率50%を利用し、1kgの鶏冠を電子レンジ0.7kwで加熱した。図−9又は図−10の簀の子の下には耐熱ガラスの容器を入れ取り出しやすいようにした。加熱時間7分で品質温度が70℃になり出力を0.3kwに切り替え、10分間継続した。簀の子の下には、あくの沈殿層と液体が2層になり沈殿している。鶏冠を取り出し、抽出したエキスをその後0.7kwで1分間加熱し殺菌した。抽出したエキスの重量は、247gこの中に粉末のゲル化剤ゼライスを入れ軽く撹拌し沈殿させゲル化した。ゲル化の状態は3層に分かれ、上の清澄水は高分子タンパク質、ムコ多糖体、下の層の清澄水は低分子のタンパク質及び水分、白く白濁した沈殿層は、あくの部分であり、簡単にペーパーナイフで切り分けられる。
一回の加熱の工程でタンパク質、ムコ多糖体が分離でき、この中には、ヒアルロン酸の低分子、高分子、コンドロイチン、ヘバリン、キチン、コラーゲンが含有しており、そのまま有効成分として健康食品化粧品素材として利用することが出来る。
これらの成分は品質劣化が早い難点がある。始めの殺菌加熱で、残留菌に対する後処理の必要がなく、ゲル化剤によって固定化するとチルド帯で品質の長期間安定が得られる。
ゲル化剤は用途によって選別することが出来、カラギナン、寒天なども効果的な方法であり、食品、化粧品素材に利用できる。
短時間に鉄と石灰から結晶が可能であることが示された。
電子レンジは、1kwの出力で出力が調整できる構造を利用した。
青果物は表面殺菌するとそのまま青果流通に利用でき、加熱が過ぎると青果としての価値を損なう。リンゴやみかんの皮は、酵素を失活させ、色素を残すと香料、色素剤等の利用価値が高い。殺菌や酵素の失活は処理量と波長の密度が大切で、表面温度が如何に早く上がり、温度による殺菌が出来かである。温度が30〜40℃の場合をそのままにすると酵素の活性が進み逆に菌数は増加する。
薬品の殺菌は強い薬品を使うと素材が変質し、菌の耐性が作られることがおおく、弱い濃度では残留するが、低濃度のなかで異なる殺菌方法を繰り返し環境変化を繰り返すと殺菌効果が高まることが多く、耐性の強い菌が生存することは少ない。
温度による殺菌では、100℃以上20秒間、20℃以下20秒間、100℃以上20秒間の環境が作られると殺菌効果は高くなり、同様に酵素の失活も可能である。この環境を作り出すことが大変困難である。
早く高温に立ち上がるには、始めの出力が大切であり、量や容積のバランスで輻射熱が如何に全体に広がるかにある。
実験ではバレイショを利用し、表皮を洗い、うっすら水部が付いている状態で始めた。
バレイショは600g容器は図−9又は図−10の容器を利用し、磁性体はマンガン亜鉛フェライト、キュリー温度200を利用した。早い立ち上がりが必要なために始めに容器を2分間加熱し、容器の温度を上げて実験をした。
菌数の実験では、未処理菌数状態、マイクロ波の出力、0.5kw、30秒、マイクロ波の出力1kwで10秒、20秒、30秒の菌数を確認した。
未処理では大腸菌群は、10x1,一般生菌数は、103x4/1、酵母102x3/1
このときのバレイショの表皮の温度は18℃であった。
0.5kw30秒は、大腸菌群10x1、一般生菌数は、103x5/1,
酵母102x4/1
このときのバレイショの表面温度は43℃であった。
1kw10秒は、大腸菌群 5,一般生菌数は、102x5/1、酵母102x3/1
1kw20秒は、大腸菌群 0,一般生菌数は、10x2、 酵母 8
1kw30秒は、大腸菌群 0,一般生菌数は、 0、 酵母 0
この結果、0.5kw30秒のときと1kw10秒では1kw30秒に殺菌効果見られ、20秒はより殺菌処理は効果的であることがわかる。1kw30秒間照射すると大腸菌群、一般性菌数、酵母は0になる。しかし、少し加熱時間が長く、バレイショの表面は白蝋化が始まっている。青果物の状態ではなく、加工品になっている。
そこで1kw20秒間、冷風30秒間、1kw20秒間の方法を取り入れた。冷風は0℃の差圧冷風気を利用した。その結果、大腸菌群、一般生菌数、酵母の数が0になった。
このときの表面温度73℃、芯温は46℃に上がっており、早い温度の上昇が見られる。青果物として早く冷風で温度を下げ、真空包装菜との管理が必要である。
次ぎにリンゴの皮を500g入れ同じ容器のなかで、その効果を見た。バレイショの実験から1kw、20秒で処理し色素が残り、酵素が失活していることが、目的である。
電子レンジ1kwを利用し図−9の容器に入れ20秒入れると果皮の水分が一部流れた状態である。取り出し乾燥機に入れ、水分率を5%にして乾燥状態で1ヶ月間貯蔵した。
その結果、色素が完全に残り、菌数検査の結果は大腸菌群、酵母は0一般性菌数5の状態で残っていた。一般性菌数は多少残っているが、低温管理をすると何ら品質的には製品化が可能である。
強磁場による赤外線、遠赤外線殺菌は、量や容積の関係と波長の密度が密接な関係にあり、早い殺菌、酵素の失活ができる。
中に入れる容器は、耐熱性セラミックのコップ、耐熱ガラスコップ、パイレックスガラスコップ、内部がアルミコートされた紙コップ、耐熱PPのコップの5種類を利用した。
容器の重量は耐熱性セラミックコップ、320g、耐熱ガラスコップ、310g、パイレックスガラスコップ、280g、アルミコートの紙コップ、8g、PPのコップ、4g、電子レンジは0.7kw、加熱時間は120秒、それぞれのコップの中には水140cc、水温15℃、磁性体の側面温度16℃、水温と磁性体容器の磁性体が燒結してある側面温度を測定した。
容器の中央にコップをおき、コップと容器の側面は約50mmの間隔ができた。
120秒加熱後の水温の温度は、耐熱性セラミック、80℃、耐熱ガラス、87℃、パイレックスガラス88℃、アルミコートの紙コップ、24℃、PPコップ、83℃、
磁性体容器の側面温度は、耐熱性セラミック、34℃、耐熱ガラス、34℃、パイレックスガラス、33℃、アルミコートの紙コップ、182℃、PPコップ、33℃、
水の温度の上昇の較差はアルミコートされている紙コップは、わずか9℃しか上がらず、他の水温は、65℃〜71℃の上昇である。容器に燒結している磁性体の温度よりも水温が高くなっている。反対にアルミの紙コップは容器の磁性体側面の温度が大きく上昇している。この実験の結果、エネルギーのトンネル効果は、一定の条件がそろわなければ、生じないことが説明できる。アルミコートされているコップは、磁性体から輻射する波長を吸収せずに反射しており、コップの中の水に波長が吸収されず、磁性体と編み見コートされているコップとの空間温度が高くなっている。他の容器は磁性体から輻射している波長を吸収し、容器の内部の水に吸収され、水温が高くなっている。輻射する波長の領域と吸収する波長が整合し始めて、波長が同調し、トンネル効果が生まれる。強磁性体の加熱は従来の外部加熱の温度の上昇とは、全く違う温度の上昇が見られ、異なった加熱であることが解る。
次ぎに2重の磁性体の構造を透しても同じ効果が生じるのかを実験した。
同じ図−9の容器を利用し、磁性体マンガン亜鉛フェライト、キュリー温度200℃のなかに、図−1で示した内部に磁性体を燒結した小さなコップを大きな容器の中に入れ、その中に、耐熱性セラミック、耐熱ガラス、パイレックスガラス、アルミコートされた紙コップ、PPコップの5種類のコップを入れ、同じように水140ccを入れ実験した。電子レンジ出力は同じ0.7kw、120秒加熱した。温度の測定は大きな磁性体の側面、小さな磁性体のコップの側面、水温の3カ所をそれぞれ測定した。
その結果、水温は、耐熱性セラミック、81℃、耐熱ガラス87℃、パイレックスガラス89℃、アルミコートの紙コップ、25℃、PPコップ84℃を示した。
大きな容器の側面温度は、耐熱性セラミックの場合は、33℃、耐熱ガラスの場合は、31℃、パイレックスガラスの場合は、30℃、アルミコートの紙コップの場合は、178℃、PPコップの場合は、31℃を示し、小さな磁性体の容器の側面は、耐熱性セラミックの場合は、37℃、耐熱ガラスの場合は、35℃、パイレックスガラスの場合は、32℃、アルミコートの紙コップの場合は、182℃、PPコップの場合は、33℃を示した。それぞれ温度の格差があるが、その差はコップの組成の較差が温度の格差と予測できる。マイクロ波の波長始めの磁性体によって波長転換し、次の磁性体の間を伝播し、コップの中の水に吸収されている。2つの磁性体の間を波長は伝播し、トンネル効果が存在していることを示された。
惣菜が入っている弁当類も同様で、従来の容器をそのまま利用でき、油や油脂類の多い惣菜と米飯を同時に入れて置いても温度の格差がなく加熱できる。
ポタージュスープは突沸せずに加熱できる。
生の魚や、漬け物等は紙にアルミにコートされたシートを乗せて同時に加熱しても温度の上昇が見られず、生の状態で何ら品質の変化が生じない。
次ぎに冷凍の丼物を解凍した。具材の豚カツとウナギの丼を実験した。
この二つの丼物は、湯によって解凍することを進めており、電子レンジの解凍では、豚カツやウナギが先に加熱され、下にある米飯類が冷凍のままの状態になり、温度の不均一が生じる問題が残されていた。湯による解凍は時間が掛かり、惣菜店や外食、中食では、早い解凍が求められている。
図−9又は図−10の同じ容器の底に図−1−Aで利用した半円球の磁性体を凹面に入れ、その上に冷凍の豚カツ丼、ウナギ丼をそれぞれ入れ加熱した。冷凍品は−20℃で凍結されており、重量は310gと305g容器はpp樹脂を発泡ウレタン樹脂でコートしてある素材であった。電子レンジ0.7kwで5分間の加熱で均一に解凍されていた。
豚カツやウナギと米飯との温度格差が生じていない状態であった。
図−1−Cの容器の構造で底に魚鱗状に凹面をつけた磁性体陶磁器の中に冷凍丼を入れ、同じように5分間加熱すると底の部分から温度が高くなり、具の下にあたる部分の温度低い状態の解凍を防ぐことができた。
マイクロ波を磁性体の層状の膜に照射した場合、スピンの共鳴によって生じるエネルギーが磁性体の膜をトンネルする、トンネル現象のシュレディンガー方程式は次の数式−2にによって表される。
S;磁性体のスピン、B;磁場、V;磁性体の障壁のポテンシャル、r;距離
この数式−2の左辺の第1項はシュレディンガー方程式の波動を意味し、右辺の第1項は磁性体のスピンによる共鳴による項であり、右辺の第2項は磁性体による障壁によるポテンシャルを意味する。この方程式によってマイクロ波は磁性体に共鳴することによって量子力学的に磁性体による障壁の壁を透過するトンネル現象を生じさせることを表す。
そのとき磁性体の層状の膜による障壁を越えて、マイクロ波による磁性体の共鳴によって波長転換し、輻射するエネルギーは、トンネル現象を起こし、輻射するエネルギーは、黒体輻射以上のエネルギーとなり、輻射されるエネルギー密度は、次の数式−3で表される。
数
この数式−3によってマイクロ波は磁性体に吸収され、赤外線、遠赤外線に周波数は遷移され黒体輻射以上に電磁波は増幅され輻射されることを表す。
スピンによる磁性共鳴によって黒体輻射以上のエネルギー密度で輻射される赤外線、遠赤外線などの電磁波の波長と食品などの吸収する加熱物の吸収波長が同調した場合、トンネル現象が生じる。その場合赤外線、遠赤外線などの電磁波を吸収し加熱される食品等の化学物質の持つエネルギーの化学ポテンシャルによる電磁波の吸収は、磁性共鳴によって輻射された赤外線、遠赤外線のエネルギーと同調する。赤外線、遠赤外線などの電磁波による分子振動のエネルギーの化学物質の分配関数は次ぎの数式−4で表される。
振動の分配関数によってヘルムホルツの自由エネルギーは次の数式−5で表される。
ヘルムホルツの自由エネルギーによって化学ポテンシャルは次の数式−6で表される。
数式−7左辺第1項は電磁波を吸収した場合の化学ポテンシャル、右辺第1項は電磁波を吸収する前の化学ポテンシャル、右辺第2項は電磁波と化学物質との共鳴による吸収を表す。
この方程式は電磁波が化学物質に吸収されるとき、化学物質の持つ自由エネルギーによる化学ポテンシャルと電磁波の吸収との関係を表す。
数式−7の吸収される電磁波の周波数ωと数式−2による磁性共鳴による磁性の膜のトンネル現象を導き出したシュレディンガ−方程式の解の周波数が同調した場合、化学物質のエネルギーの化学ポテンシャルによって磁性共鳴によって輻射された赤外線、遠赤外線の熱エネルギーはトンネル現象を起こす。
[発明の効果]
省エネルギーの効果は、全てCO2の発生を軽減に直接又は間接的に結びついており、国民的、国家的な課題であり、その技術は世界が求めている。
内燃機を利用していない加熱方法以外は、外部加熱が多く、外部加熱の問題点は外部から何らかの容器を介在し熱輻射する。物質に直接熱加工に必要な熱エネルギーに対して多くの無駄なエネルギーが放射されている。
マイクロ波による直接加熱はその無駄なエネルギーを少なくしていることで大きな熱エネルギーの改善となっているが反面、加熱時に組成が分解されたり、変性することが多く、食品の加熱では健康面に問題が指摘されている。マイクロ波の波長は分子回転によって分子同士の摩擦熱を利用している。
マイクロ波の波長を赤外線、遠赤外線の波長に転換し、加熱する物質が持つ熱吸収波長に転換し、加熱すると分子回転から生じる加熱ではなく、分子振動から生じる振動加熱のために熱効率が大きく改善できることが特願2005−71885の鍋構造によって立証できた。
この加熱の方法では、炊飯ではIH電気釜の、エネルギーの約40%、豚の加熱調理ではガス調理の15%のエネルギーで調理が可能になった。
このことから全ての外部加熱にこの加熱の方法が可能であることから、熱効率を一層高めるために構造的な改善と産業化及び大型化並びに他の用途の拡大を工夫した。
温度のバラツキを改善するには、磁性体から磁化を早く進める構造と輻射する場所の選択の方法、トンネル式の構造で均一に熱輻射する方法、回転釜のように釜の構造を大きくし、内部に直接マイクロ波を照射し、磁性体による波長の転換を行った。
新たな用途として、波長の領域をカルシウムが吸収する波長の領域及び無機物質の金属が吸収する波長の領域の密度を高める新たな素材を開発をした。
屋根の除雪後に廃棄する場所もなく、年々、自治体予算を圧迫している。
除雪には限界があり、完全な融雪でなければ、生活スペースが確立できない。幸いにも最近はこの地域の電力事情は改善され、余力が残されている。
これまで、解凍や融雪は温水が熱伝統率から最適な方法とされていたが、水が吸収する波長の密度をあげて熱輻射すると熱効率は温水よりも高いことが解った。温水を作る熱エネルギーそのものにエネルギーロスが存在する。
マイクロ波に磁性体を照射する場合は温度の制御が簡便であり、構造をセラミックにすると耐久性にも優れ、屋外に放置していても劣化するスピードが遅い。
マグネトロンは最近では大変低価格で製造が可能になり、海外からも安い製品が入手でき、製品価格は比較的安く製造できる。温度感知のセンサー、積雪量の対する重量センサーも簡素化されており、短時間に屋外の融雪ができ、エネルギーコストも積雪時に熱輻射するだけであり、多くを必要としない。むしろ積雪地域の新たな産業興しに結びつく。
エネルギーのトンネル効果の応用範囲は大変広い。特にこの波長は赤外線、遠赤外線の領域の波長であり、多くの有機物が有する吸収波長と整合しており、同調する要因が多く存在している。又波長の大きさから振動波長であることが同調に最適な波長になっている。マイクロ波の波長では波長が大きく、振動ではなく回転のエネルギーが大きく、同調し難い要素がある。
小さな容器のなかに存在する物質だけを一定温度に上げ、その内部に閉じこめた状態で熱エネルギーが加えられ、熱処理加工や合成、重合、反応、殺菌などが簡単に出来る。
大きな容器の内部だけの一部分だけを加熱するために熱エネルギーは大幅に改善できる。クリーン度の高い製品を作るのに欠かせない加熱の条件が得られる。
酸化の予防、アルゴンガス、窒素ガスによる温度のコントロールの中で波長の密度だけ上げることができ産業界の応用範囲は計り知れない。
容器内部に入れた磁性体の構造及び陶磁器の構造を示す。
A−は半円球の構造を示す。
1−陶磁器、2−外面に磁性体を燒結した部分、3−内面に燒結した磁性体
B−は円筒形の構造を示す。
4−は陶磁器の素材部分、 5−は磁性体を燒結した部分、
6−は内部に燒結した磁性体、
C−は陶磁器の容器の構造を示す。
陶磁器は、蓋の部分と容器の部分に分かれる。
7−陶磁器の容器の蓋、8−蓋部分の燒結した磁性体、9−容器の架台、
10−容器内部の磁性体を燒結した部分、11−容器の容器の陶磁器の素材部分
D−は小さな陶磁器の構造
図−2
円筒形のパイプに磁性体を燒結した構造を示す。
A、Bはマイクロ波を導波管から誘導しパイプの内部にマイクロ波照射する。
Aは磁性体の半円球をパイプの外面に凹型に設置した構造、
Bは磁性体の半円球をパイプの内部に向かって凹面に設置した構造、
12−パイプに設置した凸面の半円球磁性体、
13−凸面の磁性体は内部と外部に塗布し燒結した構造
14−パイプの表面に磁性体を塗布し燒結した部分、
15−マイクロ波を導波管から誘導しパイプとジョイント部分
16−陶磁器パイプの内面、17−パイプを固定する耐熱性素材の部分
18−温度計挿入口、19−パイプに設置した凹面に設置した半円球の磁性体の部分
20−パイプの左のエンド、半円球によって内部に凹型に閉じた部分
図−3
磁性体のパイプに小さな半円球を一方向に配列し、熱輻射する構造を示す。
21−陶磁器のパイプの構造、22−パイプの外面の磁性体を塗布し燒結した部分、
23−半円球の磁性体の構造
図−4
A−磁性体のパイプを融雪に利用するときの屋根の位置構造を示す。
B−磁性体のパイプをアルミニウムやステンレスでカバーしたときの熱輻射の構造を示す。
24−屋根、25−磁性体のパイプ、
26−磁性体のパイプから熱輻射するためのアルミニウム又はステンレスカバーの構造
図−5
図−2、図−3の磁性体パイプの連続作業におけるベルトコンベヤーとパイプの位置を示す、概要図。
27−磁性体パイプの連続作業の工程から熱輻射することを防止するために全体の熱輻射部分を被うカバー、アルミニウム、ステンレス等で加工する。
28−磁性体のパイプ、29−ベルトコンベアー
図−6
磁性体の釜と内部の撹拌装置の磁性体構造を示す。
30−撹拌装置、31−撹拌装置のフィン、32−テフロン樹脂、33−磁性体の釜
図−7
磁性体をアルミニウム構造に張り付けた釜構造と撹拌装置の磁性体構造をしめす。
34−アルミニウム構造の釜、35−釜のテフロン加工、36−釜に張り付けられた磁性体
図−8
磁性体の釜を利用した乾燥装置の構造を示す。
37−排出シュート、38−真空ゲージ、39−ヒーター付バグフィルター、40−メインバルブ、41−導波管、42−パワーモニター、43−アイソレターター、44−品温計、45−チョッパモーター、46−マイクロ波発生器、47−フィン、48−フィン、49−フィン、50−モーター、51−モーター、52−真空ポンプ、53−ドレイン
図−9
磁性体を利用した加熱、抽出、乾燥などの構造を示す。
54−陶磁器に磁性体を塗布し、燒結した構造、
55−すのこ状に開口部を設けた構造で表面に磁性体を塗布し燒結した陶板、
56−簀の子の開口部分、
図−10
57−簀の子の円形の凹面状の開口部分
図−11カルシウムを添加した磁性陶磁器の加熱効果実験装置
図−12 マイクロ波700Wによるカルシウムを添加し磁性材料を焼結した陶磁器の加熱効果の実験結果
図−13 マイクロ波300Wによるカルシウムを添加し磁性材料を焼結した陶磁器の加熱効果の実験結果
Claims (21)
- 容器の内部全体に、磁性フェライトの粉体を粒子同士が結合されるように燒結した陶磁器にマイクロ波を照射して、マイクロ波から磁気共鳴により赤外線波長へ波長転換することにより行う、食品加熱、加工、殺菌、乾燥、化学反応、化学合成、分解、重合、酵素の失活、色素の抽出、組成の分離、又は、結晶の作成における加熱目的物の加熱において、磁性フェライトに上記加熱目的物に応じた無機素材を添加し焼結させること、及び、磁性フェライトを焼結した、球形、半円形、円筒形、又は、すのこの部分的構造物を挿入することにより、上記加熱目的物の不均一な温度分布に対して均一な温度に加熱する、又は、上記加熱目的物の部分的な温度変化を必要とするときは部分的な温度格差をつくるように加熱する、方法
- 請求項1の方法において、誘導加熱並びに渦電流損による加熱並びに強磁性体の原子スピン又は電子スピンの共鳴によって生じる磁気共鳴によって、赤外線、遠赤外線に波長転換し、磁性フェライトを燒結した陶磁器内部に熱が生じ、磁性体が渦電流損によって発熱するときは、磁性体の磁化が大きくなり、磁性体の磁化が大きいほど、マイクロ波は磁性体の強磁場の位置に吸収され、早い温度上昇を示し、容器の内部全体に磁性フェライトを焼結した陶磁器の中に、容器よりも小さい直径の磁性体の球形又は半円形、円筒形の構造を作り設置すると、球形又は半円形の場合、早く渦電流損が生じ磁化が高くなり、早い温度上昇が得られ、円筒形の場合は、焼結した磁性フェライトの周辺部の熱輻射が早くなり、球又は半円形の半径が小さいほど磁化が早く高くなり、その部分の温度は早く上昇し、同一磁性素材を利用しても、球形及び半円形の半径が小さい磁性体を複数設置すると、その部分に早い温度上昇が見られ、球形や円筒形、半円形の凹面の構造は、容器全体に熱輻射し、早い温度上昇をし、凹面の半円形の内面に磁性体を設置すると、その内面に熱が集中し、同一容積のなかでも熱輻射する磁性体の表面積が大きいほど、容器の内部の温度は早く、上昇し、直径の小さな凹面の半円形の磁性体を容器の内面に魚鱗状に付ける構造にすると容器の内部の表面積が大きくなり熱輻射する面積が大きく熱効率が高くなり、磁性体を塗布し焼結した容器の内部に、直径の小さな凹面上の穴をあけ磁性体を塗布し焼結したスノコを設置すると、スノコの穴の面積において渦電流損が生じ、熱輻射によって安定した温度分布をつくり、スノコの上面の加熱によって水分、脂肪分等を含んだ物質を加熱するとき水分、脂肪分が分離し、スノコの下部に落とされ均一した熱輻射が継続され熱効率を上げるときにあって、スノコの下に入れる液体及び物質とスノコの上部に入れる物質と異なった物質を同時に加熱し、スノコの下の液体がスチーム状態となり、スノコの上部の物質を加熱することによって、異なった組成の物質を反応及び融合させることができることにあって、球形、半円形、円筒形及び凹面の構造を磁性体容器の内部に設置又は燒結し、温度の分布を作り出す方法。
- マイクロ波の波長以上の内径になるように円筒形の筒の直径をマイクロ波の波長から選択し、内面に向かって熱輻射する場合は円筒形構造の内面に磁性フェライトを燒結し、又は、外面に向かって熱輻射する場合は円筒形構造の外面に磁性フェライトを燒結した、円筒形の筒の内部にマイクロ波を誘導して照射して、マイクロ波から磁気共鳴により赤外線波長へ波長転換することにより、円筒形の筒の全体から熱輻射して、加熱、調理、蒸発、乾燥、重合、化学合成、殺菌、分解、化学反応、組成の抽出、分離、色素の抽出、酵素失活処理などの連続作業を行う、方法。
- 請求項3に記載の方法において、円筒形の筒の構造の内面並びに外面から熱輻射する温度分布を一部分から早い温度の上昇や、一部分が高い温度を必要とする場合があり、円筒形の筒の外面に筒より小さい直径の球、凹面の半円球を作るとその場所に渦電流損による早い加熱が生じ、筒の外面に球や凹面の半円球を並列に並べ他に、早く熱を必要とする位置に複数設置するとその位置から外部に向かって早い熱輻射が始まり、加熱の効率が高くなり、反対に円筒形の筒の内面に凹面の半円球の磁性体の構造を設置すると筒の内面に向かって熱輻射し、筒に燒結する磁性体の組成並びにキュリー温度の異なる組成を複数燒結することから加熱する最高温度の格差を制御できる方法であって、円筒形の筒に球及び凹面の磁性体構造を設置する事によって、マイクロ波の波長を波長転換させ熱輻射する位置や温度を効率的に操作する方法。
- 請求項4に記載の方法において、建築物の屋根、道路、屋外施設に設置すると雪及び氷を短時間に、解凍、融雪でき、傾斜のある屋根の場合は、円筒形の筒を屋根の棟に沿って設置し、円筒形の筒には、長さ方向に並列に磁性体を凹面の半円球に切り込んで並べ、屋根の傾斜面に沿って、凹面の半円球から熱輻射すると効率的に屋根全体の融雪出来、磁性体の組成の選択は、水が吸収する波長2.5μm〜6.8μmの範囲の密度を高く熱輻射する組成によって、氷や雪を電磁波を振動させることから早く箭解でき、磁性体のキュリー温度は火災等の危険性のない100℃〜300℃の温度の範囲で設定し、磁性フェライト並びに陶磁器に磁性フェライトを燒結すると耐水生、耐蝕生が優れ、安全な構造で施設の処置ができ、且つエネルギーコストの安い、解凍、融雪ができる方法。
- 請求項2に記載の方法において、容器や釜の構造や回転式の釜を利用しマイクロ波の波長を磁性体によって、赤外線、遠赤外線に転換し、加熱、調理加熱、乾燥、殺菌、分解、重合、化学合成、化学反応、組成の抽出、分離、色素の抽出、酵素失活を行うとき、容器や釜、回転釜の内部に磁性フェライト、磁性体の層又は磁性体の膜を燒結し、マイクロ波を照射する面にテフロン樹脂によってコーティングし、マイクロ波を導波管によって誘導し直接容器や釜、回転釜の内部に照射しテフロン樹脂を通して磁性体にマイクロ波を吸収させ波長転換を行い加熱し、容器や釜、回転釜の温度及び波長の領域は、磁性体の組成からキュリー温度によって制御でき、最高温度の制御は磁性体のキュリー温度におき、温度と波長の密度は、マグネトロンの出力及び、磁性体の組成から選択でき、磁性体から熱輻射する波長の領域とその密度は、加熱する素材の吸収波長に合わせ磁性体の組成から選択すると熱効率が高くなり、マイクロ波を導波管によって誘導し、容器や釜、回転釜の内部に照射すると磁性体は、誘導加熱と渦電流損が生じ、磁性体の電子スピンから生じる共鳴による加熱によって、マイクロ波の波長は磁性体によって、波長転換し熱エネルギーになり、このときに使用する磁性体の組成によって、赤外線、遠赤外線に転換し、輻射し、連続した熱エネルギーを得ることができ、魚鱗状に磁性体を容器や釜、回転釜の内部に設置すると熱効率が高くなる方法であって、容器の内部や釜並びに回転釜による磁性体を利用したマイクロ波の波長転換して行う加熱の方法。
- 請求項1,請求項2,請求項3,請求項4、請求項6のいずれかに記載の方法において、利用する磁性体の組成をカルシウムフェライト及びCaFe4O7、CaFe3O5、カルシウム置換ガーネット又はMn−Znフェライトに対しカルシウムを重量当たり5%〜20%混合し燒結した磁性材料とし、マイクロ波の波長を照射すると、波長が30μm〜60μmの領域で他の磁性体よりも同一温度の状態において高く放射し、30μm〜60μmの領域の波長が最も高い放射波長密度を示すのは、カルシウムの磁性体当たりの含有率が10%〜15%の場合であり、この波長の領域は、カルシウム、マグネシウム、及びカルシウムとマグネシウムの含有量の高い組成物、又はキチン、キトサンが吸収する波長の領域であり、この波長の領域の密度を高く放射して、カルシウム、マグネシウム、又はキチン質、キトサンの結晶の分解及びカルシウム、マグネシウム、又はキチン質を組成内部に含有している物質を温度とその波長の領域と密度から電磁波の振動によって抽出することができ、またカルシウム、マグネシウムを組成内部に含有している海藻、豆乳、大豆商品、牛乳、乳製品、葉野菜、骨、魚類を加熱加工する効率を上げる方法であって、カルシウムの吸収波長の電磁波の密度を上げて照射し電磁波の振動によってカルシウム及びマグネシウム、カルシウム、マグネシウム含有の多い組成物、又はキチン質、キトサンの分解及び組成の抽出を行う方法。
- 請求項1,請求項2,請求項3,請求項4、請求項6のいずかれに記載の方法において、マイクロ波の波長転換を行う磁性体の素材にアルミニウムフェライト、マグネタイト又はMn−Znフェライトに重量当たり5%〜20%のアルミニウムを配合させ燒結した磁性材料又はカーボンをマグネタイトに重量当たり、5%〜20%配合し燒結した素材を利用し、波長の領域は、同一温度において、電磁波の波長の領域は0.2μm〜1.0μmの範囲が、波長の密度が高くなり、無機系の素材の吸収波長のピークが0.2μm〜1.0μmの素材を選択し、分解、反応、溶融、合金、結晶、生成するとき、磁性体の素材を利用し電磁波の振動を高め熱効率上げる方法。
- 請求項1、請求項2、請求項3、請求項4、請求項6のいずれかに記載の方法において、青果物、果実に照射する波長の領域は2.5μm〜20μmであり、この波長の領域の中で必要とする温度の範囲を制御し、磁性体から熱輻射する波長の範囲を2.5μm〜20μmの赤外線、遠赤外線の中でその密度を上げて、輻射し、電磁波の振動によって、殺菌及び酵素を失活によって、色素を安定させ、品質保持し、食品加工を行う方法。
- 請求項9に記載の方法において、食品加工の工程において廃棄物となるリンゴ、梨、柿、ブドウ及び柑橘類の皮を殺菌、酵素失活させ、食品の素材及び食品添加物として加工し、又は油脂類を抽出し加工する方法。
- 請求項1、請求項2、請求項3、請求項4、請求項6、請求項7のいずれかに記載の方法において、昆布及び鰹節の出汁を抽出するときに一定温度のなかで照射する電磁波の波長の範囲とその密度をあげることで短時間に出汁となる成分を抽出する方法。
- 請求項1,請求項2,請求項3,請求項4、請求項6、請求項7のいずれかに記載の方法において、鶏冠、牛骨、鳥骨、豚骨、蟹の甲羅、鮫軟骨のなかにある成分エキス、タンパク質原料、ムコ多糖体原料を一定温度のなかで、波長の領域とその密度を高めて照射し、電磁波の振動を高めて抽出、分離する方法。
- 請求項1,請求項2,請求項3,請求項4,請求項6、請求項7のいずれかに記載の方法において、貝類、家畜の骨、蟹の甲羅、海老の殻、を一定の温度の中で波長の密度を上げて電磁波の振動によって分解する方法。
- 請求項1、請求項2,請求項3、請求項4,請求項6、請求項7のいずれかに記載の方法において、魚の鮭や鰯、鯖、サンマに含まれている脂肪酸類、α−リノレン酸系脂肪酸を一定の温度と波長の領域及びその密度を上げて電磁波の振動によって抽出する方法。
- 請求項2に記載の方法において、冷凍されている素材の内部から電磁波の振動によって解凍する方法。
- 請求項3又は請求項4に記載の方法において、磁性体の円筒形の筒を複数利用し連続して加熱加工処理を行う方法。
- 請求項1の方法において、赤外線、遠赤外線の波長の電磁波を輻射し、振動し輻射する電磁波の波長の領域と加熱目的物が持つ吸収波長の領域を整合させ、輻射する電磁波の波長の密度を黒体輻射以上の密度に上げて輻射すると輻射する電磁波の温度よりも低い温度の状態にある加熱目的物は、吸収共鳴が生じ、輻射する電磁波の波長と加熱目的物の間に、磁性体や類似した吸収波長を有する物質が存在しても輻射する電磁波が物質を透過し、電磁波の吸収を示し、磁性体の熱輻射により直接加熱する加熱目的物だけの温度を上げエネルギー効率を高める加熱方法。
- 請求項17に記載の方法において、マイクロ波の加熱において磁性体の容器の内部に磁性体から熱輻射する波長の領域と加熱目的物が持つ熱吸収波長の領域を整合させ、磁性体の容器の内部に別途の容器を入れ、加熱すると別途の容器の内部の加熱目的物を先に加熱し、容器は、陶磁器、耐熱ガラス、パイレックスガラス、紙、PP樹脂、ナイロン、テフロンなどの輻射する波長を透過又は吸収する素材によって構成されている方法。
- 請求項17又は請求項18の記載の方法において、電子レンジのマイクロ波を利用して加熱温度の異なった複数の物質、及び、ファーストフードや中食の弁当、惣菜類、おにぎり、スープ類を常温、又はチルド、冷凍の状態で包装されているままの食品を磁性体の容器のなかで赤外線、遠赤外線によって同時に異なった温度で加熱する方法。
- 請求項17に記載する方法において、磁性体をマイクロ波によって加熱するときに、磁気共鳴により波長転換することにより、磁性体から振動輻射する電磁波の波長の領域とその密度が高くなり、加熱目的物が有する熱吸収波長が同調すると、加熱目的物を被っている磁性体やその構造物よりも早く、目的温度に到達させることができ、2重や複数の磁性体の壁構造においても目的温度に加熱ができる方法。
- 請求項1に記載している方法において、磁性フェライトにカルシウム、マグネシウム、アルミニウム、などの金属を重量当たり10%〜20%配合し、陶磁器の内部に塗布、燒結し、マイクロ波を照射することによって赤外線の波長密度を黒体輻射以上に輻射させ、陶磁器内の加熱目的物中の金属イオンと同調し、共鳴させ、加工及び加熱効率を上げる方法。
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Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101748406B1 (ko) | 2009-08-07 | 2017-06-16 | 가부시키가이샤 한도오따이 에네루기 켄큐쇼 | 양극 활물질의 제작 방법 |
CN101799181B (zh) * | 2010-04-08 | 2011-03-23 | 梁伟研 | 一种新型电热炉 |
JP5081318B1 (ja) * | 2011-07-22 | 2012-11-28 | 株式会社ヒラタ | 発熱性ゴム |
WO2015063863A1 (ja) * | 2013-10-29 | 2015-05-07 | 三菱電機株式会社 | 加熱調理器 |
JP2016209497A (ja) * | 2015-05-03 | 2016-12-15 | 一夫 小花 | ラッキヨエキス抽出陶磁器容器 |
KR101662962B1 (ko) * | 2015-11-30 | 2016-10-06 | 김두성 | 일체형 2중 구체를 갖는 전기히터 |
CN107440469A (zh) * | 2016-05-30 | 2017-12-08 | 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 | 一种海鲜汤的烹饪控制方法及装置 |
CN107440470A (zh) * | 2016-05-30 | 2017-12-08 | 佛山市顺德区美的电热电器制造有限公司 | 一种家畜骨头汤的烹饪控制方法及装置 |
JP6285619B1 (ja) * | 2016-08-19 | 2018-02-28 | 日本碍子株式会社 | 有機化合物の精製方法 |
CN114586950B (zh) * | 2022-03-07 | 2023-09-12 | 江南大学 | 一种提高温度改善猪肉香气的微波直热-吸波传热加工方法 |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63302222A (ja) * | 1987-05-30 | 1988-12-09 | Kyocera Corp | 電子レンジ用調理具 |
JPH05258856A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-10-08 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 電子レンジ調理用具 |
JPH10211098A (ja) * | 1997-01-31 | 1998-08-11 | Sharp Corp | 高周波加熱調理装置 |
JP2001338748A (ja) * | 2000-05-26 | 2001-12-07 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 発熱部材 |
JP2002272602A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-24 | Tdk Corp | 電子レンジ用調理具 |
JP2003041807A (ja) * | 2001-08-02 | 2003-02-13 | Ten Kk | フェライト磁性体を使用した融雪方法 |
JP2004097179A (ja) * | 2002-09-04 | 2004-04-02 | Buhei Kono | 磁性体に電子レンジ等においてマイクロ波を照射すると磁性体は発熱する、磁性体の持つキュリー温度を利用し、磁性体の発熱から一定のキュリー温度の範囲のなかで輻射熱によって冷凍品の解凍並びに素材を加熱する方法。 |
JP2004159777A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Ajinomoto Co Inc | 電磁調理及び電子レンジ用共通容器 |
JP2006052932A (ja) * | 2004-07-16 | 2006-02-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 高周波加熱機器用調理器具 |
JP2006093071A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Buhei Kono | 冷凍食品の解凍及び食品の加熱に磁性体の性質を選択し、電子レンジを利用し、目的とする温度の加熱を行う方法。 |
JP2006087842A (ja) * | 2004-08-23 | 2006-04-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 電子レンジ用調理容器 |
JP2006198054A (ja) * | 2005-01-19 | 2006-08-03 | Yoshio Oyama | 高周波・電磁誘導加熱用の磁性金属板、当該磁性金属板を使用した加熱調理方法 |
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2007
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Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63302222A (ja) * | 1987-05-30 | 1988-12-09 | Kyocera Corp | 電子レンジ用調理具 |
JPH05258856A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-10-08 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 電子レンジ調理用具 |
JPH10211098A (ja) * | 1997-01-31 | 1998-08-11 | Sharp Corp | 高周波加熱調理装置 |
JP2001338748A (ja) * | 2000-05-26 | 2001-12-07 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 発熱部材 |
JP2002272602A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-24 | Tdk Corp | 電子レンジ用調理具 |
JP2003041807A (ja) * | 2001-08-02 | 2003-02-13 | Ten Kk | フェライト磁性体を使用した融雪方法 |
JP2004097179A (ja) * | 2002-09-04 | 2004-04-02 | Buhei Kono | 磁性体に電子レンジ等においてマイクロ波を照射すると磁性体は発熱する、磁性体の持つキュリー温度を利用し、磁性体の発熱から一定のキュリー温度の範囲のなかで輻射熱によって冷凍品の解凍並びに素材を加熱する方法。 |
JP2004159777A (ja) * | 2002-11-11 | 2004-06-10 | Ajinomoto Co Inc | 電磁調理及び電子レンジ用共通容器 |
JP2006052932A (ja) * | 2004-07-16 | 2006-02-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 高周波加熱機器用調理器具 |
JP2006087842A (ja) * | 2004-08-23 | 2006-04-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 電子レンジ用調理容器 |
JP2006093071A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Buhei Kono | 冷凍食品の解凍及び食品の加熱に磁性体の性質を選択し、電子レンジを利用し、目的とする温度の加熱を行う方法。 |
JP2006198054A (ja) * | 2005-01-19 | 2006-08-03 | Yoshio Oyama | 高周波・電磁誘導加熱用の磁性金属板、当該磁性金属板を使用した加熱調理方法 |
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