JP5635740B2 - ポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランド及びその製造方法 - Google Patents
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〔1〕樹脂含浸ストランドの引張弾性率が290GPa以上、且つ、引張強度6000MPa以上のポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランドであって、
フィラメントの状態で測定するヘリウム充填法による炭素繊維密度(A)(単位はg/cm3)と、該フィラメントを体積平均粒子径0.2〜0.5μmに粉砕した後に測定するヘリウム充填法による炭素繊維密度(B)(単位はg/cm3)とが下記不等式(1)
A/B≧0.90・・・(1)
を満たすことを特徴とするポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランド。
〔2〕下記不等式(2)
配向度(%)/結晶子サイズ(nm)≧40・・・(2)
を満たす〔1〕記載の炭素繊維ストランド。
〔3〕単糸径7〜15μmの耐炎化繊維を、最高温度が600〜640℃の第一炭素化炉で工程張力を1〜2g/texに保ちながら不活性雰囲気中で第一炭素化した後、前記第一炭素化炉の最高温度を超える入口温度に設定した第二炭素化炉で工程張力を2〜4g/texに保ちながら不活性雰囲気中で前記第一炭素化繊維を第二炭素化する〔1〕に記載のポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランドの製造方法。
従来から、フィラメントの見かけ密度、即ち、フィラメントの状態で測定するアルキメデス法による炭素繊維密度を、炭化度を含むボイド量の指標としてきた。しかし、フィラメントの状態で測定した密度は、炭素繊維そのものの密度と、ボイド等の内部欠陥の要素を同時に含む。そのため、見かけ密度と炭素繊維強度とは必ずしも明確な相関関係を有しなかった。
耐炎化繊維を炭素化し、その構造がグラファイト構造に変化する際には、窒素ガスを主とするガスが放出され、ボイドが形成されやすい。ボイドが多く含まれるフィラメントを強く引っ張る(工程張力を高くする)と、ボイド周辺に張力が集中してかかり、フィラメント全体にかかる張力が均等にならない。そのため、フィラメントの構造むらを生じさせ、繊維強度等の物性のばらつきを生じさせる。これを防ぐためには、耐炎化繊維の炭素化工程において、ガス放出量が多い温度帯においては、フィラメントの弾性率が低下しない程度に炭素化炉の工程張力を弛めることが有効である。
上記のような炭素繊維の製造方法を以下に具体的に説明する。
アクリロニトリルを90質量%以上、好ましくは95質量%以上含有する単量体を重合して得られる紡糸溶液を、湿式又は乾湿式紡糸法において紡糸した後、水洗・乾燥・延伸して得られるPAN系繊維を用いることができる。必要によりアクリロニトリルと共重合する単量体としては、イタコン酸、アクリル酸、メチルアクリレート等の(メタ)アクリル酸エステル等が例示できる。
PAN系繊維を原料とする場合、PAN系繊維は加熱空気中230〜260℃で30〜100分間耐炎化処理される。この耐炎化処理により、繊維に環化反応を生じさせ、酸素結合量が増加されて耐炎化繊維が得られる。この耐炎化処理は、一般的に、延伸倍率0.95〜1.20の範囲で延伸されることが好ましい。耐炎化時の張力は上記延伸倍率の範囲を超えない限り特に限定されない。PAN系耐炎化繊維を原料とする場合には本工程は不要である。
PAN系耐炎化繊維は、第一炭素化炉において窒素等の不活性雰囲気下、徐々に昇温され、耐炎化繊維の張力が制御されて焼成される。第一炭素化炉の開始温度は特に限定されないが100〜300℃である。温度勾配は4〜8℃/min.が好ましい。また、第一炭素化炉の最高温度は600〜640℃である。600℃未満では耐炎化繊維の第一の熱分解が終了しない。640℃を超えると耐炎化繊維の第二の熱分解が開始されるため、繊維は延びやすくなり、ボイドを生じさせやすくなる。
第一炭素化炉で焼成されて得られる第一炭素化繊維は、第二炭素化炉で窒素等の不活性雰囲気下、徐々に昇温され、繊維の張力が制御されて焼成され、第二炭素化繊維が製造される。第二炭素化炉の開始温度は特に制限されないが、600〜800℃である。且つ、第一炭素化炉の最高温度よりも高くなる。600℃未満では第一炭素化炉の最高温度を下回るため、製造効率を低下させる。800℃を超えると第一炭素化炉の最高温度を大きく超え、温度勾配が大きくなり過ぎ、得られる炭素繊維の強度を低下させる。第二炭素化炉の最高温度は特に制限されないが、1300〜2100℃である。1300℃未満では炭素繊維の炭素化率が低くなり、強度が十分でない。
上記第二炭素化処理後の第二炭素化繊維には、必要に応じて公知の表面酸化処理が施される。表面酸化処理には気相、液相処理が用いられるが、工程管理の簡便さと生産性を高める点から、液相での電解処理が好ましい。電解酸化処理に用いられる電解液としては、硫酸、硝酸、塩酸等の無機酸や、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどの無機水酸化物、硫酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム等の無機塩類などが挙げられる。
上記表面酸化処理後の炭素繊維には、必要に応じてサイジング処理が施される。サイジング方法は、従来の公知の方法で行うことができ、サイジング剤は、用途に即して適宜組成を変更して使用し、炭素繊維に均一付着させた後に、乾燥させることが好ましい。
上述の通り製造される炭素繊維は平均繊維直径が4.5〜7.5μmで、4.5〜5.5μmが好ましい。また、ボイドが少ないため、フィラメントにかかる張力は均等となりやすく、フィラメントの構造むらが少ない。よって、このフィラメントは、従来の製法によるものと比較して強度が高く、強度、弾性率ともに、フィラメント間でのばらつきが小さい。
CV値=100×F/E
により算出されるCV値は20以下である。
CV値=100×G/H
により算出されるCV値は10以下である。
I/J≧40
を満たすことが好ましい。本発明の製造方法で製造される炭素繊維は通常、上記不等式を満たす。
[フィラメント密度]
島津製作所社製 SHIMADZU micrometrics AccuPyc 1330を用い、ヘリウム充填法により測定した。測定セルは10ccのものを用い、サンプル約0.5gで測定した。
[粉末密度]
凍結粉砕は液体窒素中、ボールミル粉砕により行った。フィラメントを凍結粉砕後、ヘリウム充填法により測定した。凍結粉砕は体積平均粒子径が0.2〜0.5μmとなるまで行った。
[結晶子サイズ、配向度]
X線回折装置:リガク社製RINT2000を使用し、透過法により面指数(002)の回折ピークの半値幅βから、下式(1)
結晶子サイズLc(nm) = 0.9λ/βcosθ ・・・ (1)
λ:X線の波長、β:半値幅、θ:回折角
を用いて、結晶子サイズLcを算出した。また、この回折ピーク角度を円周方向にスキャンして得られる二つのピークの半値幅H1/2及びH'1/2(強度分布に由来)から下式(2)
結晶配向度(%) = 100×[360−(H1/2−H'1/2)]/360 ・・・ (2)
H1/2及びH’1/2:半値幅
を用いて結晶配向度を算出した。
[ストランド強度、弾性率]
JIS R−7601に準じてエポキシ樹脂含浸ストランドの強度を測定し、測定回数5回の平均値で示した。
[CV値]
各測定値の標準偏差をsとし、平均値をaとして下記式
CV値(%)=(s/a)×100
により計算した。
[熱重量分析]
理学サーモフレックスPTC−10A TG−DTA 2000S
白金パンに耐炎化繊維約0.3mgを秤量して入れ、窒素中10℃/minにて1000℃まで昇温して測定した。
PAN系耐炎化繊維ストランド(単繊維繊度0.5〜0.7dtex、繊維密度1.34〜1.38g/cm3、フィラメント数24000、東邦テナックス(株)製)を第一炭素化炉において窒素ガス雰囲気下、開始温度300℃、最高温度640℃、工程張力1.25(g/tex)で3分間、低温焼成させた。その後、第二炭素化炉において窒素ガス雰囲気下、開始温度640℃、最高温度1420℃、工程張力2.50(g/tex)で3分間焼成させることにより表1に示す物性の炭素繊維を得た。
実施例1における第一炭素化炉の最高温度と、第二炭素化炉の工程張力、最高温度を表1に示す通りに変更した以外は、実施例1と同様に処理を行い、表1に示す物性の炭素繊維を得た。
Claims (2)
- 樹脂含浸ストランドの引張弾性率が290GPa以上、且つ、引張強度6000MPa以上のポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランドであって、
フィラメントの状態で測定するヘリウム充填法による炭素繊維密度(A)(単位はg/cm3)と、該フィラメントを体積平均粒子径0.2〜0.5μmに粉砕した後に測定するヘリウム充填法による炭素繊維密度(B)(単位はg/cm3)とが下記不等式(1)
A/B≧0.90・・・(1)
を満たし、
全フィラメント数の0.4%の単繊維引張強度を測定した場合、引張強度の平均値(E)と標準偏差(F)から下記式(3)
CV値=100×F/E ・・・(3)
により算出されるCV値が20以下であるとともに、
全フィラメント数の0.4%の単繊維引張強度を測定した場合、弾性率の平均値(G)と標準偏差(H)から下記式(4)
CV値=100×H/G ・・・(4)
により算出されるCV値が10以下であることを特徴とするポリアクリロニトリル系炭素繊維ストランド。 - 下記不等式(2)
配向度(%)/結晶子サイズ(nm)≧40・・・(2)
を満たす請求項1記載の炭素繊維ストランド。
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