JP5594329B2 - 低温靱性に優れたNi含有厚鋼板 - Google Patents
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Description
最初に成分組成について説明する。
Cは鋼の固溶強化に対して重要な元素である。C含有量が0.01%未満では十分な強度が得られず、一方、0.15%を超えて添加すると、溶接性、加工性を劣化させる。このため、C含有量を0.01〜0.15%の範囲とする。好ましくは、0.03〜0.10%の範囲である。
Siは溶鋼中の脱酸剤として有効な元素であり、また、固溶強化に対しても有効な元素である。Si含有量が0.02%未満では脱酸効果が十分に得られず、一方、0.20%を超えて添加すると、延靭性が低下する、介在物が増加するといった問題が生ずる。このため、Si含有量を0.02〜0.20%の範囲とする。好ましくは、0.03〜0.10%の範囲である。
Mnは焼入れ性確保、および強度向上の観点から有効な元素である。Mn含有量が0.45%未満ではその効果が十分に得られず、一方、2.00%を超えて添加すると溶接性が劣化する。このため、Mn含有量を0.45〜2.00%の範囲とする。好ましくは、0.55〜1.00%の範囲である。
Pは鋼中に多量に含まれると低温靭性の劣化を招くが、その含有量が0.020%以下であれば許容できる。このため、P含有量の上限を0.020%とする。
Sは鋼中に多量に含まれるとMnSとして析出し、これが介在物として高強度鋼の破壊発生起点となり靭性の劣化を招く。しかし、その含有量が0.005%以下であれば問題にならない。このため、S含有量の上限を0.005%とする。
Alは溶鋼中の脱酸剤として有効な元素であり、また、低温靱性の向上に対しても有効な元素である。Al含有量が0.005%未満ではこれらの効果が十分に得られず、一方、0.100%を超えると溶接性が低下する。このため、Al含有量を0.005〜0.100%の範囲とする。好ましくは、0.020〜0.050%である。
Niは本発明において重要な元素であり、焼入れ性を高めるとともに、フェライト地の靭性を向上させる元素である。Ni含有量が5.0%未満ではこの効果を十分に発揮することができず、一方、8.0%を超えるとコストが上昇する。このため、Ni含有量を5.0〜8.0%の範囲とする。また、よりコストを低減する観点からは、Ni含有量を5.0〜7.5%の範囲とすることが望ましい。
Crは、焼入れ性を高め、また、マルテンサイト組織を微細化することにより低温靱性を向上させる効果を有する。しかし、その含有量が1.00%を超えると、溶接性が劣化するとともに、製造コストが上昇する。このため、Crを含有させる場合には、その含有量を1.00%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためにはCr含有量を0.05%以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.10〜0.75%の範囲である。
Moは、焼入れ性を高め、また、マルテンサイト組織を微細化することにより低温靱性を向上させる効果を有する。しかし、その含有量が1.000%を超えると、溶接性が劣化するとともに製造コストが上昇する。このため、Moを含有させる場合には、その含有量を1.000%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.005%以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.010〜0.500%の範囲である。
Cuは焼入れ性を高める元素である。しかし、その含有量が1.00%を超えると、熱間加工性が低下するとともにコストも上昇する。このため、Cuを含有させる場合には、その含有量を1.00%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.05%以上とすることが好ましい。
Vは炭窒化物として析出し、組織を微細化する効果を有し、靱性の向上に役立つ元素である。しかし、その含有量が0.100%を超えると溶接性が劣化する。このため、Vを含有させる場合には、その含有量を0.100%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.005%以上とすることが好ましい。
Nbは炭窒化物として析出し、組織を微細化する効果を有し、靭性の向上に役立つ元素である。しかし、その含有量が0.100%を超えると溶接性が劣化する。このため、Nbを含有させる場合には、その含有量を0.100%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.005%以上とすることが好ましい。
Tiは靭性に有害な固溶NをTiNとして固定することにより靭性を向上させる効果を有する。しかし、その含有量が0.100%を超えると粗大な炭窒化物が析出し、靭性が劣化する。このため、Tiを含有させる場合には、その含有量を0.100%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.005%以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.010〜0.050%以下である。
Bは微量添加で焼入れ性を高める元素である。しかし、その含有量が0.0030%を超えると靭性が劣化する。このため、Bを含有させる場合には、その含有量を0.0030%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
CaはSを固定し、靱性低下の原因となるMnSの生成を抑制する元素である。しかし、その含有量が0.0050%を超えると、鋼中の介在物の量が増加し、かえって靱性の劣化を招く。このため、Caを含有させる場合には、その含有量を0.0050%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。
REM(レアアースメタル)はSを固定し、靱性低下の原因となるMnSの生成を抑制する元素である。しかし、その含有量が0.0050%を超えると鋼中の介在物の量が増加し、かえって靱性の劣化を招く。このため、REMを含有させる場合には添加する場合には、その含有量を0.0050%以下の範囲とする。上記効果を有効に発揮させるためには、その含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。
次に、組織について説明する。
本発明のNi含有厚鋼板は、上記の成分組成を有した上で、液体窒素温度にまで冷却した後の残留オーステナイトが1.7%未満、かつ方位差15°以上の大傾角粒界で囲まれる結晶粒の平均結晶粒径が円相当直径で4.6μm以下の組織を有する。
次に、上記成分組成および上記組織を有する本発明の鋼板を製造するための好ましい製造条件について説明する。なお、下記の製造条件は、本発明のNi含有厚鋼板を製造するための例に過ぎず、本発明のNi含有厚鋼板が得られる製造条件であれば、この製造条件に限定されるものではない。
加熱時間:10時間以下
加熱温度が900℃未満の場合、鋼片の鋳造段階で析出している粗大なAlNが固溶せず、靱性が低下する。また、下記に示す圧延条件を実質的に満足できない。また、加熱温度が1100℃を超えると、オーステナイトが粗大粒となり、靱性が低下する。また、加熱時間が10時間を超えると、オーステナイト粒が粗大となり、靱性が低下する。このため、加熱温度を900〜1100℃、加熱時間を10時間以下とする。
累積圧下率が870℃以下のオーステナイト未再結晶域において40%未満であると、マルテンサイト組織の微細化が十分に起こらず、靱性が低下する。一方、70%を超える場合、下記に示す仕上げ温度にて実質的に圧延することが難しい。このため、圧下率は、870℃以下で40%以上70%以下とする。
仕上げ温度が700℃未満であると、α-γ二相域圧延となり、ベイナイト相が生成するため、所望の強度を満足できない。一方、820℃を超えると、オーステナイト未再結晶域における十分な圧下が実質的に困難となり、微細な組織が得られず、靱性が低下する。このため、仕上げ温度は700〜820℃とする。
冷却(直接焼入れ)は、圧延終了後直ちに開始する。直ちに開始しない場合、ベイナイト相が生成するため、所望の強度を満足できない。このため、冷却は、圧延終了後直ちに開始することとする。ここで、直ちにとは、圧延終了後120秒以内程度をいう。
冷却速度が5℃/s未満の場合、マルテンサイト組織への変態が起こらず、所望の強度、靱性が得られない。このため、冷却速度は5℃/s以上とする。好ましくは、10℃/s以上である。
冷却停止温度が200℃を超える場合、鋼板内で均一なマルテンサイト組織への変態が起こらず、所望の強度、靱性が得られない。このため、冷却停止温度は200℃以下とする。
焼戻し昇温速度が0.05℃/s未満であった場合、析出する炭化物が粗大化し、靱性が低下する。一方、1.0℃/sを超えるような急速短時間加熱を実施する場合、誘導加熱設備等が必要となり、コストが増大する。このため、焼戻し昇温速度は、0.05〜1.0℃/sとする。
焼戻し温度が500℃未満の場合、セメンタイトなどの微細な炭化物の析出による靱性向上効果が十分に得られない。一方、650℃を超える場合、粗大な炭化物が析出し、靱性が低下する。このため、焼戻し温度は500〜650℃とする。
焼戻し保持時間が10分未満の場合、セメンタイトなどの微細な炭化物の析出による靱性向上効果が十分に得られない。一方、60分を超える場合、粗大な炭化物の析出などにより、靱性が低下する。また、製造コストが増大する。このため、焼戻し保持時間は、10分以上60分以下とする。焼き戻し後の冷却は水冷、空冷のいずれでも良いが、冷却速度が大きすぎると鋼板の表面と内部の温度差が大きくなり、鋼板内部に歪が生じて低温靭性が低下するため、5℃/s以下とすることが好ましい。
二相域熱処理を行うことにより、一部がオーステナイトに変態し、結晶粒が微細になるとともに焼き戻しが進行するため、靭性が向上するが、二相域熱処理昇温速度が0.1℃/s未満の場合、オーステナイト粒が粗大化し、靱性が低下する。また、冷却後に生成する組織も粗大化するため、靱性が低下する。一方、1.5℃/sを超える場合、誘導加熱設備等が必要となり、コストが増大する。このため、二相域熱処理昇温速度は、0.1〜1.5℃/sとする。
二相域熱処理温度が650℃未満の場合、十分なオーステナイト逆変態が起こらず、組織の微細化効果が得られないため、靱性向上効果が得られない。また、オーステナイト逆変態量が少ないため、オーステナイト中にCが濃化しやすく、残留オーステナイトが増加する。一方、800℃を越えると、逆変態オーステナイトが粗大化し、靱性が低下する。また、冷却後の組織も粗大化するため、靱性が低下する。また、製造コストが増大する。このため、二相域熱処理温度は650〜800℃とする。二相域熱処理温度が高い場合、二相域熱処理温度が低い場合に比べ逆変態オーステナイト量が増加し逆変態オーステナイト中のCの濃化量が減少するため、二相域熱処理後の冷却によるマルテンサイト変態量が増加し、残留オーステナイト量が減少する。そのため、二相域熱処理温度は、好ましくは720〜780℃である。
二相域熱処理保持時間が10分未満の場合、十分なオーステナイト逆変態が起こらず、組織の微細化による靱性向上効果が得られない。一方、60分を超える場合、オーステナイト粒が粗大化し靱性が低下する。また、冷却後に生成する組織も粗大化するため、靱性が低下する。また、オーステナイトにCが濃化するため残留オーステナイトが増加する。また、製造コストが増大する。このため、二相域熱処理保持時間は、10分以上60分以下とする。
冷却速度が5℃/s未満の場合、オーステナイトがマルテンサイト組織に変態せず、所望の強度、靱性が得られない。また、冷却速度が遅いと、フェライト中のCの固溶量が温度の低下とともに減少するため、逆変態したオーステナイトの周囲のフェライトからオーステナイトにCが移動し、オーステナイト中にCが濃化して残留オーステナイトとなりやすくなる。このため、冷却速度は5℃/s以上とする。好ましくは10℃/s以上である。
冷却停止温度が200℃を超える場合、鋼板内で均一なマルテンサイト組織への変態が起こらず、所望の強度、靱性が得られない。また、オーステナイト中にCが濃化して残留オーステナイトとなりやすくなる。このため、冷却停止温度は200℃以下とする。
表1に示す組成の溶鋼を、真空溶解炉で溶製し、小型鋼塊(150kg)とした。これらの鋼を、表2に示す条件にて加熱したのち、熱間圧延を施して板厚7〜50mmとし、圧延直後に焼入れし、一部の鋼板については、その後焼戻し処理を行った。残りの鋼板は、焼入れ後、二相域熱処理を行い、その後焼戻し処理を行った。得られた鋼板について、引張試験、シャルピー衝撃試験、オーステナイト体積分率測定、方位差15°以上の大傾角粒界で囲まれる結晶粒の粒径測定を下記の要領で実施した。
各鋼板の板厚1/2位置の圧延方向から、平行部長さ30mm、GL24mm、平行部径6φの引張試験片を採取し、常温にて引張試験を実施した。得られた応力−ひずみ曲線から、TS,YSを算出した。TSが690MPa以上、YSが590MPa以上を、TS,YSに優れるものとした。
各鋼板の板厚1/2位置の圧延方向と垂直な方向から、JIS規格Z2202(1998)の規定に準拠してVノッチ試験片を採取し、JIS規格Z2242(1998)の規定に準拠して各鋼板について各温度3本のシャルピー衝撃試験を実施し、−196℃での吸収エネルギーを求め、母材靱性を評価した。3本の吸収エネルギー(vE−196)の平均値が150J以上を母材靱性に優れるものとした。
各鋼板の板厚1/2位置の圧延方向と垂直な方向より採取したサンプルを、液体窒素中で10分間サブゼロ処理を実施し、X線回折により、オーステナイト体積分率を測定した。
各鋼板の板厚1/2位置の圧延方向と垂直な方向より採取したサンプルを研磨して鏡面仕上げとし、EBSP解析を実施した。得られたデータの内、粒界を挟む2つの結晶粒の方位差が15°以上の大傾角粒界を抽出し、それらの大傾角粒界で囲まれる領域の円相当平均粒径を求めた。
表2に示すように、本発明例では優れた低温靱性を有しているのに対し、本発明範囲を外れる比較例では低温靱性が低下していることが確認された。
Claims (4)
- 質量%で、C:0.01〜0.15%、Si:0.02〜0.20%、Mn:0.45〜2.00%、P:0.020%以下、S:0.005%以下、Al:0.005〜0.100%、Ni:5.0〜8.0%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、液体窒素温度まで冷却した後の残留オーステナイト量が体積率で1.7%未満であり、方位差15°以上の大傾角粒界で囲まれる結晶粒の平均結晶粒径が円相当直径で4.6μm以下であり、吸収エネルギー(vE −196 )の平均値が150J以上であることを特徴とする低温靱性に優れたNi含有厚鋼板。
- さらに質量%で、Cr:1.00%以下、Mo:1.000%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の低温靱性に優れたNi含有厚鋼板。
- さらに質量%で、Cu:1.00%以下、V:0.100%以下、Nb:0.100%以下、Ti:0.100%以下、B:0.0030%以下から選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の低温靱性に優れたNi含有厚鋼板。
- さらに質量%で、Ca:0.0050%以下、REM:0.0050%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載の低温靱性に優れたNi含有厚鋼板。
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