JP5589079B2 - 複合溶接方法 - Google Patents
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Description
ところで、炭素鋼やステンレス鋼に対してアルゴンやヘリウム等の不活性ガスをシールドガスとして用いたMIG溶接を行うと、陰極点が固定されずアークのふらつきが生じる。
これに対して、上記TIG−MIG複合溶接では、先行のTIGアークにより、金属蒸気が発生するため、そこに電気の流れ道が形成される。そして、TIGアークによって生じた溶融池は、固体金属よりも仕事関数が小さく電子を放出し易いため、MIGアークの陰極点がその溶融池に固定され易い。
このため、ホットワイヤTIG溶接法におけるワイヤ加熱用電源では、ワイヤ〜母材間でアークを発生させる為に高い電圧(例えば13〜30V)で電圧をコントロールするTIG−MIG複合溶接法のMIG溶接電源とは異なり、電圧を低く(例えば、6〜7V)コントロールするようになっている。
(1)溶接方向に対して先行する側で溶接可能なTIGアークを発生させ、後行する側で溶接可能なMIGアークを同時に発生させて母材を溶接する複合溶接方法であって、TIGアーク及びMIGアークの重なりを生じさせ、TIG電流をMIG電流よりも大きく設定するとともに、TIG電極の中心軸と母材の表面との交点と、MIG電極の中心軸と母材の表面との交点との距離の絶対値が4mm以下とすることを特徴とする複合溶接方法。
(3)水素を3%以上9%以下含有し、残部がアルゴンガスであるガスを用いることを特徴とする(1)に記載の複合溶接方法。
(4)水素を3%以上9%以下およびHeを25%以上含有し、残部がアルゴンガスであるガスを用いることを特徴とする(1)に記載の複合溶接方法である。
(5)水素を3%以上9%以下含有し、残部がヘリウムガスであるガスを用いることを特徴とする(1)に記載の複合溶接方法。
また、溶接対象の母材の板厚が大きくなった場合には、TIG及びMIGいずれの電流も大きくすることができるため、溶接速度及び作業効率を向上することができる。
また、2本のノズルを一体化して1本のノズルとしたため、シールドガスの流量低減を図る事ができる。
図1は、本発明の第1の実施形態である複合溶接方法に用いる溶接装置を示す概略構成図である。図1において、符号1は、溶接トーチ(複合溶接用の溶接トーチ)を示す。この溶接トーチ1は、筒状部材からなるノズル本体2と、このノズル本体2内において溶接方向に対して先行する側に配された棒状のタングステン電極3と、ノズル本体2内において溶接方向に対して後行する側に配された溶接ワイヤ4と、この溶接ワイヤ4を通電させるためのコンタクトチップ4aとから概略構成されている。また、溶接トーチ1は、一重構造となっており、1種のシールドガス(図示略)のみを使用する構造となっている。
初めに、図示のシールドガス供給源からシールドガスを供給して溶接トーチ1に送る。ついで、溶接電源6を動作させてタングステン電極3と母材5との間に溶接電流(TIG電流)を印加してTIGアークを発生させるとともに、溶接電源7を動作させて溶接ワイヤ4と母材5との間に溶接電流(MIG電流)を印加してMIGアークを発生させて溶接を行う。
次に、本発明を適用した第2の実施形態について説明する。本実施形態では、第1の実施形態の複合溶接方法に用いた溶接装置を用いることが可能であるが、第1の実施形態の複合溶接方法とは異なる方法となっている。したがって、溶接装置については、第1の実施形態と同一であるため、説明を省略する。
(検証試験1)
先行TIG−後行MIGをそれぞれ別の溶接トーチとし、先行TIG溶接トーチのトーチ角度α、後行MIG溶接トーチのトーチ角度βとした溶接装置を用いて、一般的な炭素鋼(SM490A)からなる母材の溶接を行なった。なお、溶接条件を表1に示す。また、アーク間距離Lによるビード外観検査の結果を表2に示す。
先行TIG−後行MIGをそれぞれ別の溶接トーチとし、先行TIG溶接トーチのトーチ角度α、後行MIG溶接トーチのトーチ角度βとした溶接装置を用いて、一般的な炭素鋼(SM490A)からなる母材の溶接を行なった。なお、溶接条件は、表3に示す。また、先行TIG電流と後行MIG電流との関係によるビード外観検査の結果を表4に示す。
先行TIG−後行MIGをそれぞれ別の溶接トーチとし、先行TIG溶接トーチのトーチ角度α、後行MIG溶接トーチのトーチ角度βとした溶接装置を用いて、一般的な炭素鋼(SM490A)からなる母材の溶接を行なった。なお、溶接条件は、表5に示す。シールドガス中のHeおよびH2による安定化の効果を確認する為、溶接速度について純Arシールドガスではビード不整となる40cm/minとした。また、シールドガス中のヘリウム及び水素濃度によるビード外観検査の結果を表6に示す。なお、各条件において先行・後行のガス種は同一とした。
先行TIG−後行MIGをそれぞれ別の溶接トーチとし、先行TIG溶接トーチのトーチ角度α、後行MIG溶接トーチのトーチ角度βとした溶接装置を用いて、一般的な炭素鋼(SM490A)からなる母材の溶接を行なった。なお、溶接条件は、表7に示す。また、トーチ角度αおよびトーチ角度βにおける高速カメラによるアーク観察の結果を表8に示す。
(検証試験5)
先行TIG−後行MIGをそれぞれ別の溶接トーチとし、先行TIG溶接トーチのトーチ角度α、後行MIG溶接トーチのトーチ角度βとした溶接装置を用いて、一般的なステンレス鋼(SUS304)からなる母材の溶接を行なった。なお、溶接条件は、表9に示す。MIG溶接へのパルス付加による安定化の効果を確認する為、溶接速度について純Arシールドガスではビード不整となる40cm/minとした。また、パルス付加の有無によるビード外観検査の結果を表10に示す。なお、MIG溶接のパルス電流の波形、電流変化、周波数を図12に示す。
また、近年、鉄ベース材料の溶接金属中酸素量を低減させる方法として、クリーンMIG溶接法の開発が、各ワイヤメーカーや溶接機メーカーで行なわれているが、本発明の複合溶接法はその一つの手段となり得る。
2・・・ノズル本体
3・・・タングステン電極(TIG電極)
4・・・溶接ワイヤ(MIG電極)
5・・・母材
6,7・・・溶接電源
L・・・アーク間距離
Claims (7)
- 溶接方向に対して先行する側で溶接可能なTIGアークを発生させ、後行する側で溶接可能なMIGアークを同時に発生させて母材を溶接する複合溶接方法であって、
TIGアーク及びMIGアークの重なりを生じさせ、
TIG電流をMIG電流よりも大きく設定するとともに、
TIG電極の中心軸と母材の表面との交点と、MIG電極の中心軸と母材の表面との交点との距離の絶対値が4mm以下とすることを特徴とする複合溶接方法。 - シールドガスとして、Heを25%以上含有し、残部がアルゴンガスであるガスを用いることを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方法。
- シールドガスとして、水素を3%以上9%以下含有し、残部がアルゴンガスであるガスを用いることを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方法。
- シールドガスとして、水素を3%以上9%以下およびHeを25%以上含有し、残部がアルゴンガスであるガスを用いることを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方法。
- シールドガスとして、水素を3%以上9%以下含有し、残部がヘリウムガスであるガスを用いることを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方法。
- TIG溶接トーチの基端側を溶接方向に対して進行方向側に傾斜させた際の、TIG溶接トーチの中心軸と法線とのなす角であるトーチ角度αと、MIG溶接トーチの基端側を溶接方向に対して進行方向と反対側に傾斜させた際の、MIG溶接トーチの中心軸と法線とのなす角であるトーチ角度βとの合計角度(|α|+|β|)を30〜120°の範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方法。
- 後行MIG溶接にパルス電流を付加することを特徴とする請求項1に記載の複合溶接方
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