JPH08206838A - アルミニウム合金鋳物の溶接方法 - Google Patents
アルミニウム合金鋳物の溶接方法Info
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- JPH08206838A JPH08206838A JP7016803A JP1680395A JPH08206838A JP H08206838 A JPH08206838 A JP H08206838A JP 7016803 A JP7016803 A JP 7016803A JP 1680395 A JP1680395 A JP 1680395A JP H08206838 A JPH08206838 A JP H08206838A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ガスが混入しているアルミニウム合金鋳物を
溶接する場合でも、ブローホールの少ない良好な溶接ビ
ードを得る。 【構成】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合す
る溶接方法であって、溶接時における溶融池４を撹拌手
段３０によって撹拌することにより、溶融池４の表面の
凝固を遅延させ、アルミニウム合金鋳物１、２に混入し
ているガスを溶融池４から大気中に十分放出させる。
溶接する場合でも、ブローホールの少ない良好な溶接ビ
ードを得る。 【構成】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合す
る溶接方法であって、溶接時における溶融池４を撹拌手
段３０によって撹拌することにより、溶融池４の表面の
凝固を遅延させ、アルミニウム合金鋳物１、２に混入し
ているガスを溶融池４から大気中に十分放出させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム合金鋳物
の溶接品質を高める溶接方法に関し、とくにアルミニウ
ム合金鋳物中に混入しているガスによる溶接品質の低下
を防止するようにした溶接方法に関する。
の溶接品質を高める溶接方法に関し、とくにアルミニウ
ム合金鋳物中に混入しているガスによる溶接品質の低下
を防止するようにした溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋳造法の１つであるダイカスト法は、薄
肉で複雑な形状をした精度のよい鋳物が得られることか
ら、自動車や産業機械等の分野で広く用いられている。
例えば、アルミニウム合金鋳物からなるパイプを溶接し
たエンジンのインテークマニホールドは、実開平４−１
３７２５５号公報に開示されている。
肉で複雑な形状をした精度のよい鋳物が得られることか
ら、自動車や産業機械等の分野で広く用いられている。
例えば、アルミニウム合金鋳物からなるパイプを溶接し
たエンジンのインテークマニホールドは、実開平４−１
３７２５５号公報に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ダイカスト法
で鋳造されたアルミニウム合金鋳物（アルミダイカス
ト）には、１０〜５０ｃｃ／１００ｇのガスが含まれて
おり、他の鋳造方法による鋳造品に比べてガス量が著し
く多く、溶接品質に悪影響を及ぼす。アルミダイカスト
に多量のガスが混入するのは、溶湯を高速で鋳型に充填
する際に、空気が溶湯に巻き込まれるからである。アル
ミダイカストの溶接時には、溶融によってアルミダイカ
スト中に混入していたガスが溶融池に移動するが、溶融
池の表面の急速な凝固によりガスが溶接ビード内に閉じ
込められた状態となり、溶接ビード中に多量のブローホ
ールが発生するという問題がある。溶接ビード中に多量
のブローホールが存在することは、流体の漏れの原因に
なるとともに、静的および疲労強度の低下の原因とな
る。
で鋳造されたアルミニウム合金鋳物（アルミダイカス
ト）には、１０〜５０ｃｃ／１００ｇのガスが含まれて
おり、他の鋳造方法による鋳造品に比べてガス量が著し
く多く、溶接品質に悪影響を及ぼす。アルミダイカスト
に多量のガスが混入するのは、溶湯を高速で鋳型に充填
する際に、空気が溶湯に巻き込まれるからである。アル
ミダイカストの溶接時には、溶融によってアルミダイカ
スト中に混入していたガスが溶融池に移動するが、溶融
池の表面の急速な凝固によりガスが溶接ビード内に閉じ
込められた状態となり、溶接ビード中に多量のブローホ
ールが発生するという問題がある。溶接ビード中に多量
のブローホールが存在することは、流体の漏れの原因に
なるとともに、静的および疲労強度の低下の原因とな
る。
【０００４】なお、アルミニウム合金鋳物へのガス混入
量を抑制する鋳造法として、例えば金型鋳造や溶湯吸引
式真空ダイカスト法等も存在するが、これらの方法はコ
スト的に高くなる。したがって、低コストであるアルミ
ダイカストを溶接品質を低下させることなく溶接するこ
とが可能な溶接技術の開発が望まれる。
量を抑制する鋳造法として、例えば金型鋳造や溶湯吸引
式真空ダイカスト法等も存在するが、これらの方法はコ
スト的に高くなる。したがって、低コストであるアルミ
ダイカストを溶接品質を低下させることなく溶接するこ
とが可能な溶接技術の開発が望まれる。
【０００５】本発明の目的は、ガスが混入しているアル
ミニウム合金鋳物を溶接する場合でも、ブローホールの
少ない良好な溶接ビードを得ることが可能なアルミニウ
ム合金鋳物の溶接方法を提供することにある。
ミニウム合金鋳物を溶接する場合でも、ブローホールの
少ない良好な溶接ビードを得ることが可能なアルミニウ
ム合金鋳物の溶接方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明に係るアルミニウム合金鋳物の溶接方法は、次
の通りである。 （１）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接時における溶融池を撹拌すること
により溶融池の表面の凝固を遅延させることを特徴とす
るアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 （２）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接時における溶融池を加熱手段によ
り加熱することにより溶融池の表面の凝固を遅延させる
ことを特徴とするアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 （３）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接予定部位を予熱した後、該溶接予
定部位を溶接し、その後該溶接によって形成された溶接
ビードを加熱して再溶融させることを特徴とするアルミ
ニウム合金鋳物の溶接方法。 （４）溶接時においてフィラーワイヤを用いることを特
徴とする上記（２）または（３）記載のアルミニウム合
金鋳物の溶接方法。 （５）溶接ビードの再溶融時に溶接ビードの入熱範囲を
広くする上記（３）記載のアルミニウム合金鋳物の溶接
方法。 （６）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接予定部位を加熱溶融し、その後、
該溶接予定部位を溶接することを特徴とするアルミニウ
ム合金鋳物の溶接方法。
の本発明に係るアルミニウム合金鋳物の溶接方法は、次
の通りである。 （１）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接時における溶融池を撹拌すること
により溶融池の表面の凝固を遅延させることを特徴とす
るアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 （２）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接時における溶融池を加熱手段によ
り加熱することにより溶融池の表面の凝固を遅延させる
ことを特徴とするアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 （３）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接予定部位を予熱した後、該溶接予
定部位を溶接し、その後該溶接によって形成された溶接
ビードを加熱して再溶融させることを特徴とするアルミ
ニウム合金鋳物の溶接方法。 （４）溶接時においてフィラーワイヤを用いることを特
徴とする上記（２）または（３）記載のアルミニウム合
金鋳物の溶接方法。 （５）溶接ビードの再溶融時に溶接ビードの入熱範囲を
広くする上記（３）記載のアルミニウム合金鋳物の溶接
方法。 （６）アルミニウム合金鋳物を溶接によって接合する溶
接方法であって、溶接予定部位を加熱溶融し、その後、
該溶接予定部位を溶接することを特徴とするアルミニウ
ム合金鋳物の溶接方法。
【０００７】
【作用】上記（１）のアルミニウム合金鋳物の溶接方法
では、溶接時に溶融池が撹拌されるので、溶融池の表面
温度は撹拌しない場合に比べて高く維持され、溶融池の
表面の凝固が遅延される。アルミニウム合金鋳物中に混
入しているガスは溶融によって溶融池に移動するが、溶
融池の表面の凝固が撹拌によって遅延されているので、
溶融池内のガスを溶融池の表面から大気中に十分放出さ
せることが可能となる。したがって、溶融池が凝固して
できた溶接ビード中のブローホールが低減される。上記
（２）のアルミニウム合金鋳物の溶接方法では、溶接時
には溶融池が加熱手段によって加熱されるので、溶融池
の表面温度は高く維持され、溶融池の表面の凝固が遅延
される。したがって、上記（１）と同様に溶融池内のガ
スを溶融池の表面から大気中に十分放出させることが可
能となる。上記（３）のアルミニウム合金鋳物の溶接方
法では、溶接予定部位が予熱され、その後、溶接予定部
位が溶接される。ここで、溶接予定部位が予熱されてい
るので、母材の高い熱伝導率によって溶接部の熱が周辺
に逃げやすくとも、溶接によって形成される溶接ビード
は安定したものとなる。溶接ビードは加熱によって再溶
融されるので、溶接ビード中のガスが再溶融部分を介し
て大気中に放出され、溶接ビード中のブローホール量が
低減される。上記（４）のアルミニウム合金鋳物の溶接
方法では、フィラーワイヤを用いるので、ＭＩＧ溶接機
の他にＴＩＧ溶接機を用いることができる。ＴＩＧ溶接
機はフィラーワイヤの送給を行えば溶接機として用いる
ことができ、送給を停止すればアーク熱のみを利用した
加熱源として用いることが可能である。したがって、と
くに上記（３）の溶接ビードの再溶融にＴＩＧ溶接機を
用いることができ、１台のＴＩＧ溶接機で溶接および溶
接ビードの再溶融が可能となり、装置の共用化が図れ
る。上記（５）のアルミニウム合金鋳物の溶接方法で
は、溶接ビードの再溶融時に溶接ビードの入熱範囲を広
くしているので、溶接ビード再溶融部分とその周辺の温
度差を小とすることが可能となる。したがって、再溶融
部分の冷却速度を遅くすることができ、ブローホールが
抜け出る時間を長く確保することができる。上記（６）
のアルミニウム合金鋳物の溶接方法では、溶接予定部位
が加熱溶融されるので、この溶接予定部位のアルミニウ
ム合金鋳物中に混入しているガスを溶接前に外部に放出
させることができる。その後、ガスが放出した溶接予定
部位を溶接するので、溶融池にはガスは混入することは
なくなり、ブローホールの少ない良好な溶接ビードが得
られる。
では、溶接時に溶融池が撹拌されるので、溶融池の表面
温度は撹拌しない場合に比べて高く維持され、溶融池の
表面の凝固が遅延される。アルミニウム合金鋳物中に混
入しているガスは溶融によって溶融池に移動するが、溶
融池の表面の凝固が撹拌によって遅延されているので、
溶融池内のガスを溶融池の表面から大気中に十分放出さ
せることが可能となる。したがって、溶融池が凝固して
できた溶接ビード中のブローホールが低減される。上記
（２）のアルミニウム合金鋳物の溶接方法では、溶接時
には溶融池が加熱手段によって加熱されるので、溶融池
の表面温度は高く維持され、溶融池の表面の凝固が遅延
される。したがって、上記（１）と同様に溶融池内のガ
スを溶融池の表面から大気中に十分放出させることが可
能となる。上記（３）のアルミニウム合金鋳物の溶接方
法では、溶接予定部位が予熱され、その後、溶接予定部
位が溶接される。ここで、溶接予定部位が予熱されてい
るので、母材の高い熱伝導率によって溶接部の熱が周辺
に逃げやすくとも、溶接によって形成される溶接ビード
は安定したものとなる。溶接ビードは加熱によって再溶
融されるので、溶接ビード中のガスが再溶融部分を介し
て大気中に放出され、溶接ビード中のブローホール量が
低減される。上記（４）のアルミニウム合金鋳物の溶接
方法では、フィラーワイヤを用いるので、ＭＩＧ溶接機
の他にＴＩＧ溶接機を用いることができる。ＴＩＧ溶接
機はフィラーワイヤの送給を行えば溶接機として用いる
ことができ、送給を停止すればアーク熱のみを利用した
加熱源として用いることが可能である。したがって、と
くに上記（３）の溶接ビードの再溶融にＴＩＧ溶接機を
用いることができ、１台のＴＩＧ溶接機で溶接および溶
接ビードの再溶融が可能となり、装置の共用化が図れ
る。上記（５）のアルミニウム合金鋳物の溶接方法で
は、溶接ビードの再溶融時に溶接ビードの入熱範囲を広
くしているので、溶接ビード再溶融部分とその周辺の温
度差を小とすることが可能となる。したがって、再溶融
部分の冷却速度を遅くすることができ、ブローホールが
抜け出る時間を長く確保することができる。上記（６）
のアルミニウム合金鋳物の溶接方法では、溶接予定部位
が加熱溶融されるので、この溶接予定部位のアルミニウ
ム合金鋳物中に混入しているガスを溶接前に外部に放出
させることができる。その後、ガスが放出した溶接予定
部位を溶接するので、溶融池にはガスは混入することは
なくなり、ブローホールの少ない良好な溶接ビードが得
られる。
【０００８】
【実施例】図１および図２は本発明の第１実施例を示
し、図３ないし図５は本発明の第２実施例を示してい
る。図６ないし図１２は本発明の第３実施例を示し、図
１３は本発明の第４実施例を示している。はじめに各実
施例に共通な構成を例えば図３および図１１を参照して
説明する。共通の構成部分には、全実施例にわたって同
一の符号の付してある。母材であるアルミニウム合金鋳
物としてのアルミニウム合金ダイカスト（アルミダイカ
スト）１、２は、例えばＪＩＳ規格における１２種（Ａ
ＤＣ１２）が用いられる。ＴＩＧ溶接およびＭＩＧ溶接
ならびにレーザ溶接においては、溶接ワイヤ（フィラー
ワイヤ）３としてＪＩＳ規格におけるＡ４０４３が用い
られる。ＴＩＧ溶接機１０は、トーチ１１内に設けられ
た高融点の電極１２と母材との間にアーク６を発生さ
せ、シールドガスとしてのアルゴンやヘリウムなどの不
活性ガスを用いて溶接を行うものである。ＭＩＧ溶接機
１５は、トーチ１６から送給される消耗性ワイヤ（フィ
ラーワイヤ）１７を電極として母材との間にアーク６を
発生させ、シールドガスとしてアルゴンなどの不活性ガ
スを用いて溶接を行うものである。レーザ溶接機２０
は、レーザビーム２１の母材への照射による高エネルギ
密度熱源を利用して溶接を行うものである。
し、図３ないし図５は本発明の第２実施例を示してい
る。図６ないし図１２は本発明の第３実施例を示し、図
１３は本発明の第４実施例を示している。はじめに各実
施例に共通な構成を例えば図３および図１１を参照して
説明する。共通の構成部分には、全実施例にわたって同
一の符号の付してある。母材であるアルミニウム合金鋳
物としてのアルミニウム合金ダイカスト（アルミダイカ
スト）１、２は、例えばＪＩＳ規格における１２種（Ａ
ＤＣ１２）が用いられる。ＴＩＧ溶接およびＭＩＧ溶接
ならびにレーザ溶接においては、溶接ワイヤ（フィラー
ワイヤ）３としてＪＩＳ規格におけるＡ４０４３が用い
られる。ＴＩＧ溶接機１０は、トーチ１１内に設けられ
た高融点の電極１２と母材との間にアーク６を発生さ
せ、シールドガスとしてのアルゴンやヘリウムなどの不
活性ガスを用いて溶接を行うものである。ＭＩＧ溶接機
１５は、トーチ１６から送給される消耗性ワイヤ（フィ
ラーワイヤ）１７を電極として母材との間にアーク６を
発生させ、シールドガスとしてアルゴンなどの不活性ガ
スを用いて溶接を行うものである。レーザ溶接機２０
は、レーザビーム２１の母材への照射による高エネルギ
密度熱源を利用して溶接を行うものである。
【０００９】つぎに、本発明の各実施例における特有の
構成および作用について説明する。 第１実施例 本発明の第１実施例では、図１に示すように、ＭＩＧ溶
接機１５のトーチ１６内に、撹拌手段３０が挿通されて
いる。撹拌手段３０は、モータ３１、フレキシブルケー
ブル３２、撹拌部３３を有している。フレキシブルケー
ブル３２は、アウタチューブ３２ａと駆動ワイヤ３２ｂ
とから構成されている。アウタチューブ３２ａは、トー
チ１６の内壁に固定されている。駆動ワイヤ３２ｂは、
アウタチューブ３２ａに移動可能に挿入されており、ア
ウタチューブ３２ａに対して軸心まわりに回転可能とな
っている。駆動ワイヤ３２ｂの上端部は、トーチ１５の
上方に位置するモータ３１の出力軸と連結されている。
駆動ワイヤ３２ｂの下端部は、トーチ１６の下端から突
出し、母材であるアルミダイカスト１、２に向って延び
ている。駆動ワイヤ３２ｂの下端には、スクリュー状の
撹拌部３３が設けられている。溶接時には、モータ３１
の回転駆動力により撹拌部３３が溶融池４内を回転する
ようになっている。
構成および作用について説明する。 第１実施例 本発明の第１実施例では、図１に示すように、ＭＩＧ溶
接機１５のトーチ１６内に、撹拌手段３０が挿通されて
いる。撹拌手段３０は、モータ３１、フレキシブルケー
ブル３２、撹拌部３３を有している。フレキシブルケー
ブル３２は、アウタチューブ３２ａと駆動ワイヤ３２ｂ
とから構成されている。アウタチューブ３２ａは、トー
チ１６の内壁に固定されている。駆動ワイヤ３２ｂは、
アウタチューブ３２ａに移動可能に挿入されており、ア
ウタチューブ３２ａに対して軸心まわりに回転可能とな
っている。駆動ワイヤ３２ｂの上端部は、トーチ１５の
上方に位置するモータ３１の出力軸と連結されている。
駆動ワイヤ３２ｂの下端部は、トーチ１６の下端から突
出し、母材であるアルミダイカスト１、２に向って延び
ている。駆動ワイヤ３２ｂの下端には、スクリュー状の
撹拌部３３が設けられている。溶接時には、モータ３１
の回転駆動力により撹拌部３３が溶融池４内を回転する
ようになっている。
【００１０】つぎに第１実施例における作用について説
明する。溶接時には、消耗電極であるフィラーワイヤ３
と母材との間でアーク６が発生し、母材であるアルミダ
イカスト１、２の接合部位に溶融池４が形成される。溶
融池４は、母材側の溶融金属のことであり、溶融池４の
アーク６の位置から僅かに進行方向後方にずれた部位は
撹拌手段３０のスクリュー状の撹拌部３３によって撹拌
される。そのため、溶融池４の表面温度は撹拌しない場
合に比べて高く維持され、溶融池４の表面の凝固が遅延
される。アルミダイカスト１、２に混入しているガス
は、アーク６による溶融によって溶融池４に移動する
が、溶融池４の表面の凝固が撹拌によって遅延されるの
で、溶融池４内のガスを外部に十分放出させることがで
きる。したがって、溶接によって形成された溶接ビード
５はブローホールが著しく低減されたものとなる。
明する。溶接時には、消耗電極であるフィラーワイヤ３
と母材との間でアーク６が発生し、母材であるアルミダ
イカスト１、２の接合部位に溶融池４が形成される。溶
融池４は、母材側の溶融金属のことであり、溶融池４の
アーク６の位置から僅かに進行方向後方にずれた部位は
撹拌手段３０のスクリュー状の撹拌部３３によって撹拌
される。そのため、溶融池４の表面温度は撹拌しない場
合に比べて高く維持され、溶融池４の表面の凝固が遅延
される。アルミダイカスト１、２に混入しているガス
は、アーク６による溶融によって溶融池４に移動する
が、溶融池４の表面の凝固が撹拌によって遅延されるの
で、溶融池４内のガスを外部に十分放出させることがで
きる。したがって、溶接によって形成された溶接ビード
５はブローホールが著しく低減されたものとなる。
【００１１】図２は、図１の変形例を示している。図２
に示すように、ＭＩＧ溶接機１５のトーチ１６内には、
撹拌手段４０が挿通されている。撹拌手段４０は、振動
モータ等の振動発生源４１、撹拌棒４２を有している。
振動モータ４１は、振動遮断部材を介してトーチ１５に
固定されている。撹拌棒４２の上端部は、振動発生源４
１と連結されている。撹拌棒４２の下端部は、トーチ１
５の下端から突出し、母材であるアルミダイカスト１、
２に向って延びている。溶接時には、振動発生源４１か
らの振動伝達により撹拌棒４２の下端部が溶融池４内で
振動するようになっている。図２の場合も、図１と同様
に溶接時には溶融池４のアーク６の位置から僅かに進行
方向後方にずれた部位が撹拌手段４０の撹拌棒４２によ
って撹拌され、溶融池４の表面の凝固が遅延される。し
たがって、溶融池４内のガスを大気中に十分放出させる
ことができ、溶接ビート５はブローホールが著しく低減
されたものとなる。なお、図１および図２の溶接は、Ｍ
ＩＧ溶接に限られずＴＩＧ溶接又はレーザ溶接にも適用
可能である。
に示すように、ＭＩＧ溶接機１５のトーチ１６内には、
撹拌手段４０が挿通されている。撹拌手段４０は、振動
モータ等の振動発生源４１、撹拌棒４２を有している。
振動モータ４１は、振動遮断部材を介してトーチ１５に
固定されている。撹拌棒４２の上端部は、振動発生源４
１と連結されている。撹拌棒４２の下端部は、トーチ１
５の下端から突出し、母材であるアルミダイカスト１、
２に向って延びている。溶接時には、振動発生源４１か
らの振動伝達により撹拌棒４２の下端部が溶融池４内で
振動するようになっている。図２の場合も、図１と同様
に溶接時には溶融池４のアーク６の位置から僅かに進行
方向後方にずれた部位が撹拌手段４０の撹拌棒４２によ
って撹拌され、溶融池４の表面の凝固が遅延される。し
たがって、溶融池４内のガスを大気中に十分放出させる
ことができ、溶接ビート５はブローホールが著しく低減
されたものとなる。なお、図１および図２の溶接は、Ｍ
ＩＧ溶接に限られずＴＩＧ溶接又はレーザ溶接にも適用
可能である。
【００１２】第２実施例 図３に示すように、ＴＩＧ溶接機１０のトーチ１１とＭ
ＩＧ溶接機１５のトーチ１６とが溶接進行方向に対向し
て配置されている。溶接時には、ＭＩＧ溶接機１５のト
ーチ１６の方がＴＩＧ溶接機１０のトーチ１０よりも先
行するようになっている。トーチ１６とトーチ１１は、
同一速度で溶接進行方向Ｘに移動するようになってい
る。ＴＩＧ溶接機１０は、本実施例ではＭＩＧ溶接機１
５によって形成された溶融池４を加熱する加熱手段とし
て機能する。したがって、この場合はＴＩＧ溶接機１０
のトーチ１１には、フィラーワイヤ３は供給されない。
トーチ１６の母材に対する角度θ1 と、トーチ１１の母
材に対する角度θ2 は、それぞれ４５°に設定されてい
る。トーチ１１の中心線の延長線とトーチ１６の中心線
の延長線は、母材の溶融池４で交差するようになってい
る。
ＩＧ溶接機１５のトーチ１６とが溶接進行方向に対向し
て配置されている。溶接時には、ＭＩＧ溶接機１５のト
ーチ１６の方がＴＩＧ溶接機１０のトーチ１０よりも先
行するようになっている。トーチ１６とトーチ１１は、
同一速度で溶接進行方向Ｘに移動するようになってい
る。ＴＩＧ溶接機１０は、本実施例ではＭＩＧ溶接機１
５によって形成された溶融池４を加熱する加熱手段とし
て機能する。したがって、この場合はＴＩＧ溶接機１０
のトーチ１１には、フィラーワイヤ３は供給されない。
トーチ１６の母材に対する角度θ1 と、トーチ１１の母
材に対する角度θ2 は、それぞれ４５°に設定されてい
る。トーチ１１の中心線の延長線とトーチ１６の中心線
の延長線は、母材の溶融池４で交差するようになってい
る。
【００１３】図４は、ＭＩＧ溶接による溶接電流および
ＴＩＧ溶接機による溶融池４の加熱の際の電流の変化を
示している。図４に示すように、ＭＩＧ溶接の溶接電流
Ｉ1は、溶接の安定化高品質化を図るためにパルス状と
している。ＴＩＧ溶接機による加熱のための電流Ｉ
2 は、ＭＩＧ溶接の溶接電流のベース時のみ流れるよう
になっている。また、溶接電流Ｉ1 が矩形波であるのに
対し、加熱のための電流Ｉ 2 は三角波となっている。電
流Ｉ2 は、立上がり時が最大でありその後徐々に小とな
る。ＭＩＧ溶接の溶接電流Ｉ1 のベース時のみ加熱のた
めの電流Ｉ2 を流すようにしたのは、アークの磁気吹き
を防止するためである。
ＴＩＧ溶接機による溶融池４の加熱の際の電流の変化を
示している。図４に示すように、ＭＩＧ溶接の溶接電流
Ｉ1は、溶接の安定化高品質化を図るためにパルス状と
している。ＴＩＧ溶接機による加熱のための電流Ｉ
2 は、ＭＩＧ溶接の溶接電流のベース時のみ流れるよう
になっている。また、溶接電流Ｉ1 が矩形波であるのに
対し、加熱のための電流Ｉ 2 は三角波となっている。電
流Ｉ2 は、立上がり時が最大でありその後徐々に小とな
る。ＭＩＧ溶接の溶接電流Ｉ1 のベース時のみ加熱のた
めの電流Ｉ2 を流すようにしたのは、アークの磁気吹き
を防止するためである。
【００１４】つぎに、第２実施例におけるアルミニウム
合金鋳物の溶接方法および作用について説明する。溶接
時には、ＭＩＧ溶接機１５のトーチ１６から送給される
消耗電極であるフィラーワイヤ３と母材であるアルミダ
イカスト１、２との間でアーク６が発生し、アルミダイ
カスト１、２の接合部位に溶融池４が形成される。ＴＩ
Ｇ溶接機１０のトーチ１１の中心線の延長線は、溶融池
４に向けられているので、溶融池４はトーチ１１からの
アークの熱によって加熱される。そのため、溶融池４の
表面温度は高く維持され、溶融池４の表面の凝固が遅延
される。したがって、溶融池４内に移動してきたガスを
溶融池４からの大気中に十分放出させることができ、溶
接ビード５はブローホールが著しく低減されたものとな
る。
合金鋳物の溶接方法および作用について説明する。溶接
時には、ＭＩＧ溶接機１５のトーチ１６から送給される
消耗電極であるフィラーワイヤ３と母材であるアルミダ
イカスト１、２との間でアーク６が発生し、アルミダイ
カスト１、２の接合部位に溶融池４が形成される。ＴＩ
Ｇ溶接機１０のトーチ１１の中心線の延長線は、溶融池
４に向けられているので、溶融池４はトーチ１１からの
アークの熱によって加熱される。そのため、溶融池４の
表面温度は高く維持され、溶融池４の表面の凝固が遅延
される。したがって、溶融池４内に移動してきたガスを
溶融池４からの大気中に十分放出させることができ、溶
接ビード５はブローホールが著しく低減されたものとな
る。
【００１５】図５は、図３による溶接時のＴＩＧ電流値
Ｉ2 とブローホール量との関係を示している。図５は、
溶接開始点から５０ｍｍの位置における１０ｍｍ×１０
ｍｍの範囲内のブローホール面積を、Ｘ線写真により観
察した結果を示している。ここで、ＭＩＧ溶接の条件
は、溶接電流１００Ａ、溶接電圧１８Ｖ、溶接速度５０
ｃｍ／ｍｉｎであり、ＴＩＧ溶接機１０による加熱の電
流Ｉ2 は０〜１５０Ａ、溶接速度５０ｃｍ／ｍｉｎであ
った。また、アルゴンガス流量は、ＭＩＧ溶接１５およ
びＴＩＧ溶接機１０のいずれの場合も１５ｌ／ｍｉｎで
あった。図３では、溶接ビード５を形成する本溶接のほ
うをＭＩＧ溶接機１５によって行ない、溶融池４を加熱
する加熱手段としてＴＩＧ溶接機１０を用いたが、ＴＩ
Ｇ溶接機１０のトーチ１１にフィラーワイヤ３を供給し
て溶接ビード５を形成してもよいし、溶接ビード５をレ
ーザ溶接機２０を用いて加熱する構成であってもよい。
Ｉ2 とブローホール量との関係を示している。図５は、
溶接開始点から５０ｍｍの位置における１０ｍｍ×１０
ｍｍの範囲内のブローホール面積を、Ｘ線写真により観
察した結果を示している。ここで、ＭＩＧ溶接の条件
は、溶接電流１００Ａ、溶接電圧１８Ｖ、溶接速度５０
ｃｍ／ｍｉｎであり、ＴＩＧ溶接機１０による加熱の電
流Ｉ2 は０〜１５０Ａ、溶接速度５０ｃｍ／ｍｉｎであ
った。また、アルゴンガス流量は、ＭＩＧ溶接１５およ
びＴＩＧ溶接機１０のいずれの場合も１５ｌ／ｍｉｎで
あった。図３では、溶接ビード５を形成する本溶接のほ
うをＭＩＧ溶接機１５によって行ない、溶融池４を加熱
する加熱手段としてＴＩＧ溶接機１０を用いたが、ＴＩ
Ｇ溶接機１０のトーチ１１にフィラーワイヤ３を供給し
て溶接ビード５を形成してもよいし、溶接ビード５をレ
ーザ溶接機２０を用いて加熱する構成であってもよい。
【００１６】第３実施例 図６に示すように、ＴＩＧ溶接機１０のトーチ１１とＭ
ＩＧ溶接機１５のトーチ１６とは、対向して配置されて
いる。トーチ１６とトーチ１１は、母材であるアルミダ
イカスト１、２の外周に沿って移動するようになってい
る。ＴＩＧ溶接機１０のトーチ１１は、アルミダイカス
ト１、２の溶接予定部を予熱する機能を有している。Ｍ
ＩＧ溶接機１５は、ＴＩＧ溶接機１０によって予熱され
た溶接予定部を予熱する機能を有する。さらに、ＴＩＧ
溶接機１０は、ＭＩＧ溶接機１５によって形成された溶
接ビード５を再溶融する機能を有する。
ＩＧ溶接機１５のトーチ１６とは、対向して配置されて
いる。トーチ１６とトーチ１１は、母材であるアルミダ
イカスト１、２の外周に沿って移動するようになってい
る。ＴＩＧ溶接機１０のトーチ１１は、アルミダイカス
ト１、２の溶接予定部を予熱する機能を有している。Ｍ
ＩＧ溶接機１５は、ＴＩＧ溶接機１０によって予熱され
た溶接予定部を予熱する機能を有する。さらに、ＴＩＧ
溶接機１０は、ＭＩＧ溶接機１５によって形成された溶
接ビード５を再溶融する機能を有する。
【００１７】図８は、ＴＩＧ溶接機１０とＭＩＧ溶接機
１５の動作関係を示している。図８に示すように、本実
施例では、まずＴＩＧ溶接機１０によるアーク６の発生
によりアルミダイカスト１、２の溶接予定部位が予熱さ
れる。これは、あくまでも予熱であって母材であるアル
ミダイカスト１、２は溶融しない。母材に対してＴＩＧ
溶接機１０のトーチ１１が１８０°旋回すると、ＴＩＧ
溶接機１０によって予熱された溶接予定部位の溶接がＭ
ＩＧ溶接機１５により開始される。つぎに、ＴＩＧ溶接
機１０が母材に対して３６０°旋回した後は、ＴＩＧ溶
接機１０により、ＭＩＧ溶接機１５による溶接によって
形成された溶接ビード５の再溶融が開始される。溶接ビ
ード５の再溶融時には、ＴＩＧ溶接機１０の電流は、予
熱時に比べて増大される。ＭＩＧ溶接機１５による溶接
作業では、母材に対して１周した後（図８における３６
０°〜７２０°）も、角度αだけ余分に溶接を行う。こ
れは、溶接ビード５をオーバーラップさせるために行
う。したがって、ＴＩＧ溶接機１０による溶接ビード５
の再溶融も角度αだけ余分に行うようになっている。
１５の動作関係を示している。図８に示すように、本実
施例では、まずＴＩＧ溶接機１０によるアーク６の発生
によりアルミダイカスト１、２の溶接予定部位が予熱さ
れる。これは、あくまでも予熱であって母材であるアル
ミダイカスト１、２は溶融しない。母材に対してＴＩＧ
溶接機１０のトーチ１１が１８０°旋回すると、ＴＩＧ
溶接機１０によって予熱された溶接予定部位の溶接がＭ
ＩＧ溶接機１５により開始される。つぎに、ＴＩＧ溶接
機１０が母材に対して３６０°旋回した後は、ＴＩＧ溶
接機１０により、ＭＩＧ溶接機１５による溶接によって
形成された溶接ビード５の再溶融が開始される。溶接ビ
ード５の再溶融時には、ＴＩＧ溶接機１０の電流は、予
熱時に比べて増大される。ＭＩＧ溶接機１５による溶接
作業では、母材に対して１周した後（図８における３６
０°〜７２０°）も、角度αだけ余分に溶接を行う。こ
れは、溶接ビード５をオーバーラップさせるために行
う。したがって、ＴＩＧ溶接機１０による溶接ビード５
の再溶融も角度αだけ余分に行うようになっている。
【００１８】つぎに、第３実施例におけるアルミニウム
合金鋳物の溶接方法および作用について説明する。本実
施例では、ＴＩＧ溶接機１０がＭＩＧ溶接機１５に対し
て先行する状態となり、まずＴＩＧ溶接機１０による溶
接予定部位の予熱が行われる。溶接予定部位は、その
後、ＭＩＧ溶接機１５によって溶接されることになる
が、溶接予定部位はＴＩＧ溶接機１０によるアーク熱に
よって十分に予熱されているので、ＭＩＧ溶接時に形成
される溶接ビード５は安定したものとなる。すなわち、
母材はアルミダイカストであるので、鋼に比べて熱伝導
率が高く溶接部の熱が周辺に逃げやすいので、予め溶接
予定部位を加熱しておくことにより安定した溶け込みの
良い溶接ビード５が得られる。
合金鋳物の溶接方法および作用について説明する。本実
施例では、ＴＩＧ溶接機１０がＭＩＧ溶接機１５に対し
て先行する状態となり、まずＴＩＧ溶接機１０による溶
接予定部位の予熱が行われる。溶接予定部位は、その
後、ＭＩＧ溶接機１５によって溶接されることになる
が、溶接予定部位はＴＩＧ溶接機１０によるアーク熱に
よって十分に予熱されているので、ＭＩＧ溶接時に形成
される溶接ビード５は安定したものとなる。すなわち、
母材はアルミダイカストであるので、鋼に比べて熱伝導
率が高く溶接部の熱が周辺に逃げやすいので、予め溶接
予定部位を加熱しておくことにより安定した溶け込みの
良い溶接ビード５が得られる。
【００１９】溶接時における母材の溶融池４の表面はす
ぐに凝固するので、母材中に混入しているガスが溶融池
４に移動したままとなり、溶接ビード５内には多くのブ
ローホール７が生じる。しかし、溶接ビード５はＴＩＧ
溶接機１０のトーチ１１から生じるアーク６の熱によっ
て再溶融されるので、溶接ビード５内に閉じ込められた
ガスは再溶融部５ａから大気中に放出される。したがっ
て、溶接ビード５中のブローホール量は著しく低減され
る。図９は、ＭＩＧ溶接機１５のみによる従来法の溶接
の場合と、本実施例のようにＭＩＧ溶接機１５による溶
接ビード５の形成後、溶接ビード５を再溶融した場合と
におけるブローホール量を比較したものであり、本実施
例の場合は従来法に比べて約１／４に低減することがで
きる。
ぐに凝固するので、母材中に混入しているガスが溶融池
４に移動したままとなり、溶接ビード５内には多くのブ
ローホール７が生じる。しかし、溶接ビード５はＴＩＧ
溶接機１０のトーチ１１から生じるアーク６の熱によっ
て再溶融されるので、溶接ビード５内に閉じ込められた
ガスは再溶融部５ａから大気中に放出される。したがっ
て、溶接ビード５中のブローホール量は著しく低減され
る。図９は、ＭＩＧ溶接機１５のみによる従来法の溶接
の場合と、本実施例のようにＭＩＧ溶接機１５による溶
接ビード５の形成後、溶接ビード５を再溶融した場合と
におけるブローホール量を比較したものであり、本実施
例の場合は従来法に比べて約１／４に低減することがで
きる。
【００２０】図１０は、図６の変形例を示している。図
６ではＭＩＧ溶接機１５によって溶接予定部を溶接する
構成であったが、図１０のようにＴＩＧ溶接機１０を用
いて溶接予定部を溶接する構成としてもよい。この場合
は、トーチ１１によるアークによって生じた溶融池４に
はフィラーワイヤ３が送給される。図１０の場合は、フ
ィラーワイヤ３の送給により溶接ができ、その送給を停
止することによりアークによる加熱ができ、１台のＴＩ
Ｇ溶接機１０で溶接および溶接ビード５の再溶融を行う
ことができる。
６ではＭＩＧ溶接機１５によって溶接予定部を溶接する
構成であったが、図１０のようにＴＩＧ溶接機１０を用
いて溶接予定部を溶接する構成としてもよい。この場合
は、トーチ１１によるアークによって生じた溶融池４に
はフィラーワイヤ３が送給される。図１０の場合は、フ
ィラーワイヤ３の送給により溶接ができ、その送給を停
止することによりアークによる加熱ができ、１台のＴＩ
Ｇ溶接機１０で溶接および溶接ビード５の再溶融を行う
ことができる。
【００２１】図１１は、図６の別の変形例を示してい
る。図１１では、ＴＩＧ溶接機１０およびＭＩＧ溶接機
１５の替わりにレーザ溶接機２０が用いられている。一
方のレーザ溶接機２０はフィラーワイヤ３を用いて溶接
するものであり、他方のレーザ溶接機２０は溶接ビード
５を再溶融するものである。溶接を行う方のレーザ溶接
機２０のレーザビーム２１ａは、焦点位置Ｆが母材であ
るアルミダイカスト１、２の溶融池４に合わされてい
る。溶接ビード５を再溶融を行うレーザ溶接機２０のレ
ーザビーム２１ｂは、焦点位置Ｆが溶接ビード５の表面
よりも高い位置に設定されている。これにより、母材へ
の入熱分布が広くなり、入熱密度を小とすることができ
る。入熱分布を広くしたのは、溶接ビード５の急激な溶
融を防止するとともに、溶接ビード５の再溶融部分とそ
の周辺の温度差を小にすることにより、再溶融部分の冷
却速度を遅くして、溶接ビード５内に混入しているガス
を十分に放出させるためである。図１１の場合は、フィ
ラーワイヤ３の送給により溶接ができ、その送給を停止
することにより溶接ビードの加熱ができ、１台のレーザ
溶接機２０で溶接および溶接ビード５の再溶融を行うこ
とができる。
る。図１１では、ＴＩＧ溶接機１０およびＭＩＧ溶接機
１５の替わりにレーザ溶接機２０が用いられている。一
方のレーザ溶接機２０はフィラーワイヤ３を用いて溶接
するものであり、他方のレーザ溶接機２０は溶接ビード
５を再溶融するものである。溶接を行う方のレーザ溶接
機２０のレーザビーム２１ａは、焦点位置Ｆが母材であ
るアルミダイカスト１、２の溶融池４に合わされてい
る。溶接ビード５を再溶融を行うレーザ溶接機２０のレ
ーザビーム２１ｂは、焦点位置Ｆが溶接ビード５の表面
よりも高い位置に設定されている。これにより、母材へ
の入熱分布が広くなり、入熱密度を小とすることができ
る。入熱分布を広くしたのは、溶接ビード５の急激な溶
融を防止するとともに、溶接ビード５の再溶融部分とそ
の周辺の温度差を小にすることにより、再溶融部分の冷
却速度を遅くして、溶接ビード５内に混入しているガス
を十分に放出させるためである。図１１の場合は、フィ
ラーワイヤ３の送給により溶接ができ、その送給を停止
することにより溶接ビードの加熱ができ、１台のレーザ
溶接機２０で溶接および溶接ビード５の再溶融を行うこ
とができる。
【００２２】図１２は、ＹＡＧレーザによる溶接ビード
の再溶融によるブローホールの低減結果を示している。
本実施例のブローホール量の測定方法は、図５の方法に
準じる。従来技術とレーザＡとレーザＢとは、溶接条件
は同じである。レーザＡとレーザＢは、溶接ビードを再
溶融する際のレーザビームの照射条件を異ならせたもの
である。レーザＢは溶接および再溶融時におけるレーザ
ビームの照射条件を全く同じにした場合であり、レーザ
Ａは溶接時に対して再溶融時のレーザビームの照射条件
を異ならせたものである。レーザＡおよびレーザＢで
は、溶接ビードの再溶融をしない従来技術に比べて溶接
ビード５のブローホール量を著しく低減することができ
る。
の再溶融によるブローホールの低減結果を示している。
本実施例のブローホール量の測定方法は、図５の方法に
準じる。従来技術とレーザＡとレーザＢとは、溶接条件
は同じである。レーザＡとレーザＢは、溶接ビードを再
溶融する際のレーザビームの照射条件を異ならせたもの
である。レーザＢは溶接および再溶融時におけるレーザ
ビームの照射条件を全く同じにした場合であり、レーザ
Ａは溶接時に対して再溶融時のレーザビームの照射条件
を異ならせたものである。レーザＡおよびレーザＢで
は、溶接ビードの再溶融をしない従来技術に比べて溶接
ビード５のブローホール量を著しく低減することができ
る。
【００２３】第４実施例 図１３は、母材であるアルミダイカスト１、２中に混入
しているガスを放出させてから溶接を行う場合を示して
いる。図１３の（イ）に示すように、アルミダイカスト
１、２の溶接予定部位１ａ、２ａにはガスが混入してい
る。アルミダイカスト１、２を溶接する前の段階では、
溶接予定部位は図１３の（ロ）に示すようにＴＩＧ溶接
機１０によるアーク６により加熱溶融される。これによ
り、溶接予定部位に混入しているガスが大気中に放出さ
れる。図１３の（ハ）は、溶接予定部位１ａ、２ａの加
熱溶融後を示しており、溶接予定部位１ａ、２ａにはガ
スはほとんど存在しない。ガスが放出した溶接予定部位
１ａ、２ａは、図１３の（ニ）に示すように、ＭＩＧ溶
接機１５により溶接される。第４実施例では、溶接予定
部位１ａ、２ａのガスが溶接前に大気中に放出させるこ
とができるので、溶融池４にはガスはほとんど存在しな
くなり、溶接ビード５のブローホールは著しく低減され
る。
しているガスを放出させてから溶接を行う場合を示して
いる。図１３の（イ）に示すように、アルミダイカスト
１、２の溶接予定部位１ａ、２ａにはガスが混入してい
る。アルミダイカスト１、２を溶接する前の段階では、
溶接予定部位は図１３の（ロ）に示すようにＴＩＧ溶接
機１０によるアーク６により加熱溶融される。これによ
り、溶接予定部位に混入しているガスが大気中に放出さ
れる。図１３の（ハ）は、溶接予定部位１ａ、２ａの加
熱溶融後を示しており、溶接予定部位１ａ、２ａにはガ
スはほとんど存在しない。ガスが放出した溶接予定部位
１ａ、２ａは、図１３の（ニ）に示すように、ＭＩＧ溶
接機１５により溶接される。第４実施例では、溶接予定
部位１ａ、２ａのガスが溶接前に大気中に放出させるこ
とができるので、溶融池４にはガスはほとんど存在しな
くなり、溶接ビード５のブローホールは著しく低減され
る。
【００２４】上記各実施例は、アルミニウム合金鋳物の
一例としてアルミダイカストに適用した場合を示した
が、アルミニウム合金鋳物へのガスの混入量の多いもの
であれば、他の鋳造法によって鋳造されたものであって
も適用可能である。
一例としてアルミダイカストに適用した場合を示した
が、アルミニウム合金鋳物へのガスの混入量の多いもの
であれば、他の鋳造法によって鋳造されたものであって
も適用可能である。
【００２５】
【発明の効果】本発明に係るアルミニウム合金鋳物の溶
接方法によれば、つぎの効果が得られる。 （１）請求項１の溶接方法では、溶接時に溶融池を撹拌
するようにしたので、溶融池の表面の凝固を遅延させる
ことができ、アルミニウム合金鋳物に混入しているガス
を溶融池から大気中に十分放出させることができる。し
たがって、ブローホールの著しく少ない溶接ビードを得
ることができ、アルミニウム合金鋳物の溶接品質を高め
ることができる。 （２）請求項２の溶接方法では、溶接時に溶接池を加熱
手段により加熱するようにしたので、溶融池の表面の凝
固を遅延させることができ、アルミニウム合金鋳物に混
入しているガスを溶融池から大気中に十分放出させるこ
とができる。したがって、ブローホールの著しく少ない
溶接ビードを得ることができ、アルミニウム合金鋳物の
溶接品質を高めることができる。 （３）請求項３の溶接方法では、溶接予定部位を予熱し
た後、溶接予定部位を溶接し、その後、溶接によって形
成された溶接ビードを加熱して再溶融したので、溶接ビ
ード中に混入しているガスを大気中に放出することがで
きる。したがって、最終的には溶接ビードのブローホー
ルを著しく低減することができ、アルミニウム合金鋳物
の溶接品質を高めることができる。また、溶接予定部位
を予熱することから、アルミニウム合金鋳物の熱伝導率
が高くとも溶接時には溶接部位を十分溶融させることが
可能となり、溶け込みの良い安定した溶接ビードを得る
ことができる。したがって、溶接ビードの外観が美しく
なり、溶接製品の美観を向上させることができる。 （４）請求項４の溶接方法では、溶接時にはフィラーワ
イヤを用いるので、フィラーワイヤの送給、停止の切替
により、１台のＴＩＧ溶接機またはレーザ溶接機で溶接
作業と溶接ビードの再溶融作業を行うことができる。 （５）請求項５の溶接方法では、溶接ビードの再溶融時
に溶接ビードの入熱範囲を広くするようにしたので、溶
接ビードの再溶融部分とその周辺の温度差を小にするこ
とができる。したがって、溶接ビードの再溶融部分の冷
却速度を十分遅くすることができ、溶接ビード内に混入
しているガスを十分に放出させることができる。 （６）請求項６の溶接方法では、溶接予定部位を加熱溶
融し、その後、この溶接予定部位を溶接するようにした
ので、アルミニウム合金鋳物の溶接予定部位に混入して
いるガスを溶接前に大気中に放出することができる。し
たがって、ガスが放出した溶接予定部位を溶接すること
ができ、溶接ビードのブローホールを著しく低減するこ
とができる。
接方法によれば、つぎの効果が得られる。 （１）請求項１の溶接方法では、溶接時に溶融池を撹拌
するようにしたので、溶融池の表面の凝固を遅延させる
ことができ、アルミニウム合金鋳物に混入しているガス
を溶融池から大気中に十分放出させることができる。し
たがって、ブローホールの著しく少ない溶接ビードを得
ることができ、アルミニウム合金鋳物の溶接品質を高め
ることができる。 （２）請求項２の溶接方法では、溶接時に溶接池を加熱
手段により加熱するようにしたので、溶融池の表面の凝
固を遅延させることができ、アルミニウム合金鋳物に混
入しているガスを溶融池から大気中に十分放出させるこ
とができる。したがって、ブローホールの著しく少ない
溶接ビードを得ることができ、アルミニウム合金鋳物の
溶接品質を高めることができる。 （３）請求項３の溶接方法では、溶接予定部位を予熱し
た後、溶接予定部位を溶接し、その後、溶接によって形
成された溶接ビードを加熱して再溶融したので、溶接ビ
ード中に混入しているガスを大気中に放出することがで
きる。したがって、最終的には溶接ビードのブローホー
ルを著しく低減することができ、アルミニウム合金鋳物
の溶接品質を高めることができる。また、溶接予定部位
を予熱することから、アルミニウム合金鋳物の熱伝導率
が高くとも溶接時には溶接部位を十分溶融させることが
可能となり、溶け込みの良い安定した溶接ビードを得る
ことができる。したがって、溶接ビードの外観が美しく
なり、溶接製品の美観を向上させることができる。 （４）請求項４の溶接方法では、溶接時にはフィラーワ
イヤを用いるので、フィラーワイヤの送給、停止の切替
により、１台のＴＩＧ溶接機またはレーザ溶接機で溶接
作業と溶接ビードの再溶融作業を行うことができる。 （５）請求項５の溶接方法では、溶接ビードの再溶融時
に溶接ビードの入熱範囲を広くするようにしたので、溶
接ビードの再溶融部分とその周辺の温度差を小にするこ
とができる。したがって、溶接ビードの再溶融部分の冷
却速度を十分遅くすることができ、溶接ビード内に混入
しているガスを十分に放出させることができる。 （６）請求項６の溶接方法では、溶接予定部位を加熱溶
融し、その後、この溶接予定部位を溶接するようにした
ので、アルミニウム合金鋳物の溶接予定部位に混入して
いるガスを溶接前に大気中に放出することができる。し
たがって、ガスが放出した溶接予定部位を溶接すること
ができ、溶接ビードのブローホールを著しく低減するこ
とができる。
【図１】本発明の第１実施例に係るアルミニウム合金鋳
物の溶接方法による溶接作業を示す要部拡大断面図であ
る。
物の溶接方法による溶接作業を示す要部拡大断面図であ
る。
【図２】図１の変形例を示す要部拡大断面図である。
【図３】本発明の第２実施例に係るアルミニウム合金鋳
物の溶接方法による溶接作業を示す要部拡大断面図であ
る。
物の溶接方法による溶接作業を示す要部拡大断面図であ
る。
【図４】図３の溶接方法における各溶接機の電流の変化
を示す波形図である。
を示す波形図である。
【図５】図３の溶接方法における溶融池の加熱のための
電流とブローホール量との関係を示す特性図である。
電流とブローホール量との関係を示す特性図である。
【図６】本発明の第３実施例に係るアルミニウム合金鋳
物の溶接方法による溶接作業を示す概略平面図である。
物の溶接方法による溶接作業を示す概略平面図である。
【図７】図６の部分拡大斜視図である。
【図８】図６におけるＴＩＧ溶接機とＭＩＧ溶接機との
動作関係を示すタイムチャートである。
動作関係を示すタイムチャートである。
【図９】図６の溶接方法による溶接ビード中のブローホ
ール量を示す特性図である。
ール量を示す特性図である。
【図１０】図６の変形例を示す部分拡大斜視図である。
【図１１】図６の別の変形例を示す部分拡大斜視図であ
る。
る。
【図１２】図１１の溶接方法による溶接ビード中のブロ
ーホール量を示す特性図である。
ーホール量を示す特性図である。
【図１３】本発明の第４実施例に係るアルミニウム合金
鋳物の溶接方法による溶接作業工程を示す断面図であ
る。
鋳物の溶接方法による溶接作業工程を示す断面図であ
る。
１ アルミニウム合金鋳物としてのアルミダイカスト ２ アルミニウム合金鋳物としてのアルミダイカスト ３ フィラーワイヤ（溶接ワイヤ） ４ 溶融池 ５ 溶接ビード １０ ＴＩＧ溶接機 １１ ＴＩＧ溶接機のトーチ １５ ＭＩＧ溶接機 １６ ＭＩＧ溶接機のトーチ ２０ レーザ溶接機 ２１ レーザビーム
Claims (6)
- 【請求項１】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接
合する溶接方法であって、溶接時における溶融池を撹拌
することにより溶融池の表面の凝固を遅延させることを
特徴とするアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 - 【請求項２】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接
合する溶接方法であって、溶接時における溶融池を加熱
手段により加熱することにより溶融池の表面の凝固を遅
延させることを特徴とするアルミニウム合金鋳物の溶接
方法。 - 【請求項３】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接
合する溶接方法であって、溶接予定部位を予熱した後、
該溶接予定部位を溶接し、その後該溶接によって形成さ
れた溶接ビードを加熱して再溶融させることを特徴とす
るアルミニウム合金鋳物の溶接方法。 - 【請求項４】 溶接時においてフィラーワイヤを用いる
ことを特徴とする請求項２または３記載のアルミニウム
合金鋳物の溶接方法。 - 【請求項５】 溶接ビードの再溶融時に溶接ビードの入
熱範囲を広くする請求項３記載のアルミニウム合金鋳物
の溶接方法。 - 【請求項６】 アルミニウム合金鋳物を溶接によって接
合する溶接方法であって、溶接予定部位を加熱溶融し、
その後、該溶接予定部位を溶接することを特徴とするア
ルミニウム合金鋳物の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7016803A JPH08206838A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アルミニウム合金鋳物の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7016803A JPH08206838A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アルミニウム合金鋳物の溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08206838A true JPH08206838A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=11926323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7016803A Pending JPH08206838A (ja) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | アルミニウム合金鋳物の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08206838A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-02-03 JP JP7016803A patent/JPH08206838A/ja active Pending
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