JP5506437B2 - 多層体 - Google Patents

Description

本発明は、透明性、耐衝撃性、耐熱性、耐ＵＶ変色性、表面硬度に優れた多層体に関する。

従来、透明性、機械特性等の諸物性のバランスが良好な樹脂として知られているポリ塩化ビニル（以下、「ＰＶＣ」という） 樹脂は、用途に応じて可塑剤や各種の配合剤によ
りガラス転移温度を幅広く制御できるため、様々な用途に用いられてきた。近年、環境問題等の観点より、ＰＶＣ樹脂から他の樹脂、例えば、ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリメチルメタクリレート樹脂（以下、「ＰＭＭＡ」という）、ポリカーボネート樹脂（以下、「ＰＣ」という）、ポリエチレンテレフタレート樹脂等への転換が活発に検討されている。この中でも、特に透明性、耐熱性が必要とされる用途にはＰＣやＰＭＭＡが一般的に用いられている。しかしながら、ＰＣは透明性、耐熱性、耐衝撃性に優れるものの、表面硬度に劣るため、輸送時、あるいは、使用時における擦過等により外観を損なう場合があることに加え、ＵＶによる黄変を生じるため、使用時、あるいは、長期保管時等において変色という問題が生じることがあった。一方、ＰＭＭＡは透明性、耐熱性、表面硬度、耐ＵＶ変色性に優れるものの、耐衝撃性に劣るため、使用時、あるいは、輸送時等における成形品の破損等を生じるという欠点があった。

これらの課題を解決すべく、例えば、特許文献１には、ＰＣの表面にＰＭＭＡからなる層を被覆した多層体が開示されている。また、特許文献２には、ＰＣの片面、または、両面に、紫外線吸収剤を配合したＰＭＭＡ層を設けた多層体が開示されている。また、特許文献３には、ＰＣ層の上に、ＰＭＭＡとガラス転移温度が１０℃以下のポリマーとの混合物を被覆した多層体が開示されている。さらに、特許文献４には、ＰＣ層の上に、ＰＭＭＡとポリビニルアセタールの混合物を被覆した多層体が開示されている。

特開昭５５―５９９２９号公報 特開平４―２７０６５２号公報 特開平２―１７５２４５号公報 特開２００９―１７２９５３号公報

しかしながら、特許文献１や特許文献２に開示されている多層体は、使用時、あるいは、輸送時等において耐衝撃性の低いＰＭＭＡ層が破損する問題や、ＰＭＭＡ層の紫外線吸収剤が消費された後は、ＰＣの黄変が生じるという問題があった。また、特許文献３に開示されている多層体は、耐衝撃性には優れるものの、衝撃を受けた際や折り曲げ時の白化により透明性を損なうという問題があった。また、特許文献４に開示されている多層体は、衝撃を受けた際の白化を生じることはないが、依然として耐衝撃性は不十分であるため、輸送時、あるいは、使用時等において耐衝撃性の低いＰＭＭＡ層が破損するという問題があった。

以上のように、前述した技術においては、透明性、耐衝撃性、耐熱性、耐ＵＶ変色性、表面硬度のバランスに優れた成形品を提供することは非常に困難であった。

そこで本発明の目的は、このような従来技術の課題に鑑み、透明性、耐衝撃性、耐熱性、耐ＵＶ変色性、表面硬度に優れた多層体を提供することにある。

本発明は、構造の一部に下記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を５０モル％以上、８０モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層と、構造の一部に下記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を１０モル％以上、４５モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）との混合物（Ｘ）からなる層とを、各々少なくとも１層有し、混合物（Ｘ）はガラス転移温度が単一である多層体を提供するものである。

（但し、上記一般式（１）で表される部位が−ＣＨ_２−Ｏ−Ｈの一部である場合を除く。）

本発明によれば、透明性、耐熱性、耐衝撃性、耐ＵＶ変色性、表面硬度のバランスに優れた多層体を提供することができる。

以下、本発明の実施形態の１つの例としての多層体について説明する。但し、本発明の範囲が以下に説明する実施形態に限定されるものではない。

＜脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、（Ｂ）＞
本発明に用いる脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）としては、構造の一部に下記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含むポリカーボネート樹脂が用いられる。

（但し、上記一般式（１）で表される部位が−ＣＨ_２−Ｏ−Ｈの一部である場合を除く。）すなわち、上記ジヒドロキシ化合物は、二つのヒドロキシル基と、更に上記一般式（１）の部位を少なくとも含むものを言う。

構造の一部に上記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物としては、分子構造の一部が上記一般式（１）で表されるものであれば特に限定されるものではないが、具体的には、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−メチルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−イソプロピルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−イソブチルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル
）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−シクロヘキシルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−フェニルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３，５−ジメチルフェニル）フルオレン、９，９−ビス（４−（２−ヒドロキシエトキシ）−３−ｔｅｒｔ−ブチル−６−メチルフェニル）フルオレン９，９−ビス（４−（３−ヒドロキシ−２，２−ジメチルプロポキシ）フェニル）フルオレン等、側鎖に芳香族基を有し、主鎖に芳香族基に結合したエーテル基を有する化合物、下記一般式（２）で表されるジヒドロキシ化合物に代表される無水糖アルコール、下記一般式（３）で表されるスピログリコール等の環状エーテル構造を有する化合物が挙げられ、下記一般式（２）で表されるジヒドロキシ化合物としては、立体異性体の関係にある、イソソルビド、イソマンニド、イソイデットが挙げられる。また、下記一般式（３）で表されるジヒドロキシ化合物としては、３，９−ビス（１，１−ジメチル−２−ヒドロキシエチル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカン（慣用名：スピログリコール）、３，９−ビス（１，１−ジエチル−２−ヒドロキシエチル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカン、３，９−ビス（１，１−ジプロピル−２−ヒドロキシエチル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５．５）ウンデカンなどが挙げられる。
これらは単独で用いても良く、２種以上を組み合わせて用いても良い。

（式中、Ｒ_１〜Ｒ_４はそれぞれ独立に、炭素数１から炭素数３のアルキル基である。）

上記の中でも工業的に入手が容易であり、植物原料由来であるイソソルビドを用いることが最も好ましく、これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。

本発明の多層体に優れた表面硬度、耐熱性を発現するために、前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に占める構造単位（ａ）の割合が５０モル％以上、８０モル％以下であることが重要である。構造単位（ａ）の割合の下限としては、より好ましくは５５モル％であり、さらに好ましくは６０モル％である。一方、構造単位（ａ）の割合の上限としては、より好ましくは７５モル％であり、さらに好ましくは７０モル％である。構造単位（ａ）の割合をかかる範囲内とすることで、優れた表面硬度と耐熱性を発現することができる。また、前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）中に占める構造単位（ａ）の割合が１０モル％以上、４５モル％以下であることが重要である。構造単位（ａ）の割合の下限と
しては、より好ましくは１５モル％であり、さらに好ましくは２０モル％である。一方、構造単位（ａ）の割合の上限としては、より好ましくは４０モル％であり、さらに好ましくは３５モル％である。構造単位（ａ）の割合をかかる範囲内とすることで、本発明の多層体の耐熱性を損なうことなく、優れた耐衝撃性を発現することができる。

前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、及び、（Ｂ）の耐衝撃性を向上するために、上記構造単位（ａ）以外の構造単位として、シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を含むことが好ましい。この時、前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）中に占める構造単位（ｂ）の割合が２０モル％以上、５０モル％以下であることが好ましい。構造単位（ｂ）の割合の下限としては、より好ましくは２５モル％であり、さらに好ましくは３０モル％である。一方、構造単位（ｂ）の割合の上限としては、より好ましくは４５モル％であり、さらに好ましくは４０モル％である。構造単位（ｂ）の割合をかかる範囲内とすることで、本発明の多層体の表面硬度と耐熱性を損なうことなく、耐衝撃性を付与することができる。また、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）中に占める構造単位（ｂ）の割合が５５モル％以上、９０モル％以下であることが好ましい。構造単位（ｂ）の割合の下限としては、より好ましくは６０モル％であり、さらに好ましくは６５モル％である。一方、構造単位（ｂ）の割合の上限としては、より好ましくは８５モル％であり、さらに好ましくは８０モル％である。構造単位（ｂ）の割合をかかる範囲内とすることで、本発明の多層体の耐衝撃性をより一層向上することができる。
尚、シクロヘキサンジメタノールの中でも、工業的に入手が容易である、１，４−シクロヘキサンジメタノールが好ましい。

さらに、本発明に用いる脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）は、上記構造単位（ａ）、及び、上記構造単位（ｂ）以外の構造単位を含むこともでき、例えば、国際公開第２００４／１１１１０６号パンフレットに記載の脂肪族ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位や、国際公開第２００７／１４８６０４号パンフレットに記載の脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を挙げることができる。

上記脂肪族ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の中でも、エチレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタジオール、及び１，６−ヘキサンジオールから選ばれる少なくとも１種以上の化合物に由来する構造単位を含むことが好ましい。

上記脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位の中でも、５員環構造又は６員環構造を含むものであることが好ましい。６員環構造は共有結合によって椅子形又は舟形に固定されていてもよい。５員環構造又は６員環構造である脂環式ジヒドロキシ化合物に由来する構造単位を含むことにより、得られるポリカーボネートの耐熱性を高くすることができる。脂環式ジヒドロキシ化合物に含まれる炭素原子数は通常７０以下であり、好ましくは５０以下、さらに好ましくは３０以下である。

前記５員環構造又は６員環構造を含む脂環式ジヒドロキシ化合物としては、上述の国際公開第２００７／１４８６０４号パンフレットに記載のものを挙げることができ、トリシクロデカンジメタノール、アダマンタンジオール及びペンタシクロペンタデカンジメタノールを好適に例示することができ、これらは１種又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。

上記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、及び、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）の分子量の指標である還元粘度は、溶媒として塩化メチレンを用い、ポリカーボネート濃度を０．６０ｇ／ｄｌに精密に調整し、温度２０．０℃±０．１℃で測定され、通常、０．２０ｄｌ／ｇ以上１．０ｄｌ／ｇ以下で、好ましくは０．３０ｄｌ／ｇ以上０．８０ｄｌ
／ｇ以下の範囲内である。

脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、及び、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）の還元粘度が過度に低いと、多層体に成形した際の機械的強度が低下する傾向がある。また、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）の還元粘度が過度に高いと、成形する際の流動性が低下し、サイクル特性を低下させ、成形品の歪みが大きくなり易い傾向がある。

上記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）、及び、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）は、一般に用いられる重合方法で製造することができ、ホスゲン法、炭酸ジエステルと反応させるエステル交換法のいずれでもよい。なかでも、重合触媒の存在下に、構造の一部に前記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物と、シクロヘキサンジメタノールと、必要に応じて用いられるその他のジヒドロキシ化合物と、炭酸ジエステルとを反応させるエステル交換法が好ましい。エステル交換法は、前記構造の一部に前記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物と、シクロヘキサンジメタノールと、必要に応じて用いられるその他のジヒドロキシ化合物と、炭酸ジエステルとを塩基性触媒、さらにはこの塩基性触媒を中和する酸性物質を添加し、エステル交換反応を行う製造方法である。

炭酸ジエステルの代表例としては、ジフェニルカーボネート、ジトリールカーボネート、ビス（クロロフェニル）カーボネート、ｍ−クレジルカーボネート、ジナフチルカーネート、ビス（ビフェニル）カーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、ジブチルカーボネート、ジシクロヘキシルカーボネートなどが挙げられる。これらのうち、特にジフェニルカーボネートが好ましく用いられる。

＜芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）＞
本発明に用いる芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）は、ホモポリマー及びコポリマーのいずれであってもよい。また、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）は、分岐構造であっても、直鎖構造であってもよいし、さらに分岐構造と直鎖構造との混合物であってもよい。

本発明に用いる芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の製造方法は、ホスゲン法、エステル交換法、ピリジン法等、公知のいずれの方法を用いてもかまわない。以下一例として、エステル交換法による芳香族ポリカーボネート樹脂の製造方法を説明する。

エステル交換法は、２価フェノールと炭酸ジエステルとを塩基性触媒、さらにはこの塩基性触媒を中和する酸性物質を添加し、溶融エステル交換縮重合を行う製造方法である。２価フェノールの代表例としては、ビスフェノール類が挙げられ、特に２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、すなわちビスフェノールＡが好ましく用いられる。また、ビスフェノールＡの一部又は全部を他の２価フェノールで置き換えてもよい。他の２価フェノールとしては、ハイドロキノン、４，４−ジヒドロキシジフェニル、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メタンや１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタンなどのビス（４−ヒドロキシフェニル）アルカン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサンなどのビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロアルカン、ビス（４−ヒドロキシフェニル） スルフィド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフォン、ビス（４−ヒ
ドロキシフェニル）スルフォキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）エーテルなどの化合物、２，２−ビス（３−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパンなどのアルキル化ビスフェノール類、２，２−ビス（３，５−ジブロモ−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（３，５−ジクロロ−４−ヒドロキシフェニル）プロパンなどのハロゲン化ビスフェノール類を挙げることができる。

炭酸ジエステルの代表例としては、ジフェニルカーボネート、ジトリールカーボネート、ビス（クロロフェニル）カーボネート、ｍ−クレジルカーボネート、ジナフチルカーネート、ビス（ビフェニル）カーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、ジブチルカーボネート、ジシクロヘキシルカーボネートなどが挙げられる。これらのうち、特にジフェニルカーボネートが好ましく用いられる。

本発明に用いられる芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の粘度平均分子量は、力学特性と成形加工性のバランスから、通常、８，０００以上、３０，０００以下、好ましくは１０，０００以上、２５，０００以下の範囲である。又、上記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の還元粘度は、溶媒として塩化メチレンを用い、ポリカーボネート濃度を０．６０ｇ／ｄｌに精密に調整し、温度２０．０℃±０．１℃で測定され、通常、０．２３ｄｌ／ｇ以上０．７２ｄｌ／ｇ以下で、好ましくは０．２７ｄｌ／ｇ以上０．６１ｄｌ／ｇ以下の範囲内である。

また、本発明における芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）とは、２価フェノールに由来する構造単位中、５０モル％以上（好ましくは７０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％以上）が一つ以上の芳香環を有するものをいい、上記芳香環は置換基を有していてもよい。又、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）および芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の両方に該当するものについては、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）に含めるものとする。更に、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）および芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の両方に該当するものについては、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）に含めるものとする。さらに、本発明においては、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）を１種のみを単独、又は２種以上を混合して使用してもよい。

＜混合物（Ｘ）＞
本発明における脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）からなる混合物（Ｘ）は、ガラス転移温度が単一となる特徴を有する混合物である。

本発明において、本混合物（Ｘ）のガラス転移温度が単一であるとは、該混合物（Ｘ）について歪み０．１％、周波数１０Ｈｚ、昇温速度３℃／分にて動的粘弾性の温度分散測定（ＪＩＳ Ｋ７１９８Ａ法の動的粘弾性測定）により測定される損失正接（ｔａｎδ）の主分散のピークが１つ存在する、言い換えれば損失正接（ｔａｎδ）の極大値が１つ存在するという意味である。混合物（Ｘ）のガラス転移温度が単一であることにより、得られる混合物（Ｘ）からなる層を含む多層体に優れた透明性を実現できる。

混合物（Ｘ）のガラス転移温度が単一であることは、混合物（Ｘ）について上記動的粘弾性測定において測定される損失弾性率（Ｅ”）の主分散のピークが１つ存在する、言い換えれば損失弾性率（Ｅ”）の極大値が１つ存在するものであるということもできる。

また、上記動的粘弾性測定のほか、示差走査熱量測定などによってもガラス転移温度が単一であることを確認することができる。具体的には、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準じて、加熱速度１０℃／分で示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いてガラス転移温度を測定した際に、ガラス転移温度を示す変曲点が１つだけ現れるものであるということもできる。

ポリマーブレンド組成物のガラス転移温度が単一であるということは、一般的に混合する樹脂の分散径が１５ｎｍ以下のレベルにあることを意味し、相溶している系と認めることができる。

加えて、混合物（Ｘ）を構成する樹脂が相溶である場合、それぞれの樹脂の平均屈折率が大きく離れる場合（具体的には０．０２以上）においても透明性を損なうことがない。
このため、生産時において生じるスクラップ、あるいは、使用後の廃棄原料を再生原料として多層体のいずれかの層として添加した場合にも透明性を損なうことなく使用できるため、資源の節約、コスト面においても優れた材料であると言える。一方、従来技術であげたＰＭＭＡとＰＣの場合においては、平均屈折率が約０．０７離れており、かつ、非相溶であるため、これらを混合した際に透明性を大きく損なうため、実用上問題を生じる場合がある。

上記混合物（Ｘ）中に占める脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合は特に限定されないが、混合物（Ｘ）中に占める芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合が、１０質量％以上、６０質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上、５０質量％以下であることがより好ましく、２０質量％以上、４０質量％以下であることがさらに好ましい。かかる範囲内で芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）を混合することにより、多層体の耐ＵＶ変色性を低下させることなく、多層体の耐熱性、耐衝撃性をさらに向上することができる。

＜ポリカーボネート樹脂以外の樹脂＞
成形加工性や諸物性のさらなる向上・調整を目的として、本発明の多層体を構成するポリカーボネート樹脂に対して、ポリカーボネート樹脂以外の樹脂や、樹脂以外の添加剤を配合し、樹脂組成物とすることも出来る。例えば、ポリエステル系樹脂、ポリエーテル、ポリアミド、ポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート等の樹脂やコア−シェル型、グラフト型又は線状のランダム及びブロック共重合体のようなゴム状改質剤などが挙げられる。前記ポリカーボネート樹脂以外の樹脂、あるいは、添加剤の配合量としては、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、１質量％以上、３０質量％以下の割合で配合することが好ましく、３質量％以上、２０質量％以下の割合で配合することがより好ましく、５質量％以上、１０質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。

＜熱安定剤＞
本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物には、成形時における分子量の低下や色相の悪化を防止するために熱安定剤を配合することができる。かかる熱安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜ホスホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル等が挙げられ、具体的には、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファイト、ジオクチルモノフェニルホスファイト、ジイソプロピルモノフェニルホスファイト、モノブチルジフェニルホスファイト、モノデシルジフェニルホスファイト、モノオクチルジフェニルホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル） ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒ
ｔ−ブチルフェニル） オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェニル） ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリブチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェート、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェート、ジイソプロピルホスフェート、４，４’−ビフェニレンジホスフィン酸テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベンゼンホスホン酸ジエチル、ベンゼンホスホン酸ジプロピル等が挙げられる。なかでも、トリスノニルフェニルホスファイト、トリメチルホスフェート、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、およびベンゼンホスホン酸ジメチルが好ましく使用される。 これらの熱安定剤は、１種を単独で用いても良く、２種以
上を併用しても良い。前記熱安定剤の配合量は、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で熱安定剤を配合することにより、添加剤のブリード等を生じることなく樹脂の分子量低下や変色を防止することができる。

＜酸化防止剤＞
また、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物には、酸化防止の目的で通常知られた酸化防止剤を配合することができる。かかる酸化防止剤としては、例えばペンタエリスリトールテトラキス（３−メルカプトプロピオネート） 、ペンタエリスリトールテトラ
キス（３−ラウリルチオプロピオネート）、グリセロール−３−ステアリルチオプロピオネート、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、１，６−ヘキサンジオール−ビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、ペンタエリスリトール−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、Ｎ，Ｎ−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマイド）、３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジルホスホネート−ジエチルエステル、トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、４，４’−ビフェニレンジホスフィン酸テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）、３，９−ビス｛１，１−ジメチル−２−［β−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ］エチル｝−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカン等の１種又は２種以上が挙げられる。前記酸化防止剤の配合量は、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で酸化防止剤を配合することにより、酸化防止剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂の酸化劣化を防止することができる。

＜滑剤＞
また、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して表面滑性の付与を目的として、滑剤を配合することができる。前記滑剤としては、一価または多価アルコールの高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸、パラフィンワックス、蜜蝋、オレフィン系ワックス、カルボキシ基および／ またはカルボン酸無水物基を含有するオレフィン系ワックス、シリコ
ーンオイル、オルガノポリシロキサン等が挙げられる。

前記高級脂肪酸エステルとしては、炭素原子数１〜２０の一価または多価アルコールと炭素原子数１０〜３０の飽和脂肪酸との部分エステルまたは全エステルが好ましい。かかる一価または多価アルコールと飽和脂肪酸との部分エステルまたは全エステルとしては、ステアリン酸モノグリセリド、ステアリン酸ジグリセリド、ステアリン酸トリグリセリド、ステアリン酸モノソルビテート、ステアリン酸ステアリル、ベヘニン酸モノグリセリド、ベヘニン酸ベヘニル、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールテトラステアレート、ペンタエリスリトールテトラペラルゴネート、プロピレングリコールモノステアレート、ステアリルステアレート、パルミチルパルミテート、ブチルステアレート、メチルラウレート、イソプロピルパルミテート、ビフェニルビフェネ− ト、ソ
ルビタンモノステアレート、２−エチルヘキシルステアレート等が挙げられる。中でも、
ステアリン酸モノグリセリド、ステアリン酸トリグリセリド、ペンタエリスリトールテトラステアレート、ベヘニン酸ベヘニルが好ましく用いられる。高級脂肪酸としては、炭素原子数１０〜３０の飽和脂肪酸が好ましい。かかる脂肪酸としては、ミリスチン酸、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘニン酸などが挙げられる。これらの滑剤は、１種を単独で用いても良く、２種以上を混合して用いても良い。前記滑剤の配合量は、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で滑剤を配合することにより、滑剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物に表面滑性を付与することができる。

＜紫外線吸収剤、光安定剤＞
また、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物の耐候性をさらに向上する目的で、紫外線吸収剤、光安定剤を配合することができる。かかる紫外線吸収剤、光安定剤としては、例えば２−（２’−ヒドロキシ−５’−ｔｅｒｔ−オクチルフェニル） ベンゾトリ
アゾール、２−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル−２−ヒドロキシフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−（５−メチル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール、２−［２−ヒドロキシ−３，５−ビス（α，α−ジメチルベンジル）フェニル］−２Ｈ−ベンゾトリアゾール、２，２’−メチレンビス（４−クミル−６−ベンゾトリアゾールフェニル）、２，２’−ｐ−フェニレンビス（１，３−ベンゾオキサジン−４−オン）等が挙げられる。紫外線吸収剤の融点としては、特に１２０〜２５０℃の範囲にあるものが好ましい。融点が１２０℃ 以上の紫外線吸収剤を使用すると、成形品表面のガス
による曇りが減少し改善される。具体的には、２−（２'−ヒドロキシ−５'−メチルフェニル)ベンゾトリアゾール、２−(２ '−ヒドロキシ−３'−ｔｅｒｔ−ブチル−５'−メチルフェニル) −５−クロロベンゾトリアゾール、２−[２'−ヒドロキシ−３'−（３",４",５",６"−テトラヒドロフタルイミドメチル)−５'−メチルフェニル]ベンゾトリアゾー
ル、２，２−メチレンビス[４−(１，１，３，３−テトラメチルブチル)−６−（２Ｈ−
ベンゾトリアゾール−２−イル)フェノール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジクミル
フェニル)ベンゾトリアゾールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が使用され、こ
れらのうちでも、特に、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジクミルフェニル)ベンゾトリ
アゾール、２，２−メチレンビス[４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル) −６−
（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル)フェノールが好ましい。これらの紫外線吸収剤
、光安定剤は、１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。 前記紫外線吸
収剤、光安定剤の配合量は、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、０．０００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．０００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００１質量％以上、０．２質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲で紫外線吸収剤、光安定剤を配合することにより、紫外線吸収剤、光安定剤のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物の耐候性を向上することができる。

＜エポキシ系化合物＞
さらに、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物の耐加水分解性をさらに向上するため、エポキシ系化合物を配合することができる。エポキシ系化合物の具体例としては、エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油、フェニルグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、ｔ−ブチルフェニルグリシジルエーテル、３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３',４'−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４−エポキシ−６−
メチルシクロヘキシルメチル−３',４'−エポキシ−６'−メチルシクロヘキシルカルボキシレート、２，３−エポキシシクロヘキシルメチル−３',４'−エポキシシクロヘキシル
カルボキシレート、４−(３，４−エポキシ−５−メチルシクロヘキシル） ブチル−３',４'−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４−エポキシシクロヘキシルエチ
レンオキシド、シクロヘキシルメチルー３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、３，４−エポキシ−６−メチルシクロヘキシルメチル−６'−メチルシロヘキシルカ
ルボキシレート、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、テトラブロモビスフェノールＡグリシジルエーテル、フタル酸のジグリシジルエステル、ヘキサヒドロフタル酸のジグリシジルエステル、ビス−エポキシジシクロペンタジエニルエーテル、ビス−エポキシエチレングリコール、ビス−エポキシシクロヘキシルアジペート、ブタジエンジエポキシド、テトラフェニルエチレンエポキシド、オクチルエポキシタレート、エポキシ化ポリブタジエン、３，４−ジメチル−１，２−エポキシシクロヘキサン、３，５−ジメチル−１，２−エポキシシクロヘキサン、３−メチル−５−ｔ−ブチル−１，２−エポキシシクロヘキサン、オクタデシル−２，２−ジメチル−３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、Ｎ−ブチル−２，２−ジメチル−３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、シクロヘキシル−２−メチル−３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、Ｎ−ブチル−２−イソプロピル−３，４−エポキシ−５−メチルシクロヘキシルカルボキシレート、オクタデシル−３，４−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、２−エチルヘキシル−３',４'−エポキシシクロヘキシルカルボキシレート、４，６−ジメチル
−２，３−エポキシシクロヘキシル−３',４'−エポキシシクロヘキシルカルボキシレー
ト、４，５−エポキシ無水テトラヒドロフタル酸、３−ｔ−ブチル−４，５−エポキシ無水テトラヒドロフタル酸、ジエチル−４，５−エポキシ−シス−１，２−シクロヘキシルジカルボキシレート、ジ−Ｎ−ブチル−３−ｔ−ブチル−４，５−エポキシ-シス−１，
２−シクロヘキシルジカルボキシレートなどが挙げられる。ビスフェノールＡジグリシジルエーテルが相溶性などの点から好ましい。前記エポキシ系化合物の配合量としては、本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物に対して、０．０００１質量％以上、５質量％以下の割合で配合することが好ましく、０．００１質量％以上、１質量％以下の割合で配合することがより好ましく、０．００５質量％以上、０．５質量％以下の割合で配合することがさらに好ましい。かかる範囲でエポキシ系化合物を配合することにより、エポキシ系化合物のブリード、樹脂組成物からなる各種成形品の機械特性低下を生じることなく、樹脂組成物の耐加水分解性を向上することができる。

本発明の多層体の各層を構成する樹脂組成物には、上記以外にも、可塑剤、顔料、染料、充填剤等の添加剤をさらに配合することもできる。

＜本多層体の用途＞
本多層体は、フィルム、シート、プレート等の成形品として広く使用することができる。本多層体の成形方法としては公知の方法、例えば、共押出、押出ラミネート、熱ラミネート、ドライラミネート等の方法を用いることができる。この中でも特に３層以上の多層体を成形する場合は共押出法を用いることが好ましい。

共押出の場合、本多層体の各層を構成する樹脂、及び、添加剤を複数台の押出機を用いてフィードブロック、あるいは、マルチマニホールドダイを通じ樹脂を合流させ、多層体を成形する。本多層体の強度や耐衝撃性をさらに向上するには、前記工程で得られた多層体をロール法、テンター法、チューブラー法等で一軸、あるいは、二軸に延伸することもできる。

本発明の多層体は、前記構造単位（ａ）を５０モル％以上、８０モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層と、構造単位（ａ）を１０モル％以上、４５モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）からなる層とを、各々少なくとも１層以上有することが重要である。前記構造単位（ａ）を５０モル％以上、８０モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層を少なくとも１層以上有することで、本発明の多層体に優れた表面硬度、耐熱性を付与することができ、かつ、前記構造単位（ａ）を１０モル％以上、４５モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）からなる層を少なくとも１層以上有することで、本発明の多層体に優れた耐衝撃性を付与することができる。

上記方法にて成形した多層体において、脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層の、多層体の全層の厚みに占める割合は５％以上、６０％以下であることが好ましく、１０％以上、５５％以下であることがより好ましく、２０％以上、５０％以下であることがさらに好ましい。脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層の厚みがかかる範囲内であれば、優れた表面硬度、耐熱性を有しながら、さらに、優れた耐衝撃性をも有する多層体を提供することができる。

さらに、本発明の多層体は透明性、耐ＵＶ変色性にも優れており、キセノン７２時間照射前後の色差ΔＥが２０以下であることが好ましく、１５以下であることがより好ましく、１０以下であることがさらに好ましい。ΔＥが２０以下であれば、屋外での使用や、ＵＶが照射される環境においても変色せず、優れた透明性を保持し続けることができるため、特に用途を限定されず、広い分野で本発明の多層体を使用することができる。

なお、一般的に「フィルム」とは、長さ及び幅に比べて厚さが極めて小さく、最大厚さが任意に限定されている薄い平らな製品で、通常、ロールの形で供給されるものをいい（ＪＩＳ Ｋ６９００）、一般的に「シート」とは、ＪＩＳにおける定義上、薄く、その厚さが長さと幅のわりには小さく平らな製品をいう。しかし、シートとフィルムの境界は定かでなく、本発明において文言上両者を区別する必要がないので、本発明においては、「フィルム」と称する場合でも「シート」を含むものとし、「シート」と称する場合でも「フィルム」を含むものとする。

フィルム、シート、または、プレートとして成形された本発明の多層体は、透明性、耐衝撃性、耐熱性に優れ、かつ、優れた耐ＵＶ変色性、表面硬度を有する。そのため、本発明の多層体の用途は特に制限されるものではないが、例えば、建材、内装部品、ディスプレイカバー等の透明シート、樹脂被覆金属板用シート、成形（真空・圧空成形、熱プレス成形など）用シート、着色プレート、透明プレート、シュリンクフィルム、シュリンクラベル、シュリンクチューブや、自動車内装材、家電製品部材、ＯＡ機器部材等に使用できる。

本発明の多層体は、成形用シートとして用いて種々の二次加工を施すことができ、加熱成形することによって熱成形体とすることもできる。熱成形の方法としては特に限定されず、ブリスター成形、真空成形、圧空成形など公知の成形方法を利用することができる。

一般に熱成形用材料として使用されている汎用の芳香族ポリカーボネート樹脂の場合には、表面硬度が低く傷が入りやすいという点や、ガラス転移温度が高いために成形が容易でないという点、また印刷を設ける熱成形用途の場合には、耐溶剤性の悪さに起因する印刷インキによるクラックの発生が生じる等の問題点がある。
一方、本発明にかかる脂肪族ポリカーボネート樹脂を用いた多層体は、芳香族ポリカーボネート樹脂よりもガラス転移温度を低くすることができるため熱成形が容易であり、耐熱性と二次加工性を兼ね備えたシートを得ることができる。また脂肪族系であるため耐候性に優れており、表面硬度や耐溶剤性の向上も期待できるため、特に、屋外で使用されたり、印刷が施されて使用されたりする熱成形用途に好適に使用することができる。

また、本発明にかかる多層体は熱成形が容易であるため深絞りが可能であり、例えば深絞り高さが必要とされる形状や特殊な形状の熱成形用途にも好適に使用することができる
。

前記の熱成形体の用途も特に限定されないが、例えば印刷適性、耐候性および耐熱性を必要とする用途としては、自動販売機内で使用される模擬缶（いわゆるダミー缶）やバックライト付き公告表示板等に好適に使用することができる。また、深絞り適性を必要とする用途としては、卵パック等の食品用包装材や、医薬品用のプレススルーパック（ＰＴＰ）等に好適に使用することができる。

また、前記の熱成形体にさらに溶融樹脂を射出成形して裏打ち層を形成することにより、意匠性に優れたインモールド成形体を製造することもできる。この場合、熱成形体の一方の面に印刷層を設け、当該印刷面側に射出成形することによって印刷層を保護することができる。
なお、一旦熱成形によって二次加工した後に溶融樹脂を射出成形する場合だけでなく、熱成形と射出成形を金型内で同時に行ってもよく、シート状の多層体を用いて一段階でインモールド成形体を得ることもできる。当該インモールド成形体の用途としては、自動車内装材や家電製品部材、ＯＡ機器部材等に好適に使用することができる。

以下に実施例を示すが、これらにより本発明は何ら制限を受けるものではない。なお、実施例中に示す結果は以下の方法で評価を行った。

なお、本明細書中に表示される原料及び試験片についての種々の測定値及び評価は次の様にして行った。ここで、フィルムの押出機からの流れ方向を縦方向、その直交方向を横方向と呼ぶ。

（１）粘度平均分子量（Ｍｖ）
ウベローデ粘度計を使用し、ポリカーボネート樹脂試料の塩化メチレン溶液（０．６ｇ／ｄｌ）を調製し、２０℃におけるη_ｓｐを測定し、以下の式（Ｉ）及び（ＩＩ）より粘度平均分子量（Ｍｖ）を求めた。
η_ｓｐ／Ｃ＝［η］×（１＋０．２８η_ｓｐ） （Ｉ）
［η］＝１．２３×１０^-４×（Ｍｖ）^０．８３ （ＩＩ）
（式（Ｉ）中、η_ｓｐはポリカーボネート樹脂試料の塩化メチレン中２０℃で測定した比粘度であり、Ｃはこの塩化メチレン溶液の濃度である。塩化メチレン溶液としては、ポリカーボネート樹脂試料の濃度が０．６ｇ／ｄｌの溶液を使用する。）

（２）還元粘度
中央理化社製ＤＴ−５０４型自動粘度計にてウベローデ型粘度計を用い、溶媒として、塩化メチレンを用い、温度２０．０℃±０．１℃でポリカーボネート樹脂試料の還元粘度を測定した。濃度は０．６０ｇ／ｄｌになるように、精密に調整した後に測定した。
溶媒の通過時間ｔ₀、溶液の通過時間ｔから、下記式：
η_rel＝ｔ／ｔ₀
より相対粘度η_relを求め、 相対粘度η_relから、下記式：
η_sp＝（η−η₀）／η₀＝η_rel−１
より比粘度η_spを求めた。
比粘度η_spを濃度ｃ（g／dl）で割って、下記式：
η_red＝η_sp／ｃ
より還元粘度（換算粘度）η_redを求めた。
この数値が高いほど分子量が大きい。

（３）ガラス転移温度
粘弾性スペクトロメーターＤＶＡ−２００（アイティー計測制御株式会社製）を用い、歪み０．１％、周波数１０Ｈｚ、昇温速度３℃／分にて動的粘弾性の温度分散測定（ＪＩＳ Ｋ７１９８Ａ法の動的粘弾性測定）を行った。そして損失正接（ｔａｎδ）の主分散のピークを示す温度をガラス転移温度とした。

（４）透明性（全光線透過率、ヘーズ）
ＪＩＳ Ｋ７１０５に基づいて、全光線透過率および拡散透過率を測定し、ヘーズを以下の式で算出した。厚み０．２ｍｍでの全光線透過率が８０％以上、ヘーズが３％以下であるものを合格とした。
［ヘーズ］＝［拡散透過率］／［全光線透過率］×１００

（５）耐衝撃性（破壊エネルギー）
ハイドロショット高速衝撃試験器（島津製作所社製「ＨＴＭ−１型」）を用いて、縦方向１００ｍｍ×横方向１００ｍｍの大きさに切り出したシートを試料とし、クランプで固定し、温度２３℃でシート中央に直径が１／２インチの撃芯を落下速度３ｍ／秒で落として衝撃を与え、試料が破壊するときの破壊エネルギー（ｋｇｆ・ｍｍ）を測定した。破壊エネルギーが２００ｋｇｆ・ｍｍ以上のものを合格とした。

（６）耐熱性（ＴＭＡ軟化温度）
長さ５ｍｍ×幅５ｍｍ（厚みはそれぞれの試験片により異なる）の評価用サンプルを用いて、ＪＩＳ Ｋ７１９６に基づき、ＴＭＡによる軟化温度の測定を行った。温度２３℃、相対湿度５０％、圧子への圧力０．５Ｎ、昇温速度５℃／分にてＴＭＡ曲線を測定し、圧子が針入を始めるよりも低温側に認められる直線部分を高温側に延長し、侵入速度が最大となる部分の接線の低温側への延長との交点を針侵入温度とし、この値から軟化温度を算出した。ＴＭＡ軟化温度は７０℃以上を合格とした。

（７）耐ＵＶ変色性（ΔＥ）
スガ試験機社製キセノンウェザーメーターＷＢＬ７５ＸＳを用い、面照射度６０Ｗ／ｃｍ^２、波長３００〜４００ｎｍ、ブラックパネル温度６３℃、相対湿度５０％の条件下において、サンプルに対して７２時間の照射を行った。照射前後のサンプルについて色差ΔＥを測定した。ΔＥが２０以下であるものを合格とした。

（８）表面硬度（鉛筆硬度）
ＪＩＳ Ｋ５４００に基づき、雰囲気温度２３℃の恒温室内で８０ｍｍ×６０ｍｍに切り出した多層体サンプルの第１層の表面に対して、鉛筆を４５度の角度を保ちつつ１ｋｇの荷重をかけた状態で線を引き、表面状態を目視にて評価した。鉛筆硬度がＦ以上であるものを合格とした。

［脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）］
ＰＣ１：
イソソルビドに由来する構造単位／１，４−シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝５０／５０モル％、
ガラス転移温度＝１０１℃、還元粘度 ０．５７ｄｌ／ｇ
ＰＣ２：
イソソルビドに由来する構造単位／１，４−シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝７０／３０モル％、
ガラス転移温度＝１２０℃、還元粘度 ０．５６ｄｌ／ｇ

［脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）］
ＰＣ３：
イソソルビドに由来する構造単位／１，４−シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝１０／９０モル％、
ガラス転移温度＝５０℃、還元粘度 ０．５１ｄｌ／ｇ
ＰＣ４：
イソソルビドに由来する構造単位／１，４−シクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位＝３０／７０モル％、
ガラス転移温度＝８０℃、還元粘度 ０．６９ｄｌ／ｇ

［芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）］
ＰＣ５：
三菱エンジニアリングプラスチックス社製ユーピロンＳ３０００、
ガラス転移温度＝１５０℃、還元粘度 ０．４９ｄｌ／ｇ、
粘度平均分子量＝２０，０００

（参考例１）
ＰＣ３をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、２種３層のマルチマニホールド式の口金より第２層として２２０℃で押出した。また、同時にＰＣ１をφ３０ｍｍ単軸押出機を用いて、同様の口金より第１層、及び、第３層として２２０℃で押出した。また、この時それぞれの層の厚みは、第１層／第２層／第３層が０．０４／０．１２／０．０４（ｍｍ）となるよう溶融樹脂の吐出量を調整した。次いで、この共押出シートを約１００℃のキャス
ティングロールにて急冷し、多層シートを得た。得られた多層シートに関して、透明性（全光線透過率、ヘーズ）、耐衝撃性（破壊エネルギー）、耐熱性（ＴＭＡ軟化温度）、耐ＵＶ変色性（ΔＥ）、表面硬度（鉛筆硬度）の評価を行った結果を表１に示す。

（参考例２）
参考例１において、第１層、及び、第３層をＰＣ２とし、キャスティングロール温度を１２０℃とした以外は参考例１と同様の方法で多層シートの作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。

（参考例３）
参考例２において、第２層をＰＣ４とした以外は参考例２と同様の方法で多層シートの作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。

（参考例４）
ＰＣ２をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、２種２層のマルチマニホールド式の口金より第１層として２２０℃で押出した。また、同時にＰＣ３をφ３０ｍｍ単軸押出機を用いて、同様の口金より第２層として２２０℃で押出した。また、この時それぞれの層の厚みは、第１層／第２層が０．０５／０．１５（ｍｍ）となるよう溶融樹脂の吐出量を調整した。次いで、この共押出シートを約１００℃のキャスティングロール（キャスティングロール面側がＰＣ２）にて急冷し、多層シートを得た。得られた多層シートに関して、参考例１と同様の評価を行った結果を表１に示す。

（実施例１）
参考例１において、第２層をＰＣ３、及び、ＰＣ５を混合質量比７０：３０の割合でドライブレンドしたものとした以外は、参考例１と同様の方法で多層シートの作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。

（実施例２）
ＰＣ５をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、３種５層のマルチマニホールド式の口金より第３層として２２０℃で押出した。また、同時にＰＣ１をφ３０ｍｍ単軸押出機を用いて、同様の口金より第１層、及び、第５層として２２０℃で押出した。さらに、同時にＰＣ３をφ３０ｍｍ単軸押出機を用いて、同様の口金より第２層、及び、第４層として２２０℃で押出した。また、この時それぞれの層の厚みは、第１層／第２層／第３層／第４層／第５層が０．０３／０．０１／０．１２／０．０１／０．０３（ｍｍ）となるよう溶融樹脂の吐出量を調整した。次いで、この共押出シートを約１００℃のキャスティングロールにて急冷し、多層シートを得た。得られた多層シートに関して、参考例１と同様の評価を行った結果を表１に示す。

（比較例１）
ＰＣ２をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、単層の口金より２２０℃で厚みが０．２ｍｍとなるように押出した後、約１２０℃のキャスティングロールにて急冷し、単層シート
を得た。得られた単層シートに関して、参考例１と同様の評価を行った結果を表１に示す。

（比較例２）
ＰＣ４をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、単層の口金より２２０℃で厚みが０．２ｍｍとなるように押出した後、約８０℃のキャスティングロールにて急冷し、単層シートを
得た。得られた単層シートに関して、参考例１と同様の評価を行った結果を表１に示す。

（比較例３）
ＰＣ５をφ４０ｍｍ単軸押出機を用いて、単層の口金より２２０℃で厚みが０．２ｍｍとなるように押出した後、約１４０℃のキャスティングロールにて急冷し、単層シート
を得た。得られた単層シートに関して、参考例１と同様の評価を行った結果を表１に示す。

（比較例４）
参考例１において、第１層、及び、第３層として脂肪族ポリカーボネート樹脂を用いずに、ＰＭＭＡ１（三菱レイヨン社製アクリペットＭＦ、ＰＭＭＡ）を用い、第２層としてＰＣ５を用いた以外は参考例１と同様の方法で多層シートの作製、及び、評価を行った。結果を表１に示す。

表１より、本発明の多層体は、本発明の規定の範囲内であれば、透明性、耐衝撃性、耐熱性、耐ＵＶ変色性、表面硬度についていずれも優れていた。一方、比較例１は耐衝撃性について、比較例２は耐熱性と表面硬度について、比較例３は耐ＵＶ変色性と表面硬度について、比較例４は耐衝撃性について実施例より劣っていた。これより、本発明の多層体は、透明性、耐衝撃性、耐熱性、耐ＵＶ変色性、表面硬度に優れた多層体であることがわかる。

Claims (13)

1. 構造の一部に下記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を５０モル％以上、８０モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層と、構造の一部に下記一般式（１）で表される部位を有するジヒドロキシ化合物に由来する構造単位（ａ）を１０モル％以上、４５モル％以下の割合で含む脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）との混合物（Ｘ）からなる層とを、各々少なくとも１層有し、混合物（Ｘ）はガラス転移温度が単一である多層体。
   

   

   （但し、上記一般式（１）で表される部位が−ＣＨ_２−Ｏ−Ｈの一部である場合を除く。）
2. 前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）がシクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を２０モル％以上、５０モル％以下の割合で含み、かつ、前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）がシクロヘキサンジメタノールに由来する構造単位（ｂ）を５５モル％以上、９０モル％以下の割合で含むことを特徴とする請求項１に記載の多層体。
3. 前記ジヒドロキシ化合物が、下記一般式（２）で表されるジヒドロキシ化合物であることを特徴とする請求項１または２に記載の多層体。
   

   
4. 前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層を前記多層体の両外層として有し、かつ、前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ｂ）と芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）との混合物（Ｘ）からなる層を前記多層体の内層として少なくとも１層有することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の多層体。
5. 混合物（Ｘ）中に占める芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）の割合が、１０質量％以上、６０質量％以下であることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の多層体。
6. 請求項１記載の脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層と、請求項１記載の脂肪族ポリカーボネート（Ｂ）からなる層と、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）からなる層とを各々少なくとも１層有し、かつ、前記脂肪族ポリカーボネート（Ｂ）からなる層と前記芳香族ポリカーボネート樹脂（Ｃ）からなる層とが隣接することを特徴とする多層体。
7. 前記脂肪族ポリカーボネート樹脂（Ａ）からなる層の厚みの、多層体の全層の厚みに対する割合が、５％以上、６０％以下であることを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載の多層体。
8. 請求項１から７のいずれか１項に記載の多層体を打ち抜き加工してなるディスプレイカバー。
9. 請求項１から７のいずれか１項に記載の多層体を加工してなる建築材料部材。
10. 請求項１から７のいずれか１項に記載の多層体を熱成形してなる熱成形体。
11. 請求項１０に記載の熱成形体を用いてなる自動販売機用模擬缶。
12. 請求項１０に記載の熱成形体を用いてなるプレススルーパック。
13. 請求項１０に記載の熱成形体の表面に溶融樹脂を射出成形して裏打ち層を形成してなるインモールド成形体。