JP5494095B2 - インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機 - Google Patents

インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機 Download PDF

Info

Publication number
JP5494095B2
JP5494095B2 JP2010069651A JP2010069651A JP5494095B2 JP 5494095 B2 JP5494095 B2 JP 5494095B2 JP 2010069651 A JP2010069651 A JP 2010069651A JP 2010069651 A JP2010069651 A JP 2010069651A JP 5494095 B2 JP5494095 B2 JP 5494095B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
voltage
switching
switching circuit
inverter device
circuit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2010069651A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2011205764A (ja
Inventor
敬三 松井
慎 今井
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Corp
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Panasonic Corp
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Panasonic Corp, Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Panasonic Corp
Priority to JP2010069651A priority Critical patent/JP5494095B2/ja
Priority to US13/505,353 priority patent/US20120212170A1/en
Priority to CN201080065757.9A priority patent/CN102835017B/zh
Priority to EP10848326.4A priority patent/EP2552008A4/en
Priority to PCT/JP2010/004404 priority patent/WO2011117932A1/ja
Publication of JP2011205764A publication Critical patent/JP2011205764A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5494095B2 publication Critical patent/JP5494095B2/ja
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H02M7/5388—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with asymmetrical configuration of switches
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
    • H02M1/084—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters using a control circuit common to several phases of a multi-phase system
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
    • H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
    • H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
    • H02P27/08—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation
    • H02P27/085—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation wherein the PWM mode is adapted on the running conditions of the motor, e.g. the switching frequency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Description

本発明は、複数個のスイッチング素子により構成され、直流電力を、所望の周波数の交流に変換し、モータなどの負荷の駆動を行うインバータ装置、およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機に関するものである。
電源からの入力電力を、所望の周波数の交流に変換し、モータ駆動などに使用するいわゆるインバータ装置においては、電源電圧の印加方向に従って上流側および下流側の２つのスイッチング素子の直列回路を複数有するスイッチング回路が一般的である。上流側、いわゆる上アームのスイッチング素子、下流側、いわゆる下アームのスイッチング素子としては、ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）やＭＯＳＦＥＴなどが広く使用されている。このようなスイッチング素子には大きく分けて電圧駆動型スイッチング素子と電流駆動型スイッチング素子がある。
電圧駆動型スイッチング素子は、通流の切り替えを、ゲート端子の電圧の切り替えにより行うタイプの素子であり、電流駆動型スイッチング素子は、ゲート端子の電流の切り替えにより通流切り替えを実現するタイプの素子である。
また、従来の一般的なインバータ回路においては、スイッチング回路の上下アームすべてのスイッチング素子を同じ素子で構成していた。一方、特許文献１に示すように、上アームにＩＧＢＴを、下アームにＭＯＳＦＥＴを用い、ＩＧＢＴのオン時の両端間電圧が一定となることによる高電圧、高電流出力時のロスが小さい特性と、ＭＯＳＦＥＴのオン、オフ速度が速いことによる高周波スイッチングが可能で、かつ低電圧、低電流出力時のロスが小さいという特性を利用し効率向上を行ったインバータ制御回路が提案されていた。
また、特許文献２に示すように、上アームのスイッチング素子の駆動電源として、コンデンサに蓄えられた電力を用いるブートストラップ回路を用いたインバータ装置が提案されていた。
これにより、一般的にインバータに必要な３相６石のスイッチング素子を駆動するための独立した最低４つの直流を出力できる電源に代わって、一つの直流電源とコンデンサを利用したブートストラップ回路によりその回路構成を簡単にし、軽量かつ安価なインバータ装置が提案されていた。
特開２００７−１２９８４８号公報 特開平１１−２５２９７０号公報
このようなインバータ装置においては、インバータ装置の駆動回路を低コスト化するためには、上アームと下アームに用いられるスイッチング素子を駆動するためのドライブ回路のコストを下げる必要がある。さらにこのドライブ回路のコストを下げるためには、スイッチング素子の駆動電源の数を少なくする必要があるが、電流駆動型スイッチング素子の場合、大きな駆動電力が必要であるためドライブ電源を新たに必要としない低コストのブートストラップ回路を実現することは困難であった。
また、スイッチング回路の上下アームが異なった種類のスイッチング素子で構成される場合には、スイッチング素子の導通損失とスイッチング損失の双方を考慮して効率を最大化することは困難であった。
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、上下アームにそれぞれ電圧駆動型、および電流駆動型の異なった種類のスイッチング素子を用いたインバータ装置において、その回路コストを低減すると共に、スイッチング素子の駆動制御を最適に行うことにより、インバータ回路損失を低減し効率向上を行うことを目的としている。
本発明に係るインバータ装置は、複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、所定の周波数以上のキャリア周波数においては、前記下アームを構成する電流駆動型素子と前記上アームを構成する電圧駆動型素子のうち、スイッチング損失が低い方のスイッチング回路側をＰＷＭ変調するものである。
このことにより、高いキャリア周波数の必要な場合においても、低損失、高速のスイッチング素子を備え、小型、低コストの回路で構成された高効率なインバータ装置が実現される。
以上のように本発明によれば、低損失、高速のスイッチング素子を備え、小型、低コストの回路で構成された高効率なインバータ装置が実現される。
第１の実施の形態に係るインバータ装置の詳細構成を示す構成図 同インバータ装置のキャリア周波数に対する回路損失の特性を示す特性図 同インバータ装置の下アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング図 同インバータ装置の上アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング図 同インバータ装置の高キャリア周波数の場合の出力周波数に対するＰＷＭ変調方式の切換特性を表す特性図 第２の実施形態に係るインバータ装置における下張付き２相変調のＰＷＭ変調方式のタイミング特性図 同インバータ装置における上張付き２相変調のＰＷＭ変調方式のタイミング特性図 同インバータ装置の上アームを構成する電圧駆動型素子が下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失であった場合の出力周波数に対するＰＷＭ変調方式の切換特性図 本発明の実施の形態に係る電気掃除機の概要構成を示す概要図
第１の発明は、複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、所定の周波数以上のキャリア周波数においては、前記下アームを構成する電流駆動型素子と前記上アームを構成する電圧駆動型素子のうち、スイッチング損失が低い方のスイッチング回路側をＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、高いキャリア周波数の必要な場合においても、低損失、高速のスイッチング素子を備え、小型、低コストの回路で構成された高効率なインバータ装置が実現される。
第２の発明は、特に第１の発明において、所定の周波数以下のキャリア周波数においては、下アームを構成する電流駆動型素子と上アームを構成する電圧駆動型素子のうち、スイッチング損失が高い方のスイッチング回路側をＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、低いキャリア周波数の場合においても低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第３の発明は、特に第１または第２の発明において、スイッチング回路の変調方式を切り替える所定のキャリア周波数の値が、下アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調した場合と、上アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調した場合とのインバータ装置の損失が同等となる周波数であることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、キャリア周波数の値によらず、常に低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第４の発明は、特に第１〜第３のいずれか１つの発明において、所定の出力周波数以下の条件においては、上アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、出力周波数の低い場合においても、安定してスイッチング素子が駆動される低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第５の発明は、特に第４の発明において、上アーム側スイッチング回路をＰＷＭ変調する条件である所定の出力周波数の値は、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる出力周波数であることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、出力周波数の低い場合においても、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧が必要以下に低下することがなく安定してスイッチング素子が駆動される
低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第６の発明は、複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、前記下アームを構成する電流駆動型素子が、前記上アームを構成する電圧駆動型素子よりも低オン損失である条件においては、３相出力電圧の最低電圧を電源電圧の低電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、上下アームを構成するスイッチング素子が異なり、下アームを構成するスイッチング素子が低オン損失である場合においても、高効率で正弦波交流を出力するインバータ装置が実現される。
第７の発明は、複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、前記上アームを構成する電圧駆動型素子が、前記下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失である条件においては、３相出力電圧の最大電圧を電源電圧の高電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、上下アームを構成するスイッチング素子が異なり、上アームを構成するスイッチング素子が低オン損失である場合においても、高効率で正弦波交流を出力するインバータ装置が実現される。
第８の発明は、特に第７の発明において、所定の出力周波数以下の条件においては、３相出力電圧の最低電圧を電源電圧の低電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置である。このことにより、出力周波数の低い場合においても、安定してスイッチング素子が駆動され、正弦波交流が出力される低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第９の発明は、特に第８の発明において、３相出力電圧の最低電圧を電源電圧の低電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式を行う条件である所定の出力周波数の値が、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる出力周波数であることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、出力周波数の低い場合においても、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧が必要以下に低下することがなく安定してスイッチング素子が駆動され、正弦波交流が出力される低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第１０の発明は、特に第１〜第９のいずれか１つの発明において、前記ブートストラップ回路は、前記下アーム側スイッチング回路に電源電圧を印加する電源と、低電圧側が前記上アーム側のスイッチング素子と前記下アーム側のスイッチング素子の接続点に接続され、前記上アーム側スイッチング回路に電源電圧を印加するコンデンサと、前記電源と前記コンデンサとの間を接続するダイオードとを有することを特徴としたインバータ装置である。このことにより、スイッチング素子の駆動回路が、小型、低コストの回路で構成される低コスト、高効率なインバータ装置が実現される。
第１１の発明は、特に第１〜第１０のいずれか１つの発明において、スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電圧駆動型素子が、ＩＧＢＴであることを特徴とする
インバータ装置である。このことにより、安価で変換効率の高いインバータ装置が実現される。
第１２の発明は、特に第１〜第１０のいずれか１つの発明において、スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電圧駆動型素子が、ＭＯＳＦＥＴであることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、安価で変換効率の高いインバータ装置が実現される。
第１３の発明は、特に第１〜第１２のいずれか１つの発明において、スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電流駆動型素子が、窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体であることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、安価で変換効率の高いインバータ装置が実現される。
第１４の発明は、特に第１〜第１２のいずれか１つの発明において、スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電流駆動型素子が、バイポーラトランジスタ半導体であることを特徴とするインバータ装置である。このことにより、安価で変換効率の高いインバータ装置が実現される。
第１５の発明は、特に第１〜第１４のいずれか１つの発明のインバータ装置を電気掃除機用ファンモータの駆動装置に用いたことを特徴とする電気掃除機である。このことにより、安価で駆動効率の高い電気掃除機が実現される。
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本実施の形態によって本発明が限定されるものではない。
（実施の形態１）
図１は、第１の実施の形態に係るインバータ装置の詳細構成を示す構成図である。
交流電源１より与えられる交流電力は、整流回路４、平滑コンデンサ５により一旦、直流化され、インバータ装置２に供給される。
インバータ装置２は、スイッチング素子２２〜２４により構成される上アーム側のスイッチング素子と下アーム側のスイッチング素子２５〜２７による直列回路を３相分有し、これら直列回路における上アームと下アームの相互接続点が、負荷であるモータ３に接続された構成となっている。
制御手段２８は、モータ３が所望の回転数で回転するような交流電力をインバータ装置２が出力するように、スイッチング素子２２〜２７のスイッチングを制御する。スイッチングの方法としては、素子の駆動パルスの時間幅により出力電圧を制御する、一般的なパルス幅変調（ＰＷＭ）方式が用いられる。
上アーム側のスイッチング素子２２〜２４としては、電圧駆動型スイッチング素子であるＩＧＢＴ半導体デバイスが用いられ、並列に還流ダイオード２２ａ〜２４ａが備えられる。
一方、下アーム側のスイッチング素子２５〜２７としては、上アームに比べると非常に高速なスイッチングが可能で効率も高い窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体デバイスが用いられる。
このように上アームと下アームと異なった特性のスイッチング素子を使用し、夫々の特性に合わせたドライブ方式を用いることにより、安価な構成で、インバータ制御回路の高
効率化を実現することができる。
さらに各相には、対となる上下アームのスイッチング素子の駆動を行う駆動回路２１が設けられる。この駆動回路２１は、上アーム側スイッチング素子をドライブする上アームドライバ回路３２と、下アーム側スイッチング素子をドライブする下アームドライバ回路３３と、下アーム側スイッチング回路にドライブ電圧を印加するドライバ電源２９と、低電圧側が上アーム側のスイッチング素子と下アーム側のスイッチング素子の接続点に接続され、上アーム側スイッチング回路に電源電圧を印加するコンデンサ３１と、ドライバ電源２９とコンデンサ３１との間を接続するダイオード３０とを有したブートストラップ回路となっている。
これにより、下アームのスイッチング素子をドライブする下アームドライバ回路３３には、ドライバ電源２９からドライブ電圧を供給すると共に、上アームのスイッチング素子をドライブする上アームドライバ回路３２には、コンデンサ３１からドライブ電圧が供給される。
このコンデンサ３１は以下のようにしてチャージする。つまり、下アーム側スイッチング素子をオンしたときに上アーム側のスイッチング素子と下アーム側のスイッチング素子の接続点の電位が、インバータ装置２に入力される直流電力の低電位側、つまり平滑コンデンサ５の低電位側に設定されることを利用して、ドライバ電源２９からダイオード３０を介してチャージする。
これにより、一つのドライバ電源２９により上アーム、下アーム両方を駆動することが可能となり、回路の小型化、低コスト化となるものである。
このブートストラップ回路にて構成される駆動回路２１は、その上アームのスイッチング素子をドライブする上アームドライバ回路３２がコンデンサ３１からドライブ電圧を供給する形となっているため、非常に少ない電力しかドライブに使用できない。
従って、非常に少ない電力で駆動できる電圧駆動型スイッチング素子は駆動可能であるが、多くの電力を使用する電流駆動型スイッチング素子を駆動するには、非常に大きな容量のコンデンサが必要となり、回路のコストアップおよび大型化を伴うものであった。
本実施の形態に係るインバータ装置においては、上アーム側のスイッチング素子２２〜２４に電圧駆動型スイッチング素子であるＩＧＢＴ半導体デバイスが用いられているため、少ない容量のコンデンサ３１を有したブートストラップ回路により上アームのスイッチング素子の駆動が可能である。
一方、下アーム側のスイッチング素子２５〜２７には、電流駆動型スイッチング素子である窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体デバイスが用いられるが、下アーム側はドライバ電源２９から直接駆動されるため、ブートストラップ回路の構成で下アーム側のスイッチング素子２５〜２７も駆動されるものである。
図２は、第１の実施の形態に係るインバータ装置のキャリア周波数に対する回路損失の特性を示す特性図である。ＰＷＭ変調でスイッチング素子を駆動した場合、上アームのスイッチング素子および下アームのスイッチング素子で発生する損失は、ＰＷＭ変調のキャリア周波数が高くなるに従い増加する。
一方、ＰＷＭ変調を行わない場合の損失は、キャリア周波数に対して変化がないのは言うまでもない。この実施例においては、上アーム側のスイッチング素子２２〜２４は、Ｉ
ＧＢＴ半導体デバイスが用いられ、下アーム側のスイッチング素子２５〜２７は、さらに高速なスイッチングが可能で効率も高い窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体デバイスが用いられているため、上アームのスイッチング素子で発生する損失が、下アームのスイッチング素子で発生する損失より大きな値となっている。
ＰＷＭ時の損失のキャリア周波数に対する増加の割合は、下アームのスイッチング素子の方が小さいものとなっている。また、オン損失も下アームのスイッチング素子である窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体デバイスの方が低いため、ＰＷＭ変調を行わない場合の損失は、下アームのスイッチング素子の方が低損失である。
図３および図４は、第１の実施の形態に係るインバータ装置の異なったＰＷＭ変調方式のタイミング特性を表す図である。
図３は、下アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング特性であり、図４は、上アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング特性である。
図３に示す下アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合、モータのロータの位相角度に対して、１２０度毎に電圧印加する相を切り替えていくが、出力電圧の調整は下アームのスイッチング素子の通流率により調整させるものである。
一方、図４に示す上アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合、モータのロータの位相角度に対して、１２０度毎に電圧印加する相を切り替えていくが、出力電圧の調整は上アームのスイッチング素子の通流率により調整させるものである。どちらの方式によっても、所望の周波数の電力をインバータ装置から出力することができ、それにより負荷となるモータ３を駆動することが可能である。
それぞれの場合の回路損失は、図２において説明したような損失の和となる。つまり、図３に示す下アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合、ＰＷＭ時の下アームスイッチング素子の損失と、ＰＷＭ変調しない場合の上アームスイッチング素子の損失の和となる。また、図４に示す上アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合、ＰＷＭ時の上アームスイッチング素子の損失と、ＰＷＭ変調しない場合の下アームスイッチング素子の損失の和となる。
この場合、キャリア周波数がｆ１より大の場合には、下アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合の方が、回路損失が少なく、逆にキャリア周波数がｆ１より小の場合には、上アームにのみＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式の場合の方が、回路損失が少なくなる。
このように、本発明のインバータ装置は、キャリア周波数に対してＰＷＭの変調方式を切り替えることにより、上アームと下アームとが異なった特性のスイッチング素子を使用し、夫々の特性に合わせたドライブ方式を用い、安価な構成で、インバータ制御回路の高効率化を実現することができる。
図５は、第１の実施の形態に係るインバータ装置の高キャリア周波数（キャリア周波数がｆ１より大）の場合の出力周波数に対するＰＷＭ変調方式の切換特性を表す図である。
インバータ装置の出力する交流の周波数が周波数ｓ１以下の場合には、上アームにのみＰＷＭ変調を行う図４に示すＰＷＭ変調を行う。
本発明によるインバータ装置の駆動回路２１であるブートストラップ回路は、下アームのオン時間にコンデンサ３１に充電し、その電荷を使用して上アームのスイッチング素子をドライブする方式のため、上アームのスイッチング素子のオン時間に対して下アームのスイッチング素子のオン時間が十分小さいとコンデンサ３１の充電が充分に行われず、スイッチング素子を駆動することができない。
特に、下アームのみスイッチングを行うＰＷＭ変調方式の場合、上アームのスイッチング素子の連続オン時間が長いと、そのスイッチング素子をオンするために使用されるドライブ電源となるコンデンサ３１の電圧低下が起こる可能性がある。
従って、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる出力周波数が周波数ｓ１とした時、インバータ装置の出力する交流の周波数が周波数ｓ１以下の場合には、上アームのスイッチング素子の連続オン時間が長くなることによるコンデンサ３１の電圧低下を防ぐため、上アームにのみＰＷＭ変調を行うことにより、安定してスイッチング素子をドライブすることができるものである。
一方、交流の周波数が周波数ｓ１を超えた場合には、キャリア周波数がｆ１より大であるので、下アームにのみＰＷＭ変調を実施することにより、少ない回路損失のインバータ装置を実現することができる。
（実施の形態２）
次に、本発明の第２の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。
第２の実施の形態に係るインバータ装置の詳細構成は、第１の実施の形態に係るインバータ装置と同じである。制御手段２８においては、モータ３が所望の回転数で回転するような交流電力をインバータ装置２が出力するように、スイッチング素子２２〜２７のスイッチングを制御するが、スイッチングの方法としては、正弦波電圧を素子の駆動パルスの時間幅を調整して出力するパルス幅変調（ＰＷＭ）方式を用いる。
図６は、第２の実施の形態に係るインバータ装置のＰＷＭ変調方式のタイミング特性を表す図である。３相出力電圧の最低電圧を直流低電位側に張り付かせ、その期間は他の２相のＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング特性である。
図６に示すタイミングについて説明する。この場合、３相出力電圧の最低電圧を直流低電位側に張り付かせる。このタイミングにおいては、Ｕ相出力電圧は、位相角２１０度から３３０度の１２０度の期間は直流低電位側に張り付かせる。Ｖ相出力電圧は、位相角０度から９０度と位相角３３０度から３６０度との期間を、Ｗ相出力電圧は、位相角９０度から２１０度の期間を直流低電位側に張り付かせる。その期間は他の２相は、３相の相間が正弦波となるようにＰＷＭ変調を実施する。
上アームのスイッチング素子２２〜２４の駆動パルスは、図におけるＵ相上駆動、Ｖ相上駆動、Ｗ相上駆動のように出力され、一方、下アームのスイッチング素子２５〜２７の駆動パルスは、図におけるＵ相下駆動、Ｖ相下駆動、Ｗ相下駆動のように出力される。これにより、所望の周波数の電力をインバータ装置から出力することができ、それにより負荷となるモータ３を駆動することが可能である。
このＰＷＭ変調方式の場合、出力される３相電圧は直流低電位側に偏った低い電位の電圧となるため、下アーム側のスイッチング素子２５〜２７のＯＮ時間の方が上アーム側のスイッチング素子２２〜２４のＯＮ時間よりも大きな値となる。本実施例の構成になるインバータ装置においては、下アームを構成する電流駆動型素子が、上アームを構成する電
圧駆動型素子よりも低オン損失であるため、このＰＷＭ変調方式において損失を低減することが可能である。
本実施例の構成になるインバータ装置において、上アームを構成する電圧駆動型素子が下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失であった場合について説明する。その場合には、図７に示す第２の実施の形態に係るインバータ装置の別のＰＷＭ変調方式のタイミング特性を表す図に従えばよい。これは、３相出力電圧の最高電圧を直流高電位側に張り付かせ、その期間は他の２相のＰＷＭ変調を実施するＰＷＭ変調方式のタイミング特性である。
このタイミングにおいては、Ｕ相出力電圧は、位相角３０度から１５０度の１２０度の期間は直流高電位側に張り付かせる。Ｖ相出力電圧は、位相角１５０度から２７０度の期間を、Ｗ相出力電圧は、位相角０度から３０度の期間と位相角２７０度から３６０度とを直流高電位側に張り付かせる。その期間は他の２相は、３相の相間が正弦波となるようにＰＷＭ変調を実施する。
上アームのスイッチング素子２２〜２４の駆動パルスは、図におけるＵ相上駆動、Ｖ相上駆動、Ｗ相上駆動のように出力され、一方、下アームのスイッチング素子２５〜２７の駆動パルスは、図におけるＵ相下駆動、Ｖ相下駆動、Ｗ相下駆動のように出力される。
このＰＷＭ変調方式の場合、出力される３相電圧は直流高電位側に偏った高い電位の電圧となるため、下アーム側のスイッチング素子２５〜２７のＯＮ時間の方が上アーム側のスイッチング素子２２〜２４のＯＮ時間よりも小さな値となる。そのため、上アームを構成する電圧駆動型素子が下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失であった場合には、このＰＷＭ変調方式において損失を低減することが可能である。
図８は、第２の実施の形態に係るインバータ装置の上アームを構成する電圧駆動型素子が下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失であった場合の出力周波数に対するＰＷＭ変調方式の切換特性を表す図である。
インバータ装置の出力する交流の周波数が周波数ｓ２以下の場合には、図６に示す３相出力電圧の最低電圧を直流低電位側に張り付かせる下張付き２相変調方式によりＰＷＭ変調を行う。本発明によるインバータ装置の駆動回路２１であるブートストラップ回路は、下アームのオン時間にコンデンサ３１に充電し、その電荷を使用して上アームのスイッチング素子をドライブする方式のため、上アームのスイッチング素子のオン時間に対して下アームのスイッチング素子のオン時間が十分小さいとコンデンサ３１の充電が充分に行われず、スイッチング素子を駆動することができない。
特に、３相出力電圧の最高電圧を直流高電位側に張り付かせ、その期間は他の２相のＰＷＭ変調を行うＰＷＭ変調方式の場合、上アームのスイッチング素子の連続オン時間が長いため、そのスイッチング素子をオンするために使用されるドライブ電源となるコンデンサ３１の電圧低下が起こる可能性がある。
従って、ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる出力周波数が周波数ｓ２とした時、インバータ装置の出力する交流の周波数が周波数ｓ２以下の場合には、上アームのスイッチング素子の連続オン時間が長くなることによるコンデンサ３１の電圧低下を防ぐため、３相出力電圧の最低電圧を直流低電位側に張り付かせた２相変調方式によるＰＷＭ変調を行うことにより、安定してスイッチング素子をドライブすることができるものである。
一方、交流の周波数が周波数ｓ２を超えた場合には、３相出力電圧の最高電圧を直流高電位側に張り付かせ、その期間は他の２相のＰＷＭ変調を行う。これにより、少ない回路損失のインバータ装置を実現することができる。
このように、第一および第２の実施形態におけるインバータ装置においては、上下アームにそれぞれ電圧駆動型、および電流駆動型の異なった種類のスイッチング素子を用いたインバータ制御回路において、その回路コストを低減すると共にスイッチング素子の駆動制御を最適に行うことにより、安定駆動を行いながらインバータ回路損失を低減し効率向上が実現されるものである。
（実施の形態３）
次に、本発明の第３の実施の形態に係る電気掃除機を図面に基づいて説明する。
図９は、本発明の第３の実施の形態に係る電気掃除機の概要構成を示す概要図である。
電源コンセント９２から交流電源が入力され、電気掃除機本体９０の内部に設けられたインバータファンモータ９１は、第１の実施の形態、および第２の実施の形態に係るインバータ装置により構成されている。インバータ装置は、ファンを所定の回転数で回転させ、それにより吸い込み仕事が発生し、掃除機としての機能を果たす。このインバータ装置は、低コストで高効率であり、信頼性も高いため、多くの吸い込み仕事を高い信頼性を持って実現することができる。
このように、本第３の実施形態における電気掃除機においては、安価な構成で高効率であると共に、高信頼性のもと、多くの吸い込み仕事を実現することができるものである。
上記第３の実施形態においては、電流駆動型スイッチング素子として窒化ガリウム（ＧａＮ）を用い、電圧駆動型スイッチング素子としてＩＧＢＴを使用したが、同様の特性を持つものであれば、その他の素子、例えば電圧駆動型スイッチング素子としてＭＯＳＦＥＴ素子、電流駆動型スイッチング素子としてバイポーラトランジスタ素子などの半導体素子を用いても良いことはいうまでもない。
以上説明したように本発明は、インバータ装置、およびそれを用いた電気掃除機に関し、上下アームにそれぞれ電圧駆動型、および電流駆動型の異なった種類のスイッチング素子を用いたインバータ装置において、その回路コストを低減すると共にスイッチング素子の駆動制御を最適に行うことにより、安定駆動を行いながらインバータ回路損失を低減させるインバータ装置に用いられ、高効率、信頼性の高いインバータ装置、および電気掃除機に関して特に有用である。
１ 交流電源
２ インバータ装置
３ モータ
２２〜２４ 上アーム側スイッチング素子
２５〜２７ 下アーム側スイッチング素子
２８ 制御手段

Claims (15)

  1. 複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、
    上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、
    下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、
    前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、
    所定の周波数以上のキャリア周波数においては、前記下アームを構成する電流駆動型素子と前記上アームを構成する電圧駆動型素子のうち、スイッチング損失が低い方のスイッチング回路側をＰＷＭ変調すること特徴とするインバータ装置。
  2. 所定の周波数以下のキャリア周波数においては、前記下アームを構成する電流駆動型素子と前記上アームを構成する電圧駆動型素子のうち、スイッチング損失が高い方のスイッチング回路側をＰＷＭ変調すること特徴とする請求項１に記載のインバータ装置。
  3. 前記スイッチング回路の変調方式を切り替える所定のキャリア周波数の値が、下アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調した場合と、上アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調した場合とのインバータ装置の損失が同等となる周波数であることを特徴とする請求項１または２に記載のインバータ装置。
  4. 所定の出力周波数以下の条件においては、前記上アーム側スイッチング回路側をＰＷＭ変調することを特徴とする請求項１〜３に記載のインバータ装置。
  5. 前記所定の出力周波数は、前記ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる条件の出力周波数であることを特徴とする請求項４記載のインバータ装置。
  6. 複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、
    上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、
    下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、
    前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、
    前記下アームを構成する電流駆動型素子が、前記上アームを構成する電圧駆動型素子よりも低オン損失である条件においては、３相出力電圧の最低電圧を電源電圧の低電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置。
  7. 複数の上下アームから構成されるスイッチング回路と前記スイッチング回路を駆動する制御手段とを備えるインバータ装置において、
    上アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電圧駆動型素子であり、
    下アーム側スイッチング回路を構成するスイッチング素子が電流駆動型素子であり、
    前記上アーム側スイッチング回路に素子を駆動する電源電圧を印加するブートストラップ回路を有し、
    前記上アームを構成する電圧駆動型素子が、前記下アームを構成する電流駆動型素子よりも低オン損失である条件においては、３相出力電圧の最大電圧を電源電圧の高電圧側に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とするインバータ装置。
  8. 所定の出力周波数以下の条件においては、３相出力電圧の最低電圧を電源電圧の低電圧側
    に張り付かせる２相変調正弦波方式によりＰＷＭ変調することを特徴とする請求項７に記載のインバータ装置。
  9. 前記所定の出力周波数は、前記ブートストラップ回路のコンデンサの電圧がスイッチング素子の駆動電圧と同等となる条件の出力周波数であることを特徴とする請求項８記載のインバータ装置。
  10. 前記ブートストラップ回路は、前記下アーム側スイッチング回路に電源電圧を印加する電源と、低電圧側が前記上アーム側のスイッチング素子と前記下アーム側のスイッチング素子の接続点に接続され、前記上アーム側スイッチング回路に電源電圧を印加するコンデンサと、前記電源と前記コンデンサとの間を接続するダイオードとを有することを特徴とする請求項１〜９に記載のインバータ装置。
  11. 前記スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電圧駆動型素子が、ＩＧＢＴであることを特徴とする請求項１〜１０記載のインバータ装置。
  12. 前記スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電圧駆動型素子が、ＭＯＳＦＥＴであることを特徴とする請求項１〜１０記載のインバータ装置。
  13. 前記スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電流駆動型素子が、窒化ガリウム（ＧａＮ）半導体であることを特徴とする請求項１〜１２記載のインバータ装置。
  14. 前記スイッチング回路を構成するスイッチング素子である電流駆動型素子が、バイポーラトランジスタ半導体であることを特徴とする請求項１〜１２記載のインバータ装置。
  15. ファンモータの駆動装置が、請求項１〜１４記載のインバータ装置により構成されたことを特徴とする電気掃除機。
JP2010069651A 2010-03-25 2010-03-25 インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機 Expired - Fee Related JP5494095B2 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010069651A JP5494095B2 (ja) 2010-03-25 2010-03-25 インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機
US13/505,353 US20120212170A1 (en) 2010-03-25 2010-07-06 Inverter device and electric device using same
CN201080065757.9A CN102835017B (zh) 2010-03-25 2010-07-06 逆变器装置以及使用该逆变器装置的电气设备
EP10848326.4A EP2552008A4 (en) 2010-03-25 2010-07-06 Inverter device and electric device using same
PCT/JP2010/004404 WO2011117932A1 (ja) 2010-03-25 2010-07-06 インバータ装置およびそれを用いた電気機器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010069651A JP5494095B2 (ja) 2010-03-25 2010-03-25 インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011205764A JP2011205764A (ja) 2011-10-13
JP5494095B2 true JP5494095B2 (ja) 2014-05-14

Family

ID=44672531

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010069651A Expired - Fee Related JP5494095B2 (ja) 2010-03-25 2010-03-25 インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20120212170A1 (ja)
EP (1) EP2552008A4 (ja)
JP (1) JP5494095B2 (ja)
CN (1) CN102835017B (ja)
WO (1) WO2011117932A1 (ja)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013128356A (ja) * 2011-12-19 2013-06-27 Panasonic Corp モータインバータ装置
JP5857189B2 (ja) * 2011-12-27 2016-02-10 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 インバータ装置
JP5997567B2 (ja) * 2012-10-03 2016-09-28 日立アプライアンス株式会社 モータ制御装置及び空気調和機
WO2015079569A1 (ja) * 2013-11-29 2015-06-04 新電元工業株式会社 インバータ装置
JP6194812B2 (ja) * 2014-02-18 2017-09-13 トヨタ自動車株式会社 半導体モジュール
JP2016092920A (ja) * 2014-10-31 2016-05-23 三菱電機株式会社 電動送風機及び電気掃除機
WO2016194835A1 (ja) * 2015-05-29 2016-12-08 日本電産株式会社 直流ブラシレスモータ制御装置
WO2017038214A1 (ja) * 2015-08-28 2017-03-09 富士電機株式会社 半導体装置
JP6607137B2 (ja) * 2016-04-21 2019-11-20 株式会社デンソー 蓄電装置
JP6576371B2 (ja) 2017-01-13 2019-09-18 ミネベアミツミ株式会社 モータ駆動制御装置
JP7100562B2 (ja) * 2018-11-05 2022-07-13 株式会社Soken 駆動システム
CN110011549A (zh) * 2019-01-21 2019-07-12 关键禾芯科技股份有限公司 调压整流电路系统
CN111106785B (zh) * 2019-12-31 2022-06-14 无锡同方聚能控制科技有限公司 一种电器故障提示的电机控制方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63262062A (ja) * 1987-04-17 1988-10-28 Fuji Electric Co Ltd インバ−タの主回路
JPH0662037B2 (ja) 1987-11-11 1994-08-17 旭精密株式会社 表示間隔切換機能を有するデジタル表示製図機
JPH0731182A (ja) * 1993-07-12 1995-01-31 Sharp Corp 直流電動機駆動用インバータ制御回路
US7053587B2 (en) * 2004-02-10 2006-05-30 Denso Corporation Apparatus for controlling three-phase AC motor on two-phase modulation technique
JP4801905B2 (ja) * 2005-01-11 2011-10-26 アルプス電気株式会社 モータ駆動制御装置
JP4492371B2 (ja) * 2005-02-01 2010-06-30 パナソニック株式会社 インバータ制御方法
JP4300209B2 (ja) * 2005-11-04 2009-07-22 東芝キヤリア株式会社 インバータ装置
JP2007318891A (ja) * 2006-05-25 2007-12-06 Toyota Industries Corp スイッチング素子駆動用電源回路
JP4799512B2 (ja) * 2007-08-31 2011-10-26 三菱電機株式会社 電力変換装置およびその装置を用いた空気調和機
JP4528321B2 (ja) * 2007-09-26 2010-08-18 シャープ株式会社 スイッチング回路、回路、並びにスイッチング回路及び駆動パルス生成回路を含む回路
CN100566111C (zh) * 2007-10-30 2009-12-02 黑龙江工商职业技术学院 一种六开关五电平电压源型逆变装置及其控制方法
JP5433214B2 (ja) * 2007-12-07 2014-03-05 パナソニック株式会社 モータ駆動回路
JP2010051165A (ja) * 2008-07-24 2010-03-04 Panasonic Corp 半導体装置のゲート駆動回路及びそれを用いた電力変換装置
JP2010035387A (ja) * 2008-07-31 2010-02-12 Daikin Ind Ltd 電圧形駆動素子のゲート駆動装置

Also Published As

Publication number Publication date
EP2552008A1 (en) 2013-01-30
CN102835017B (zh) 2015-04-29
EP2552008A4 (en) 2017-11-15
WO2011117932A1 (ja) 2011-09-29
JP2011205764A (ja) 2011-10-13
US20120212170A1 (en) 2012-08-23
CN102835017A (zh) 2012-12-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5494095B2 (ja) インバータ装置およびそれをファンモータの駆動装置に用いた電気掃除機
US9281776B2 (en) Power conversion apparatus including different voltage-type bridge circuits
US20200389115A1 (en) Rotating electrical machine control device
JP6477915B2 (ja) 電力変換装置
EP2775595B1 (en) Drive device for a power conversion device, and drive method for a power conversion device
EP2566034A1 (en) Switching circuit
JP6457800B2 (ja) 電力変換装置およびこれを備えた鉄道車両
RU2671947C1 (ru) Инвертор с возможностью заряда
CN104079227B (zh) 一种具有减少共模干扰能力的电机系统
US10090778B2 (en) Multi-phase power device with two-phase modulation scheme
Lee et al. GaN-based single phase brushless DC motor drive for high-speed applications
WO2020045636A1 (ja) 回転電機制御装置
WO2014141441A1 (ja) 電流形電力変換装置
JP6641782B2 (ja) 電力変換装置
Kudoh et al. Single to two-phase matrix converter using GaN-based monolithic bidirectional switch for driving symmetrical two-phase motor
JP2012249488A (ja) インバータ制御回路及び電気掃除機
JP5647558B2 (ja) インバータ装置
JP6368634B2 (ja) 電力変換装置及びこれを備えた鉄道車両
JP5857189B2 (ja) インバータ装置
JP2014045563A (ja) インバータ装置
JP6490247B2 (ja) 電力変換装置及びそれを用いた電動機駆動装置
TW202349834A (zh) 馬達驅動裝置
JP2015201940A (ja) インバータ装置
JP2004072886A (ja) 交流交流直接変換装置
KR101390519B1 (ko) 전동기 드라이브용 다상 인버터

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20120305

RD01 Notification of change of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421

Effective date: 20121218

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130827

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20131017

RD01 Notification of change of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421

Effective date: 20140107

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20140204

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20140217

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees