JP5319191B2

JP5319191B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置

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Publication number: JP5319191B2
Application number: JP2008187617A
Authority: JP
Inventors: 伸一三原; 聖仁大橋; 啓介市川
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Priority date: 2008-07-18
Filing date: 2008-07-18
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Description

本発明は、特に電子撮像光学系に適した薄型でありながら高変倍比でかつ結像性能に優れた結像光学系（ズーム光学系）及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。

デジタルカメラは高画素数化（高画質化）や小型薄型化において実用レベルを達成し、機能的にも市場的にも銀塩３５ｍｍフィルムカメラにとって代わってしまった。そこで、次なる進化の方向の１つとして、そのままの小ささ薄さで高変倍比とともにさらなる高画素数化が強く求められている。

これまで、高変倍に強いとして用いられてきたズーム光学系として、たとえば、特許文献１に開示された光学系がある。特許文献１では、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群からなる、いわゆる正先行型ズーム光学系が開示されている。

この光学系は、ズーム比が５乃至１０、広角端におけるＦ値は２．４でありながら高い結像性能を有している。しかしながら、各レンズ群の光軸方向の厚みが大きい。そのため、沈胴式鏡筒を採用してもカメラ筐体を薄くすることは困難である。なお、沈胴式鏡筒とは、レンズ鏡筒ユニットをカメラ筐体の厚み（奥行き）方向に収納する方式の鏡筒のことである。

また、特許文献２には、色収差を良好に補正しながらレンズ要素を薄くし、レンズ構成枚数を削減して薄型化を図った光学系が開示されている。このような光学系を実現するため、特許文献２では、従来のガラスにはない有効な分散特性あるいは部分分散特性を有する透明媒質を用いている。しかしながら、前記透明媒質を用いたレンズの形状や配置が必ずしも適切ではないため、十分に薄型化出来ているとは言い難い。

特開２００３-２５５２２８号公報特開２００６-１４５８２３号公報

本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、薄型であることと高変倍比であることを両立させつつも、高変倍比化において特に厳しく求められる色収差を良好に行える結像光学系及びそれを有する電子撮像装置を提供することを目的とする。

上記の課題を解決するため、本発明の結像光学系は、最も物体側のレンズ群Ｉと、開口絞りと、前記レンズ群Ｉと前記開口絞りの間に配置され全体として負の屈折力を有するレンズ群Ａを有し、物体側から順に前記レンズＩと、前記レンズ群Ａと、レンズ群Ｇ３と、レンズ群Ｇ４と、の４つのレンズ群からなり、前記レンズ群Ａは、正レンズＬAと負レンズＬBが接合された接合レンズ成分を含み、前記レンズ群Ｉと前記レンズ群Ａとの光軸上の距離がズーミングを目的として変動する結像光学系であり、前記接合レンズ成分は非球面からなる接合面を有し、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（１）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（１）
偏倚量を下記の式（２）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］ …（２）
以下の条件式（３a）または条件式（３b）を満足し、
横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７’’’）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、前記正レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴としている。
Ｒ_C≧０のとき
Δｚ_C（h）≦（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（３a）
Ｒ_C≦０のとき
Δｚ_C（h）≧（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（３b）
０．６７００＜βhg＜０．９５００ …（７’’’）
３＜νd＜２７ …（６）
ここで、
ｚ_Aは前記正レンズＬAの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Bは前記負レンズＬBの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Cは前記接合面の形状であって、式（１）に従う形状、
Δｚ_Aは前記正レンズＬAの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Bは前記負レンズＬBの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Cは前記接合面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Ｒ_Cは前記接合面の近軸曲率半径、
aは以下の式（４）に従う量、
a＝(ｙ₁₀)²・log₁₀γ／ｆw ・・・（４）
また、式（４）において、
ｙ₁₀は最大像高、
ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離
γは前記結像光学系におけるズーム比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０であり、
θhgは前記正レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg)／（ｎF−ｎC）、
ｎhは前記正レンズＬAのｈ線の屈折率、
νdは前記正レンズＬAのアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、
ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々、前記正レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

また、本発明の電子撮像装置は、上記の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像された像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段を有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７０＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９７ …(１７)
但し、ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀で表され、ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、ｆｗは広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離である。

本発明によれば、薄型であることと高変倍比であることを両立させつつも、高変倍比化において特に厳しく求められる色収差を良好に行える結像光学系及びそれを有する電子撮像装置を実現できる。

実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。
光学系を薄型化するためには、光学全長の短縮が必要である。この光学全長の短縮と高変倍率化を両立しようとした場合、色の球面収差や倍率色収差の像高に関する高次成分が大きくなりやすくなる。従来の光学系では、これらの収差の補正が困難であった。ここで、色の球面収差があると、球面収差が基準波長で良く補正されていても、他の波長において補正不足あるいは補正過剰な状態になっている。

そこで、本実施形態の結像光学系は、最も物体側のレンズ群Ｉと、開口絞りと、レンズ群Ｉと開口絞りの間に配置され全体として負の屈折力を有するレンズ群Ａを有し、レンズ群Ａは、正レンズＬAと負レンズＬBが接合された接合レンズ成分を含み、レンズ群Ｉとレンズ群Ａとの光軸上の距離がズーミングのために変動する結像光学系であり、接合レンズ成分は非球面からなる接合面を有する。なお、正レンズとは近軸焦点距離が正の値のレンズ、負レンズとは近軸焦点距離が負の値のレンズをさす。

本実施形態の結像光学系では、接合レンズ成分の接合面を非球面とすることで、色の球面収差や倍率色収差を良好に補正することを可能にしている。特に、広角端においては、光学系を通過する光線高がレンズ群Ａで最も高くなる。そこで、接合レンズ成分をレンズ群Ａに導入すると、広角端において、その倍率色収差の像高に関する高次成分が容易に補正出来る。

ただし、接合面を単純な非球面にするだけでは、色の球面収差や倍率色収差を十分に補正することは難しい。つまり、色の球面収差や倍率色収差を十分に補正するには、その非球面の形状が重要である。広角端における倍率色収差の像高に関する高次成分については、この高次成分が発生している場合、短波長（たとえばｇ線）に着目すると、正の中間像高にて基準波長（たとえばｄ線）に対して負側の値、正の最大像高にて正側の値をとるような状態になる。そこでこの高次成分を補正するためには、色消し作用のある接合面において、より像高の高い主光線に対する位置での面の曲率を、色消し力を弱める方向の曲率にすればよい。

すなわち、具体的には、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（１）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（１）
偏倚量を下記の式（２）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］ …（２）
下記の条件式（３ａ）もしくは条件式（３ｂ）を満足することが好ましい。
Ｒ_C≧０のとき
Δｚ_C（h）≦（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉…（３a）
Ｒ_C≦０のとき
Δｚ_C（h）≧（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉…（３b）
ここで、
ｚ_Aは正レンズＬAの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Bは負レンズＬBの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Cは接合面の形状であって、式（１）に従う形状、
Δｚ_Aは正レンズＬAの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Bは負レンズＬBの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Cは接合面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Ｒ_Cは接合面の近軸曲率半径、
aは以下の条件式（４）に従う量、
a＝(ｙ₁₀)²・log₁₀γ／ｆw …（４）
また、式（４）において、
ｙ₁₀は最大像高、
ｆwは結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
γは結像光学系におけるズーム比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０である。

これら条件を外れると、接合面に非球面を導入してもその効果を発揮することが出来ない。逆に、以上の構成や条件を満足すれば、小型化薄型化に伴って著しく発生する色収差の補正ができるので、結像性能は維持向上できる。なお、以下に述べる材料の分散特性に関する条件を満たすと、さらに効果的に色収差が補正できる。

本実施形態の結像光学系は、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、正レンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とする。
０．６７００＜β＜０．９０００ …（５）
３＜νd＜２７ …（６）
ここで、
θgFは正レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
νdは正レンズＬAのアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、
ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々、正レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

条件式（５）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、像の鮮鋭さを確保しづらい。条件式（５）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる軸上色収差が補正過剰となる。その結果、上限値を下回った場合と同様に、撮像した画像において、像の鮮鋭さを確保しづらい。

条件式（６）の下限値・上限値いずれの側に超えても、F線とC線との色消し自体が困難で、ズーム時の色収差変動が大きくなる。このため、撮像した画像において、像の鮮鋭さを確保しづらい。

なお、条件式（５）に代えて、次の条件式（５’）を満足すると、より好ましい。
０．６８５０＜β＜０．８７００ …（５’）
さらに、条件式（５）に代えて、次の条件式（５”）を満足すると、より好ましい。
０．７０００＜β＜０．８５００ …（５”）

また、本実施形態の結像光学系は、上記の直交座標とは別に、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、正レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする。
０．６３５０＜βhg＜０．９５００ …（７）
３＜νd＜２７ …（６）
ここで、
θhgは正レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg)／（ｎF−ｎC）、
ｎhは正レンズＬAのｈ線の屈折率を表す。

条件式（７）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをした場合のｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。条件式（７）の上限値を上回ると、凹レンズに用いたときの二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをした場合のｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において、紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（７）に代えて、次の条件式（７’）を満足すると、より好ましい。
０．６７００＜βhg＜０．９２００ …（７’）
さらに、条件式（７）に代えて、次の条件式（７”）を満足すると、より好ましい。
０．７０００＜βhg＜０．９０００ …（７”）
あるいは、条件式（７’’’）を満足するようにしても良い。
０．６７００＜βhg＜０．９５００ …（７’’’）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
０．０７≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．５０ …（８）
ここで、
θgF（ＬA）は正レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
θgF（ＬB）は負レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（正レンズＬA）と負レンズ（負レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトルによる軸上色収差の補正効果は大きく、画像の鮮鋭性が増す。

また、上記の条件式（８）に代えて、条件式（８’）を満足するのがより望ましい。
０．１０≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．４０ …（８’）
さらに、上記の条件式（８）に代えて、条件式（８”）を満足すると最高に良い。
０．１２≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．３０ …（８”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．６０ …（９）
ここで、
θhg（ＬA）は正レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、
θhg（ＬB）は負レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（正レンズＬA）と負レンズ（負レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、色フレア、色にじみを軽減できる。

また、上記の条件式（９）に代えて、下記の条件式（９’）を満足するのがより望ましい。
０．１４≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．５５ …（９’）
さらに、上記の条件式（９）に代えて、下記の条件式（９”）を満足すると最高に良い。
０．１９≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．５０ …（９”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１０）を満足するのが好ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１０ …（１０）
ここで、
νd（ＬA）は正レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、
νd（ＬB）は負レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（正レンズＬA）と負レンズ（負レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのＣ線とＦ線の色消しがしやすい。

また、上記の条件式（１０）に代えて、下記の条件式（１０’）を満足するのがより望ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１４ …（１０’）
さらに、上記の条件式（１０）に代えて、下記の条件式（１０”）を満足すると最高に良い。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１８ …（１０”）

なお、結像光学系をズームレンズとしたとき、ズームレンズの高変倍化と薄型化を両立させるためにはレンズ群Ａの負の屈折力を高める必要がある。そこで、正レンズＬAに用いる光学材料のｄ線のやや低目が好ましい。具体的には、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１１）を満たすとよい。
１．５５≦ｎd（ＬA）≦１．９０ …（１１）
ここで、ｎd（ＬA）は正レンズＬAのｄ線に対する屈折率である。

条件式（１１）の上限を上回ると薄型化の点で不利になりやすい。また、条件式（１１）の下限を下回ると非点収差を良好に補正することが困難になる。

また、上記の条件式（１１）に代えて、下記の条件式（１１’）を満足するのがより望ましい。
１．５８≦ｎd（ＬA）≦１．８０ …（１１’）
さらに、上記の条件式（１１）に代えて、下記の条件式（１１”）を満足すると最高に良い。
１．６０≦ｎd（ＬA）≦１．７５ …（１１”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１２）を満たすと良い。
１．５２≦ｎd（ＬB）≦２．４０ …（１２）
ここで、ｎd（ＬB）は負レンズＬBのｄ線に対する屈折率である。

条件式（１２）の下限を下回ると薄型化の点で不利になりやすい。また、上限を上回る非点収差を良好に補正することが困難になる。

また、上記の条件式（１２）に代えて、下記の条件式（１２’）を満足するのがより望ましい。
１．５８≦ｎd（ＬB）≦２．３０ …（１２’）
さらに、上記の条件式（１２）に代えて、下記の条件式（１２”）を満足すると最高に良い。
１．６７≦ｎd（ＬB）≦２．２０ …（１２”）

また、条件（１１）（１２）あるいは（１１’）（１１”）（１２’）（１２”）を満たす場合、正レンズＬAと負レンズＬBのｄ線に対する屈折率の差、すなわち、接合面における屈折率の差が0.3以下となるようにしておけば、d線など基準となる波長に対する諸収差を悪化させずに高次の色収差成分を補正することが出来る。

ところで、条件式（５）、（６）を満足する光学材料を光学ガラスで実現することは困難である。一方、樹脂などの有機材料、あるいは、有機材料に無機微粒子を拡散させて光学特性を変えたものならば、容易に実現できる可能性がある。よって、条件式（５）、（６）を満足する光学材料には、樹脂などの有機材料を用いたものが好ましい。

また、正レンズＬAの光学材料として上記の有機材料を用いる場合は、正レンズＬAを出来る限り薄く加工するのが好ましい。そのため、正レンズＬAの材料としてエネルギー硬化型樹脂を用いるのが好ましい。そして、正レンズＬAを負レンズＬB上に直接成形する方式で接合レンズ成分を形成する方法が良い。

つまり、まず、エネルギー硬化型樹脂を、負レンズＬBの光学面へ向けて吐出する。そして、エネルギー硬化型樹脂を負レンズＬBの光学面へ接触させた後に、エネルギー硬化型樹脂を押し広げる。続いて、エネルギー硬化型樹脂を硬化させる。このようにレンズＬAを形成する方式で接合レンズ成分を形成する。但し、レンズＬBには、あらかじめ表面処理（たとえばコーティング、塗布など）が施されていてもかまわないものとする。この表面処理には、レンズＬBを形成する光学材料とは別の物質が用いられる。なお、エネルギー硬化型樹脂としては、紫外線硬化型樹脂、あるいはそれにTiO₂などの無機微粒子を拡散させた複合材料がある。

上記の接合レンズの形成方法では、容易に接合面を非球面にすることができる。上記の例では、アッベ数や部分分散比が異なる材料（媒質）を使って、接合面の非球面化を行っている。このような非球面化は、通常の空気接触面の非球面の場合と異なり、倍率色収差の像高に関する高次成分、色コマ収差、色の球面収差といった高次の色収差成分の補正に効果がある。

特に、負の屈折力を有するレンズ群Ａが開口絞りよりも物体側に位置する構成では、このレンズ群Ａの接合面を非球面化するのが好ましい。このとき、上述の条件式（３ａ）もしくは条件式（３ｂ）を満たすことで、広角側における倍率色収差の像高に関する高次成分、色コマ収差について、著しい補正効果を得ることができる。また、別のレンズ群がレンズ群Ａよりも物体側に位置する構成では、特にこの別のレンズ群が正の屈折力を有するのが好ましい。このようにすると、上記の補正効果が顕著にあらわれる。また、条件式（５）〜（１２）の条件を１つ以上満たせばさらに好ましい。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
０．０５≦｜ｚ_A（ｈ）−ｚ_C（ｈ）｜／ｔA≦０．９５〈但し、ｈ＝2.5a のとき〉 …（１３）
ここで、ｔAは正レンズＬAの光軸上の厚みであり、また、常にｚ（０）＝０である。

条件式（１３）の下限を下回ると、色収差の補正が不十分になりやすい。また、条件式（１３）の上限を上回ると、正レンズを薄く加工することを考えると周辺部の縁肉確保が困難になる。

また、上記の条件式（１３）に代えて、下記の条件式（１３’）を満足するのがより望ましい〈但し、ｈ＝2.5aのとき〉。
０．１０≦｜ｚ_A（ｈ）−ｚ_C（ｈ）｜／ｔA≦０．９０ …（１３’）
さらに、上記の条件式（１３）に代えて、下記の条件式（１３”）を満足すると最高に良い〈但し、ｈ＝2.5aのとき〉。
０．１５≦｜ｚ_A（ｈ）−ｚ_C（ｈ）｜／ｔA≦０．８５ …（１３”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件を満たすようにするとよい。
０．３≦ｔA／ｔB≦１．２ …（１４）
ここで、ｔBは負レンズＬBの光軸上の厚みである。

なお、本実施形態の結像光学系において、正レンズＬAと負レンズＬBが接合された接合レンズ成分は、下記（Ａ１）乃至（Ａ３）のいずれかに従って配置する使い方が好ましい。このようにすると、色収差補正、高倍率化、非点収差の各々において、それぞれ高いレベル収差補正を実現できる。
（Ａ１）レンズ群Ａの最も物体側に負の屈折力として配置し、その像側には少なくとも1枚の正レンズを配置する。
（Ａ２）レンズ群Ａの最も物体側にまず負の単レンズを配置し、そのすぐ像側に当該レンズ成分を配置する。
（Ａ３）レンズ群Ａの最も像側に当該レンズ成分を配置する。

また、レンズ群Ａに続くレンズ群の構成は、レンズ群Ａ側から順に、以下の（i）〜（vii）の何れかにするのが好ましい。なお、（i）以外は参考例である。
（i）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ４の全部で４つのレンズ群から構成する。
（ii）負の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ４の全部で４つのレンズ群から構成する。
（iii）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ４の全部で４つのレンズ群から構成する。
（iv）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ４、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ５の全部で５つのレンズ群から構成する。
（v）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ４、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ５の全部で５つのレンズ群から構成する。
（vi）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、負の屈折力を有するレンズ群Ｇ４、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ５の全部で５つのレンズ群から構成する。
（vii）正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ４、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ５の全部で５つのレンズ群から構成する。

なお、いずれの構成においても、最も物体側にレンズ群Ｉを配置し、このレンズ群Ｉに反射光学素子を備えることが好ましい。この反射光学素子は、結像に寄与する光線を折り曲げるために用いられる。このようにすると、光学系の奥行きの薄型化が促進できる。

次に、画像処理による歪み補正について以下詳述する。無限遠物体を仮に歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω …（１５）
が成立する。
但し、ｙは像点の光軸からの高さ、ｆは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。

一方、光学系に広角端近傍の状態のときのみ樽型歪曲収差を許容した場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω …（１６）
となる。つまり、ωとｙとを一定の値とするならば、広角端の焦点距離ｆは長くてよいこととなり、その分収差補正は楽になる。また、前記レンズ群Ａに相当するレンズ群を通常２成分以上で構成している理由は歪曲収差と非点収差を両立させるためであるが、それを行う必要がないため、１成分のみで薄く構成することが出来る。
そこで、本発明の電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。

そこで、実施形態の電子撮像装置では、電子撮像素子と、結像光学系を通じて結像した像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、結像光学系がズームレンズであり、ズームレンズが、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式(１７)を満足することが望ましい。
０．７０＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９７ …(１７)
ここで、ｙ₀₇は最大像高をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀として表され、ω_07wは広角端における撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。なお、本実施形態が電子撮像装置の場合、最大像高は、電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離となる。よって、ｙ₁₀も電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離になる。

上記条件式(１７)はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式(１７)を満足すれば、無理なく非点収差の補正が可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。

しかしながら、樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。

ここで、条件式(１７)の上限値を上回る場合であって、特に、１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、非点収差の補正にとっては有利でなくなる。

一方、条件式(１７)の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。

このように、条件式(１７)を満足することにより、非点収差が良好に補正しやすくなり、光学系の薄型化と大口径比化（広角端でF/2.8よりも明るくする）の両立が可能となる。

なお、条件式(１７)の代わりに、次の条件式(１７')を満足すると、より好ましい。
０．７３＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …(１７')
さらに、条件式(１７)の代わりに、次の条件式(１７”)を満足すると、より一層好ましい。
０．７６＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９５ …(１７”)

次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と正両凸レンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４がレンズＬAで、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５が負レンズＬBである。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は中間位置まではほぼ固定（わずかに像側に移動）、中間位置から物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は中間位置まで像側へ移動し、中間位置からは物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までは物体側へ移動し、中間位置からは像側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の正両凸レンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ６の両面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ９の物体側の面の合計７面に設けられている。

次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズと、正両凸レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４がレンズＬAで、負両凹レンズＬ５が負レンズＬBである。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は中間位置までは像側へ移動し、中間位置から物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は中間位置まで像側へ移動し、中間位置からは物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までは物体側へ移動し、中間位置からは像側へ移動する。

非球面は、第２レンズ群Ｇ２中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の両面と負両凹レンズＬ５の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ７の両面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面の合計６面に設けられている。

次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、正両凸レンズＬ１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、負両凹レンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と負両凹レンズＬ４との接合レンズとで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３がレンズＬAで、負両凹レンズＬ４が負レンズＬBである。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２はほぼ固定（わずかに物体側へ移動し）、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までは像側へ移動し、中間位置からは物体側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の正両凸レンズＬ１の両面、第２レンズ群Ｇ２中の負両凹レンズＬ２の両面と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３の両面と負両凹レンズＬ４の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ５の両面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面の合計１０面に設けられている。

次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、負両凹レンズＬ２と、負両凹レンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合レンズとで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４がレンズＬAで、負両凹レンズＬ３が負レンズＬBである。

第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までは像側へ移動し、中間位置からは固定している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の正両凸レンズＬ１の両面、第２レンズ群Ｇ２中の負両凹レンズＬ２の両面と負両凹レンズＬ３の両面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ５の両面、第４レンズ群Ｇ４中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７の物体側の面の合計１０面に設けられている。

次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、*は非球面、STOは絞りをそれぞれ示している。

また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋Ａ４ｙ⁴＋Ａ６ｙ⁶＋Ａ８ｙ⁸＋Ａ１０ｙ¹⁰
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。

（数値実施例１）
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.4450 0.8000 1.84666 23.78
2 13.8156 2.7000 1.73077 40.51
3* -192.7244 可変
4 43.7694 0.7000 1.69680 55.53
5 10.8906 2.2000
6* -15.3637 1.0000 1.63494 23.22
7* -6.7944 0.9000 1.74320 49.34
8* -208.0010 可変
9(絞り) ∞ 可変
10* 24.1688 1.8000 1.74250 49.20
11* -19.2188 0.1500
12 5.4497 2.7000 1.69680 55.53
13 13.4248 0.6000 1.84666 23.78
14 4.2048 可変
15* 10.9456 2.0000 1.58313 59.46
16 -35.4704 可変
17 ∞ 0.7580 1.54771 62.84
18 ∞ 0.4787
19 ∞ 0.3989 1.51633 64.14
20 ∞ 1.3603
像面 ∞

非球面データ
第３面
K=-0.1059,
A2=0.0000E+00,A4=3.4600E-07,A6=4.6678E-09,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第６面
K=-0.6957,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2458E-04 ,A6=3.0542E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=-0.7528,
A2=0.0000E+00,A4=-4.3041E-04,A6=2.1935E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第８面
K=-0.9690,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3472E-04,A6=7.2254E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１０面
K=3.7659,
A2=0.0000E+00,A4=-3.8282E-04,A6=1.5704E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１１面
K=-0.9658,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2045E-04,A6=1.4126E-05,A8= 0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１５面
K=-0.9236,
A2=0.0000E+00,A4=3.1124E-05,A6=2.9451E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 7.00943 15.64607 35.00249
Fno. 2.8400 2.9504 3.8784
画角 30.3° 12.9° 5.8°
像高 3.6 3.6 3.6
レンズ全長 46.9634 45.9916 55.4100
BF 1.36028 1.35268 1.35989
d3 0.65000 8.83784 14.65673
d8 17.19034 6.04002 1.50167
d9 0.80000 0.79787 0.79787
d14 7.65597 6.42400 15.77566
d16 2.12115 5.35351 4.13256

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 36.57282
2 4 -9.33696
3 10 12.64978
4 15 14.57546

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L6 1.742499 1.737967 1.753057 1.761415 1.768384
L10 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L4 1.634940 1.627290 1.654640 1.674080 1.693923
L2 1.730770 1.725416 1.743456 1.753787 1.762674
L9 1.583130 1.580140 1.589950 1.595245 1.599635
L11 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3,L7 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L5 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L1,L8 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

各面の非球面量
第６面
Y ASP SPH ΔｚA(h)
3.228 -0.35033 -0.34294 -0.00739
第８面
Y ASP SPH ΔｚB(h)
3.228 -0.03150 -0.02505 -0.00645
第７面
Y ASP SPH ΔｚC(h)
3.228 -0.79972 -0.81577 0.01605

数値実施例２
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.8390 0.6000 1.84666 23.78
2 16.3344 3.8000 1.72000 43.69
3 251.2140 可変
4 79.0802 0.8000 1.88300 38.50
5 10.4013 3.9000
6* -15.6402 0.5000 1.63494 23.22
7* -11.2194 0.8000 1.83481 42.71
8* 2.084E+04 0.2000
9 29.3362 2.0000 1.80810 22.76
10 -42.8587 可変
11(絞り) ∞ 0.4000
12* 12.5777 1.8000 1.69350 51.80
13* -87.4358 0.2000
14 5.3985 2.4000 1.49700 81.54
15 9.5055 0.8000 1.84666 23.78
16 4.5362 可変
17* 14.1406 1.6000 1.69350 53.18
18 39.9405 可変
19 ∞ 0.9010 1.54771 62.84
20 ∞ 0.5300
21 ∞ 0.5300 1.51633 64.14
22 ∞ 1.3601
像面 ∞

非球面データ
第６面
K=-0.0535,
A2=0.0000E+00,A4=3.4485E-05,A6=-3.6491E-08,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=-0.1837,
A2=0.0000E+00,A4=-6.5454E-06,A6=4.1099E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第８面
K=8.5769,
A2=0.0000E+00,A4=6.0909E-05,A6=5.5779E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１２面
K=-0.6890,
A2=0.0000E+00,A4=1.0899E-04,A6=1.6473E-05,A8=3.5467E-07,A10=0.0000E+00
第１３面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4=1.9328E-04,A6=1.9010E-05,A8=4.8815E-07,A10=0.0000E+00
第１７面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2785E-05,A6=6.0991E-07,A8=-2.5404E-09,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.99897 19.80013 56.00002
Fno. 3.1000 3.7979 5.0423
画角 31.7° 10.9° 3.8°
像高 3.8 3.8 3.8
レンズ全長 67.2592 58.2183 71.9432
BF 1.36011 1.36035 1.36027
d3 0.59976 10.08933 22.11095
d10 31.33058 8.25005 1.59000
d16 7.69341 5.84941 21.84350
d18 4.51433 10.90817 3.27745

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 47.20195
2 4 -12.34780
3 12 17.08297
4 17 30.78406

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L7 1.693499 1.689469 1.702855 1.710240 1.716386
L3 1.882998 1.876228 1.899160 1.912305 1.923515
L11 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L4 1.634940 1.627290 1.654640 1.673656 1.692736
L10 1.693500 1.689551 1.702591 1.709739 1.715701
L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L8 1.496999 1.495136 1.501231 1.504506 1.507205
L5 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L2 1.720000 1.715105 1.731585 1.740976 1.749012
L6 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1,L9 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

各面の非球面量
第６面
Y ASP SPH ΔｚA(h)
4.658 -0.69297 -0.70973 0.01676
第８面
Y ASP SPH ΔｚB(h)
4.658 0.03489 0.00052 0.03437
第７面
Y ASP SPH ΔｚC(h)
4.658 -0.96468 -1.01264 0.04796

数値実施例３
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1* 16.4189 2.2423 1.49700 81.54
2* -49.9548 可変
3* -40.0473 0.7000 1.52542 50.50
4* 7.1803 1.3239
5* -129.9255 0.5752 1.63494 23.22
6* -19.3026 0.8000 1.58313 59.38
7* 16.3014 可変
8(絞り) ∞ -0.1000
9* 4.4912 1.9000 1.74320 49.34
10* -40.0312 0.1000
11 6.2476 1.1000 1.92286 20.10
12 2.9815 可変
13* 37.0133 2.4341 1.52542 55.78
14 -9.2906 可変
15 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
16 ∞ 1.2014
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=-0.9358,
A2=0.0000E+00,A4=1.7221E-05,A6=-8.4549E-07,A8=2.0978E-08,A10=-3.8409E-11
第２面
K=-1.4315,
A2=0.0000E+00,A4=1.7746E-06,A6=4.2666E-08,A8=1.7609E-08,A10=-1.8044E-10
第３面
K=8.5291,
A2=0.0000E+00,A4=-9.1235E-04,A6=3.3157E-05,A8=-5.2667E-07,A10=4.2126E-09
第４面
K=-1.6973,
A2=0.0000E+00,A4=6.6240E-04,A6=-4.9690E-06,A8=-1.8842E-06,A10=3.4072E-08
第５面
K=122.9470,
A2=0.0000E+00,A4=1.2621E-03,A6=-6.1794E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第６面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4=6.0000E-04,A6=-3.0000E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4= 0.0000E+00,A6=-2.0000E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第９面
K=-0.8591,
A2=0.0000E+00,A4=1.0435E-04,A6=-1.1049E-07,A8=-1.9982E-06,A10=-2.4152E-07
第１０面
K=29.2890,
A2=0.0000E+00,A4=4.4251E-04,A6=-4.6420E-05,A8=-4.3674E-07,A10=0.0000E+00
第１３面
K=-4.9538,
A2=0.0000E+00,A4=-2.0035E-05,A6=4.9528E-06,A8=-2.3417E-07,A10=3.0514E-09

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.77084 12.45173 25.40909
Fno. 3.6000 4.5950 5.4487
画角 32.8° 17.6° 8.9°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 31.5188 34.7815 38.2644
BF 1.20139 1.20499 1.19426
d2 0.46811 3.55999 6.84730
d7 10.58492 6.65979 0.80013
d12 3.53462 8.16389 11.69102
d14 3.65428 3.11734 5.65619

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 25.14596
2 3 -7.57674
3 9 9.61953
4 13 14.39503

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.525419 1.522301 1.532704 1.538508 1.543381
L6 1.922856 1.909932 1.955840 1.984877 2.011316
L3 1.634940 1.627290 1.654640 1.675524 1.697965
L4 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L1 1.496999 1.495136 1.501231 1.504506 1.507205
L5 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L7 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

各面の非球面量
第５面
Y ASP SPH ΔｚA(h)
3.128 0.02458 -0.03766 0.06224
第７面
Y ASP SPH ΔｚB(h)
3.128 0.28419 0.30292 -0.01873
第６面
Y ASP SPH ΔｚC(h)
3.128 -0.22579 -0.25513 0.02934

数値実施例４
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1* 16.7505 2.3212 1.49700 81.54
2* -34.9627 可変
3* -22.8401 0.7000 1.52542 55.78
4* 6.4242 1.8740
5* -21.1421 0.8000 1.58313 59.38
6* 17.8005 0.6046 1.63494 19.00
7* 131.5083 可変
8(絞り) ∞ -0.1000
9* 4.3682 1.8843 1.74320 49.34
10* -63.9755 0.1000
11 5.7772 1.1000 1.92286 18.90
12 2.9400 可変
13* -166.6984 2.3259 1.52542 45.00
14 -8.1475 可変
15 ∞ 1.0000 1.51633 64.14
16 ∞ 1.0793
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=0.2390,
A2=0.0000E+00,A4=-7.2413E-06,A6=-4.0959E-06,A8=6.1260E-11,A10=-2.3019E-09
第２面
K=4.6801,
A2=0.0000E+00,A4=8.0872E-05,A6=-3.3793E-06,A8=-1.8316E-07,A10=2.9694E-09
第３面
K=1.9022,
A2=0.0000E+00,A4=-6.0586E-04,A6=6.1661E-05,A8=-2.1406E-06,A10=2.6928E-08
第４面
K=-0.0906,
A2=0.0000E+00,A4=-6.5916E-04,A6=5.0762E-05,A8=2.5205E-06,A10=-1.1728E-07
第５面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4=3.2402E-04,A6=8.4797E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第６面
K=0,
A2=0.0000E+00,A4=-6.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=7.1865,
A2=0.0000E+00,A4=-1.6000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第９面
K=-3.0231,
A2=0.0000E+00,A4=3.6716E-03,A6=-1.3025E-04,A8=1.2545E-05,A10=-3.0304E-07
第１０面
K=-1.4301,
A2=0.0000E+00,A4=8.5325E-04,A6=2.7829E-05,A8=4.3372E-06,A10=0.0000E+00
第１３面
K=9.6449,
A2=0.0000E+00,A4=-3.3648E-04,A6=2.1031E-05,A8=-8.7568E-07,A10=1.2082E-08

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.45208 12.51638 25.49743
Fno. 2.9708 4.1804 5.6000
画角 34.1° 17.5° 8.8°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 30.2791 33.2572 38.7555
BF 1.07930 1.13084 1.06664
d2 0.31924 2.25737 5.02792
d7 9.45827 5.36130 1.34833
d12 2.77791 9.11561 15.30831
d14 4.03440 2.78209 3.39431

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 23.13109
2 3 -7.05803
3 9 8.95029
4 13 16.22159

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L7 1.525419 1.521949 1.533624 1.540248 1.545870
L4 1.634937 1.625875 1.659289 1.682219 1.704243
L3 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L1 1.496999 1.495136 1.501231 1.504506 1.507205
L5 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L6 1.922860 1.909158 1.957996 1.989713 2.019763
L2 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

各面の非球面量
第７面
Y ASP SPH ΔｚA(h)
3.410 0.02264 0.04422 -0.02158
第５面
Y ASP SPH ΔｚB(h)
3.410 -0.21967 -0.27681 0.05714
第６面
Y ASP SPH ΔｚC(h)
3.410 0.24855 0.32968 -0.08113

次に、本実施例の数値データ（諸元値）を掲げる。

実施例１実施例２実施例３実施例４
ｆw 7.009 6.999 6.771 6.452
ｆ2 -9.337 -12.348 -7.577 -7.058
γ 4.994 8.001 3.753 3.952
ｙ₁₀ 3.6 3.8 3.84 3.84
a 1.291 1.863 1.251 1.364
ｈ (=2.5a ) 3.228 4.658 3.128 3.410
ΔｚA(h) -0.00739 0.01676 0.06224 -0.02158
ΔｚＢ(h) -0.00645 0.03437 -0.01873 0.05714
ΔｚC(h) 0.01605 0.04796 0.02934 -0.08113
{ΔzA(h)+ΔzB(h)}/2 -0.00692 0.02557 0.02176 0.01778
ＲC -6.794 -11.219 -19.303 17.801
θgF(LA) 0.7108 0.6953 0.7636 0.6862
β(LA) 0.7486 0.7331 0.8014 0.7172
θhg(LA) 0.7255 0.6976 0.8205 0.6591
βhg(LA) 0.7777 0.7498 0.8727 0.7019
νd(LA) 23.22 23.22 23.22 19.00
ｎd(LA) 1.63494 1.63494 1.63494 1.63494
θgF(LB) 0.5528 0.5645 0.5438 0.5433
θhg(LB) 0.4638 0.4790 0.4501 0.4506
νd(LB) 49.34 42.71 59.38 59.38
ｎd(LB) 1.74320 1.83481 1.58313 1.58313
νd(LA)-νd(LB) -26.12 -19.49 -36.16 -40.38
θgF(LA)-θgF(LB) 0.1580 0.1308 0.2198 0.1429
θhg(LA)-θhg(LB) 0.2617 0.2186 0.3704 0.2086
zA(h) -0.3503 -0.6930 0.0246 0.0226
zC(h) -0.7997 -0.9647 -0.2258 0.2485
|zA(h)-zC(h)|/tA 0.4494 0.5434 0.4353 0.3736
ｔA 1.0 0.5 0.5752 0.6046
ｔA/ｔB 1.111 0.625 0.719 0.756
ｙ₀₇ 2.52 2.66 2.69 2.69
tanω_07w 0.3819 0.4059 0.4219 0.4412
ｙ₀₇/(ｆw・tanω_07w) 0.9414 0.9363 0.9417 0.9450

さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図９〜図１１に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図９はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１０は同後方斜視図、図１１はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。

撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図１２〜図１４に示す。図１２はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図１３はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図１４は図１２の側面図である。図１２〜図１４に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。

ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される、図１２には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図１５に示す。図１５（a）は携帯電話４００の正面図、図１５（b）は側面図、図１５（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図１５（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。

ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行うためのものである。

ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。

本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。デジタルカメラ４０の後方斜視図である。デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。パソコン３００の側面図である。本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。

符号の説明

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１０各レンズ
ＬＰＦローパスフィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ撮像面
Ｅ観察者の眼球
４０デジタルカメラ
４１撮影光学系
４２撮影用光路
４３ファインダー光学系
４４ファインダー用光路
４５シャッター
４６フラッシュ
４７液晶表示モニター
４８ズームレンズ
４９ＣＣＤ
５０撮像面
５１処理手段
５３ファインダー用対物光学系
５５ポロプリズム
５７視野枠
５９接眼光学系
６６フォーカス用レンズ
６７結像面
１００対物光学系
１０２カバーガラス
１６２電子撮像素子チップ
１６６端子
３００パソコン
３０１キーボード
３０２モニター
３０３撮影光学系
３０４撮影光路
３０５画像
４００携帯電話
４０１マイク部
４０２スピーカ部
４０３入力ダイアル
４０４モニター
４０５撮影光学系
４０６アンテナ
４０７撮影光路

Claims

最も物体側にあるレンズ群Ｉと、
開口絞りと、
前記レンズ群Ｉと前記開口絞りの間に配置され全体として負の屈折力を有するレンズ群Ａを有し、
物体側から順に前記レンズＩと、前記レンズ群Ａと、レンズ群Ｇ３と、レンズ群Ｇ４と、の４つのレンズ群からなり、
前記レンズ群Ａは、正レンズＬAと負レンズＬBが接合された接合レンズ成分を含み、
前記レンズ群Ｉと前記レンズ群Ａとの光軸上の距離がズーミングのために変動する結像光学系であり、
前記接合レンズ成分は非球面からなる接合面を有し、
光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（１）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（１）
偏倚量を下記の式（２）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］ …（２）
以下の条件式（３a）または条件式（３b）を満足し、
横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７’’’）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、前記正レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
Ｒ_C≧０のとき
Δｚ_C（h）≦（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉…（３a）
Ｒ_C≦０のとき
Δｚ_C（h）≧（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉…（３b）
０．６７００＜βhg＜０．９５００ …（７’’’）
３＜νd＜２７ …（６）
ここで、
ｚ_Aは前記正レンズＬAの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Bは前記負レンズＬBの空気接触面の形状であって、式（１）に従う形状、
ｚ_Cは前記接合面の形状あって、式（１）に従う形状、
Δｚ_Aは前記正レンズＬAの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Bは前記負レンズＬBの空気接触面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Δｚ_Cは前記接合面における偏倚量であって、式（２）に従う量、
Ｒ_Cは前記接合面の近軸曲率半径、
aは以下の式（４）に従う量、
a＝(ｙ₁₀)²・log₁₀γ／ｆw …（４）
また、式（４）において、
ｙ₁₀は最大像高、
ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離
γは前記結像光学系におけるズーム比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０であり、
θhgは前記正レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg)／（ｎF−ｎC）、
ｎhは前記正レンズＬAのｈ線の屈折率、
νdは前記正レンズＬAのアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、
ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々、前記正レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、前記正レンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
０．６７００＜β＜０．９０００ …（５）
３＜νd＜２７ …（６）
ここで、
θgFは前記正レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
νdは前記正レンズＬAのアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、
ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々、前記正レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。
以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。
０．０７≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．５０ …（８）
ここで、
θgF（ＬA）は前記正レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
θgF（ＬB）は前記負レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
以下の条件式（９）を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．６０ …（９）
ここで、
θhg（ＬA）は前記正レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、
θhg（ＬB）は前記負レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする請求項３または４に記載の結像光学系。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１０ …（１０）
ここで、
νd（ＬA）は前記正レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、
νd（ＬB）は前記負レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の結像光学系。
１．５５≦ｎd（ＬA）≦１．９０・・・（１１）
ここで、ｎd（ＬA）は前記正レンズＬAのｄ線に対する屈折率である。
前記正レンズＬAの材質はエネルギー硬化型樹脂であり、前記樹脂を前記負レンズＬBの光学面へ接触後に硬化して前記レンズＬAを形成する方式で前記接合レンズ成分を形成することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系。
前記レンズ群Ａの最も物体側には負の単レンズが配置され、
その像側に続いて前記接合レンズ成分を配置したことを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の結像光学系。
前記レンズ群Ａの最も像側に負の屈折力からなる前記接合レンズ成分を配置したことを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の結像光学系。
物体側から順に、前記レンズ群Ｉ、前記レンズ群Ａに続き、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ３、正の屈折力を有するレンズ群Ｇ４の４つのレンズ群からなることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の結像光学系。
前記レンズ群Ｉに反射光学素子を有することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の結像光学系。
請求項１〜１１のいずれか一項に記載の結像光学系と、
電子撮像素子と、
前記結像光学系を通じて結像された像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段を有し、
前記結像光学系がズームレンズであり、
該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７０＜ｙ ₀₇ ／（ｆｗ・ｔａｎω _07w ）＜０．９７ …(１７)
但し、ｙ ₀₇ は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ ₁₀ としたときｙ ₀₇ ＝０．７ｙ ₁₀ で表され、ω _07w は広角端における前記撮像面上の中心からｙ ₀₇ の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、ｆｗは広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離である。