JP2010008505A

JP2010008505A - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置

Info

Publication number: JP2010008505A
Application number: JP2008164859A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Mihara; 伸一三原; Yojin Adachi; 要人足立
Original assignee: Olympus Imaging Corp
Current assignee: Olympus Imaging Corp
Priority date: 2008-06-24
Filing date: 2008-06-24
Publication date: 2010-01-14

Abstract

【課題】光学系の小型化・薄型化と色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を得ること。また、電子撮像装置において、画像を鮮鋭化させるとともに、色にじみの発生を防止すること。
【解決手段】結像光学系において、開口絞りより物体側に正レンズ群が配置され、
θgF1＝α1×νd1＋βgF1（但し、α1＝−０．００５６６）
で表される直線を設定し、第１の条件式の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定し、第２の条件式の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、第３の条件式で定まる領域との３つの領域に、正のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF1等が含まれる。
【選択図】図１

Description

本発明は、撮像モジュールに使用される結像光学系（ズーム光学系）及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルムカメラに代わる次世代カメラとしてデジタルカメラが普及してきている。まずコンパクトタイプのデジタルカメラが普及したが、このコンパクトタイプのデジタルカメラは、特に最近ではますます小型化・薄型化されてきている。また、同時に普及しつつある携帯電話にまでカメラ機能が搭載されてきている（以下、カメラ機能を「撮像モジュール」という）。一方、交換レンズ方式の一眼レフレックスタイプのデジタルカメラも急速に市場を伸ばしている。このタイプのデジタルカメラも、画質と軽量化の両立が求められている。いずれにおいても、画質と小型軽量化をさらに高いレベルで両立できる新たな技術が求められている。

コンパクトタイプのデジタルカメラや携帯電話の撮像モジュール用光学系には、ズームレンズが搭載されてきている。このズームレンズを小型化・薄型化するための代表的な手段としては、次の２つの手段Ａ、Ｂが考えられる。
Ａ．沈胴式鏡筒を採用して、光学系を筐体の厚み（奥行き）方向に収納する。この沈胴式鏡筒は、撮影時に光学系がカメラ筐体内からせり出し、携帯時にはカメラ筐体内に収納される構造の鏡筒である。
Ｂ．屈曲光学系を採用して、光学系を筐体の幅方向あるいは高さ方向に収納する。この屈曲光学系は、光学系の光路（光軸）を、ミラーやプリズムなど反射光学素子で折り曲げる構成の光学系である。

上記Ａの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献１に記載のものが、上記Ｂの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献２に記載のものがある。

また、一眼レフレックスカメラ用の交換レンズも含めて、光学系を小型化・薄型化および軽量化するためには色収差の補正が重要な課題になる。従来のガラスにはない有効な分散特性あるいは部分分散特性を有する透明媒質が以下の特許文献３、４、５にて知られている。

さらに、電子撮像素子を用いた電子撮像装置ではｈ線（４０４．６６ｎｍ）の色収差によるフレアが発生しやすい。このため、ｈ線の色収差補正の重要性を説いた以下の特許文献６が知られている。

また、４００ｎｍ近傍の色収差を補正できるような所望の部分分散特性を有する光学媒質がない。このために、４００ｎｍの透過率を意図的に下げて撮像し、撮像後に撮像装置の画像処理機能を用いて色再現を整える趣旨の以下の特許文献７が知られている。

その他、光学材料の特に短波長側の部分分散特性が不満足なために、光学系自身で補正できなかった色フレアを画像処理にて補正する以下の特許文献８、９が知られている。

特開２００２−３６５５４５号公報特開２００３−４３３５４号公報特開２００５−１８１３９２号公報特開２００５−３５２２６５号公報特開２００６−００３５４４号公報特開２００１−２０８９６４号公報特開２００１−０２１８０５号公報特開２００１−１４５１１７号公報特開２００１−２６８５８３号公報

しかし、特許文献１に記載の上記Ａの手段を用いた構成では、光学系を構成するレンズの枚数、あるいは移動レンズ群の数がまだまだ多い。そのため、筐体を小型化・薄型化することは困難である。

また、特許文献２に記載の上記Ｂの手段を用いた構成は、上記Ａの手段を用いた場合よりも、筐体を薄くしやすい。しかしながら、変倍時の可動レンズ群の移動量や、光学系を構成するレンズの枚数が多くなりがちになる。そのため、体積的には決して小型化には向いていない。

また、特許文献３、４に記載の光学媒質は、分散特性が通常の光学ガラスと比べて著しく異なっている。このような光学媒質を使用した場合、特に各レンズ群の構成枚数が少ないズームレンズや全体として構成枚数の少ない単焦点レンズに使用すると、却って色収差を増大してしまうことになる。そのため、結局は枚数増加をきたし、小型化には結びつかない。

また、特許文献５には低分散および高分散において部分分散比に特殊性を有する光学媒質が開示されている。

さらに、特許文献６、７、８、９では、光学系にて色フレアを除去する具体的な有効手段が記載されていない。

本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、光学系の小型化・薄型化と色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を得ること、また、電子撮像装置において、画像を鮮鋭化させるとともに、色にじみの発生を防止することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明による光学系は、正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記絞りより物体側に前記正のレンズ群が配置され、
横軸をνd1、及び縦軸をθgF1とする直交座標系において、
θgF1＝α1×νd1＋βgF1（但し、α1＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、前記正のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF1及びｎd1及びνd1が含まれることを特徴とするものである。
０．６５２０＜βgF1＜０．７６２０ …（１）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、
θgF1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg1−ｎF1）／（ｎF1−ｎC1）、
νd1は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd1−1）／（ｎF1−ｎC1）、
ｎd1、ｎC1、ｎF1、ｎg1は各々前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

また、本発明の好ましい態様によれば、前記直交座標とは別の、横軸をνd1、及び縦軸をθhg1とする直交座標系において、
θhg1＝αhg1×νd1＋βhg1（但し、αhg1＝−０．００８３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、前記ＬAのθhg1及びｎd1及びνd1が含まれる結像光学系であることが好ましい。
０．６０００＜βhg1＜０．７８００ …（４）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、
θhg1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh1−ｎg1）／（ｎF1−ｎC1）、
ｎh1は前記レンズＬAのｈ線の屈折率を表す。

なお、本発明の好ましい態様によれば、前記レンズＬAは接合レンズを構成するレンズであることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、前記レンズＬAは、接合される側の面（接合面）が非球面にて構成されていることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが負レンズであることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。

νd1−νd2≦−１０ …（５）
ここで、
νd1は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd1−１）／（ｎF1−ｎC1）、
νd2は前記レンズＬBのアッベ数（ｎd2−１）／（ｎF2−ｎC2）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
｜θgF1−θgF2｜≦０．１５０ …（６）
ここで、
θgF1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg1−ｎF1）／（ｎF1−ｎC1）、
θgF2は前記レンズＬBの部分分散比（ｎg2−ｎF2）／（ｎF2−ｎC2）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
｜θhg1−θhg2｜≦０．２００ …（７）
ここで、
θhg1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh1−ｎg1）／（ｎF1−ｎC1）、
θhg2は前記レンズＬBの部分分散比（ｎh2−ｎg2）／（ｎF2−ｎC2）である。

なお、接合レンズが３枚以上の接合となっている場合は、負レンズのうちβgF1の値が最も小さい負レンズを前記レンズＬAとし、正レンズのうちβgF2の値が最も大きい正レンズを前記レンズＬBとする。

また、前記結像光学系は全体として４つ乃至５つのレンズ群からなるズームレンズであって、変倍時に、光軸上における相対的間隔が各々のレンズ群で変化することが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、前記開口絞りより物体側に前記負のレンズ群が配置され、
横軸をνd3、及び縦軸をθgF3とする直交座標系において、
θgF3＝α3×νd3＋βgF3（但し、α3＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd3、及び縦軸をｎd3とする直交座標系において、
ｎd3＝ａ3×νd3＋ｂ3（但し、ａ3＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（１０）で定まる領域との３つの領域に、前記負のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬCのθgF3及びｎd3及びνd3が含まれることが好ましい。
０．６５２０＜βgF3＜０．７６２０ …（８）
２．０＜ｂ3＜２．４（但し、ｎd3＞１．３） …（９）
１０＜νd3＜３５ …（１０）
ここで、
θgF3は前記レンズＬC部分分散比（ｎg3−ｎF3）／（ｎF3−ｎC3）、
νd3は前記レンズＬCアッベ数（ｎd3−1）／（ｎF3−ｎC3）、
ｎd3、ｎC3、ｎF3、ｎg3は各々前記レンズＬCｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

また、本発明の好ましい態様によれば、前記直交座標とは別の、横軸をνd3、及び縦軸をθhg3とする直交座標系において、
θhg3＝αhg3×νd3＋βhg3（但し、αhg3＝−０．００８３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd3、及び縦軸をｎd3とする直交座標系において、
ｎd3＝ａ3×νd3＋ｂ3（但し、ａ3＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（１０）で定まる領域との３つの領域に、前記レンズＬCのθhg3及びｎd3及びνd3が含まれる結像光学系であることが好ましい。
０．６０００＜βhg3＜０．７８００ …（１１）
２．０＜ｂ3＜２．４（但し、ｎd3＞１．３） …（９）
１０＜νd3＜３５ …（１０）
ここで、
θhg3は前記レンズＬCの部分分散比（ｎh3−ｎg3）／（ｎF3−ｎC3）、
ｎh3は前記レンズＬCのｈ線の屈折率を表す。

なお、本発明の好ましい態様によれば、前記レンズＬCは接合レンズを構成するレンズであることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、前記レンズＬCは、接合される側の面（接合面）が非球面にて構成されていることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬCが正レンズであることが好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬCが接合される相手のレンズＬDは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。

νd3−νd4≦−１５ …（１２）
ここで、
νd3は前記レンズＬCのアッベ数（ｎd3−１）／（ｎF3−ｎC3）、
νd4は前記レンズＬDのアッベ数（ｎd4−１）／（ｎF4−ｎC4）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬCが接合される相手のレンズＬDは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
｜θgF3−θgF4｜≦０．１０ …（１３）
ここで、
θgF3は前記レンズＬCの部分分散比（ｎg3−ｎF3）／（ｎF3−ｎC3）、
θgF4は前記レンズＬDの部分分散比（ｎg4−ｎF4）／（ｎF4−ｎC4）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬCが接合される相手のレンズＬDは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
｜θhg3−θhg4｜≦０．２０ …（１４）
ここで、
θhg3は前記レンズＬCの部分分散比（ｎh3−ｎg3）／（ｎF3−ｎC3）、
θhg4は前記レンズＬDの部分分散比（ｎh4−ｎg4）／（ｎF4−ｎC4）である。

なお、接合レンズが３枚以上の接合となっている場合は、正レンズのうちβgF3の値が最も小さい正レンズを前記レンズＬCとし、負レンズのうちβgF4の値が最も大きい負レンズを前記レンズＬDとする。

また、結像光学系（特にズームレンズ）の奥行き寸法を薄くするために、光路を屈曲するためのプリズムを有することが好ましい。特に、プリズムは物体側から最初の正レンズ群にあることが好ましい。

また、本発明の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像された像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段を有し、
前記結像光学系がズームレンズであり、
該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（１１）
ここで、ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたとき、ｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀で表され、ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、ｆｗは広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離である。

本発明によれば、光学系の小型化・薄型化・軽量化と、色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を獲得することができる。また、電子撮像装置にこのような結像光学系を用いることで、画像の鮮鋭化、色にじみの発生の防止を図れる。

実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。
本実施形態の結像光学系は正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有し、絞りより物体側の正のレンズ群に部分分散比が特殊な材料からなるレンズ、あるいはそれを別のレンズに接合して用いている。そのため、特にズームレンズあるいは望遠レンズにおいて、広い波長帯域に亘り、変倍時の軸上及び倍率色収差の変動を容易に抑えることができる。また、枚数が少なくかつ薄いレンズ構成にしても、ズームあるいはフォーカス全域に亘り色にじみの発生を十分に抑制することが可能である。

また、絞りより物体側の正のレンズ群は厚くなりがちである。しかしながら、本実施形態の結像光学系では、絞りより物体側の正のレンズ群を薄く出来る。このため、最も物体側の面頂から入射瞳までの距離を浅く（短く）できる。さらに、絞りより物体側のレンズ群を薄くできるという相乗効果もある。

そして、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd1、及び縦軸をθgF1とする直交座標系において、
θgF1＝α1×νd1＋βgF1（但し、α1＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、正のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF1及びｎd1及びνd1が含まれる。
０．６５２０＜βgF1＜０．７６２０ …（１）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、θgF1はレンズＬAの部分分散比（ｎg1−ｎF1）／（ｎF1−ｎC1）、νd1はレンズＬAのアッベ数（ｎd1−1）／（ｎF1−ｎC1）、ｎd1、ｎC1、ｎF1、ｎg1は各々レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

条件式（１）はレンズＬAの硝材の部分分散比θgF1に関するものである。その範囲を外れる硝材をレンズＬAに用いた場合、望遠側における二次スペクトルによる軸上色収差と倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差と倍率色収差の補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。単焦点レンズの場合も同様である。

条件式（２）はレンズＬAの硝材の屈折率に関するものである。その上限値を上回る硝材を用いた場合、レンズＬAを用いたレンズ群としてのペッツバール和が大きくなりやすい。そのため、結像光学系全体としての像面湾曲量の補正がしづらい。一方、条件式（２）の下限値を下回る硝材を用いた場合、レンズＬAを用いたとしてもレンズ群としての球面収差が大きくなりやすい。そのため、結像光学系全体としての球面収差の補正がしづらくなる。

条件式（３）はレンズＬAの硝材のアッベ数に関するものである。その上限値を上回る硝材を用いた場合、そもそもＦ線とＣ線との色消し自体が困難となり好ましくない。下限値を下回る硝材を用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。

なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足すると、より好ましい。
０．６６２０＜βgF1＜０．７５７０ …（１’）
さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６７２０＜βgF1＜０．７５２０ …（１”）
さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”’）を満足すると、最もよい。
０．６７２０＜βgF1≦０．７４７０ …（１”’）

なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足すると、より好ましい。
２．０６＜ｂ1＜２．３４（但し、ｎd1＞１．３） …（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
２．１１＜ｂ1＜２．２８（但し、ｎd1＞１．３） …（２”）

なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足すると、より好ましい。
１２．５＜νd1＜２８ …（３’）
さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）を満足すると、より一層好ましい。
１４．８＜νd1＜２５ …（３”）

また、本実施形態の結像光学系では、前記直交座標とは別の、横軸をνd1、及び縦軸をθhg1とする直交座標系において、
θhg1＝αhg1×νd1＋βhg1（但し、αhg1＝−０．００８３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、レンズＬAのθhg1及びｎd1及びνd1が含まれるようにするとなおよい。
０．６０００＜βhg1＜０．７８００ …（４）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、θhg1はレンズＬAの部分分散比（ｎh1−ｎg1）／（ｎF1−ｎC1）、ｎh1はレンズＬAのｈ線の屈折率を表す。

条件式（４）はレンズＬAの硝材の部分分散比θhg1に関するものである。その範囲を外れる硝材をレンズＬAに用いた場合、望遠側における二次スペクトルによる軸上色収差と倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差と倍率色収差の補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（４）に代えて、次の条件式（４’）を満足すると、より好ましい。
０．６２００＜βhg1＜０．７７００ …（４’）
さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６３８０＜βhg1＜０．７６００ …（４”）
さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”’）を満足すると、最もよい。
０．６３８０＜βhg1≦０．７５３４ …（４”’）

また、レンズＬAは、接合レンズを構成するレンズに用いるのが良い。このようにすれば、接合の界面（接合面）における色収差（Ｃ線とＦ線の色収差や二次スペクトルなど分散特性に起因する色収差、および、色の球面収差、色コマ、倍率色収差など開口比や像高に関する３次以上の高次収差成分）の補正効果が増大する。特に、分散特性に起因する色収差については、条件式（１）、（２）、（３）と相まってその補正効果が顕著にあらわれる。

また、レンズＬAは、その接合側の面を非球面とするのが良い。このようにすれば、色収差について、開口比や像高に関する３次以上の高次収差成分の補正効果が顕著にあらわれる。

ところで、結像光学系の絞りよりも物体側に配置された正レンズ群は、まず一次の色収差を補正するために、低分散の正レンズ要素と高分散の負レンズ要素をいくつかずつ組み合わせて構成されるのが好ましい。また、正レンズ群のＣ線とＦ線の色消しを行っておくと、光学系全体で発生する一次の色収差を補正しやすくなる。ここで、本実施形態の結像光学系では、レンズＬAの硝材はそのアッベ数に関する条件式（３）を満たすため、レンズＬAは負レンズとなる。なお、正レンズとは近軸焦点距離が正の値のレンズ、負レンズとは近軸焦点距離が負の値のレンズをさす。

そして、レンズＬAの接合相手となるレンズＬBは正レンズとし、以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
νd1−νd2≦−１０ …（５）
ここで、
νd1はレンズＬAのアッベ数（ｎd1−１）／（ｎF1−ｎC1）、
νd2はレンズＬBのアッベ数（ｎd2−１）／（ｎF2−ｎC2）である。

この場合、レンズＬAとレンズＬBという異符号の屈折力の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで条件式（５）を満足すると、軸上色収差と倍率色収差についてＣ線とＦ線の色消しがしやすい。

また、上記条件式（５）に代えて、条件式（５’）を満足するのがより望ましい。
νd1−νd2≦−１３ …（５’）
さらに、上記条件式（５）に代えて、条件式（５”）を満足すると最も良い。
νd1−νd2≦−１６ …（５”）

一方、部分分散比θgF、θhgは、高分散の光学材料の方が低分散の光学材料に比べて一般的に大きい。そのため、軸上色収差をＣ線とＦ線にて補正すると、ｇ線やｈ線の軸上色収差は正の値をとる。つまり、２次スペクトルが発生する。一方、倍率色収差をＣ線とＦ線にて補正すると、ｇ線やｈ線の倍率色収差は負の値をとる。従って、レンズＬA（高分散負レンズ）とレンズＬB（低分散正レンズ）の部分分散比θgF、θhgの差を極力小さくして、ｇ線やｈ線の色消しを行っておくのが好ましい。このようにすれば、結果的に光学系全体で発生する色収差を補正しやすくなる。

具体的には、レンズＬAの接合相手となるレンズＬBは正レンズとし、θgFについて以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
｜θgF1−θgF2｜≦０．１５０ …（６）
ここで、θgF1はレンズＬAの部分分散比（ｎg1−ｎF1）／（ｎF1−ｎC1）、θgF2はレンズＬBの部分分散比（ｎg2−ｎF2）／（ｎF2−ｎC2）である。

条件式（６）を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。このことは、特に、望遠端側の画像全体で顕著にあらわれる。

また、上記条件式（６）に代えて、条件式（６’）を満足するのがより望ましい。
｜θgF1−θgF2｜≦０．１２０ …（６’）
さらに、上記条件式（６）に代えて、条件式（６”）を満足すると最も良い。
｜θgF1−θgF2｜≦０．１０５ …（６”）

また、レンズＬAの接合相手となるレンズＬBは正レンズとし、以下の条件式（７）を満足するのが好ましい。
｜θhg1−θhg2｜≦０．２００ …（７）
ここで、
θhg1はレンズＬAの部分分散比（ｎh1−ｎg1）／（ｎF1−ｎC1）、
θhg2はレンズＬBの部分分散比（ｎh2−ｎg2）／（ｎF2−ｎC2）である。

条件式（７）を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において、色フレア、色にじみを軽減できる。このことは、特に、望遠端側の画像全体で顕著にあらわれる。

また、上記条件式（７）に代えて、条件式（７’）を満足するのがより望ましい。
｜θhg1−θhg2｜≦０．１８０ …（７’）
さらに、上記条件式（７）に代えて、条件式（７”）を満足すると最も良い。
｜θhg1−θhg2｜≦０．１６０ …（７”）

なお、接合レンズが３枚以上のレンズで構成されている場合、正のレンズ群と異符号の屈折力を有するレンズ、すなわち、負レンズのうちβ1の値が最も小さいレンズをレンズＬAとするのが好ましい。また、正のレンズ群と同符号の屈折力を有するレンズ、すなわち正レンズのうちβ2の値が最も大きいレンズをレンズＬBとするのが好ましい。

ここで、本実施形態の結像光学系をズームレンズに限定して適用することを考える。単焦点レンズ系の場合には、１つの焦点距離状態に対してのみフォーカス範囲で色収差が崩れないように補正されていればよい。これに対して、ズームレンズの場合には、焦点距離が変化する範囲で色収差が崩れないようにしなくてはならない。そのために必要なことは、レンズ群ごとに色収差補正が完結していなくてはならない。

焦点距離の変化の範囲が小さければ、その完結度は低くてもよい。よって、焦点距離の変化の範囲が小さい場合、レンズ群数が少ないズーム解（具体的なズーム光学系の構成）は数多く存在する。一方、焦点距離の変化の範囲が大きければ（高倍率ズームレンズの場合）、その完結度は高くなくてはならない。本実施形態の結像光学系では、高倍率ズームの構成として、開口絞りよりも物体側に少なくとも正のレンズ群を有するようにした。なお、この正のレンズ群は最も物体側に配置するのが好ましい。更に、本実施形態の結像光学系は、全体として４つ乃至５つのレンズ群からなり、変倍時に、光軸上における相対的間隔が各々のレンズ群で変化する構成とした。

そして、条件式（１）、（２）、（３）を満足するレンズＬAを含むことで、完結度を高め、ズーム全域（焦点距離の変化の範囲全域）における色収差の変動を小さくしている。通常の高倍率ズームレンズは、条件（３）式のみは満足している。このため、Ｃ線とＦ線の色消しはよく行われている。しかしながら、特に、条件式（１）を満足していない。このため、ｇ線やｈ線の変倍による色収差の発生が著しく、画像の鮮鋭度を損ねたり、紫の色にじみやフレアーが発生しやすい状況にある。

特に、正のレンズ群が最も物体側に配置された光学系では、軸上色収差、および倍率色収差の分散特性に関する敏感度が望遠端側で高い。そのため、条件式（１）を満足することでＣ線、Ｆ線だけではなく、ｇ線やｈ線の変倍による収差の発生を抑制できる。特に、ズーム光学系が高倍率であるほど、その補正効果は著しくあらわれる。

また、通常、高倍率ズームには開口絞りより物体側に、正のレンズ群と負のレンズ群も配置されている。この正のレンズ群と負のレンズ群は、変倍時に、相対的間隔が変化する。また、負のレンズ群は、多くの場合正のレンズ群の像側に配置されて変倍をつかさどっている。この負のレンズ群については、広角端側における倍率色収差の分散特性関する敏感度が高い。

そこで、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd3、及び縦軸をθgF3とする直交座標系において、
θgF3＝α3×νd3＋βgF3（但し、α3＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd3、及び縦軸をｎd3とする直交座標系において、
ｎd3＝ａ3×νd3＋ｂ3（但し、ａ3＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（１０）で定まる領域との３つの領域に、負のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬCのθgF3及びｎd3及びνd3が含まれることが好ましい。
０．６５２０＜βgF3＜０．７６２０ …（８）
２．０＜ｂ3＜２．４（但し、ｎd3＞１．３） …（９）
１０＜νd3＜３５ …（１０）
ここで、θgF3はレンズＬCの部分分散比（ｎg3−ｎF3）／（ｎF3−ｎC3）、νd3はレンズＬCのアッベ数（ｎd3−1）／（ｎF3−ｎC3）、ｎd3、ｎC3、ｎF3、ｎg3は各々レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。

条件式（８）はレンズＬCの硝材の部分分散比θgFに関するものである。その範囲を外れる硝材をレンズ要素ＬCに用いた場合、広角側における二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのg線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に広角側の撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。

条件式（９）はレンズＬCの硝材の屈折率に関するものである。その上限値を上回る硝材を用いた場合、レンズＬCを用いたレンズ群としてのペッツバール和が大きくなりやすい。そのため、ズームレンズ全体としての像面湾曲量の補正がしづらい。一方、条件式（９）の下限値を下回る硝材を用いた場合、レンズＬCを用いたレンズ群としての球面収差が大きくなりやすく、ズームレンズ全体としての球面収差の補正がしづらくなる。

条件式（１０）はレンズＬCの硝材のアッベ数に関するものである。その上限値を上回る硝材を用いた場合、そもそもＦ線とＣ線との色消し自体が困難となり好ましくない。下限値を下回る硝材を用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。

なお、条件式（８）に代えて、次の条件式（８’）を満足すると、より好ましい。
０．６６２０＜βgF3＜０．７５７０ …（８’）
さらに、条件式（８）に代えて、次の条件式（８”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６７２０＜βgF3＜０．７５２０ …（８”）
さらに、条件式（８）に代えて、次の条件式（８”’）を満足すると、最もよい。
０．６７２０＜βgF3≦０．７４４５ …（８”’）

なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足すると、より好ましい。
２．０５＜ｂ1＜２．３４（但し、ｎd1＞１．３） …（９’）
さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足すると、より一層好ましい。
２．１０＜ｂ1＜２．２７（但し、ｎd1＞１．３） …（９”）

なお、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０’）を満足すると、より好ましい。
１２．５＜νd1＜２７ …（１０’）
さらに、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０”）を満足すると、より一層好ましい。
１４．８＜νd1＜２４ …（１０”）

特に、広角端側の画角が大きい高倍率ズームレンズでは、負レンズ群についても条件式（８）、（９）、（１０）を満たすレンズを導入したほうがよい。これらの条件式を満足すると、広角端側における倍率色収差を良好に補正できる。このことは、広角であるほどその補正効果が著しくあらわれる。

また、本実施形態の結像光学系では、前記直交座標とは別の、横軸をνd3、及び縦軸をθhg3とする直交座標系において、
θhg3＝αhg3×νd3＋βhg3（但し、αhg3＝−０．００８３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd3、及び縦軸をｎd3とする直交座標系において、
ｎd3＝ａ3×νd3＋ｂ3（但し、ａ3＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（１０）で定まる領域との３つの領域に、レンズＬCのθhg3及びｎd3及びνd3が含まれるようにするとなおよい。
０．６０００＜βhg3＜０．７８００ …（１１）
２．０＜ｂ3＜２．４（但し、ｎd3＞１．３） …（９）
１０＜νd3＜３５ …（１０）
ここで、
θhg3はレンズＬCの部分分散比（ｎh3−ｎg3）／（ｎF3−ｎC3）、
ｎh3はレンズＬCのｈ線の屈折率を表す。

条件式（１１）は硝材の部分分散比θhg3に関するものである。その範囲を外れる硝材をレンズＬCに用いた場合、広角端側における二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に広角端側の撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１’）を満足すると、より好ましい。
０．６２００＜βhg3＜０．７７００ …（１１’）
さらに、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６３８０＜βhg3＜０．７６００ …（１１”）
さらに、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１”’）を満足すると、最もよい。
０．６３８０＜βhg3≦０．７５３８ …（１１”’）

また、レンズＬCは、接合レンズを構成するレンズに用いることが好ましい。このようにすれば、接合の界面（接合面）における色収差（Ｃ線とＦ線の色収差や二次スペクトルなど分散特性に起因する色収差、および、色の球面収差、色コマ、倍率色収差など開口比や像高に関する３次以上の高次収差成分）の補正効果が増大する。特に、前記分散特性に起因する色収差については、条件式（８）、（９）、（１０）と相まってその補正効果が顕著にあらわれる。

また、レンズＬCは、その接合側の面を非球面とするのが良い。このようにすれば、色収差について、開口比や像高に関する３次以上の高次収差成分の補正効果が顕著にあらわれる。

ところで、結像光学系の絞りよりも物体側に配置された負レンズ群では、まず一次の色収差を補正する。このために、低分散の負レンズ要素と高分散の正レンズ要素をいくつかずつ組み合わせて構成されるのが好ましい。また、レンズＬCの硝材は、そのアッベ数に関する式（１０）を満たすのが好ましい。よって、レンズＬCは正レンズとするのが好ましい。このようにして、負レンズ群のＣ線とＦ線の色消しを行っておくと、光学系全体で発生する一次の色収差を補正しやすくなる。なお、上記のように、正レンズとは近軸焦点距離が正の値のレンズ、負レンズとは近軸焦点距離が負の値のレンズをさす。

そして、レンズＬCの接合相手となるレンズＬDは負レンズとし、以下の条件式（１２）を満足するのが好ましい。
νd3−νd4≦−１５ …（１２）
ここで、νd3はレンズＬCのアッベ数（ｎd3−１）／（ｎF3−ｎC3）、νd4はレンズＬDのアッベ数（ｎd4−１）／（ｎF4−ｎC4である。

この場合、レンズＬCとレンズＬDという異符号の屈折力の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで条件式（１２）を満足すると、軸上色収差と倍率色収差についてＣ線とＦ線の色消しがしやすい。

また、条件式（１２）に代えて、条件式（１２’）を満足するのがより望ましい。
νd3−νd4≦−２１ …（１２’）
さらに、条件式（１２）に代えて、条件式（１２”）を満足すると最も良い。
νd3−νd4≦−２６ …（１２”）

一方、部分分散比θgF、θhgは、高分散の光学材料の方が低分散の光学材料に比べて一般的に大きい。そのため、軸上色収差をＣ線とＦ線にて補正すると、ｇ線やｈ線の軸上色収差は正の値をとる。つまり、２次スペクトルが発生する。一方、倍率色収差をＣ線とＦ線にて補正すると、ｇ線やｈ線の倍率色収差も正の値をとる。従って、レンズＬC（高分散正レンズ）とレンズＬD（低分散負レンズ）の部分分散比θgF、θhgの差を極力小さくして、ｇ線やｈ線の色消しを行っておくのが良い。このようにすれば、結果的に光学系全体で発生する色収差を補正しやすくなる。

具体的には、レンズＬCの接合相手となるレンズＬDは負レンズとし、θgFについて以下の条件式（１３）を満足するのが好ましい。
｜θgF3−θgF4｜≦０．１００ …（１３）
ここで、
θgF3はレンズＬCの部分分散比（ｎg3−ｎF3）／（ｎF3−ｎC3）、
θgF4はレンズＬDの部分分散比（ｎg4−ｎF4）／（ｎF4−ｎC4）である。

条件式（１３）を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。このことは、特に、広角端側の画像の画面周辺で顕著にあらわれる。

また、条件式（１３）に代えて、条件式（１３’）を満足するのがより望ましい。
｜θgF3−θgF4｜≦０．０９０ …（１３’）
さらに、条件式（１３）に代えて、条件式（１３”）を満足すると最も良い。
｜θgF3−θgF4｜≦０．０８５ …（１３”）

また、レンズＬCの接合相手となるレンズＬDは負レンズとし、以下の条件式（１４）を満足するのが好ましい。
｜θhg3−θhg4｜≦０．２００ …（１４）
ここで、
θhg3はレンズＬCの部分分散比（ｎh3−ｎg3）／（ｎF3−ｎC3）、
θhg4はレンズＬDの部分分散比（ｎh4−ｎg4）／（ｎF4−ｎC4）である。

条件式（１４）を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において、色フレア、色にじみを軽減できる。このことは、特に、広角端側の画像の画面周辺で顕著にあらわれる。

また、条件式（１４）に代えて、条件式（１４’）を満足するのがより望ましい。
｜θhg3−θhg4｜≦０．１６０ …（１４’）
さらに、条件式（１４）に代えて、条件式（１４”）を満足すると最も良い。
｜θhg3−θhg4｜≦０．１３０ …（１４”）

なお、接合レンズが３枚以上のレンズで構成されている場合、負のレンズ群と異符号の屈折力を有するレンズ、すなわち正レンズのうちβgF3の値が最も小さいレンズをレンズＬCとするのが好ましい。また、負のレンズ群と同符号の屈折力を有するレンズ、すなわち負レンズのうちβgF4の値が最も大きいレンズをレンズＬDとするのが好ましい。

ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズには、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。

また、特に開口絞りよりも物体側の正のレンズ群に含まれる接合レンズは、光軸中心厚の薄い第一のレンズと第二のレンズとを有しているのが好ましい。そして、第一のレンズが条件式（１）、（２）、及び（３）、あるいは（４）、（２）、及び（３）を満足することが好ましい。このように構成すると、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。さらに、開口絞りよりも物体側の負のレンズ群に含まれる接合レンズも、光軸中心厚の薄い第一のレンズと第二のレンズとを有しているのが好ましい。そして、第一のレンズが条件式（８）、（９）、及び（１０）、あるいは（１１）、（９）、及び（１０）を満足することが好ましい。このように構成すると、よりいっそうの各収差の補正効果の向上や、レンズ群の薄型化が期待できる。

また、接合レンズは、複合レンズであることが望ましい。複合レンズは、第二のレンズ表面に第一のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料（例えばエネルギー硬化型透明樹脂など）を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズの一方の面上にて直接成形させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第二のレンズには、第一のレンズを成形する前にあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、本複合レンズの実現方法によれば、第二のレンズの少なくとも接合側の面をあらかじめ非球面にて構成することで、これまで困難であった接合面の非球面化が容易に行える。

また、接合レンズを複合レンズにする場合、第二のレンズ表面に第一のレンズとしてガラスを密着成形させてもよい。ガラスは樹脂に比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第一のレンズ材料の特性としては、第二のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。なお、第二のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、本複合レンズの実現方法によれば、第二のレンズの少なくとも接合側の面をあらかじめ非球面にて構成することで、これまで困難であった接合面の非球面化が容易に行える。

また、結像光学系内にプリズムを配置するのが好ましい。このプリズムは、光学系の光路を屈曲するために用いられる。特に結像光学系がズームレンズの場合、光学系の奥行き寸法を薄くする（全長を短くする）ことができる。このプリズムは、特に物体側から最初の正レンズ群、もしくは負レンズ群に配置することが好ましい。

最後に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系のうち、望遠系単焦点レンズについては物体側から順に、正のレンズ群、開口絞り、負のレンズ群の構成をとるのがよい。また、この正のレンズ群は負の屈折力のレンズＬAを有し、負の屈折力のレンズＬAは条件式（１）（２）（３）を満足する。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、また（３）に代わって（３’）もしくは（３”）を満たすレンズであっても良い。

また、負の屈折力のレンズＬAは正の屈折力のレンズＬBと接合されていてもよい。また、この接合レンズは別のレンズと接合して３枚以上からなる接合レンズとしてもよい。また、この接合レンズ以外にレンズ成分を１つまたは２つ有していてもよい。一方、負のレンズ群は正レンズと負レンズを１枚ずつ含んでいる。

本実施形態の結像光学系は、ズームレンズに用いることができる。以下、ズームレンズを例に説明を行う。本実施形態のズームレンズは、開口絞りよりも物体側に少なくとも正のレンズ群を有し、全体として４つ乃至５つのレンズ群からなる。また、変倍時に、光軸上における相対的間隔が各々のレンズ群で変化する。このような結像光学系の基本構成（屈折力配置）のパターンとしては、以下の４つがある。
（Ａ１）正・負・(S)・正・正
（Ａ２）正・負・(S)・正・負・正
（Ａ３）正・負・(S)・正・正・正
（Ａ４）正・負・(S)・正・正・負
なお、(S)は開口絞りを示している。開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。また、レンズ群の内部にあってもかまわない。

本実施形態のズームレンズは、（Ａ１）正・負・(S)・正・正の屈折力配置を基本構成としている。（Ａ２）、（Ａ３）、（Ａ４）は（Ａ１）のズームレンズを変形したものとみなすことができる。つまり、
（Ａ２）は、（Ａ１）の結像光学系にある２つの正レンズ群の間に、負のレンズ群を加えたものである。
（Ａ３）は、（Ａ１）の結像光学系にある２つの正レンズ群の間またはその像側に、正のレンズ群を加えたものである。
（Ａ４）は、（Ａ１）の結像光学系をもとに、その像側に負のレンズ群を加えたものである。

上記（Ａ１）、（Ａ２）、（Ａ３）及び（Ａ４）の各パターンでは、最も物体側に正のレンズ群が配置されている。この正のレンズ群は負の屈折力のレンズＬAを有し、負の屈折力のレンズＬAは条件式（１）（２）（３）を満足する。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、また（３）に代わって（３’）もしくは（３”）を満たすレンズであっても良い。また、負の屈折力のレンズＬAは正の屈折力のレンズＬBと接合されていてもよい。また、この接合レンズは別のレンズと接合して３枚以上からなる接合レンズとしてもよい。

正のレンズ群はズームレンズの最も物体側に配置され、接合レンズの他に、１つ又は２つのレンズ成分を備えていても良い。また、正のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。プリズムを備えている場合、物体側から、１つのレンズ成分、プリズム、接合レンズ、あるいは、物体側から、１つのレンズ成分、プリズム、接合レンズ、１つのレンズ成分、あるいは、物体側から、１つのレンズ成分、プリズム、１つのレンズ成分、接合レンズの順に、これらが配置されているのが好ましい。

開口絞りよりも物体側の負のレンズ群は最も物体側に配置された正のレンズ群の像側に配置されており、条件式（８）、（９）、（１０）、あるいは（８）に代わって（８’）もしくは（８”）、また（９）に代わって（９’）もしくは（９”）、また（１０）に代わって（１０’）もしくは（１０”）を満たす正の屈折力のレンズＬCを有しても良い。また、正の屈折力のレンズＬCは負の屈折力のレンズＬDと接合されていてもよい。また、正レンズ、負レンズのどちらが物体側に配置されていてもよい。また、この接合レンズは別のレンズと接合して３枚以上からなる接合レンズとしてもよい。また、負のレンズ群は全体として２つ又は３つ又は４つのレンズ成分を備えていてもよい。

最初の負のレンズ群以降には、正のレンズ群を２つ又は３つ含んでおり、少なくとも１つが単レンズと接合レンズ成分よりなる正のレンズ群である。それは、２番目又は３番目の正のレンズ群である。

また、このズームレンズでは、負のレンズ群以降に存在する２番目と３番目の正のレンズ群の間に全長を短縮しやすいように、負の屈折力を配置してもよい。その場合、１つのレンズ成分でよい。そして、正レンズと負レンズの接合レンズ成分でよい。

また、このズームレンズでは、負のレンズ群以降に存在する２番目と３番目の正のレンズ群の像側に全長を短縮しやすいように、負の屈折力を配置してもよい。その場合、１つ又は２つのレンズ成分でよい。そして、いずれかのレンズ成分が正レンズと負レンズの接合レンズ成分であってもよい。

また、このズームレンズでは、負のレンズ群以降に存在する２番目と３番目の正のレンズ群の像側に収差補正がしやすいように、正の屈折力を配置してもよい。その場合、１つのレンズ成分でよい。そして、それは単レンズでもよい。

ところで、本実施形態のズームレンズでは、正のレンズ群と、負のレンズ群と、開口絞りとを有する構成において、正のレンズ群を開口絞りより物体側に配置している。そして、この正のレンズ群が負の屈折力のレンズＬAを有し、この負の屈折力のレンズＬAが条件式（１）、（２）、（３）を満足する。このようにすることで、軸上色収差および倍率色収差を良好に補正している。特に、望遠端側における色収差の補正が良好に行える。

さらに、負のレンズ群も開口絞りより物体側に配置している。そして、この負のレンズ群が正の屈折力のレンズＬCを有し、この正の屈折力のレンズＬCが条件式（８）、（９）、（１０）を満足する。このようにすることで、軸上色収差および倍率色収差について最良の補正状態が実現できる。また、広角端側において多少残存する倍率色収差を良好に補正できる。これについては、別の手段によって改善することもできる。一例としては、画像処理によって収差を改善する手段がある。

また、本実施形態の結像光学系は電子撮像装置に用いることができる。この場合、電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、画像処理手段を有して構成される。画像処理手段で用いられる画像データは、結像光学系を通じて結像された像を、電子撮像素子で撮像することによって得られる。画像処理手段は、画像データを加工して、像の形状を変化させた画像データとして出力する。

このような電子撮像装置において、上述の結像光学系はズームレンズであり、このズームレンズは、無限遠物点合焦時に以下の条件式（１１）を満足するのが好ましい。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（１１）
ここで、ｙ₀₇は電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたとき、ｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀で表され、ω_07wは広角端における撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、ｆｗは広角端における結像光学系（ズームレンズ）の全系の焦点距離である。

上記のように、画像処理ユニット（画像処理手段）は、画像データを加工して、形状を変化させた画像データとして出力することが可能になっている。このような電子撮像装置を用いて、被写体の像を撮像する。撮像によって得られた画像データは、画像処理ユニットによって色分解され、色ごとの画像データになる。続いて、各々の画像データごとに、形状（被写体の像の大きさ）を変化させた後、これらの画像データを合成する。そのことにより、倍率色収差による画像周辺部の鮮鋭度劣化や、色にじみ発生を防ぐことが出来る。なお、この方法は、特に色分解用モザイクフィルターを設けた電子撮像素子を有する電子撮像装置に対して有効である。

また、電子撮像装置が複数の（色ごとに）電子撮像素子を有する場合は、得られた画像データに対して色分解を行う必要はなくなる。ここで、色分解では、通常はＢ（blue,およそ400〜500ｎｍ）、Ｇ（green,およそ500〜600ｎｍ）、Ｒ（red,およそ600〜700ｎｍ）の３色に分解される。そのため、各波長域（バンド）の範囲内において色収差が発生することは好ましくない。特に短波長領域にあたるＢ領域では、２次スペクトルによる色収差の発生は好ましくない。従って、Ｂ領域での２次スペクトルによる倍率色収差の残存量が多い場合には、光学系による収差補正と画像処理による補正の併用が好ましい。

本実施形態の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本実施形態の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系のいっそうの小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正を達成できる。また、本実施形態の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。

次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と両凸正レンズＬ３との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAで、両凸正レンズＬ３がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と両凹負レンズＬ６との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と両凹負レンズＬ９の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで物体側へ移動し、中間位置から像側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の両面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の物体側の面と両凹負レンズＬ６の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ７の両面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の両面の合計８面に設けられている。

次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４がレンズＬAで、両凸正レンズＬ３がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで物体側へ移動し、中間位置から像側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の両凸正レンズＬ３の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ８の両面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５中の両凹負レンズＬ１２の物体側の面の合計８面に設けられている。

次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３がレンズＬAで、両凸正レンズＬ４がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は固定、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メスカスレンズＬ３の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ９の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の両凸正レンズＬ１０の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５中の両凸正レンズＬ１３の物体側の面の合計４面に設けられている。

次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４との接合レンズと、両凸正レンズＬ５とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３がレンズＬAで、両凸正レンズＬ４がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８がレンズＬCで、両凹負レンズＬ７がレンズＬDである。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１２で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までわずかに物体側へ移動し、中間位置から像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メスカスレンズＬ３の物体側の面と両凸正レンズＬ４の両面、第２レンズ群Ｇ２中の両凹負レンズＬ７の両面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ９の両面、第４レンズ群Ｇ４中の両凸正レンズＬ１２の物体側の面の合計９面に設けられている。

次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と両凹負レンズＬ６との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５がＬCで、両凹負レンズＬ６レンズＬDである。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８と両凹負レンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、中間位置から物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで物体側へ移動し、中間位置からほぼ固定である。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた正メスカスレンズＬ３の物体側の面と、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の物体側の面と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５の物体側の面と両凹負レンズＬ６の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ７の両面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の両面の合計８面に設けられている。

次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAで、両凸正レンズＬ１がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、プリズムＬ４と、両凹負レンズＬ５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６がレンズＬCで、両凹負レンズＬ５がレンズＬDである。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は固定、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と共に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までわずかに像側に移動し、中間位置から物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２中の両凹負レンズＬ５の物体側の面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の両凸正レンズＬ７の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の像側の面の合計５面に設けられている。

次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例７のズームレンズは、図１３に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、フレア絞りＦＳと、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４を有している。なお、第１５面はフレア絞りである。このフレア絞りは、光学系中に配置してもしなくても良い。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と両凹負レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４がレンズＬCで、両凹負レンズＬ５がレンズＬDである。

第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は中間位置まで像側へ移動し、中間位置からわずかに物体側に移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで物体側へ移動し、中間位置から像側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の両凸正レンズＬ１の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の両面と両凹負レンズＬ５の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６の両面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９の物体側の面の合計９面に設けられている。

次に、本発明の実施例８にかかるレンズについて説明する。図１５は本発明の実施例８にかかるレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。

図１６は実施例８にかかるレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図である。

実施例８のレンズは、図１５に示すように、物体側より順に、両凸正レンズＬ１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と両凹負レンズＬ３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹負レンズＬ７とで構成されている。ここで、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAで、両凸正レンズＬ１がレンズＬBである。

次に、本発明の実施例９にかかるズームレンズについて説明する。図１７は本発明の実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１８は実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例９のズームレンズは、図１７に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と両凹負レンズＬ７との接合レンズと、両凸正レンズＬ８と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で負の屈折力を有している。ここで、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６がレンズＬCで、両凹負レンズＬ７がレンズＬDである。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と両凹負レンズＬ１４との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は中間位置まで物体側へ移動し、中間位置から像側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３の両面と、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の物体側の面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６の両面と両凹負レンズＬ７の像側の面、第５レンズ群Ｇ５中の両凸正レンズＬ１５の像側の面と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６の両面の合計９面に設けられている。

次に、本発明の実施例１０にかかるズームレンズについて説明する。図１９は本発明の実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２０は実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例１０のズームレンズは、図１９に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２がレンズＬAである。

第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ８と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９との接合レンズと、両凸正レンズＬ１０とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側へ移動する。

次に、本発明の実施例１１にかかるズームレンズについて説明する。図２１は本発明の実施例１１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２２は実施例１１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例１１のズームレンズは、図２１に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合レンズとで構成されており、全体で正の屈折力を有している。ここで、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３がレンズＬAで、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４がレンズＬBである。

第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ７と、両凸正レンズＬ８とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０との接合レンズと、両凸正レンズＬ１１とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と、両凹負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、開口絞りＳは物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の両面の合計２面に設けられている。

次に、本発明の実施例１２にかかるズームレンズについて説明する。図２３は本発明の実施例１２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２４は実施例１２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例１２のズームレンズは、図２３に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

次に、本発明の実施例１３にかかるズームレンズについて説明する。図２５は本発明の実施例１３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２６は実施例１３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例１３のズームレンズは、図２５に示すように、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負屈折力の第５レンズ群Ｇ５を有している。

次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、aspは非球面、STOは絞りをそれぞれ示している。

また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋Ａ４ｙ⁴＋Ａ６ｙ⁶＋Ａ８ｙ⁸＋Ａ１０ｙ¹⁰
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。

数値実施例１
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 23.1977 3.5207 1.49700 81.54
2 148.0579 0.2000
3* 107.4659 0.1000 1.63494 23.22
4* 35.0000 2.2000 1.69680 55.53
5 -554.5214 可変
6* 59.5923 0.8400 1.83481 42.71
7 5.2158 3.2299
8 34.8347 2.2000 1.84666 23.78
9 -12.2507 0.6000 1.77377 47.18
10* 45.6624 可変
11(絞り) ∞ 可変
12* 6.4156 3.6978 1.58913 61.14
13* -12.9234 0.1000
14 9.5511 1.6000 1.80440 39.59
15 -24.1977 0.6500 1.80518 25.42
16 4.4231 可変
17* 11.2945 2.2078 1.53071 55.69
18* 1.855E+05 可変
19 ∞ 0.4000 1.54771 62.84
20 ∞ 0.5000
21 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
22 ∞ 0.4602
像面 ∞

非球面データ
第３面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-7.3531E-06,A6=2.5064E-08,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第４面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=1.9105E-05,A6=-3.3995E-07,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=2.9908E-05,A6=-5.3522E-07,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１０面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-3.6654E-04,A6=3.9815E-06,A8=-5.6860E-07,
A10=0.0000E+00
第１２面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-6.0088E-04,A6=3.6948E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１３面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=3.9617E-04,A6=9.6988E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１７面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-1.4828E-04,A6=8.7116E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１８面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-2.4200E-04,A6=7.5175E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 4.96405 13.63292 35.47571
Fno. 3.3108 3.6838 5.2238
画角 39.2° 15.2° 6.0°
像高
レンズ全長 44.7210 49.8650 57.4742
BF 0.46015 0.45212 0.46517
d5 0.12244 9.68169 16.67182
d10 11.13246 0.81368 1.12172
d11 4.02245 5.38782 0.30000
d16 3.15447 7.00336 14.85719
d18 3.28282 3.98010 1.51215

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 37.53685
2 6 -7.83895
3 12 10.44420
4 17 21.28311

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L11 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L2 1.634940 1.627290 1.654640 1.671320 1.686320
L10 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L6 1.773770 1.768840 1.785240 1.794360 1.802020
L7 1.589130 1.586188 1.595824 1.601033 1.605348
L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L1 1.496999 1.495136 1.501231 1.504506 1.507205
L4 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L8 1.804398 1.798376 1.818696 1.830336 1.840332
L3 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L5 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294
L9 1.805181 1.796106 1.827775 1.847283 1.864939

数値実施例２
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 33.5302 1.0000 2.14352 17.77
2 13.0200 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 18.7896 2.8000 1.88300 40.76
6* -20.0286 0.1000 1.70000 20.00
7* -31.6031 可変
8 75.8920 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5641 1.5000
10 -13.8038 0.5000 1.80610 40.92
11 13.4678 1.4000 1.94595 17.98
12 -115.7257 可変
13(絞り) ∞ 可変
14* 7.9429 2.5000 1.83481 42.71
15* -30.4191 0.1500
16 9.6994 1.6000 1.69680 55.53
17 -89.7038 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4225 可変
19* 10.1594 1.6000 1.53071 55.69
20 54.6363 可変
21* -14.9981 0.6000 2.14352 17.77
22 29.2740 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.1550 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.7510
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=0.0655,
A2=0.0000E+00,A4=-9.2667E-06,A6=6.8548E-09,A8=-8.0725E-09,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.0250,
A2=0.0000E+00,A4=-2.7424E-05,A6=1.8361E-07,A8=-4.4513E-08,
A10=0.0000E+00
第７面
K=-0.0507,
A2=0.0000E+00,A4=4.8687E-05,A6=-3.3335E-07,A8=7.0000E-09,
A10=0.0000E+00
第９面
K=-0.9591,
A2=0.0000E+00,A4=1.3136E-04,A6=4.8185E-06,A8=1.9768E-07,
A10=0.0000E+00
第１４面
K=-0.6101,
A2=0.0000E+00,A4=-1.0206E-04,A6=5.8873E-06,A8=-1.2341E-08,
A10=0.0000E+00
第１５面
K=-0.2123,
A2=0.0000E+00,A4=6.9314E-05,A6=8.5602E-06,A8=-1.0338E-07,
A10=0.0000E+00
第１９面
K=0.0419,
A2=0.0000E+00,A4=-2.5292E-04,A6=1.6702E-05,A8=-6.5176E-07,
A10=0.0000E+00
第２１面
K=0.2897,
A2=0.0000E+00,A4=1.6850E-04,A6=-2.9538E-05,A8=9.8052E-07,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.02043 13.47021 29.88076
Fno. 3.0564 4.1881 5.9000
画角 36.6° 16.0° 7.2°
像高
レンズ全長 60.9503 60.9503 60.9852
BF 0.75096 0.75706 0.78585
d7 0.60013 5.32442 9.12354
d12 9.92425 5.19928 1.40085
d13 9.36213 5.00942 1.20080
d18 2.93777 7.34651 14.82389
d20 5.22509 5.16361 1.50028

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 16.47210
2 8 -9.07678
3 14 13.61576
4 19 23.22613
5 21 -51.13295

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.699997 1.690357 1.725353 1.747096 1.766956
L11 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600

数値実施例３
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 55.8091 1.0000 2.00069 25.46
2 11.8214 1.7000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 11.7283 0.1000 1.69000 21.70
6 10.3598 2.8000 1.74320 49.34
7 -22.5466 可変
8 67.1776 0.5000 1.80400 46.57
9 13.6832 0.4000
10 -78.2389 0.5000 1.78800 47.37
11 29.6750 0.5000
12 -12.3113 0.5000 1.77250 49.60
13 4.2337 1.0000 1.80810 22.76
14 11.2019 可変
15(絞り) ∞ 0.8000
16* 9.6468 1.5000 1.51633 64.14
17 -36.8259 可変
18* 17.5174 1.8000 1.74320 49.34
19 -6.8539 0.5000 1.80810 22.76
20 -13.6328 可変
21 -22.6123 0.6000 2.09500 29.40
22 19.9180 8.2728
23* 22.5151 1.5000 1.52540 56.25
24 -33.8010 3.4713
25 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.7967
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=-0.0305,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3222E-04,A6=-4.8278E-07,A8=-2.4643E-09,
A10=0.0000E+00
第１６面
K=0.1581,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2541E-04,A6=-8.4461E-06,A8=4.0248E-07,
A10=0.0000E+00
第１８面
K=-0.2366,
A2=0.0000E+00,A4=-2.9206E-04,A6=2.7012E-06,A8=-1.3860E-07,
A10=0.0000E+00
第２３面
K=-0.2751,
A2=0.0000E+00,A4=8.7867E-05,A6=-1.3933E-05,A8=1.1045E-07,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.05817 13.53337 29.95427
Fno. 3.9288 4.3062 5.0265
画角 36.7° 16.1° 7.2°
像高
レンズ全長 58.4117 58.4150 58.4105
BF 0.79670 0.78036 0.79562
d7 0.49323 5.39584 8.78313
d14 9.67907 4.75700 1.38908
d17 6.11543 3.87943 1.69497
d20 3.38318 5.65823 7.80357

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 14.43680
2 8 -4.37921
3 16 14.96959
4 18 11.17264
5 21 -32.98395

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L13 1.525399 1.522577 1.531916 1.537043 1.541302
L12 2.094997 2.084179 2.121419 2.143451 2.162626
L3 1.689997 1.681152 1.712946 1.732792 1.750991
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L9 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 1.788001 1.782998 1.799634 1.808881 1.816664
L5 1.804000 1.798815 1.816080 1.825698 1.833800
L7 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L4,L10 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L8,L11 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600

数値実施例４
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 27.0323 0.9000 2.14352 17.77
2 10.1288 2.3000
3 ∞ 9.6000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 68.3242 0.1000 1.62000 24.70
6* 21.6875 2.4000 1.80610 40.92
7* -25.9921 0.1500
8 20.0916 1.8000 1.80610 40.92
9 -99.2426 可変
10 -45.2490 0.5000 1.81600 46.62
11 12.4776 0.9000
12* -15.3468 0.6000 1.69350 53.21
13* 10.2225 0.5000 1.73000 16.50
14* 105.0869 可変
15(絞り) ∞ 可変
16* 7.8328 2.5000 1.83481 42.71
17* -24.1306 0.1500
18 14.5797 1.6000 1.69680 55.53
19 -22.4539 0.5000 2.00069 25.46
20 6.9812 可変
21* 11.4268 1.6000 1.53071 55.69
22 -121.9178 可変
23 -7.9628 0.6000 2.14352 17.77
24 -28.2303 2.0000 1.51633 64.14
25 -6.4685 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.7391
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=-0.2528,
A2=0.0000E+00,A4=1.3586E-04,A6=-4.6108E-06,A8=7.7776E-08,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.1056,
A2=0.0000E+00,A4=-1.1753E-04,A6=1.1368E-05,A8=-2.6623E-07,
A10=0.0000E+00
第７面
K=-0.0828,
A2=0.0000E+00,A4=5.0201E-05,A6=-8.4172E-07,A8=-4.5670E-09,
A10=0.0000E+00
第１２面
K=-0.3270,
A2=0.0000E+00,A4=9.9154E-04,A6=-1.1128E-04,A8=4.3826E-06,
A10=0.0000E+00
第１３面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00 ,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１４面
K=2.8538,
A2=0.0000E+00,A4=7.4615E-04,A6=-8.0973E-05,A8=3.7632E-06,
A10=0.0000E+00
第１６面
K=-0.5905,
A2=0.0000E+00,A4=1.5723E-04,A6=1.2459E-05,A8=1.3763E-06,
A10=0.0000E+00
第１７面
K=-0.7393,
A2=0.0000E+00,A4=5.4163E-04,A6=9.1504E-06,A8=2.5518E-06,
A10=0.0000E+00
第２１面
K=-0.6972,
A2=0.0000E+00,A4=-1.6296E-04,A6=2.1867E-05,A8=-7.9065E-07,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.01672 13.45101 29.87271
Fno. 3.4418 4.0614 5.9000
画角 36.3° 16.1° 7.2°
像高
レンズ全長 56.9073 56.9057 56.9538
BF 0.73909 0.74264 0.78558
d9 0.59805 5.39530 8.12345
d14 8.92039 4.13006 1.39503
d15 7.09122 4.89476 1.19759
d20 3.58210 5.44621 13.65163
d22 5.67645 5.99669 1.50055

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 12.94802
2 10 -7.31853
3 16 12.96068
4 21 19.76830
5 23 -40.35543

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.619998 1.612948 1.638046 1.651657 1.662921
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.790236 1.816049
L12 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603

数値実施例５
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 27.4196 3.3739 1.65160 58.55
2 291.1713 0.2000
3 130.0000 0.1000 1.63494 23.22
4* 35.0000 2.0000 1.69680 55.53
5 178.5735 可変
6* 26.2243 0.8400 1.83481 42.71
7 5.7000 4.0000
8* -61.0455 1.5990 1.63494 23.22
9 -8.0221 0.7000 1.53071 55.69
10* 44.1633 可変
11(絞り) ∞ 可変
12* 5.9795 2.3320 1.63000 64.00
13* -18.6459 0.1000
14 7.4112 1.6000 1.80440 39.59
15 -7.374E+05 0.6500 1.80518 25.42
16 3.6952 可変
17* 8.3966 2.2078 1.53071 55.69
18* 20.2640 可変
19 ∞ 0.4000 1.54771 62.84
20 ∞ 0.5000
21 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
22 ∞ 0.5503
像面 ∞

非球面データ
第４面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-3.0716E-05,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=1.4369E-05,A6=-8.9630E-07,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第８面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-4.9225E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１０面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-8.0665E-04,A6=2.7109E-06,A8=-1.8713E-07,
A10=0.0000E+00
第１２面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-6.0868E-04,A6=6.7552E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１３面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=2.9001E-04,A6=1.7975E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１７面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-1.1508E-03,A6=-1.6526E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１８面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-2.8523E-03,A6=2.6043E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 4.96645 13.32333 35.51685
Fno. 3.1079 3.7323 5.0760
画角 39.4° 16.0° 6.3°
像高
レンズ全長 44.2002 47.7406 56.0159
BF 0.55033 0.59565 0.92544
d5 0.06572 8.90974 16.35935
d10 12.52858 2.48211 0.30000
d11 3.46018 3.87003 0.30000
d16 5.84018 9.42789 15.67270
d18 0.65259 1.35255 1.35580

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 41.03289
2 6 -7.90604
3 12 9.64222
4 17 25.37883

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L7 1.629999 1.627002 1.636844 1.642180 1.646586
L11 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L2,L5 1.634940 1.627290 1.654640 1.671600 1.687050
L6,L10 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L8 1.804398 1.798376 1.818696 1.830336 1.840332
L3 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L1 1.651597 1.648207 1.659336 1.665373 1.670384
L9 1.805181 1.796106 1.827775 1.847283 1.864939

数値実施例６
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 44.3954 4.5000 1.60311 60.64
2 -201.7721 0.1000 1.73000 18.00
3* -480.0324 可変
4 144.9385 0.8000 1.88300 40.76
5 12.4326 2.3000
6 ∞ 10.0000 1.90366 31.32
7 ∞ 0.8000
8* -37.0329 1.0000 1.53071 55.69
9 16.5163 1.0000 1.73000 18.00
10* 56.8066 可変
11(絞り) ∞ 0.5000
12* 34.8704 2.7000 1.83481 42.71
13 -34.9455 0.1500
14 7.5599 2.7000 1.77250 49.60
15 27.1437 0.5000 1.80810 22.76
16 6.0778 可変
17 24.0928 2.0000 1.69680 55.53
18 348.3996 可変
19 9.7340 2.0000 1.69350 53.21
20* 14.9068 1.4000
21 ∞ 1.2000 1.51633 64.14
22 ∞ 1.5000
像面 ∞

非球面データ
第３面
K=10.4077,
A2=0.0000E+00,A4=5.3023E-07,A6=-1.4349E-09,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第８面
K=0.1788,
A2=0.0000E+00,A4=-6.2307E-05,A6=-4.8485E-06,A8=1.3504E-07,
A10=0.0000E+00
第１０面
K=0.2734,
A2=0.0000E+00,A4=-5.6928E-05,A6=-3.0969E-06,A8=1.2158E-07,
A10=0.0000E+00
第１２面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-3.0368E-05,A6=-1.2884E-07,A8=3.2428E-09,
A10=0.0000E+00
第２０面
K=-0.7492,
A2=0.0000E+00,A4=7.6830E-06,A6=-1.1962E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.19931 13.86342 30.99985
Fno. 2.8000 3.5653 4.7945
画角 33.5° 14.4° 6.6°
像高
レンズ全長 70.8087 87.1053 90.6636
BF 1.49999 1.49754 1.49959
d3 0.79959 17.10053 20.65486
d10 23.09101 14.32111 1.80023
d16 4.37455 13.15211 10.01234
d18 7.39356 7.38400 23.04653

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 69.24373
2 4 -11.29384
3 12 18.80401
4 17 37.05142
5 19 34.91985

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2,L6 1.729996 1.718951 1.759502 1.785560 1.810041
L5 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L12 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.603112 1.600079 1.610024 1.615409 1.619870
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910497 1.920919
L8 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L11 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712340 1.718005
L9 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L4 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956430

数値実施例７
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1* 46.9569 2.5000 1.74320 49.34
2* -27.8314 0.1000 1.70999 15.00
3* -49.6126 可変
4 18.9563 0.6000 1.88300 40.76
5 8.2025 2.5000
6* -17.7265 0.7500 1.70999 15.00
7* -8.0940 0.7000 1.74320 49.34
8* 78.0187 可変
9(絞り) ∞ 可変
10* -1165.2363 1.8000 1.74250 49.20
11* -10.9181 0.1500
12 5.5456 2.7000 1.69680 55.53
13 20.1924 0.6000 1.84666 23.78
14 4.4884 4.0000
15 ∞ 可変
16* 7.2960 2.7000 1.58313 59.46
17 31.3979 可変
18 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
19 ∞ 1.6759
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=-0.6400,
A2=0.0000E+00,A4=1.8031E-05,A6=-5.2509E-08,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第２面
K=0.5932,
A2=0.0000E+00,A4=5.8900E-05,A6=-1.1620E-08,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第３面
K=-1.9040,
A2=0.0000E+00,A4=2.6901E-05,A6=-8.3532E-08,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第６面
K=-0.7439,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2287E-03,A6=2.7601E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第７面
K=-1.3463,
A2=0.0000E+00,A4=-1.4902E-03,A6=4.9724E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第８面
K=-7.5249,
A2=0.0000E+00,A4=-1.1186E-03,A6=3.1342E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１０面
K=8.3231,
A2=0.0000E+00,A4=-8.5879E-04,A6=-4.5376E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１１面
K=-1.0299,
A2=0.0000E+00,A4=-6.7496E-04,A6=-3.3358E-05,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00
第１６面
K=-1.0066,
A2=0.0000E+00,A4=3.8831E-05,A6=3.0882E-06,A8=0.0000E+00,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 6.99699 15.65442 34.99900
Fno. 2.8272 3.1965 3.7165
画角 28.4° 12.6° 5.6°
像高
レンズ全長 43.8578 47.5962 54.5318
BF 1.67590 1.66757 1.67552
d3 0.50000 7.81786 14.22857
d8 14.22195 6.22436 1.50067
d9 0.80000 0.79787 0.79787
d15 4.17155 6.18924 12.10125
d17 2.88837 5.29926 4.62795
d19 1.67590 1.66757 1.67552

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 32.29465
2 4 -8.23834
4 10 12.53540
5 16 15.65338

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L6 1.742499 1.737967 1.753057 1.761415 1.768384
L2,L4 1.709995 1.696485 1.743813 1.771618 1.795992
L9 1.583130 1.580140 1.589950 1.595245 1.599635
L10 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L7 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L1,L5 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L8 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

数値実施例８
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 91.3445 5.0062 1.48749 70.23
2 -130.2672 0.1000 1.63594 19.03
3 -709.4779 2.0025 1.72047 34.71
4 872.8615 0.0751
5 36.6924 4.5557 1.48749 70.23
6 106.5132 27.4442
7 23.7895 2.2178 1.58913 61.14
8 23.8290 7.4192
9(絞り) ∞ 1.0914
10 20.2372 2.4030 1.59270 35.31
11 113.0884 1.0012
12 -182.9717 0.8511 1.77250 49.60
13 18.5628 15.2690
14 ∞ 1.0012 1.51633 64.14
15 ∞ 38.2848
像面 ∞

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 148.00034
Fno. 4.5000
画角 4.1°
像高
レンズ全長 109.9740
BF 38.28478

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.635937 1.625875 1.659289 1.678415 1.694608
L5 1.589130 1.586188 1.595824 1.601033 1.605348
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L1,L4 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L6 1.592701 1.587795 1.604580 1.614538 1.623339
L7 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L3 1.720467 1.714365 1.735123 1.747233 1.757768

数値実施例９
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 34.5751 0.9000 1.92286 20.88
2 29.1913 0.1000 1.74999 16.50
3* 25.4815 6.0000 1.58313 59.38
4* 314.0004 0.0601
5 25.9845 2.2228 1.62299 58.16
6 40.7367 可変
7* 69.4607 0.6007 1.83481 42.71
8 7.3935 2.8285
9* -16.0072 0.3004 1.74999 16.50
10* -13.2262 0.5006 1.83481 42.71
11* 28.5653 0.0601
12 16.6514 2.2628 1.75520 27.51
13 -10.6512 0.3004
14 -8.8917 0.4506 1.77250 49.60
15 -44.1207 可変
16(絞り) ∞ 0.4706
17 22.0202 2.0425 1.48749 70.23
18 -14.8470 0.0751
19 14.4981 4.0701 1.48749 70.23
20 -11.6584 0.4506 1.80518 25.42
21 -35.2537 可変
22 -22.1310 2.3479 1.74077 27.79
23 -8.8529 0.4506 1.88300 40.76
24 274.3842 可変
25 38.4687 2.6083 1.58313 59.38
26* -11.4364 4.4055
27* -8.7631 0.7509 1.68893 31.07
28* -8.4343 0.5056 1.74999 16.50
29 -7.7861 0.7509 1.80518 25.42
30 -14.3542 20.1971
像面 ∞

非球面データ
第３面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=4.3295E-07,A6=-2.4938E-09,A8=-1.5264E-12,
A10=0.0000E+00
第４面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-1.5609E-07,A6=1.3443E-09,A8=-1.4925E-12,
A10=0.0000E+00
第７面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=1.8249E-05,A6=-3.5016E-07,A8=2.5792E-08,
A10=-2.0653E-10*
第９面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=8.6804E-05,A6=-7.3599E-06,A8=1.1061E-07,
A10=0.0000E+00
第１０面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=9.8201E-05,A6=-2.4212E-05,A8=8.3911E-07,
A10=0.0000E+00
第１１面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=8.0050E-05,A6=-8.9121E-06,A8=2.4583E-07,
A10=0.0000E+00
第２６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=5.3591E-05,A6=1.7802E-06,A8=-7.8715E-08,
A10=9.5111E-10*
第２７面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=6.5272E-06,A6=2.9134E-07,A8=-2.8230E-08,
A10=0.0000E+00
第２８面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3364E-04,A6=7.8279E-06,A8=-2.6447E-08,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 14.43206 37.43593 96.99385
Fno. 3.6303 4.6026 5.2236
画角 40.7° 16.2° 6.3°
像高
レンズ全長 70.6005 86.2912 95.6551
BF 20.19707 26.88791 29.91850
d6 0.69926 14.66186 24.50799
d15 9.50650 5.13587 0.99195
d21 0.60773 2.30578 3.92617
d24 4.07442 1.78422 0.79499
d30 20.19707 26.88791 29.91850

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 46.57576
2 7 -6.94370
3 17 12.07063
4 22 -18.63407
5 25 25.52708

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2,L6,L17 1.749986 1.737732 1.783180 1.811426 1.837231
L1 1.922860 1.910380 1.954570 1.982810 2.009190
L3,L15 1.583126 1.580139 1.589960 1.595297 1.599721
L4 1.622992 1.619739 1.630450 1.636296 1.641162
L10,L11 1.487490 1.485344 1.492285 1.495964 1.498983
L5 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L14 1.882997 1.876560 1.898221 1.910497 1.920919
L7,L9, 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L13 1.740769 1.733089 1.759746 1.775994 1.790587
L8 1.755199 1.747295 1.774745 1.791497 1.806556
L12,L18 1.805181 1.796106 1.827775 1.847286 1.864939
L16 1.688931 1.682495 1.704665 1.717975 1.729809

数値実施例１０
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 90.0725 2.5000 1.62000 62.19
2 -314.2911 0.1500
3 28.6778 1.2000 1.63259 23.27
4 20.1975 0.3000
5 20.1324 3.3000 1.53071 55.69
6 45.8315 可変
7 -35.1010 0.8000 1.83400 37.16
8 20.2195 1.7000
9 26.2024 1.8000 1.84666 23.78
10 -116.8918 可変
11(絞り) ∞ 2.5181
12 -549.7641 0.8000 1.84666 23.78
13 42.5758 1.3000
14 45.5198 2.5000 1.60311 60.64
15 -22.5935 可変
16 33.2835 2.8000 1.48749 70.23
17 -23.4195 0.8000 1.88300 40.76
18 -343.4582 0.1001
19 45.2325 1.8000 1.57099 50.80
20 -59.4597 可変
21 -112.0854 0.6000 1.83481 42.71
22 39.1648 1.0000
23 -41.1664 0.6000 1.83481 42.71
24 15.6850 1.6020 1.80810 22.76
25 246.6331 17.3433
像面 ∞

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 50.99882 86.99466 146.98168
Fno. 4.3502 5.3966 6.5000
画角 12.0° 7.0° 4.2°
像高
レンズ全長 77.2305 92.0223 105.9900
BF 17.34326 24.71477 36.64391
d6 1.59994 14.14277 25.90088
d10 14.52984 6.64525 1.30021
d15 1.59994 10.34567 13.07461
d20 13.98725 8.00354 0.90013
d25 17.34326 24.71477 36.64391

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 65.34020
2 7 -47.93128
3 11 50.07675
4 16 45.02105
5 21 -18.15101

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L1 1.620000 1.616980 1.626940 1.632378 1.636893
L3 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L2 1.632590 1.624740 1.651920 1.668310 1.682930
L10 1.570989 1.567616 1.578856 1.585136 1.590445
L7 1.603112 1.600079 1.610024 1.615408 1.619870
L8 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L11,L12 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L9 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L4 1.834000 1.827376 1.849819 1.862779 1.873964
L13 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L5,L6 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

数値実施例１１
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 85.6703 2.5000 1.62000 62.19
2 -320.5653 0.1500
3 27.8938 1.2000 1.58364 30.30
4 23.1118 0.1000 1.74999 16.50
5* 20.7692 3.3000 1.53071 55.69
6* 42.1712 可変
7 -35.2632 0.8000 1.83400 37.16
8 20.7524 1.7000
9 26.4616 1.8000 1.84666 23.78
10 -118.0708 可変
11(絞り) ∞ 2.5181
12 -328.7522 0.8000 1.84666 23.78
13 42.8249 1.3000
14 44.1743 2.5000 1.60311 60.64
15 -23.0854 可変
16 32.4415 2.8000 1.48749 70.23
17 -24.4761 0.8000 1.88300 40.76
18 -234.4812 0.1001
19 45.9225 1.8000 1.57099 50.80
20 -71.2028 可変
21 -85.6670 0.6000 1.83481 42.71
22 42.3352 1.0000
23 -47.8824 0.6000 1.83481 42.71
24 15.2033 1.6020 1.80810 22.76
25 175.6499 17.0487
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=9.8045E-08,A6=-1.6155E-08,A8=6.9006E-11,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=4.4388E-08,A6=7.0544E-09,A8=-3.6551E-11,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 51.00234 86.99187 147.00024
Fno. 4.3502 5.3966 6.5000
画角 12.0° 7.0° 4.2°
像高
レンズ全長 76.9054 91.6503 105.9896
BF 17.04872 24.58948 36.83090
d6 1.60009 14.27915 25.89887
d10 14.70700 6.57313 1.30002
d15 1.60014 10.23608 13.08939
d20 13.97922 8.00216 0.90012
d25 17.04872 24.58948 36.83090

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 65.80677
2 7 -49.49068
3 12 52.77069
4 16 44.01222
5 21 -18.38333

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L1 1.620000 1.616980 1.626940 1.632378 1.636893
L3 1.749986 1.737132 1.782580 1.810826 1.836631
L4 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L2 1.583640 1.578100 1.597360 1.608900 1.619141
L11 1.570989 1.567616 1.578856 1.585136 1.590445
L8 1.603112 1.600079 1.610024 1.615408 1.619870
L9 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L12,L13 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.834000 1.827376 1.849819 1.862779 1.873964
L14 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L6,L7 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

数値実施例１２
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 85.1981 2.5000 1.62000 62.19
2 -328.3946 0.1500
3 28.0251 1.2000 1.58364 30.30
4 24.8387 0.1000 1.63494 23.22
5* 19.3869 3.3000 1.53071 55.69
6* 42.3908 可変
7 -35.5160 0.8000 1.83400 37.16
8 20.7714 1.7000
9 26.4117 1.8000 1.84666 23.78
10 -115.9611 可変
11(絞り) ∞ 2.5181
12 -296.5349 0.8000 1.84666 23.78
13 42.6962 1.3000
14 44.1750 2.5000 1.60311 60.64
15 -23.1116 可変
16 32.4342 2.8000 1.48749 70.23
17 -24.4722 0.8000 1.88300 40.76
18 -230.5420 0.1001
19 45.9625 1.8000 1.57099 50.80
20 -70.3355 可変
21 -85.5517 0.6000 1.83481 42.71
22 42.0489 1.0000
23 -48.0636 0.6000 1.83481 42.71
24 15.0943 1.6020 1.80810 22.76
25 176.2681 16.6258
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=4.2631E-08,A6=-3.7770E-08,A8=1.5162E-10,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=4.9623E-08,A6=7.3153E-09,A8=-3.7446E-11,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 51.00063 86.99849 147.00115
Fno. 4.3502 5.3966 6.5000
画角 12.0° 7.0° 4.2°
像高
レンズ全長 76.8876 91.6039 106.0020
BF 16.62584 24.54302 36.83888
d6 1.99951 14.27069 25.90043
d10 14.70383 6.60343 1.30000
d15 1.59970 10.22865 13.09119
d20 13.98846 7.98787 0.90125
d25 16.62584 24.54302 36.83888

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 65.86299
2 7 -50.50789
3 12 53.72604
4 16 43.73003
5 21 -18.35637

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L1 1.620000 1.616980 1.626940 1.632378 1.636893
L3 1.634940 1.626990 1.654340 1.671081 1.686175
L4 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L2 1.583640 1.578100 1.597360 1.608900 1.619141
L11 1.570989 1.567616 1.578856 1.585136 1.590445
L8 1.603112 1.600079 1.610024 1.615408 1.619870
L9 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L12,L13 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.834000 1.827376 1.849819 1.862779 1.873964
L14 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L6,L7 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

数値実施例１３
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 84.6725 2.3000 1.62000 62.19
2 -320.2587 0.1500
3 28.0669 1.2000 1.53071 55.69
4 25.3647 0.1000 1.63494 23.22
5* 19.0036 3.2000 1.53071 55.69
6* 42.4721 可変
7 -36.2995 0.8000 1.83400 37.16
8 20.7815 1.7000
9 26.5113 2.2000 1.84666 23.78
10 -116.2094 可変
11(絞り) ∞ 2.5181
12 -295.5886 0.8000 1.84666 23.78
13 42.9032 1.3000
14 44.3236 2.8000 1.60311 60.64
15 -23.2596 可変
16 32.5764 2.7000 1.48749 70.23
17 -24.5531 0.8000 1.88300 40.76
18 -232.3460 0.1001
19 46.3540 1.8000 1.57099 50.80
20 -69.3559 可変
21 -85.2917 0.6000 1.83481 42.71
22 41.6213 1.0000
23 -47.5731 0.6000 1.83481 42.71
24 15.1028 1.6020 1.80810 22.76
25 172.2812 16.5598
像面 ∞

非球面データ
第５面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3954E-07,A6=-3.8597E-08,A8=1.4632E-10,
A10=0.0000E+00
第６面
K=0.,
A2=0.0000E+00,A4=5.6726E-08,A6=7.1276E-09 ,A8=-3.6072E-11,
A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比
広角中間望遠
焦点距離 51.00072 87.00024 147.00177
Fno. 4.2504 5.3434 6.5000
画角 12.0° 7.0° 4.1°
像高
レンズ全長 77.1113 91.7951 106.0524
BF 16.55976 24.45136 36.58753
d6 1.99996 14.26558 25.90162
d10 14.68569 6.60512 1.29970
d15 1.59990 10.22681 13.09215
d20 13.99574 7.97600 0.90111
d25 16.55976 24.45136 36.58753

ズームレンズ群データ
群始画焦点距離
1 1 65.57269
2 7 -51.49579
3 12 54.01050
4 16 43.77634
5 21 -18.17524

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L1 1.620000 1.616980 1.626940 1.632378 1.636893
L3 1.634940 1.626990 1.654340 1.671081 1.686175
L4,L2 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L11 1.570989 1.567616 1.578856 1.585136 1.590445
L8 1.603112 1.600079 1.610024 1.615408 1.619870
L9 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L12,L13 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.834000 1.827376 1.849819 1.862779 1.873964
L14 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L6,L7 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

以下、各実施例の条件式対応値を掲げる。＊＊＊は、該当しないことを示す。

実施例１実施例２実施例３実施例４
νd1 23.22 20.00 21.70 24.70
ｎd1 1.63494 1.70000 1.69000 1.62000
ｂ1 2.25491 2.23400 2.26939 2.27949
θgF1 0.6099 0.6213 0.6242 0.5423
βgF1 0.7413 0.7345 0.7470 0.6821
θhg1 0.5484 0.5675 0.5724 0.4488
βhg1 0.7421 0.7343 0.7534 0.6548
νd2 55.53 40.76 49.34 40.92
θgF2 0.5434 0.5669 0.5528 0.5703
βgF2 0.8577 0.7976 0.8321 0.8019
θhg2 0.4510 0.4811 0.4638 0.4881
βhg2 0.9141 0.8210 0.8753 0.8294
νd1−νd2 -32.31 -20.76 -27.64 -16.22
θgF1−θgF2 0.0665 0.0544 0.0714 -0.0280
θhg1−θhg2 0.0974 0.0864 0.1086 -0.0393
νd3 *** *** *** 16.50
ｎd3 *** *** *** 1.73000
ｂ3 *** *** *** 2.17055
θgF3 *** *** *** 0.6307
βgF3 *** *** *** 0.7241
θhg3 *** *** *** 0.5835
βhg3 *** *** *** 0.7211
νd4 *** *** *** 53.21
θgF4 *** *** *** 0.5480
βgF4 *** *** *** 0.8492
θhg4 *** *** *** 0.4559
βhg4 *** *** *** 0.8997
νd3−νd4 *** *** *** -36.71
θgF3−θgF4 *** *** *** 0.0827
θhg3−θhg4 *** *** *** 0.1276

実施例５実施例６実施例７
νd1 23.22 18.00 15.00
ｎd1 1.63494 1.73000 1.70999
ｂ1 2.25491 2.21060 2.11049
θgF1 0.6201 0.6426 0.5875
βgF1 0.7515 0.7445 0.6724
θhg1 0.5649 0.6037 0.5150
βhg1 0.7586 0.7538 0.6401
νd2 55.53 60.64 49.34
θgF2 0.5434 0.5423 0.5528
βgF2 0.8577 0.8855 0.8321
θhg2 0.4510 0.4487 0.4638
βhg2 0.9141 0.9544 0.8753
νd1−νd2 -32.31 -42.64 -34.34
θgF1−θgF2 0.0767 0.1003 0.0347
θhg1−θhg2 0.1139 0.1550 0.0512
νd3 23.22 18.00 15.00
ｎd3 1.63494 1.73000 1.70999
ｂ3 2.25491 2.21060 2.11049
θgF3 0.6201 0.6426 0.5875
βgF3 0.7515 0.7445 0.6724
θhg3 0.5649 0.6037 0.5150
βhg3 0.7586 0.7538 0.6401
νd4 55.69 55.69 49.34
θgF4 0.5603 0.5603 0.5528
βgF4 0.8755 0.8755 0.8321
θhg4 0.4756 0.4756 0.4638
βhg4 0.9401 0.9401 0.8753
νd3−νd4 -32.47 -37.69 -34.34
θgF3−θgF4 0.0598 0.0823 0.0347
θhg3−θhg4 0.0893 0.1281 0.0512

実施例８実施例９実施例10
νd1 19.03 16.50 23.27
ｎd1 1.63594 1.74999 1.63259
ｂ1 2.14404 2.19054 2.25390
θgF1 0.5724 0.6215 0.6030
βgF1 0.6801 0.7149 0.7347
θhg1 0.4846 0.5678 0.5379
βhg1 0.6433 0.7054 0.7320
νd2 70.23 59.38 ***
θgF2 0.5302 0.5438 ***
βgF2 0.9277 0.8799 ***
θhg2 0.4351 0.4501 ***
βhg2 1.0208 0.9453 ***
νd1-νd2 -51.20 -42.88 ***
θgF1-θgF2 0.0422 0.0777 ***
θhg1-θhg2 0.0495 0.1178 ***
νd3 *** 16.50 ***
ｎd3 *** 1.74999 ***
ｂ3 *** 2.19054 ***
θgF3 *** 0.6215 ***
βgF3 *** 0.7149 ***
θhg3 *** 0.5678 ***
βhg3 *** 0.7054 ***
νd4 *** 42.71 ***
θgF4 *** 0.5645 ***
βgF4 *** 0.8062 ***
θhg4 *** 0.4790 ***
βhg4 *** 0.8352 ***
νd3−νd4 *** -26.21 ***
θgF3−θgF4 *** 0.0570 ***
θhg3−θhg4 *** 0.0888 ***

実施例11 実施例12 実施例13
νd1 16.50 23.22 23.22
ｎd1 1.74999 1.63494 1.63494
ｂ1 2.19054 2.25491 2.25491
θgF1 0.6215 0.6121 0.6121
βgF1 0.7149 0.7435 0.7435
θhg1 0.5678 0.5519 0.5519
βhg1 0.7054 0.7456 0.7456
νd2 55.69 55.69 55.69
θgF2 0.5603 0.5603 0.5603
βgF2 0.8755 0.8755 0.8755
θhg2 0.4756 0.4756 0.4756
βhg2 0.9401 0.9401 0.9401
νd1-νd2 -39.19 -32.47 -32.47
θgF1-θgF2 0.0612 0.0518 0.0518
θhg1-θhg2 0.0922 0.0763 0.0763
νd3 *** *** ***
ｎd3 *** *** ***
ｂ3 *** *** ***
θgF3 *** *** ***
βgF3 *** *** ***
θhg3 *** *** ***
βhg3 *** *** ***
νd4 *** *** ***
θgF4 *** *** ***
βgF4 *** *** ***
θhg4 *** *** ***
βhg4 *** *** ***
νd3−νd4 *** *** ***
θgF3−θgF4 *** *** ***
θhg3−θhg4 *** *** ***

さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図２７〜図２９に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図２７はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２８は同後方斜視図、図２９はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。

撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図３０〜図３２に示す。図３０はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図３１はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図３２は図１４の側面図である。図３０〜図３２に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。

ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される、図３０には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図３３に示す。図３３（a）は携帯電話４００の正面図、図３３（b）は側面図、図３３（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図３３（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。

ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。

ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。

本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例５にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例６にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例７にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例８にかかるレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。本発明の実施例９にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例１０にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１０にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例１１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例１２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例１３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。デジタルカメラ４０の後方斜視図である。デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。パソコン３００の側面図である。本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。

符号の説明

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１８各レンズ
ＬＰＦローパスフィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ撮像面
Ｅ観察者の眼球
４０デジタルカメラ
４１撮影光学系
４２撮影用光路
４３ファインダー光学系
４４ファインダー用光路
４５シャッター
４６フラッシュ
４７液晶表示モニター
４８ズームレンズ
４９ＣＣＤ
５０撮像面
５１処理手段
５３ファインダー用対物光学系
５５ポロプリズム
５７視野枠
５９接眼光学系
６６フォーカス用レンズ
６７結像面
１００対物光学系
１０２カバーガラス
１６２電子撮像素子チップ
１６６端子
３００パソコン
３０１キーボード
３０２モニター
３０３撮影光学系
３０４撮影光路
３０５画像
４００携帯電話
４０１マイク部
４０２スピーカ部
４０３入力ダイアル
４０４モニター
４０５撮影光学系
４０６アンテナ
４０７撮影光路

Claims

正のレンズ群と、負のレンズ群と、開口絞りとを有する結像光学系において、
前記開口絞りより物体側に前記正のレンズ群が配置され、
横軸をνd1、及び縦軸をθgF1とする直交座標系において、
θgF1＝α1×νd1＋βgF1（但し、α1＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、前記正のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF1及びｎd1及びνd1が含まれることを特徴とする結像光学系。
０．６５２０＜βgF1＜０．７６２０ …（１）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、
θgF1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg1−ｎF1）／（ｎF1−ｎC1）、
νd1は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd1−1）／（ｎF1−ｎC1）、
ｎd1、ｎC1、ｎF1、ｎg1は各々前記レンズＬAのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。
前記直交座標とは別の、横軸をνd1、及び縦軸をθhg1とする直交座標系において、
θhg1＝αhg1×νd1＋βhg1（但し、αhg1＝−０．００８３４）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd1、及び縦軸をｎd1とする直交座標系において、
ｎd1＝ａ1×νd1＋ｂ1（但し、ａ1＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（３）で定まる領域との３つの領域に、前記レンズＬAのθhg1及びｎd1及びνd1が含まれることを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
０．６０００＜βhg1＜０．７８００ …（４）
２．０＜ｂ1＜２．４（但し、ｎd1＞１．３） …（２）
１０＜νd1＜３５ …（３）
ここで、
θhg1は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh1−ｎg1）／（ｎF1−ｎC1）、
ｎh1は前記レンズＬAのｈ線の屈折率を表す。
前記レンズＬAは接合レンズを構成するレンズであることを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。
前記レンズＬAは、接合される側の面（接合面）が非球面にて構成されていることを特徴とする請求項３に記載の結像光学系。
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが負レンズであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
但し、正レンズ、負レンズとは、それぞれ、近軸焦点距離が正の値、負の値のレンズをさす。
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項５に記載の結像光学系。
νd1−νd2≦−１０ …（５）
ここで、
νd1は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd1−１）／（ｎF1−ｎC1）、
νd2は前記レンズＬBのアッベ数（ｎd2−１）／（ｎF2−ｎC2）である。
前記結像光学系は全体として４つ乃至５つのレンズ群からなるズームレンズであって、変倍時に、光軸上における相対的間隔が各々のレンズ群で変化することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系。
前記開口絞りより物体側に前記負のレンズ群が配置され、
横軸をνd3、及び縦軸をθgF3とする直交座標系において、
θgF3＝α3×νd3＋βgF3（但し、α3＝−０．００５６６）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
横軸をνd3、及び縦軸をｎd3とする直交座標系において、
ｎd3＝ａ3×νd3＋ｂ3（但し、ａ3＝−０．０２６７）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、
以下の条件式（１０）で定まる領域との３つの領域に、前記負のレンズ群を構成する少なくとも一つのレンズＬCのθgF及びｎd3及びνd3が含まれることを特徴とする請求項７の結像光学系。
０．６５２０＜βgF3＜０．７６２０ …（８）
２．０＜ｂ3＜２．４（但し、ｎd3＞１．３） …（９）
１０＜νd3＜３５ …（１０）
ここで、
θgF3は前記レンズＬCの部分分散比（ｎg3−ｎF3）／（ｎF3−ｎC3）、
νd3は前記レンズＬCのアッベ数（ｎd3−1）／（ｎF3−ｎC3）、
ｎd3、ｎC3、ｎF3、ｎg3は各々レンズＬCのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率を表す。
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬCが正レンズであることを特徴とする請求項８に記載の結像光学系。
請求項１〜９のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像された像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段を有し、
前記結像光学系がズームレンズであり、
該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（１１）
ここで、ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀で表され、ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、ｆｗは広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離である。