JP5084284B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 - Google Patents
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Description
A.沈胴式鏡筒を採用して、光学系を筐体の厚み(奥行き)方向に収納する。この沈胴式鏡筒は、撮影時に光学系がカメラ筐体内からせり出し、携帯時にはカメラ筐体内に収納される構造の鏡筒である。
B.屈曲光学系を採用して、光学系を筐体の幅方向あるいは高さ方向に収納する。この屈曲光学系は、光学系の光路(光軸)を、ミラーやプリズムなど反射光学素子で折り曲げる構成の光学系である。
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3’’’)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズLAのθhg及びνdが含まれることを特徴とするものである。
0.2500<β<0.6450 …(1)
3<νd<27.5 …(2’)
0.2000<βhg<0.5850 …(3’’’)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ng、nhは各々d線、C線、F線、g線、h線の屈折率である。
1.55<nd≦1.74999 …(16’’’)
ここで、ndは前記レンズLAの媒質の屈折率である。
−0.20≦θgF(LA)−θgF(LB)≦0.10 …(4)
ここで、θgF(LA)は前記レンズLAの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgF(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。
−0.25≦θhg(LA)−θhg(LB)≦0.15 …(5)
ここで、θhg(LA)は前記レンズLAの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhg(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。
νd(LA)−νd(LB)≦−15 …(6)
ここで、νd(LA)は前記レンズLAのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νd(LB)は前記接合される相手のレンズLBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.97 …(9)
ここで、y07は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7・y10として表され、ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれる。
0.2500<β<0.6450 …(1)
3<νd<50 …(2)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ngは各々d線、C線、F線、g線の屈折率である。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の軸上および倍率色収差補正が上記と反対方向に十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた正(凸)レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、F線とC線との色消し自体が困難となる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、F線とC線との色消しが出来たとしても、ザイデルの5収差に対する補正効果が少なくなる。
0.5000<β<0.6400 …(1’)
さらに、条件式(1)に代えて、次の条件式(1”)を満足すると、より一層好ましい。
0.5900<β<0.6400 …(1”)
3 <νd<27.5 …(2’)
さらに、条件式(2)に代えて、次の条件式(2”)を満足すると、より一層好ましい。
17.5<νd<27.5 …(2”)
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθhg及びνdが含まれる。
0.2000<βhg<0.6000 …(3)
3<νd<50 …(2)
ここで、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、nhはh線の屈折率である。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の軸上および倍率色収差補正が上記と反対方向に十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた正(凸)レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において、同様に画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
0.3000<βhg<0.5850 …(3’)
さらに、条件式(3)に代えて、次の条件式(3”)、または(3’’’)を満足すると、より一層好ましい。
0.3000<βhg<0.5650 …(3”)
0.2000<βhg<0.5850 …(3’’’)
−0.20≦θgF(LA)−θgF(LB)≦0.10 …(4)
ここで、θgF(LA)、θgF(LB)は、それぞれレンズLA、LBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。
−0.10≦θgF(LA)−θgF(LB)≦0.07 …(4’)
さらに、上記条件式(4)に代えて、(4”)を満足すると最も良い。
−0.04≦θgF(LA)−θgF(LB)≦0.04 …(4”)
−0.25≦θhg(LA)−θhg(LB)≦0.15 …(5)
ここで、θhg(LA)、θhg(LB)は、それぞれレンズLA、LBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。
−0.15≦θhg(LA)−θhg(LB)≦0.10 …(5’)
さらに、上記条件式(5)に代えて、(5”)を満足すると最も良い。
−0.06≦θhg(LA)−θhg(LB)≦0.06 …(5”)
νd(LA)−νd(LB)≦−15 …(6)
ここで、νd(LA)、νd(LB)は、それぞれレンズLA、LBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。
νd(LA)−νd(LB)≦−25 …(6’)
さらに、上記条件式(6)に代えて、(6”)を満足すると最も良い。
νd(LA)−νd(LB)≦−35 …(6”)
f=y/tanω ・・・(7)
が成立する。
ここで、yは像点の光軸からの高さ、fは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
f>y/tanω ・・・(8)
となる。つまり、fとyとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.97 …(9)
ここで、y07は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7・y10として表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwはズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94 …(9’)
さらに、条件式(9)に代えて、次の条件式(9”)を満足すると、より一層好ましい。
0.75<y07/(fw・tanω07w)<0.92 …(9”)
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(10)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(11)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.6200<β<0.8000 …(10)
3<νd<45 …(11)
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(12)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(13)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.6421<β<0.8000 …(12)
45<νd<120 …(13)
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(14)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(15)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.4000<β<0.6421 …(14)
45<νd<120 …(15)
1.55<nd<2.05 …(16)
ここで、ndはレンズLAの媒質の屈折率である。
条件(16)を満足すると、球面収差の補正や非点収差の補正が良好に行える。
1.55<nd<1.90 …(16')
さらに、条件式(16)に代えて、次の条件式(16”)、または(16’’’)を満足すると、より一層好ましい。
1.55<nd<1.82 …(16”)
1.55<nd≦1.74999 …(16’’’)
また、結像レンズがズームレンズの場合、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれ、さらに、以下の条件式(3’’’)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズLAのθhg及びνdが含まれることが好ましい。
0.2500<β<0.6450 …(1)
3<νd<27.5 …(2’)
0.2000<βhg<0.5850 …(3’’’)
本実施形態の結像光学系としては、3群構成の結像光学系と、4群構成の結像光学系と、5群構成の結像光学系とがある。3群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の1つである。
負・(S)・正・正
4群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の4つである。
正・負・(S)・正・正
負・正・(S)・負・正
負・(S)・正・負・正
負・(S)・正・正・正
また、5群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の2つである。
正・負・(S)・正・負・正
正・負・(S)・正・正・正
なお、(S)は開口絞りを示している。開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。
正の第2レンズ群G2は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第2レンズ群G2の最も像側は負レンズとするのが良い。
0.01<t1<0.5 …(17)
0.01<t1<0.32…(17’)
さらに、条件式(17)に代えて、次の条件式(17’)を満足すると、より一層好ましい。
0.01<t1<0.16 …(17” )
z=(y2/r)/[1+{1−(1+K)(y/r)2}1/2]
+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10
また、Eは10のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
r1 =18.4851 d1 =2.3424 Nd1 =1.61800 νd1 =63.33
r2 =452.5618 d2 =0.2000 Nd2 =1.63547 νd2 =22.00
r3 =65.5486(asp) d3 =D3
r4 =-81.1851 d4 =0.8000 Nd4 =1.74320 νd4 =49.34
r5 =5.5277(asp) d5 =1.4912
r6 =8.8966(asp) d6 =1.2365 Nd6 =1.83917 νd6 =23.86
r7 =16.8644(asp) d7 =D7
r8 = STO d8 =-0.1000
r9 =7.0564(asp) d9 =1.9000 Nd9 =1.69350 νd9 =53.21
r10=-37.9306 d10=0.2000
r11=7.3121 d11=1.8641 Nd11=1.83481 νd11=42.71
r12=60.0000 d12=0.3000 Nd12=1.63547 νd12=22.00
r13=3.5000(asp) d13=D13
r14=15.4132(asp) d14=1.0500 Nd14=1.80610 νd14=40.92
r15=-211.4422 d15=D15
r16= ∞ d16=0.7600
r17= ∞ d17=0.5000
r18= ∞ d18=0.5556 Nd18=1.51633 νd18=64.14
r19= ∞ d19=D19
第3面
K=0
A4=-2.4801E-06
A6=5.6813E-08
A8=0.0000E+00
第5面
K=0.2051
A4=-8.8690E-04
A6=2.3805E-05
A8=-1.1198E-06
第6面
K=2.0692
A4=-1.5227E-03
A6=2.6792E-05
A8=-1.1813E-06
第7面
K=-14.7188
A4=-6.5888E-04
A6=9.8228E-06
A8=-4.2714E-07
第9面
K=-0.5355
A4=-2.4772E-04
A6=-4.0834E-06
A8=1.8397E-08
第13面
K=0.3098
A4=-9.7899E-04
A6=-1.0561E-04
A8=-1.7750E-06
A10=-2.7538E-06
第14面
K=-1.3043
A4=3.4299E-05
A6=7.6757E-06
A8=-8.3359E-08
WE ST TE
FL 6.89115 11.92174 20.32870
FNO 2.0605 2.4447 2.5971
D3 0.90948 1.48473 11.81937
D7 12.37214 3.04040 0.65000
D13 5.29180 5.86523 7.99470
D15 1.96860 4.38547 3.26572
D19 0.50000 0.50000 0.50000
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.635467 1.627466 1.656347 1.675338 1.693107
L7 1.635467 1.627466 1.656347 1.673531 1.688665
L4 1.839170 1.829150 1.864320 1.886188 1.906160
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L8 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L6 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L5 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
r1 =31.6974 d1 =1.0000 Nd1 =1.84666 νd1 =23.78
r2 =10.7057(asp) d2 =2.8000
r3 = ∞ d3 =12.0000 Nd3 =1.80610 νd3 =40.92
r4 = ∞ d4 =0.3000
r5 =45.7523(asp) d5 =2.8000 Nd5 =1.80610 νd5 =40.92
r6 =-19.8350 d6 =D6
r7 =-14.5216(asp) d7 =0.6000 Nd7 =1.69350 νd7 =53.18
r8 =12.5308 d8 =1.3000 Nd8 =1.84666 νd8 =23.78
r9 =36.6254 d9 =D9
r10= STO d10=D10
r11=11.4863(asp) d11=0.1000 Nd11=1.64000 νd11=20.01
r12=6.7464 d12=4.0000 Nd12=1.81600 νd12=46.62
r13=-21.6568 d13=D13
r14=12.5527 d14=1.0000 Nd14=1.84666 νd14=23.78
r15=5.6963 d15=D15
r16=12.2111(asp) d16=2.0000 Nd16=1.49700 νd16=81.54
r17=29.7615 d17=D17
r18= ∞ d18=1.5000 Nd18=1.54771 νd18=62.84
r19= ∞ d19=0.8000
r20= ∞ d20=0.7500 Nd20=1.51633 νd20=64.14
r21= ∞ d21=D21
第2面
K=0.0325
A4=3.8412E-06
A6=2.8886E-07
A8=0.0000E+00
第5面
K=0
A4=-1.8843E-06
A6=1.2642E-07
A8=0.0000E+00
第7面
K=-0.3006
A4=6.9636E-05
A6=-9.5414E-07
A8=0.0000E+00
第11面
K=0
A4=-3.5761E-04
A6=-1.7586E-06
A8=0.0000E+00
第16面
K=-1.5546
A4=1.4131E-04
A6=2.9661E-06
A8=0.0000E+00
WE ST TE
FL 6.00279 10.39848 17.99424
FNO 2.8002 3.3655 4.6050
D6 0.99797 7.43499 11.37560
D9 11.76982 5.33472 1.39215
D10 8.07576 5.68852 1.19494
D13 2.30465 1.55882 0.80316
D15 1.50019 4.03302 10.21608
D17 2.33623 2.93401 2.00259
D21 1.36048 1.36048 1.36048
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L6 1.640000 1.631250 1.663240 1.681466 1.697045
L4 1.693500 1.689551 1.702591 1.709739 1.715701
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
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L1,L5,L8 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294
r1 =51.5859 d1 =0.9000 Nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 =10.6289(asp) d2 =3.2000
r3 = ∞ d3 =12.5000 Nd3 =1.81600 νd3 =46.62
r4 = ∞ d4 =0.2000
r5 =24.9220 d5 =3.0000 Nd5 =1.80610 νd5 =40.92
r6 =-3175.0794 d6 =0.7000 Nd6 =1.48749 νd6 =70.23
r7 =20.8098 d7 =D7
r8 =20.7808(asp) d8 =4.0000 Nd8 =1.69350 νd8 =53.18
r9 =-12.0000 d9 =0.6000 Nd9 =1.80518 νd9 =25.42
r10=-28.0033 d10=D10
r11= STO d11=D11
r12=-11.6224 d12=0.7000 Nd12=1.51633 νd12=64.14
r13=8.9001 d13=1.6000 Nd13=1.81600 νd13=46.62
r14=28.0607 d14=D14
r15=10.9951(asp) d15=2.5000 Nd15=1.83481 νd15=42.71
r16=-15.3965 d16=0.2000 Nd16=1.74999 νd16=12.00
r17=-65.8688(asp) d17=D17
r18= ∞ d18=1.4400 Nd18=1.54771 νd18=62.84
r19= ∞ d19=0.8000
r20= ∞ d20=0.6000 Nd20=1.51633 νd20=64.14
r21= ∞ d21=D21
第2面
K=-0.3498
A4=-8.6596E-06
A6=-3.5937E-07
A8=0.0000E+00
第8面
K=1.4117
A4=-3.1122E-05
A6=-7.6590E-08
A8=0.0000E+00
第15面
K=1.4708
A4=-2.2702E-05
A6=-1.0139E-06
A8=0.0000E+00
第17面
K=0.9634
A4=3.8490E-04
A6=4.9804E-06
A8=0.0000E+00
WE ST TE
FL 5.99623 10.40216 17.99880
FNO 2.8000 3.0912 3.8683
D7 14.71551 6.65056 0.79957
D10 1.60134 9.66656 15.51737
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D14 6.97662 6.01631 2.99892
D17 6.36129 4.51982 1.21074
D21 1.36003 1.36003 1.36003
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L10 1.749990 1.733950 1.796440 1.832680 1.863925
L5 1.693500 1.689551 1.702591 1.709739 1.715701
L7,CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
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L6 1.805181 1.796106 1.827775 1.847283 1.864939
r1 =54.6202 d1 =0.7000 Nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 =5.2349(asp) d2 =2.0000
r3 =7.9511 d3 =1.8000 Nd3 =1.84666 νd2 =23.78
r4 =11.8003 d4 =D4
r5 = STO d5 =1.2000
r6 =3.7011(asp) d6 =2.0000 Nd6 =1.88300 νd6 =40.76
r7 =7.3224 d7 =0.7000 Nd7 =2.00069 νd7 =25.46
r8 =2.9440 d8 =0.7000
r9 =7.1088 d9 =0.1000 Nd9 =1.57000 νd9 =27.00
r10=5.0000 d10=1.3000 Nd10=1.61800 νd10=63.33
r11=-20.9786 d11=D11
r12=21.5750 d12=1.8000 Nd12=1.61800 νd12=63.33
r13=-20.5988 d13=D13
r14= ∞ d14=0.8000 Nd14=1.51633 νd14=64.14
r15= ∞ d15=1.5000 Nd15=1.54771 νd15=62.84
r16= ∞ d16=0.8000
r17= ∞ d17=0.7500 Nd17=1.51633 νd17=64.14
r18= ∞ d18=D18
第2面
K=0
A4=-5.6428E-04
A6=1.0101E-06
A8=-1.1757E-06
第6面
K=0
A4=-8.1930E-04
A6=-2.2431E-05
A8=-5.6934E-06
WE ST TE
FL 4.51270 8.69211 12.89381
FNO 2.8000 3.7779 4.6883
D4 13.20290 4.79175 1.50000
D11 2.53628 7.95895 12.67282
D13 0.92173 0.64007 0.98633
D18 1.21123 1.21123 1.21123
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L5 1.569998 1.564028 1.585137 1.596747 1.606457
LPF,CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L1 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
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r1 =12.6302 d1 =0.7000 Nd1 =1.77250 νd1 =49.60
r2 =5.0007(asp) d2 =1.5500
r3 = ∞ d3 =6.8000 Nd3 =1.77250 νd3 =49.60
r4 = ∞ d4 =0.1500
r5 =-77.1296 d5 =0.7000 Nd5 =1.77250 νd5 =49.60
r6 =7.3192 d6 =0.5000
r7 =7.4078 d7 =1.2500 Nd7 =1.84666 νd7 =23.78
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r17=15.0354 d17=0.6000 Nd17=1.80810 νd17=22.76
r18=6.9721 d18=1.0000 Nd18=1.69350 νd18=53.21
r19=315.3129(asp) d19=0.7000
r20= ∞ d20=0.6000 Nd20=1.51633 νd20=64.14
r21= ∞ d21=D21
第2面
K=0
A4=-1.1213E-04
A6=-3.5622E-05
A8=8.9986E-07
第10面
K=0
A4=-8.5353E-04
A6=-1.5350E-05
A8=-4.2913E-06
第19面
K=0
A4=1.8876E-03
A6=-3.0426E-04
A8=4.3911E-05
WE ST TE
FL 3.25219 5.64003 9.74872
FNO 2.5244 3.3939 4.3480
D8 9.78284 5.10133 0.89931
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D21 0.99993 0.99993 0.99993
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L6 1.699997 1.690942 1.723496 1.742703 1.759468
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L8 1.487490 1.485344 1.492285 1.495964 1.498983
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L1,L2,L3 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L10 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L7 1.729157 1.725101 1.738436 1.745696 1.751731
L9 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L4 1.846660 1.836491 1.872096 1.894187 1.914278
r1 =-12.9349(asp) d1 =0.8000 Nd1 =1.49700 νd1 =81.54
r2 =14.0068 d2 =0.4202 Nd2 =1.63494 νd2 =23.22
r3 =26.1436(asp) d3 =D3
r4 = STO d4 =0.3000
r5 =9.3008(asp) d5 =1.7362 Nd5 =1.83481 νd5 =42.71
r6 =-22.3575(asp) d6 =0.0791
r7 =5.7732 d7 =1.5976 Nd7 =2.04000 νd7 =40.00
r8 =12.2011 d8 =0.1500 Nd8 =1.90680 νd8 =21.15
r9 =3.2973(asp) d9 =D9
r10=-28.7396(asp) d10=0.5000 Nd10=1.73077 νd10=40.51
r11=57.8428 d11=D11
r12=88.1385(asp) d12=1.3300 Nd12=1.88300 νd12=40.76
r13=-9.6000 d13=D13
r14= ∞ d14=0.5000 Nd14=1.54771 νd14=62.84
r15= ∞ d15=0.5000
r16= ∞ d16=0.5000 Nd16=1.51633 νd16=64.14
r17= ∞ d17=D17
第1面
K=-6.5076
A4=0.0000E+00
A6=7.3145E-07
A8=3.2389E-09
第3面
K=-10.1897
A4=2.5563E-04
A6=-1.1974E-06
A8=4.2009E-08
第5面
K=-1.8853
A4=-2.8576E-04
A6=2.3333E-06
A8=0.0000E+00
第6面
K=-79.0789
A4=-3.3949E-04
A6=5.6336E-06
A8=0.0000E+00
第9面
K=-0.1243
A4=-2.0875E-03
A6=8.0147E-05
A8=-1.7393E-05
第10面
K=0
A4=-4.0527E-04
A6=6.6267E-06
A8=0.0000E+00
第12面
K=0
A4=-3.0240E-04
A6=0.0000E+00
A8=0.0000E+00
WE ST TE
FL 6.42002 11.01033 18.48966
FNO 1.8657 2.4657 3.3907
D3 15.06615 7.17979 2.39997
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D13 3.40002 2.48924 1.66172
D17 0.49999 0.49999 0.49999
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L4 2.039998 2.032261 2.058258 2.072860 2.085105
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L5 1.906800 1.894670 1.937540 1.962822 1.984879
L6 1.730770 1.725416 1.743456 1.753789 1.762674
L2 1.634940 1.627290 1.654640 1.672913 1.689873
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.496999 1.495136 1.501231 1.504507 1.507205
L3 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L7 1.882997 1.876560 1.898221 1.910497 1.920919
r1 =-12.4638(asp) d1 =0.8000 Nd1 =1.49700 νd1 =81.54
r2 =13.3687 d2 =0.4776 Nd2 =1.63494 νd2 =23.22
r3 =27.4986(asp) d3 =D3
r4 = STO d4 =0.3000
r5 =7.4744(asp) d5 =1.9063 Nd5 =1.83481 νd5 =42.71
r6 =-21.4110(asp) d6 =0.0791
r7 =11.1522 d7 =1.7145 Nd7 =1.81600 νd7 =46.62
r8 =-11.6979 d8 =0.4000 Nd8 =1.76182 νd8 =26.52
r9 =6.0000 d9 =0.1000 Nd9 =1.63494 νd9 =23.22
r10=3.7931(asp) d10=D10
r11=-18.5300(asp) d11=0.5000 Nd11=1.49700 νd11=81.54
r12=43.8425 d12=D12
r13=49.7881(asp) d13=1.5213 Nd13=1.83481 νd13=42.71
r14=-9.3000 d14=D14
r15= ∞ d15=0.5000 Nd15=1.54771 νd15=62.84
r16= ∞ d16=0.5000
r17= ∞ d17=0.5000 Nd17=1.51633 νd17=64.14
r18= ∞ d18=D18
第1面
K=-6.4093
A4=0.0000E+00
A6=1.6769E-06
A8=-2.3120E-08
第3面
K=-2.4919
A4=1.9423E-04
A6=1.8515E-06
A8=-3.3639E-08
第5面
K=-0.9686
A4=-3.9412E-05
A6=0.0000E+00
A8=0.0000E+00
第6面
K=-70.1334
A4=1.1578E-05
A6=0.0000E+00
A8=0.0000E+00
第10面
K=0
A4=-2.1909E-03
A6=8.0659E-05
A8=-9.4134E-06
第11面
K=0
A4=-5.4322E-04
A6=1.0884E-05
A8=0.0000E+00
第13面
K=0
A4=-3.4682E-04
A6=0.0000E+00
A8=0.0000E+00
WE ST TE
FL 6.42000 11.01030 18.48960
FNO 1.8487 2.4557 3.3920
D3 14.82390 7.08722 2.38201
D10 1.92800 6.27359 11.86067
D12 2.07054 2.07054 2.07054
D14 3.37860 2.55161 1.60000
D18 0.50009 0.50009 0.50009
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L6 1.634940 1.627290 1.654640 1.668315 1.679064
L2 1.634940 1.627290 1.654640 1.672913 1.689873
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1,L7 1.496999 1.495136 1.501231 1.504507 1.507205
L3,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L4 1.816000 1.810749 1.828252 1.837997 1.846185
L5 1.761821 1.753567 1.782296 1.799923 1.815840
r1 =33.9330 d1 =2.4024 Nd1 =1.61800 νd1 =63.33
r2 =-38.0210 d2 =0.1000 Nd2 =1.63545 νd2 =22.92
r3 =-51.0568(asp) d3 =D3
r4 =-18.7330(asp) d4 =0.8000 Nd4 =1.74320 νd5 =49.34
r5 =6.6893(asp) d5 =1.0323
r6 =9.3736(asp) d6 =1.6161 Nd6 =1.83917 νd6 =23.86
r7 =19.5964(asp) d7 =D7
r8 = STO d8 =-0.1000
r9 =9.2481(asp) d9 =1.9287 Nd9 =1.58313 νd9 =59.38
r10=-22.1516 d10=0.2000
r11=7.2771 d11=2.4492 Nd11=1.81600 νd11=46.62
r12=-28.4192 d12=0.4000 Nd12=1.71736 νd12=29.52
r13=7.6569 d13=0.1000 Nd13=1.63545 νd13=21.00
r14=4.2952(asp) d14=D14
r15=8.9016(asp) d15=1.6500 Nd15=1.80610 νd15=40.88
r16=20.3802 d16=D16
r17= ∞ d17=0.7600
r18= ∞ d18=0.5000
r19= ∞ d19=0.5556 Nd19=1.51633 νd19=64.14
r20= ∞ d20=D20
第3面
K=0
A4=4.6446E-06
A6=0.0000E+00
A8=0.0000E+00
第4面
K=0.5569
A4=4.7868E-05
A6=2.0652E-06
A8=0.0000E+00
第5面
K=0.8418
A4=-1.1193E-03
A6=2.8541E-05
A8=-1.1626E-06
A10=-1.6122E-08
第6面
K=2.4791
A4=-1.3809E-03
A6=3.5927E-05
A8=-1.5982E-06
第7面
K=-4.8155
A4=-6.4675E-04
A6=2.6497E-05
A8=-1.2885E-06
A10=2.0426E-08
第9面
K=-0.3533
A4=-2.8362E-04
A6=5.0784E-06
A8=-5.3211E-07
A10=1.6284E-08
第14面
K=0.4624
A4=-7.7955E-04
A6=-1.5079E-05
A8=-8.9603E-06
A10=-3.8879E-08
第15面
K=-0.0716
A4=-9.9815E-05
A6=3.2591E-06
A8=-4.3805E-08
WE ST TE
FL 7.00336 12.11220 20.63716
FNO 1.9722 2.2416 2.5887
D3 0.77102 3.05645 7.83146
D7 13.17327 4.57906 0.65000
D14 6.83062 6.98928 9.85822
D16 0.99370 3.43856 3.76611
D20 0.51055 0.51055 0.51055
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.635447 1.627725 1.655446 1.673468 1.690200
L4 1.839167 1.829153 1.864319 1.886057 1.905544
L8 1.635447 1.627120 1.657376 1.673714 1.687208
L9 1.806098 1.800238 1.819956 1.831172 1.840747
LS 1.583126 1.580139 1.589960 1.595297 1.599721
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837997 1.846185
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762047 1.769040
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
L7 1.717362 1.710332 1.734635 1.749332 1.762468
r1 =45.5779 d1 =4.5000 Nd1 =1.60311 νd1 =60.64
r2 =-162.0392 d2 =0.1000 Nd2 =1.63500 νd1 =23.00
r3 =-1347.4018(asp) d3 =D3
r4 =1796.5098 d4 =0.8000 Nd4 =1.69350 νd1 =53.21
r5 =11.0723(asp) d5 =3.1000
r6 = ∞ d6 =13.6000 Nd6 =1.77250 νd1 =49.60
r7 = ∞ d7 =0.3000
r8 =245.7703 d8 =0.7000 Nd8 =1.69350 νd1 =53.21
r9 = 16.7829 d9 =1.2000
r10=16.1737 d10=1.8000 Nd10=1.92286 νd1 =18.90
r11=25.9085 d11=D11
r12= STO d12=0.5000
r13=12.7696(asp) d13=2.7000 Nd13=1.83481 νd1 =42.71
r14=126.0882 d14=0.1500
r15=7.9324 d15=2.7000 Nd15=1.77250 νd1 =49.60
r16=26.3972 d16=0.5000 Nd16=1.80810 νd1 =22.76
r17=5.3812 d17=D17
r18=14.7234 d18=2.0000 Nd18=1.69680 νd1 =55.53
r19=32.6376 d19=D19
r20=12.5806 d20=2.0000 Nd20=1.69350 νd1 =53.21
r21=21.2457(asp) d21=1.4000
r22= ∞ d22=1.2000 Nd22=1.51633 νd1 =64.14
r23= ∞ d23=D23
第3面
K=0.6863
A4=4.1218E-06
A6=-2.0181E-08
A8=0.0000E+00
第5面
K=0
A4=-6.9853E-05
A6=7.5515E-07
A8=-8.1804E-09
第13面
K=0
A4=-4.1334E-05
A6=1.9396E-07
A8=-7.4271E-09
第21面
K=-0.2105
A4=-2.8483E-05
A6=1.1429E-05
A8=0.0000E+00
WE ST TE
FL 6.19660 13.86265 31.00072
FNO 2.8000 3.8172 5.0427
D3 0.79789 13.17465 21.19266
D11 23.84883 12.76420 1.79884
D17 4.04557 13.85321 10.02723
D19 6.78513 8.06821 22.85319
D23 1.50110 1.50110 1.50110
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L9 1.808097 1.798057 1.833558 1.854681 1.873284
L2 1.634997 1.627304 1.654909 1.673349 1.690519
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.603112 1.600079 1.610024 1.615409 1.619870
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L4,L8 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L3,L5,L11 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712340 1.718005
L6 1.922860 1.909158 1.957996 1.989717 2.019763
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
fw 6.89115 6.00279 5.99623 4.51270 3.25219
y10 3.8 3.32 3.32 2.5 1.8
nd(LA) 1.63547 1.64000 1.74999 1.57000 1.70000
νd(LA) 22.00 20.01 12.00 27.00 21.50
θgF(LA) 0.5950 0.5697 0.5800 0.5500 0.5900
β(LA) 0.6309 0.6023 0.5996 0.5940 0.6250
θhg(LA) 0.5240 0.4870 0.5000 0.4600 0.5150
βhg(LA) 0.5735 0.5320 0.5270 0.5208 0.5634
nd(LB) 1.83481 1.81600 1.83481 1.61800 1.81600
νd(LB) 42.71 46.62 42.71 63.33 46.62
θgF(LB) 0.5645 0.5571 0.5645 0.5441 0.5571
β(LB) 0.6341 0.6331 0.6341 0.6473 0.6331
θhg(LB) 0.4790 0.4680 0.4790 0.4505 0.4680
y07 2.66 2.324 2.324 1.75 1.26
tanω07 0.40350 0.41386 0.39817 0.39669 0.39515
t1 0.3 0.1 0.2 0.1 0.1
fw 6.42002 6.42000 7.00336 6.19660
y10 3.6 3.6 3.8 3.6
nd(LA) 1.96080 1.63494 1.63545 1.80810
νd(LA) 21.15 23.22 21.00 22.76
θgF(LA) 0.5897 0.5000 0.5400 0.5950
β(LA) 0.6242 0.5378 0.5742 0.6321
θhg(LA) 0.5145 0.3930 0.4460 0.5240
βhg(LA) 0.5621 0.4452 0.4933 0.5752
nd(LB) 2.04000 1.81600 1.81600 1.77250
νd(LB) 40.00 46.62 46.62 49.60
θgF(LB) 0.5617 0.5571 0.5571 0.5515
β(LB) 0.6269 0.6331 0.6331 0.6323
θhg(LB) 0.4710 0.4680 0.4680 0.4613
y07 2.52 2.52 2.66 2.52
tanω07 0.41985 0.41919 0.40541 0.41714
t1 0.15 0.1 0.1 0.1
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1)β(LA) 0.6309 0.6023 0.5996 0.5940 0.6250
(2)νd(LA) 22.00 20.01 12.00 27.00 21.50
(3)βhg(LA) 0.5735 0.5320 0.5270 0.5208 0.5634
(4)θgF(LA)-θgF(LB) 0.0305 0.0126 0.0155 0.006 0.0329
(5)θhg(LA)-θhg(LB) 0.045 0.019 0.021 0.0095 0.047
(6)νd(LA)-νd(LB) -20.71 -26.61 -30.71 -36.33 -25.12
(9)y07/(fw・tanω07) 0.9566 0.9355 (0.9734) (0.9776) (0.9805)
(10)β(LB) 0.6341 0.6331 0.6341 0.6473 0.6331
(11)νd(LB) 42.71 (46.62) 42.71 (63.33) (46.62)
(12)β(LB) (0.6341) (0.6331) (0.6341) 0.6473 (0.6331)
(13)νd(LB) (42.71) 46.62 (42.71) 63.33 46.62
(14)β(LB) 0.6341 0.6331 0.6341 (0.6473) 0.6331
(15)νd(LB) (42.71) 46.62 (42.71) 63.33 46.62
(16)nd(LA) 1.63547 1.64000 1.74999 1.57000 1.70000
(17)t1 0.3 0.1 0.2 0.1 0.1
(1)β(LA) 0.6242 0.5378 0.5742 0.6321
(2)νd(LA) 21.15 23.22 21.00 22.76
(3)βhg(LA) 0.5621 0.4452 0.4933 0.5752
(4)θgF(LA)-θgF(LB) 0.028 -0.0571 -0.0171 0.0435
(5)θhg(LA)-θhg(LB) 0.0435 -0.075 -0.022 0.0627
(6)νd(LA)-νd(LB) -18.85 -23.4 -25.62 -26.84
(9)y07/(fw・tanω07) 0.9349 0.9364 0.9369 (0.9749)
(10)β(LB) 0.6269 0.6331 0.6331 0.6323
(11)νd(LB) 40.00 (46.62) (46.62) (49.60)
(12)β(LB) (0.6269) (0.6331) (0.6331) (0.6323)
(13)νd(LB) (40.00) 46.62 46.62 49.60
(14)β(LB) 0.6269 0.6331 0.6331 0.6323
(15)νd(LB) (40.00) 46.62 46.62 49.60
(16)nd(LA) 2.04000 1.81600 1.81600 1.77250
(17)t1 0.15 0.1 0.1 0.1
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をCCDやCMOSなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
電子撮像素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、パソコン300の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター302に表示される、図22には、その一例として、操作者が撮影した画像305が示されている。また、この画像305は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
電子撮影素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター404に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ162で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
L1〜L11 各レンズ
LPF ローパスフィルタ
CG カバーガラス
I 撮像面
E 観察者の眼球
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
43 ファインダー光学系
44 ファインダー用光路
45 シャッター
46 フラッシュ
47 液晶表示モニター
48 ズームレンズ
49 CCD
50 撮像面
51 処理手段
53 ファインダー用対物光学系
55 ポロプリズム
57 視野枠
59 接眼光学系
66 フォーカス用レンズ
67 結像面
100 対物光学系
102 カバーガラス
162 電子撮像素子チップ
166 端子
300 パソコン
301 キーボード
302 モニター
303 撮影光学系
304 撮影光路
305 画像
400 携帯電話
401 マイク部
402 スピーカ部
403 入力ダイアル
404 モニター
405 撮影光学系
406 アンテナ
407 撮影光路
Claims (7)
- 正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化し、
前記絞りより像側に前記正のレンズ群が配置され、
前記正のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、
横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3’’’)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2’)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズLAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
0.2500<β<0.6450 …(1)
3<νd<27.5 …(2’)
0.2000<βhg<0.5850 …(3’’’)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ng、nhは各々d線、C線、F線、g線、h線の屈折率である。 - 以下の条件式(16’’’)を満足することを特徴とする請求項1に記載の結像光学系。
1.55<nd≦1.74999 …(16’’’)
ここで、ndは前記レンズLAの媒質の屈折率である。 - 近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズLAが負レンズであることを特徴とする請求項1または2に記載の結像光学系。
- 近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の結像光学系。
−0.20≦θgF(LA)−θgF(LB)≦0.10 …(4)
ここで、θgF(LA)は前記レンズLAの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgF(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。 - 近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の結像光学系。
−0.25≦θhg(LA)−θhg(LB)≦0.15 …(5)
ここで、θhg(LA)は前記レンズLAの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhg(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。 - 近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項4または5に記載の結像光学系。
νd(LA)−νd(LB)≦−15 …(6)
ここで、νd(LA)は前記レンズLAのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νd(LB)は前記接合される相手のレンズLBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。 - 請求項1〜6のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。
0.7<y 07 /(fw・tanω 07w )<0.97 …(9)
ここで、y 07 は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy 10 としたときy 07 =0.7・y 10 として表され、ω 07w は広角端における前記撮像面上の中心からy 07 の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007023877A JP5084284B2 (ja) | 2007-02-02 | 2007-02-02 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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