JP5084283B2

JP5084283B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置

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Publication number: JP5084283B2
Application number: JP2007023862A
Authority: JP
Inventors: 伸一三原; 要人足立; 靖展伊賀; 啓介市川; 英喜長田
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2007-02-02
Filing date: 2007-02-02
Publication date: 2012-11-28
Anticipated expiration: 2027-02-02
Also published as: JP2008191293A

Description

本発明は、撮像モジュールに使用される結像光学系、及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。

近年、銀塩３５ｍｍフィルムカメラに代わる次世代カメラとして、デジタルカメラが普及してきている。最近では、デジタルカメラはますます小型化・薄型化されてきている。また、同時に普及しつつある携帯電話にまで、カメラ機能が搭載されてきている（以下、カメラ機能を「撮像モジュール」という）。ズームレンズにおいては、撮像モジュールを携帯電話に搭載するためには、デジタルカメラ以上に小型薄型でなくてはならない。しかしながら、現在携帯電話に搭載出来るほどに小型化されたズームレンズはあまり知られていない。

従来、ズームレンズを小型化・薄型化するための代表的な手段としては、次の２つの手段Ａ、Ｂが考えられる。即ち、
Ａ．沈胴式鏡筒を採用して、光学系を筐体の厚み（奥行き）方向に収納する。この沈胴式鏡筒は、撮影時に光学系がカメラ筐体内からせり出し、携帯時にはカメラ筐体内に収納される構造の鏡筒である。
Ｂ．屈曲光学系を採用して、光学系を筐体の幅方向あるいは高さ方向に収納する。この屈曲光学系は、光学系の光路（光軸）を、ミラーやプリズムなど反射光学素子で折り曲げる構成の光学系である。

上記Ａの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献１に記載のものが、上記Ｂの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献２に記載のものがある。

また、ズームレンズを小型化・薄型化するためには、色収差の補正が重要な課題になる。この課題を解決するものとして、従来のガラスにはない有効な分散特性あるいは部分分散特性を有する透明媒質が、例えば以下の特許文献３、特許文献４、特許文献５にて知られている。

さらに、電子撮像素子を用いた電子撮像装置では、ｈ線（４０４．６６ｎｍ）の色収差によるフレアが発生しやすい。このため、ｈ線の色収差補正の重要性を説いたものとして、例えば以下の特許文献６が知られている。

また、４００ｎｍ近傍の色収差を補正できるような所望の部分分散特性を有する光学媒質がない。そのため、４００ｎｍの透過率を意図的に下げて撮像し、撮像後に撮像装置の画像処理機能を用いて色再現を整える趣旨のものとして、例えば以下の特許文献７が知られている。

その他、光学材料の特に短波長側の部分分散特性が不満足なために、光学系自身で補正できなかった色フレアを画像処理にて補正するものとして、例えば以下の特許文献８、特許文献９が知られている。

特開２００２−３６５５４５号公報特開２００３−４３３５４号公報特開２００６−１４５８２３号公報特開２００５−３１６０４７号公報特開２００５−３５２２６５号公報特開２００１−２０８９６４号公報特開２００１−０２１８０５号公報特開２００１−１４５１１７号公報特開２００１−２６８５８３号公報

しかしながら、特許文献１に記載の上記Ａの手段を用いた構成では、光学系を構成するレンズの枚数、あるいは移動レンズ群の数がまだまだ多く筐体を小型化・薄型化することは困難である。

また、特許文献２に記載の上記Ｂの手段を用いた構成は、上記Ａの手段を用いた場合よりも、筐体を薄くしやすいが、変倍時の可動レンズ群の移動量や、光学系を構成するレンズの枚数が多くなりがちになる。そのため、体積的には決して小型化には向いていない。

また、特許文献３、４、５に記載の光学媒質は高分散であり、かつ通常の光学ガラスと比べて特殊な部分分散比を持つ。このことを鑑みつつ各実施例を検討すると、光学系への適用が必ずしも最適な適用のしかたにはなっていない。そのため、結局は枚数増加をきたしており、光学系の小型化には結びついていない。

さらに、特許文献６、７、８、９では、光学系にて色フレアを除去する具体的な有効手段が記載されていない。

本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、光学系の小型化・薄型化と色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を得ること、また、電子撮像装置において、画像を鮮鋭化させるとともに、色にじみの発生を防止することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明による光学系は、正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、結像光学系はズームレンズであり、変倍時には各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化し、絞りより像側に正のレンズ群が配置され、正のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３”）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とするものである。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３＜νd＜５０ …（２）
０．６４５０＜βhg＜０．９０００ …（３”）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎg、ｎhは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線、ｈ線の屈折率である。

また、本発明の好ましい態様によれば、正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、結像光学系はズームレンズであり、変倍時には各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化し、絞りより像側に正のレンズ群が配置され、正のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３’’’）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とするものである。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３７．５＜νd＜５０ …（２”）
０．５９７３≦βhg＜０．９０００ …（３’’’）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎg、ｎhはｈ線の屈折率である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが正レンズである方が好ましい。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
−０．１０≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．２０ …（４）
ここで、θgF（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
−０．１５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．３０ …（５）
ここで、θhg（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
０．０≦νd（ＬA）−νd（ＬB） …（６）
ここで、νd（ＬA）は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。

また、本発明の電子撮像装置は、上述した本発明のいずれかの結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足する。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９７ …（９）
ここで、ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７・ｙ₁₀として表され、ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。

本発明によれば、光学系の小型化・薄型化と、色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を獲得することができる。また、電子撮像装置にこのような結像光学系を用いることで、画像の鮮鋭化、色にじみの発生の防止が図れる。

実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。なお、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズ、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとする。

本実施形態の結像光学系では、絞りより像側の正のレンズ群に接合レンズを用いている。そのため、特にズームレンズにおいて、変倍時の軸上および倍率色収差の変動を容易に抑えることができる。また、枚数が少なくかつ薄いレンズ構成にしても、ズーム全域にわたり色にじみの発生を十分に抑制することが可能である。

また、絞りよりも像側の正のレンズ群は厚くなりがちになるが、本実施形態の結像光学系では、絞りより像側の正のレンズ群を薄く出来る。このため、鏡筒沈胴時の光軸方向の厚みを薄く（短く）することが可能となる。

そして、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれる。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３＜νd＜５０ …（２）
ここで、θｇFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率である。

条件式（１）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上および倍率色収差補正が上記と反対方向に十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に鮮鋭さを確保しづらい。

条件式（１）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた負（凹）レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた正（凸）レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。

条件式（２）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。

条件式（２）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。

なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足すると、より好ましい。
０．６４９０＜β＜０．７２２０ …（１’）
さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６８２０＜β＜０．７２２０ …（１”）

なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足すると、より好ましい。
２６＜νd＜５０ …（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
３７．５＜νd＜５０ …（２”）

また、本実施形態の結像光学系では、上記の直交座標（横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標）とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθhg及びνdが含まれる。
０．５７００＜βhg＜０．９０００ …（３）
３＜νd＜５０ …（２）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率である。

条件式（３）の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、負（凹）レンズの場合と同様の方向に、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上および倍率色収差補正が上記と反対方向に十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

条件式（３）の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた負（凹）レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、同様に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、上で述べた上限値を上回る硝材を用いた正（凸）レンズの場合と同様の方向に二次スペクトルによる軸上および倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上および倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において、同様に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足すると、より好ましい。
０．５９７０＜βhg＜０．９０００ …（３’）
さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）、または（３’’’）を満足すると、より一層好ましい。
０．６４５０＜βhg＜０．９０００ …（３”）
０．５９７３≦βhg＜０．９０００ …（３’’’）

ところで、レンズＬAは正レンズである方が好ましい。このレンズＬAは、絞りよりも像側の正のレンズ群に設けられている。レンズＬAが正レンズであると、この正のレンズ群自体が発生する軸上色収差および倍率色収差を打ち消しやすくなる。その結果、光学系全体で発生する色収差を補正しやすくなる。

また、レンズＬAは他のレンズと接合されて、接合レンズを構成する。この他のレンズをレンズLBとしたとき、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（４）を満足するのが好ましい。
−０．１０≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．２０ …（４）
ここで、θgF（ＬA）、θgF（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭性が増す。

また、上記条件式（４）に代えて、（４’）を満足するのがより望ましい。
−０．０５≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１５ …（４’）
さらに、上記条件式（４）に代えて、（４”）を満足すると最も良い。
−０．０３≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１０ …（４”）

また、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（５）を満足するのが好ましい。
−０．１５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．３０ …（５）
ここで、θhg（ＬA）、θhg（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、撮像で得た画像において、画像周辺部の色フレア、色にじみを軽減できる。

また、上記条件式（５）に代えて、（５’）を満足するのがより望ましい。
−０．０５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２５ …（５’）
さらに、上記条件式（５）に代えて、（５”）を満足すると最も良い。
−０．０２≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２０ …（５”）

また、レンズＬBは負レンズであり、以下の条件式（６）を満足するのが好ましい。
０．０≦νd（ＬA）−νd（ＬB） …（６）
ここで、νd（ＬA）、νd（ＬB）は、それぞれレンズＬA、ＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、正レンズ（レンズＬA）と負レンズ（レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのＣ線とＦ線の色消しがしやすい。

また、上記条件式（６）に代えて、（６’）を満足するのがより望ましい。
１０．０≦νd（ＬA）−νd（ＬB） …（６’）
さらに、上記条件式（６）に代えて、（６”）を満足すると最も良い。
１７．５≦νd（ＬA）−νd（ＬB） …（６”）

なお、接合レンズが３枚以上のレンズで構成されている場合は、正レンズのうちθgFの値が最も大きい正レンズをレンズＬAとし、負レンズのうちθgFの値が最も小さい負レンズをレンズＬBとする。

ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズには、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。

また、接合レンズは、光軸中心厚の薄い第一のレンズと第二のレンズとを有し、第一のレンズが条件式（１）、及び（２）、あるいは（３）及び（２）を満足することが好ましい。このようにすると、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。

また、接合レンズは、複合レンズであることが望ましい。複合レンズは、第二のレンズ表面に第一のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料（例えばエネルギー硬化型透明樹脂など）を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。

また、接合レンズを複合レンズにする場合、第二のレンズ表面に第一のレンズとしてガラスを密着硬化させてもよい。ガラスは樹脂比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第一のレンズ材料の特性としては、第二のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な手段である。

なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第一のレンズが樹脂の場合とガラスの場合のいずれにおいても、基材となる側のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第二のレンズの方が薄い場合には、第二のレンズのほうを第一のレンズに対して密着させても良い。

また、結像光学系内にプリズムを配置するのが好ましい。このプリズムは、光学系の光路を屈曲するために用いられる。特に結像光学系がズームレンズの場合、光学系の奥行き寸法を薄くする（全長を短くする）ことができる。このプリズムは、特に物体側から最初の正のレンズ群、もしくは負のレンズ群に配置することが好ましい。

ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω ・・・（７）
が成立する。
ここで、ｙは像点の光軸からの高さ、ｆは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。

一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω ・・・（８）
となる。つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。

そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。

ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。

このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。

ここで、結像光学系には、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式（９）を満足するものを採用するのがよい。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９７ …（９）
ここで、ｙ₀₇は電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７・ｙ₁₀として表され、ω_07wは広角端における撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwはズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。

上記条件式（９）はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式（９）を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。

樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。

ここで、条件式（９）の上限値を上回る場合であって、特に、１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角化することが困難となる。

一方、条件式（９）の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。

このように、条件式（９）を満足することにより、光学系の小型化と広角化（歪曲込みの垂直方向の画角を３８°以上にする）とが可能となる。

なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足すると、より好ましい。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９４ …（９’）
さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．７５＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９２ …（９”）

本実施形態の結像光学系においては、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１０）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１１）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．６４２１＜β＜０．７０００ …（１０）
１９＜νd＜１２０ …（１１）

この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１０）、（１１）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正（Ｆ線とＣ線との軸上・倍率の色消し）と球面収差量やコマ収差量の波長毎の較差（たとえばｄ線の球面収差がフルコレクトの場合、ｇ線の球面収差がオーバーコレクト（補正過剰）になる傾向）や、倍率色収差の補正過不足の像高による差など高次の色収差に対する補正が効果的に行なえる。

あるいは、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１３）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．５４００＜β＜０．６４２１ …（１２）
１９＜νd＜１２０ …（１３）

この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１２）、（１３）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより２次スペクトル（Ｆ線とＣ線にて色消しをした場合のｇ線の残存色収差）の補正が効果的に行なえる。

あるいは、レンズＬBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１５）で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
０．６１００＜β＜０．６４２１ …（１４）
３＜νd＜１９ …（１５）

この場合、特に条件式（１）、（２）を満たすものは正レンズ、条件式（１４）、（１５）を満たすものは負レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正（Ｆ線とＣ線との軸上・倍率の色消し）と２次スペクトル（Ｆ線とＣ線にて色消しをした場合のｇ線の残存色収差）の補正が効果的に行なえる。

なお、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１５’）を満足すると、より好ましい。
３＜νd＜１６ …（１５’）

また、レンズＬAは以下の条件式（１６）を満足するとよい。
１．６１＜ｎd＜２．０ …（１６）
ここで、ｎdはレンズＬAの媒質の屈折率である。
条件（１６）を満足すると、球面収差の補正や非点収差の補正が良好に行える。

なお、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６'）を満足すると、より好ましい。
１．６０＜ｎd＜１．８７ …（１６'）
さらに、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１６”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６０＜ｎd＜１．８４ …（１６”）

また、結像光学系（特にズームレンズ）の最も物体側が正のレンズ群の場合でも負のレンズ群の場合でも、上記の接合レンズは絞りから像側に向かって最初にある正のレンズ群に用いることが好ましい。

また、結像光学系はズームレンズであり、変倍時には各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化するのが好ましい。なお、上記の接合レンズは、このような結像光学系（ズームレンズ）に適用したほうが良い。
また、結像レンズがズームレンズの場合、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、以下の条件式（３”）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθhg及びνdが含まれることが好ましい。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３＜νd＜５０ …（２）
０．６４５０＜βhg＜０．９０００ …（３”）
あるいは、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、以下の条件式（３’’’）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθhg及びνdが含まれることが好ましい。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３７．５＜νd＜５０ …（２”）
０．５９７３≦βhg＜０．９０００ …（３’’’）

次に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系としては、３群構成の結像光学系と、４群構成の結像光学系と、５群構成の結像光学系とがある。３群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の１つである。
負・(S)・正・正
４群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の３つである。
正・負・(S)・正・正
負・(S)・正・負・正
負・(S)・正・正・正
また、５群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の２つである。
正・負・(S)・正・負・正
正・負・(S)・正・正・正
なお、(S)は開口絞りを示している。開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。

本実施形態の結像光学系は、群数に関係なく、物体側から負・正・正のレンズ群を順に有する。よって、負・正・正の構成を共通としている。さらに、開口絞りに着目すると、正のレンズ群よりも物体側に開口絞りを備えている点で共通する。また、開口絞りよりも物体側に負のレンズ群を備えている点でも共通する。よって、本実施形態の結像光学系は、負・(S)・正・正の構成を基本構成としているということができる。

そして、この基本構成において、絞りよりも像側に配置された正のレンズ群に、下記のレンズＬAを用いている。なお、負・(S)・正・正では、絞りよりも物体側に、レンズＬAを有する正のレンズ群を配置する。

なお、開口絞りよりも像側に３つのレンズ群を備えている場合は、上記２つの正のレンズ群の間に、別のレンズ群が配置されているとみなすことができる。

負・(S)・正・正を基本とする構成では、絞りよりも像側にある正のレンズ群に接合レンズが配置されている。この正のレンズ群は、開口絞りに近い方の正のレンズ群である。そして、この接合レンズに、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。

ここで、１番目の正のレンズ群に着目すると、本実施形態の結像光学系は、２つの特徴を備える。まず、１つ目の特徴は、１番目の正のレンズ群が、物体側から順に、正のレンズ成分、接合レンズを有するレンズ成分から構成され、接合レンズの最も像側が負レンズになっている点である。この特徴を持つ構成について、以下説明する。

負のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても（各々が分離していても）良い。いずれにせよ、負レンズが物体側に位置するのが良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、１つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、負のレンズ群は２つのレンズ成分で構成されているといえる。

また、負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、正レンズと負レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。また、負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、別のレンズ成分と正レンズと負レンズを有するレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。

１番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。そして、上述のように、この接合レンズには、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。

また、１番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えている。この別のレンズ成分は正のレンズ成分であって、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。なお、１番目の正のレンズ群は、最も像側に負レンズがある構成が好ましい。

このように、レンズ成分を物体側から、正のレンズ成分、接合レンズを有するレンズ成分の順に配置し、接合レンズの最も像側を負レンズにすると、光学系を小型化しやすい。

２番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は単レンズでも構わない。

また、１番目の正のレンズ群と２番目の正のレンズ群の間に、別のレンズ群を配置しても良い。この場合、この別のレンズ群は、１つのレンズ成分を有する。また、この別のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。

また、負のレンズ群の物体側に、別の正のレンズ群を配置しても良い。この場合、別の正のレンズ群は、１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても（各々が分離していても）良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、１つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、負のレンズ群は２つのレンズ成分で構成されているといえる。

また、別の正のレンズ群が２つのレンズ成分で構成される場合、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、２つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。

次に、２つ目の特徴は、１番目の正のレンズ群が、メニスカス形状のレンズ成分と両凸形状のレンズ成分を有する点である。この特徴を持つ構成について、以下説明する。

１番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。この接合レンズはメニスカス形状または両凸形状になっている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。そして、上述のように、この接合レンズには、条件式（１）（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。

また、１番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えている。この別のレンズ成分はメニスカス形状または両凸形状になっている。接合レンズを有するレンズ成分がメニスカス形状の場合、別のレンズ成分の形状は両凸形状である。逆に、接合レンズを有するレンズ成分が両凸形状の場合、別のレンズ成分の形状はメニスカス形状である。なお、１番目の正のレンズ群は、最も像側に負レンズがある構成が好ましい。

また、別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側、あるいは像側のどちらに配置されていても良い。この別のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。あるいは、別のレンズ成分は単レンズでも構わない。

このように、１番目の正のレンズ群がメニスカス形状のレンズ成分と両凸形状のレンズ成分を有すると、光学系を小型化しやすい。

２番目の正のレンズ群は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。あるいは、このレンズ成分は単レンズでも構わない。

あるいは、２つのレンズ成分の間に、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、２つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。

また、これまで述べてきた基本構成の光学系において、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定である。最も物体側のレンズ群以外のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は光軸に沿って物体側へ単調に移動する。また、結像光学系がプリズムを含まない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は固定か、あるいは像側に凸状の軌跡で移動する。

また、基本構成における１番目の正のレンズ群は、広角端から望遠端までの変倍時に、物体側に単調に移動する。

続いて、群構成ごとに説明する。まず、３群構成の結像光学系について説明する。３群構成の結像光学系は物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り、正の第２レンズ群Ｇ２、正の第３レンズ群Ｇ３からなる。

負の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズで構成されている。この正レンズと負レンズは、各々が分離して配置されている（接合されていない）。よって、正レンズと負レンズのそれぞれを、１つのレンズ成分と見なすと、負の第１レンズ群Ｇ１は２つのレンズ成分で構成されているといえる。なお、このレンズ成分は、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。

正の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。一方のレンズ成分と他方のレンズ成分は、共に正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、いずれの接合レンズも、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。このように構成した方が、光学系を小型化しやすい。また、正の第２レンズ群Ｇ２の最も像側は負レンズとするのが良い。

ここで、一方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にし、他方のレンズ成分は両凸形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。

また、他方のレンズ成分における接合レンズの正レンズには、条件式（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。

正の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。

次に、４群構成の結像光学系について説明する。４群構成の結像光学系としては、３つのタイプがある。１つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、正の第1レンズ群Ｇ１、負の第２レンズ群Ｇ２、開口絞り、正の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４からなる。

正の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分あるいは複数のレンズ成分を有する。正の第１レンズ群Ｇ１が１つのレンズ成分で構成される場合、このレンズ成分は接合レンズであるのが好ましい。接合レンズは、物体側から、正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが望ましい。

また、正の第１レンズ群Ｇ１が複数のレンズ成分を有する場合、複数のレンズ成分は、例えば、１つの正のレンズ成分と、１つの負のレンズ成分とすることができる。また、この構成において、物体側から、負レンズ成分、正レンズ成分の順に配置するのが好ましい。

また、正の第１レンズ群Ｇ１は、プリズムか別の正のレンズ成分を有する。プリズムまたは別の正レンズ成分は、負のレンズ成分と正のレンズ成分の間に配置されている。プリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、負のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化（プリズムの１面が負レンズになっているように）してもよい。

上記構成において、正のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。正のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、負のレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。負のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。

負の第２レンズ群Ｇ２は１つのレンズ成分か２つのレンズ成分を有する。正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されている場合、負の第２レンズ群Ｇ２は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から、負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。

また、正の第１レンズ群Ｇ１にプリズムが配置されていない場合、負の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分、あるいは正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。なお、一方のレンズ成分がなくても良い。

ここで、一方のレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分は１つの正レンズで構成されている。他方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。あるいは、他方のレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。このとき、接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。

正の第３レンズ群Ｇ３は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である場合と、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている場合がある。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、正の第３レンズ群Ｇ３の最も像側は負レンズとするのが良い。

一方のレンズ成分は正のレンズ成分である場合、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。ここで、一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。

このように、正の第３レンズ群Ｇ３は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。

あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。

ここで、他方のレンズ成分における接合レンズの正レンズに、条件（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、を満たすレンズであっても良い。

また、一方のレンズ成分が正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている場合、一方のレンズ成分と他方のレンズ成分は、共に正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、いずれの接合レンズも、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。このように構成した方が、光学系を小型化しやすい。

ここで、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。

また、一方のレンズ成分における接合レンズの正レンズには、条件式（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであっても良い。

なお、レンズＬAを有する接合レンズは物体側から順に、正レンズと負レンズの接合レンズにするのが好ましい。このように構成した方が、光学系を小型化しやすい。

正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。

２つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り、正の第２レンズ群Ｇ２、負の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。

負の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。

正の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第２レンズ群Ｇ２の最も像側は負レンズとするのが良い。

ここで、一方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。

このように、正の第２レンズ群Ｇ２は、正のレンズ成分（一方のレンズ成分）、接合レンズを有するレンズ成分（他方のレンズ成分）の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。

また、他方のレンズ成分における接合レンズの正レンズに、条件（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、を満たすレンズであっても良い。

負の第３レンズ群Ｇ３は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。このレンズ成分は負の単レンズでもかまわない。

なお、負の第３レンズ群Ｇ３の屈折力を正の屈折力にしてもよい。このようにすると、収差補正が容易になる。ただし、負の屈折力であれば、光学系を小型化しやすい。

３つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第１レンズ群Ｇ１、開口絞り、正の第２レンズ群Ｇ２、正の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４という４つのレンズ群からなる。

負の第１レンズ群Ｇ１は３つのレンズ成分を有する。３つのレンズ成分は、例えば、１つの正のレンズ成分と、２つの負のレンズ成分とすることができる。また、この構成において、物体側から、負のレンズ成分、負のレンズ成分、正のレンズ成分の順に配置するのが好ましい。

正のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。正のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、負のレンズ成分は、１つの負レンズで構成されている。負のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。

また、負の第１レンズ群Ｇ１はプリズムを有する。プリズムは２つの負のレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、負のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化（プリズムの１面が負レンズになっているように）してもよい。

正の第２レンズ群Ｇ２は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。

一方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。また、他方のレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。

ここで、一方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にし、他方のレンズ成分は両凸形状にするのが好ましい。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。

また、一方のレンズ成分における接合レンズの正レンズに、条件（１）、（２）を満足するレンズＬAが用いられている。なお、レンズＬAは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）、を満たすレンズであっても良い。

なお、正の第３レンズ群Ｇ３の屈折力を負の屈折力にしてもよい。このようにすると、光学系を小型化しやすい。ただし、正の屈折力であれば、収差補正が容易になる。

正の第４レンズ群Ｇ４は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。

次に、５群構成の結像光学系について説明する。５群構成の結像光学系は、物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇ１、負の第２レンズ群Ｇ２、開口絞り、正の第３レンズ群Ｇ３、正の第４レンズ群Ｇ４、正の第５レンズ群Ｇ５という５つのレンズ群からなる。

正の第１レンズ群Ｇ１は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。

負の第２レンズ群Ｇ２は３つのレンズ成分を有する。３つのレンズ成分は、例えば、１つの正のレンズ成分と、２つの負のレンズ成分とすることができる。また、この構成において、物体側から、負のレンズ成分、負のレンズ成分、正のレンズ成分の順に配置するのが好ましい。

また、負の第２レンズ群Ｇ２はプリズムを有しても良い。プリズムは２つの負のレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、負のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化（プリズムの１面が負レンズになっているように）してもよい。

正の第３レンズ群Ｇ３は２つのレンズ成分を有する。２つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第３レンズ群Ｇ３の最も像側は負レンズとするのが良い。

なお、正の第４レンズ群Ｇ４の屈折力を負の屈折力にしてもよい。このようにすると、光学系を小型化しやすい。ただし、正の屈折力であれば、収差補正が容易になる。

正の第５レンズ群Ｇ５は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、１つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。

また、上記の説明では、結像光学系として、屈折力配置が負・正・負・正の４群構成の光学系を例示した。この構成において、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置すると、ズームレンズとしたときの高倍率化に有利である。その場合は、物体側に正レンズを配した場合の２番目の正のレンズ群は、広角端から望遠端へズーミングする際に物体側にのみ移動する。

上述したように、結像光学系で発生した歪曲収差を電子撮像装置の画像処理機能にて補正すれば、さらに他の収差を良好に補正できると同時に、さらに広角化することも可能である。

なお、これまで述べてきた各結像光学系において、条件式（１）、（２）を満たすレンズは正レンズであるのが好ましい。なお正レンズは、（１）に代わって（１’）もしくは（１”）、また（２）に代わって（２’）もしくは（２”）を満たすレンズであることが好ましい。

また、これまで述べてきた各結像光学系はズームレンズである。このようなズームレンズでは、変倍時には各々のレンズ群の相対的間隔が変化する光学系であるのが好ましい。

但し、各結像光学系のうち、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定であるのが好ましい。また、プリズムを含むレンズ群がない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は固定か、もしくは光軸に沿って像側に凸状の軌跡を描く。また、プリズムよりも物体側にレンズ群がある場合には、そのレンズ群は物体側へ単調に移動する軌跡を描く。

また、広角端から望遠端への変倍に伴って、第１のレンズ群Ｇ１が正の場合は第３レンズ群Ｇ３が、第１レンズ群Ｇ１が負の場合は第２レンズ群Ｇ２が物体側に単調に移動する。

なお、上記説明したように、レンズLAを導入したレンズ群には、アッベ数が４０以上の低分散の正レンズ、あるいはこの正レンズを含む接合正レンズ成分が別途１つ加えられている。このようにすると、LAのあるレンズ成分は二次スペクトルの補正、もう一方のレンズ成分はC-F色補正というように、補正の役割を分担させることができる。その結果、全体的な色補正能力を上げることができる。

なお、１つのレンズの屈折力を、複数のレンズに負担させることができる。よって、上記の各レンズ群において、例えば、１つのレンズを２つのレンズに置き換えることもできる。ただし、小型化・薄型化の観点から、置き換えるレンズの個数は２つとするのが好ましい。なお、置き換えは各レンズ群において行っても良いが、小型化・薄型化の観点から、置き換えを行うレンズ群の数は少ないほうが良い。

また、接合レンズにレンズＬAを用いる場合、レンズＬAはレンズＬBと接合することになる。このとき、レンズＬAの光軸中心厚は、レンズＬBに比べて薄くするのが好ましい。そして、レンズＬAの光軸中心厚ｔ１が、次の条件式（１７）を満足することが好ましい。
０．０３＜ｔ１＜２．８ …（１７）

上記条件を満足することで、光学系の小型化が実現できる。また、このレンズＬAを成形によって得る場合、安定した成形が行える。

なお、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７’）を満足すると、より好ましい。
０．０３＜ｔ１＜１．９ …（１７’）
さらに、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０３＜ｔ１＜１．３ …（１７”）

なお、レンズＬAは、少なくとも一方の面が非球面であるのがよい。

本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正と光学系の広角化が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系の一層の小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正と光学系の広角化を達成できる。

また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。

次に、結像光学系の実施例について説明する。下記実施例では、結像光学系はいずれもズームレンズである。よって、以下においては、結像光学系をズームレンズと称して説明する。
本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１、プリズムＬ２、正両凸レンズＬ３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、両凹レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正メニスカスレンズＬ７はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ８はレンズＬBに対応する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の像側の面、第１レンズ群Ｇ１中の正両凸レンズＬ３の物体側の面、第２レンズ群Ｇ２中の負両凹レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９の物体側の面に設けられている。

次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、負両凹レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正メニスカスレンズＬ６はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ７はレンズＬBに対応する。

第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ８で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の負両凹レンズＬ３の像側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４の両面、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ５の物体側の面、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７の像側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ８の物体側の面に設けられている。なお、第１６面、第１７面は仮想面である。

次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、負両凹レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、正両凸レンズＬ３と、正両凸レンズＬ４と負両凹レンズＬ５との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正両凸レンズＬ４はレンズＬA、負両凹レンズＬ５はレンズＬBに対応する。

第３レンズ群Ｇ３は、負両凹レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側へ移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の負両凹レンズＬ１の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の正両凸レンズＬ３の両面、正両凸レンズＬ４の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３中の負両凹レンズＬ６の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ７の物体側の面に設けられている。

次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、プリズムＬ２と、負両凹レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６との接合レンズと、正両凸レンズＬ７とで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正メニスカスレンズＬ５はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ６はレンズＬBに対応する。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は固定している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０の像側の面に設けられている。

次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とを有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、正両凸レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、負両凹レンズＬ５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ７と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正両凸レンズＬ７はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ８はレンズＬBに対応する。

第４レンズ群Ｇ４は、正両凸レンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は固定し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳは固定し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。

非球面は、第３レンズ群Ｇ３中の正両凸レンズＬ７の物体側の面、第４レンズ群Ｇ４中の正両凸レンズＬ１１の両面に設けられている。

次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とを有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４との接合レンズと、正両凸レンズＬ５と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６との接合レンズとで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正両凸レンズＬ５はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ６はレンズＬBに対応する。

第３レンズ群Ｇ３は、正両凸レンズＬ７で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３の物体側の面に設けられている。

次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例７のズームレンズは、図１３に示すように、物体側より順に、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とを有している。

第１レンズ群Ｇ１は、両凸レンズＬ１と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、プリズムＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６とで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。正メニスカスレンズＬ８はレンズＬA、負メニスカスレンズＬ９はレンズＬBに対応する。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２は固定し、第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＳと一体的に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の像側の面、第３レンズ群Ｇ３中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７の物体側の面、第５レンズ群Ｇ５中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の像側の面に設けられている。

次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、aspは非球面、STOは絞りをそれぞれ示している。

また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋Ａ４ｙ⁴＋Ａ６ｙ⁶＋Ａ８ｙ⁸＋Ａ１０ｙ¹⁰
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。

（実施例１）

r1 =26.4658 d1 =1.0000 Nd1 =1.84666 νd1 =23.78
r2 =10.1265(asp) d2 =2.8000
r3 = ∞ d3 =12.0000 Nd3 =1.80610 νd3 =40.92
r4 = ∞ d4 =0.3000
r5 =52.7438(asp) d5 =2.8000 Nd5 =1.80610 νd5 =40.92
r6 =-20.0441 d6 =D6
r7 =-20.1462(asp) d7 =0.6000 Nd7 =1.69350 νd7 =53.18
r8 =12.4881 d8 =1.3000 Nd8 =1.80810 νd8 =20.00
r9 =21.9997 d9 =D9
r10= STO d10=D10
r11=8.4898(asp) d11=2.7000 Nd11=1.69350 νd11=53.21
r12=-32.6538 d12=0.1500
r13=12.0927 d13=2.0000 Nd13=1.75000 νd13=38.01
r14=194.9986 d14=0.5000 Nd14=1.64000 νd14=20.01
r15=5.1013 d15=D15
r16=11.4685(asp) d16=2.0000 Nd16=1.48749 νd16=70.23
r17=26.2760 d17=D17
r18= ∞ d18=1.5000 Nd18=1.54771 νd18=62.84
r19= ∞ d19=0.8000
r20= ∞ d20=0.7500 Nd20=1.51633 νd20=64.14
r21= ∞ d21=D21

非球面係数
第2面
K=-0.1702
A4=2.1117E-05
A6=1.1847E-06
A8=0.0000E+00

第5面
K=0
A4=5.1723E-06
A6=2.5955E-07
A8=0.0000E+00

第7面
K=0.1200
A4=5.6839E-05
A6=-1.2284E-06
A8=0.0000E+00

第11面
K=0
A4=-2.6876E-04
A6=-1.7031E-06
A8=0.0000E+00

第16面
K=-1.6223
A4=2.7718E-05
A6=9.5041E-06
A8=0.0000E+00

ズームデータ
WE ST TE
FL 6.00299 10.39821 17.99835
FNO 2.8002 3.4819 4.6077
D6 0.99984 6.83406 11.21882
D9 11.61603 5.77771 1.39709
D10 8.08093 4.92164 1.19845
D15 1.49953 6.09027 11.22981
D17 4.84878 3.41825 2.00095
D21 1.36016 1.36016 1.36016

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 1.808096 1.796840 1.837240 1.863409 1.887627
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L7 1.749998 1.744193 1.763927 1.776813 1.788654
L8 1.640000 1.631250 1.663240 1.682114 1.698589
L4 1.693500 1.689551 1.702591 1.709739 1.715701
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
LG 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L3 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L6 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L1 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

（実施例２）

r1 =18.4851 d1 =2.3424 Nd1 =1.61800 νd1 =63.33
r2 =452.5618 d2 =0.2000 Nd2 =1.63547 νd2 =22.50
r3 =65.5486(asp) d3 =D3
r4 =-81.1851 d4 =0.8000 Nd4 =1.74320 νd4 =49.34
r5 =5.5277(asp) d5 =1.4912
r6 =8.8966(asp) d6 =1.2365 Nd6 =1.83917 νd6 =23.86
r7 =16.8644(asp) d7 =D7
r8 = STO d8 =-0.1000
r9 =7.0564(asp) d9 =1.9000 Nd9 =1.69350 νd9 =53.21
r10=-37.9306 d10=0.2000
r11=7.3121 d11=1.8641 Nd11=1.83481 νd11=42.71
r12=60.0000 d12=0.3000 Nd12=1.63547 νd12=22.50
r13=3.5000(asp) d13=D13
r14=15.4132(asp) d14=1.0500 Nd14=1.80610 νd14=40.92
r15=-211.4422 d15=D15
r16= ∞ d16=0.7600
r17= ∞ d17=0.5000
r18= ∞ d18=0.5556 Nd18=1.51633 νd18=64.14
r19= ∞ d19=D19

非球面係数
第3面
K=0
A4=-2.4801E-06
A6=5.6813E-08
A8=0.0000E+00

第5面
K=0.2051
A4=-8.8690E-04
A6=2.3805E-05
A8=-1.1198E-06

第6面
K=2.0692
A4=-1.5227E-03
A6=2.6792E-05
A8=-1.1813E-06

第7面
K=-14.7188
A4=-6.5888E-04
A6=9.8228E-06
A8=-4.2714E-07

第9面
K=-0.5355
A4=-2.4772E-04
A6=-4.0834E-06
A8=1.8397E-08

第13面
K=0.3098
A4=-9.7899E-04
A6=-1.0561E-04
A8=-1.7750E-06
A10=-2.7538E-06

第14面
K=-1.3043
A4=3.4299E-05
A6=7.6757E-06
A8=-8.3359E-08

ズームデータ
WE ST TE
FL 6.89116 11.92175 20.32871
FNO 2.0605 2.4447 2.5971
D3 0.90948 1.48473 11.81937
D7 12.37214 3.04040 0.65000
D13 5.29180 5.86523 7.99470
D15 1.96860 4.38547 3.26572
D19 0.50000 0.50000 0.50000

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2,L7 1.635467 1.627620 1.655859 1.674310 1.691504
L6 1.834807 1.828975 1.848520 1.860833 1.872072
L4 1.839170 1.829150 1.864320 1.886188 1.906160
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L8 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506

（実施例３）

r1 =-13.2566(asp) d1 =0.8000 Nd1 =1.49700 νd1 =81.54
r2 =13.1877 d2 =0.4237 Nd2 =1.63494 νd2 =25.00
r3 =20.8972(asp) d3 =D3
r4 = STO d4 =0.3000
r5 =8.6234(asp) d5 =1.8201 Nd5 =1.83481 νd5 =42.71
r6 =-28.1231(asp) d6 =0.0791
r7 =7.0624(asp) d7 =1.7619 Nd7 =1.83481 νd7 =42.71
r8 =-462.1726 d8 =0.4000 Nd8 =1.80810 νd8 =24.00
r9 =3.9333 d9 =D9
r10=-34.2928(asp) d10=0.5000 Nd10=1.52542 νd10=52.00
r11=22.6658 d11=D11
r12=63.7715(asp) d12=1.3800 Nd12=1.83481 νd12=42.71
r13=-9.6000 d13=D13
r14= ∞ d14=0.5000 Nd14=1.54771 νd14=62.84
r15= ∞ d15=0.5000
r16= ∞ d16=0.5000 Nd16=1.51633 νd16=64.14
r17= ∞ d17=D17

非球面係数
第1面
K=-2.8817
A4=0.0000E+00
A6=3.6881E-06
A8=-5.5124E-08

第3面
K=-2.9323
A4=3.6856E-05
A6=5.0066E-06
A8=-5.9251E-08

第5面
K=-1.8270
A4=-3.4535E-04
A6=-2.1823E-05
A8=-7.8527E-08

第6面
K=-5.3587
A4=-3.7600E-04
A6=-4.8554E-06
A8=-2.1415E-07

第7面
K=0.1274
A4=8.3040E-05
A6=1.9928E-05
A8=5.0707E-07
A10=8.1677E-09

第10面
K=57.7596
A4=-1.7412E-04
A6=-4.6146E-06
A8=1.1872E-06

第12面
K=0
A4=-4.1049E-04
A6=3.1634E-06
A8=0.0000E+00

ズームデータ
WE ST TE
FL 6.42001 11.01031 18.48954
FNO 1.8604 2.4534 3.4043
D3 14.77955 7.26463 2.92947
D9 2.20000 6.46215 10.54460
D11 2.38783 2.27230 3.76136
D13 3.16783 2.30230 1.60000
D17 0.50018 0.50018 0.50018

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L6 1.525419 1.522384 1.532487 1.538101 1.542799
L2 1.634938 1.627783 1.653178 1.669303 1.684048
L5 1.808097 1.798524 1.832190 1.853078 1.871855
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L4 1.834807 1.828975 1.848520 1.860833 1.872072
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.496999 1.495136 1.501231 1.504507 1.507205
L3,L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911

（実施例４）

r1 =12.6302 d1 =0.7000 Nd1 =1.77250 νd1 =49.60
r2 =5.0007(asp) d2 =1.5500
r3 = ∞ d3 =6.8000 Nd3 =1.77250 νd3 =49.60
r4 = ∞ d4 =0.1500
r5 =-77.1296 d5 =0.7000 Nd5 =1.77250 νd5 =49.60
r6 =7.3192 d6 =0.5000
r7 =7.4078 d7 =1.2500 Nd7 =1.84666 νd7 = 26.00
r8 =17.8362 d8 =D8
r9 = STO d9 =0
r10=3.8254(asp) d10=1.8000 Nd10=1.81600 νd10=46.63
r11=7.5207 d11=0.1000 Nd11=1.70000 νd11=22.50
r12=3.2601 d12=0.5000
r13=9.8905 d13=1.6500 Nd13=1.72916 νd13=54.68
r14=-16.9602 d14=D14
r15=12.8789 d15=1.0000 Nd15=1.48749 νd15=70.23
r16=23.0285 d16=D16
r17=15.0354 d17=0.6000 Nd17=1.80810 νd17=22.76
r18=6.9721 d18=1.0000 Nd18=1.69350 νd18=53.21
r19=315.3129(asp) d19=0.7000
r20= ∞ d20=0.6000 Nd20=1.51633 νd20=64.14
r21= ∞ d21=D21

非球面係数
第2面
K=0
A4=-1.1213E-04
A6=-3.5622E-05
A8=8.9986E-07

第10面
K=0
A4=-8.5353E-04
A6=-1.5350E-05
A8=-4.2913E-06

第19面
K=0
A4=1.8876E-03
A6=-3.0426E-04
A8=4.3911E-05

ズームデータ
WE ST TE
FL 3.25220 5.64004 9.74874
FNO 2.5244 3.3939 4.3480
D8 9.78284 5.10133 0.89931
D14 1.09999 9.20651 1.29981
D16 4.41874 0.99996 13.10243
D21 0.99997 0.99997 0.99997

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L6 1.699997 1.691294 1.722401 1.742421 1.760876
L4 1.846657 1.837310 1.869870 1.889650 1.907175
L5 1.815998 1.810751 1.828252 1.839278 1.849341
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L8 1.487490 1.485344 1.492285 1.495964 1.498983
L1,L2,L3 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L10 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L7 1.729157 1.725101 1.738436 1.745696 1.751731
L9 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580

（実施例５）

r1 =45.6963 d1 =1.8000 Nd1 =1.84666 νd1 =23.78
r2 =29.9418 d2 =0.1600
r3 =30.8588 d3 =6.1500 Nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r4 =-441.5450 d4 =0.1500
r5 =25.7889 d5 =4.2500 Nd5 =1.61800 νd5 =63.33
r6 =95.0484 d6 =D6
r7 =97.2552 d7 =1.1000 Nd7 =1.88300 νd7 =40.76
r8 =8.3207 d8 =4.2000
r9 =-24.6872 d9 =0.8500 Nd9 =1.51742 νd9 =52.43
r10=10.6558 d10=3.5500 Nd10=1.84666 νd10=23.78
r11=55.6147 d11=D11
r12= STO d12=D12
r13=8.7411(asp) d13=2.5000 Nd13=1.64798 νd13=30.00
r14=-16.6785 d14=0.7000 Nd14=1.74999 νd14=12.00
r15=-34.3387 d15=0.2000
r16=10.3980 d16=2.8000 Nd16=1.49700 νd16=81.54
r17=38.9189 d17=0.8000 Nd17=1.80810 νd17=22.76
r18=5.3595 d18=D18
r19=13.5602(asp) d19=2.9000 Nd19=1.58913 νd19=61.28
r20=-30.5994(asp) d20=D20
r21= ∞ d21=1.2000 Nd21=1.51633 νd21=64.14
r22= ∞ d22=1.1000 Nd22=1.54771 νd22=62.84
r23= ∞ d23=0.8000
r24= ∞ d24=0.7500 Nd24=1.51633 νd24=64.14
r25= ∞ d25=D25

非球面係数
第13面
K=-0.9700
A4=1.7698E-06
A6=6.7481E-07
A8=-4.1725E-08

第19面
K=0.4509
A4=-4.6082E-04
A6=2.7884E-05
A8=-1.7662E-06
A10=3.1131E-08

第20面
K=29.7996
A4=-3.5440E-04
A6=2.4527E-05
A8=-1.3466E-06
A10=2.5860E-08

ズームデータ
WE ST TE
FL 6.38709 19.91865 62.70385
FNO 2.8054 3.4868 3.6187
D6 1.00000 13.03938 22.20334
D11 23.40286 11.36323 2.20000
D12 5.09603 0.97526 0.80000
D18 3.96141 5.27865 10.91466
D20 4.89850 7.70202 2.24107
D25 1.20027 1.20027 1.20027

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562262
L7 1.647981 1.641764 1.663365 1.677838 1.691230
L8 1.749990 1.733950 1.796440 1.834314 1.867972
L11 1.589130 1.586180 1.595790 1.600960 1.605239
LPF,CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L2,L9 1.496999 1.495138 1.501233 1.504509 1.507203
L4 1.882997 1.876560 1.898221 1.910497 1.920919
L10 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L5 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L3 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
L1,L6 1.846660 1.836491 1.872096 1.894187 1.914278

（実施例６）

r1 =115.7556 d1 =0.7000 Nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 =4.8961(asp) d2 =2.0000
r3 =8.4137 d3 =1.8000 Nd3 =1.84666 νd3 =23.78
r4 =15.2335 d4 =D3
r5 = STO d5 =1.2000
r6 =3.7403(asp) d6 =2.0000 Nd6 =1.88300 νd6 =40.76
r7 =5.9367 d7 =0.7000 Nd7 =1.92286 νd7 =18.90
r8 =2.8931 d8 =0.7000
r9 =7.0831 d9 =1.2000 Nd9 =1.70000 νd9 =27.00
r10=-8.0000 d10=0.7000 Nd10=1.75000 νd10=15.00
r11=-38.7001 d11=D11
r12=18.2693 d12=1.8000 Nd12=1.61800 νd12=63.33
r13=-26.8302 d13=D13
r14= ∞ d14=0.8000 Nd14=1.51633 νd14=64.14
r15= ∞ d15=1.5000 Nd15=1.54771 νd15=62.84
r16= ∞ d16=0.8000
r17= ∞ d17=0.7500 Nd17=1.51633 νd17=64.14
r18= ∞ d18=D18

非球面係数
第2面
K=0
A4=-7.8411E-04
A6=-7.5140E-06
A8=-1.6585E-06

第6面
K=0
A4=-7.8375E-04
A6=-1.3025E-05
A8=-6.0284E-06

ズームデータ
WE ST TE
FL 4.52279 8.68669 12.89188
FNO 2.8000 3.8502 4.9149
D4 12.72274 4.47666 1.50000
D11 2.53628 7.88313 13.17104
D13 0.92173 0.89286 0.97779
D18 1.21047 1.21047 1.21047

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L5 1.699998 1.692592 1.718515 1.735520 1.751178
L6 1.749995 1.736707 1.786700 1.816571 1.842922
LPF,CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L1 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L4 1.922860 1.909158 1.957996 1.989713 2.019763
L7 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
L2 1.846660 1.836491 1.872096 1.894184 1.914278

（実施例７）

r1 =61.7448 d1 =4.5000 Nd1 =1.60311 νd1 =60.64
r2 =-81.9282 d2 =0.1000 Nd2 =1.63500 νd2 =23.00
r3 =-149.3984(asp) d3 =D3
r4 =714.1899 d4 =0.8000 Nd4 =1.69350 νd4 =53.21
r5 =11.4815(asp) d5 =3.1000
r6 = ∞ d6 =13.6000 Nd6 =1.78800 νd6 =47.37
r7 = ∞ d7 =0.3000
r8 =849.0971 d8 =0.7000 Nd8 =1.69350 νd8 =53.21
r9 =16.5190 d9 =1.2000
r10=15.5065 d10=1.8000 Nd10=1.92286 νd10=18.90
r11=24.5402 d11=D11
r12= STO d12=0.5000
r13=13.1425(asp) d13=2.7000 Nd13=1.83481 νd13=42.71
r14=203.4952 d14=0.1500
r15=8.1161 d15=2.7000 Nd15=1.78000 νd15=49.00
r16=29.4806 d16=0.5000 Nd16=1.80810 νd16=22.76
r17=5.4862 d17=D17
r18=15.6761 d18=2.0000 Nd18=1.69680 νd18=55.53
r19=39.1939 d19=D19
r20=14.7889 d20=2.0000 Nd20=1.69350 νd20=53.21
r21=28.8332(asp) d21=1.4000
r22= ∞ d22=1.2000 Nd22=1.51633 νd22=64.14
r23= ∞ d23=D23

非球面係数
第3面
K=1.2119
A4=4.4644E-06
A6=-1.5977E-08
A8=0.0000E+00

第5面
K=0
A4=-4.7501E-05
A6=6.4007E-07
A8=-3.7388E-09

第13面
K=0
A4=-4.0135E-05
A6=2.0440E-07
A8=-8.7654E-09

第21面
K=-0.1903
A4=-5.0640E-07
A6=7.5458E-06
A8=0.0000E+00

ズームデータ
WE ST TE
FL 6.19987 13.86433 31.00031
FNO 2.8000 3.8094 5.0314
D3 0.80002 13.36396 21.15021
D11 23.80306 12.84912 1.80060
D17 4.03823 13.83572 10.02517
D19 6.85173 8.01074 22.86715
D23 1.50028 1.50028 1.50028

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L8 1.779999 1.775211 1.791128 1.800201 1.807952
L9 1.808097 1.798057 1.833558 1.854681 1.873284
L2 1.634997 1.627304 1.654909 1.674785 1.694329
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.603112 1.600079 1.610024 1.615409 1.619870
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L4 1.788001 1.782998 1.799634 1.808882 1.816664
L3,L5,LPF 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712340 1.718005
L6 1.922860 1.909158 1.957996 1.989717 2.019763

次に、各実施例におけるパラメータの値を掲げる。

実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５実施例６実施例７
ｆw 6.00299 6.89116 6.42001 3.25220 6.38709 4.52279 6.19987
ｙ10 3.32 3.8 3.6 1.8 3.6 2.5 3.6
ｎd(LA) 1.75000 1.83481 1.83481 1.81600 1.64798 1.70000 1.78000
νd(LA) 38.01 42.71 42.71 46.63 30.00 27.00 49.00
θgF(LA) 0.6530 0.6300 0.6300 0.6300 0.6700 0.6560 0.5700
β(LA) 0.7150 0.6996 0.6996 0.7060 0.7189 0.7000 0.6499
θhg(LA) 0.6000 0.5750 0.5750 0.5750 0.6200 0.6040 0.4870
βhg(LA) 0.6855 0.6711 0.6711 0.6799 0.6875 0.6648 0.5973
ｎd(LB) 1.64000 1.63547 1.80810 1.70000 1.74999 1.75000 1.80810
νd(LB) 20.01 22.50 24.00 22.50 12.00 15.00 22.76
θgF(LB) 0.5900 0.6534 0.6204 0.6436 0.6059 0.5975 0.5950
β(LB) 0.6226 0.6901 0.6595 0.6803 0.6255 0.6220 0.6321
θhg(LB) 0.5150 0.6089 0.5577 0.5933 0.5388 0.5271 0.5240
ｙ07 2.324 2.66 2.52 1.26 2.52 1.75 2.52
tanω07 0.40904 0.40350 0.41890 0.39515 0.40601 0.39599 0.41822
ｔ1 2.0 1.8641 1.7619 1.8 2.5 1.2 2.7

次に、各実施例における条件式の値を掲げる。なお、()は条件を満足しないことを示している。
実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５
(1)β(LA) 0.7150 0.6996 0.6996 0.7060 0.7189
(2)νd(LA) 38.01 42.71 42.71 46.63 30.00
(3)βhg(LA) 0.6855 0.6711 0.6711 0.6799 0.6875
(4)θgF(LA)-θgF(LB) 0.063 -0.0234 0.0096 -0.0136 0.0641
(5)θhg(LA)-θhg(LB) 0.085 -0.0339 0.0173 -0.0183 0.0812
(6)νd(LA)-νd(LB) 18 20.21 18.71 24.13 18
(9)ｙ07/(ｆw・tanω07) 0.9465 0.9566 0.9370 (0.9805) (0.9718)
(10)β(LB) (0.6226) 0.6901 0.6595 0.6803 (0.6255)
(11)νd(LB) 20.01 22.50 24.00 22.50 (12.00)
(12)β(LB) 0.6226 (0.6901) (0.6595) (0.6803) 0.6255
(13)νd(LB) 20.01 22.50 24.00 22.50 (12.00)
(14)β(LB) 0.6226 (0.6901) (0.6595) (0.6803) 0.6255
(15)νd(LB) (20.01) (22.50) (24.00) (22.50) 12.00
(16)ｎd(LA) 1.75000 1.83481 1.83481 1.81600 1.64798
(17)ｔ1 2.0 1.8641 1.7619 1.8 2.5

実施例６実施例７
(1)β(LA) 0.7000 0.6499
(2)νd(LA) 27.00 49.00
(3)βhg(LA) 0.6648 0.5973
(4)θgF(LA)-θgF(LB) 0.0585 -0.025
(5)θhg(LA)-θhg(LB) 0.0769 -0.037
(6)νd(LA)-νd(LB) 12 26.24
(9)ｙ07/(ｆw・tanω07) (0.9771) (0.9719)
(10)β(LB) (0.6220) (0.6321)
(11)νd(LB) (15.00) 22.76
(12)β(LB) 0.6220 0.6321
(13)νd(LB) (15.00) 22.76
(14)β(LB) 0.6220 0.6321
(15)νd(LB) 15.00 (22.76)
(16)ｎd(LA) 1.70000 1.78000
(17)ｔ1 1.2 2.7

（実施例８）
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図１５〜図１７に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１５はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１６は同後方斜視図、図１７はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。

撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図１８〜図２０に示す。図１８はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図１９はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２０は図１４の側面図である。図１８〜図２０に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。

ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される、図１８には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２１に示す。図２１（a）は携帯電話４００の正面図、図２１（b）は側面図、図２１（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図２１（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。

ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。

ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。

本発明の実施例１にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例２にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例３にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例４にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例５にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例６にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例７にかかるズームレンズの（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。デジタルカメラ４０の後方斜視図である。デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。パソコン３００の側面図である。本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。

符号の説明

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１１各レンズ
ＬＰＦローパスフィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ撮像面
Ｅ観察者の眼球
４０デジタルカメラ
４１撮影光学系
４２撮影用光路
４３ファインダー光学系
４４ファインダー用光路
４５シャッター
４６フラッシュ
４７液晶表示モニター
４８ズームレンズ
４９ＣＣＤ
５０撮像面
５１処理手段
５３ファインダー用対物光学系
５５ポロプリズム
５７視野枠
５９接眼光学系
６６フォーカス用レンズ
６７結像面
１００対物光学系
１０２カバーガラス
１６２電子撮像素子チップ
１６６端子
３００パソコン
３０１キーボード
３０２モニター
３０３撮影光学系
３０４撮影光路
３０５画像
４００携帯電話
４０１マイク部
４０２スピーカ部
４０３入力ダイアル
４０４モニター
４０５撮影光学系
４０６アンテナ
４０７撮影光路

Claims

正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化し、
前記絞りより像側に前記正のレンズ群が配置され、
前記正のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、
横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３”）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３＜νd＜５０ …（２）
０．６４５０＜βhg＜０．９０００ …（３”）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎg、ｎhは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線、ｈ線の屈折率である。
正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化し、
前記絞りより像側に前記正のレンズ群が配置され、
前記正のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、
横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズＬAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（３’’’）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（２”）で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
０．６４００＜β＜０．９０００ …（１）
３７．５＜νd＜５０ …（２”）
０．５９７３≦βhg＜０．９０００ …（３’’’）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎg、ｎhは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線、ｈ線の屈折率である。
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズＬAが正レンズであることを特徴とする請求項１または２に記載の結像光学系。
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．１０≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．２０ …（４）
ここで、θgF（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．１５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．３０ …（５）
ここで、θhg（ＬA）は前記レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズＬAが接合される相手のレンズＬBは負レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項４または５に記載の結像光学系。
０．０≦νd（ＬA）−νd（ＬB） …（６）
ここで、νd（ＬA）は前記レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は前記接合される相手のレンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７＜ｙ ₀₇ ／（ｆｗ・ｔａｎω _07w ）＜０．９７ …（９）
ここで、ｙ ₀₇ は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ ₁₀ としたときｙ ₀₇ ＝０．７・ｙ ₁₀ として表され、ω _07w は広角端における前記撮像面上の中心からｙ ₀₇ の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。