JP5432472B2

JP5432472B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置

Info

Publication number: JP5432472B2
Application number: JP2008118245A
Authority: JP
Inventors: 伸一三原
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2008-04-30
Filing date: 2008-04-30
Publication date: 2014-03-05
Anticipated expiration: 2028-04-30
Also published as: JP2009265557A

Description

本発明は、撮像モジュール等に使用される結像光学系（ズーム光学系）及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。

デジタルカメラは高画素数化（高画質化）や小型薄型化において実用レベルを達成し、機能的にも市場的にも銀塩３５ｍｍフィルムカメラにとって代わってしまった。そこで、次なる進化の方向の１つとして、そのままの小ささ薄さで高変倍比、広角化とともにさらなる高画素数化が強く求められている。

これまで光学系の薄型化に強いとして用いられてきた結像光学系として、例えば、物体側から最初のレンズ群に光路を折り曲げるための反射光学素子を用いたものがある。このような結像光学系を用いればカメラ筐体の奥行きを極めて薄くすることが可能である（特許文献１、特許文献２）。

特許文献１や特許文献２の光学系では、最初のレンズ群の反射光学素子において、ある程度の画角を持った光束の進路を確実に折り曲げるようにしている。この場合、その画角に必要な広さの反射面を確保するために、第１レンズ群G1の光軸に沿った空気換算厚が必然的に厚くなってしまう。特に広角化すると、この部分の空気換算厚の増大が顕著になる。一方、前記空気換算厚が厚いほど反射面の広さが必要になる。

そこで、これらの光学系では、反射面の直前に負の屈折力、直後に正の屈折力を配して反射面の広さを小さくし、空気換算厚もある程度薄くしている。

特開２００３−３０２５７６号公報特開２００４−２６４３４３号公報

しかしながら、この様な構成をとることにより、第１レンズ群G1は縮小アフォーカルコンバーターを必然的に保有することになる。そして、これにより以降の光学系の合成焦点距離を長くしてしまう。この結果、全体の光学系は、全長の長い結像光学系となる。特に、このことは、高倍率化すると顕著になる。
このような状態で、全長や厚みなどコンパクト化するためには、反射面前後の正の屈折力、負の屈折力ともにパワーを強くせざるを得ない。その結果、二次スペクトルや色の球面収差を著しく発生させてしまう。

本発明では、色収差が良好に補正され、奥行きが薄く全長も短い結像光学系、該結像光学系を搭載した電子撮像装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の結像光学系は、物体側より順に、最も物体側に配置され正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正または負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正または負の屈折力を有する第5レンズ群G5と、を備える結像光学系であって、広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第1レンズ群G1は固定であり、広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第2レンズ群G2は像側に移動し、広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第3レンズ群G3は物体側に移動するか、又は固定であり、広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第4レンズ群G4は広角端と望遠端の中間位置まで固定であり前記中間位置からは像側に移動するか、前記中間位置までは物体側に移動して前記中間位置からは像側に移動するか、物体側に移動した後像側に移動するか又は物体側に移動し、広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第5レンズ群G5は固定であり、該第1レンズ群G1は反射光学素子と、該反射光学素子の像側に配置され正の屈折力を有するレンズ成分C1pと、前記反射光学素子の物体側に配置された負レンズ成分を有し、該レンズ成分C1pは負レンズＬAと正レンズＬBとが接合され、その接合面が非球面であり、レンズ成分とは、単レンズ又は接合レンズを意味し、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
０．４＜E／ｆ12＜２．０ …（１）
ここで、
Eは面頂Ct1と面頂Ct2との間の光軸に沿った空気換算距離、
面頂Ct1は前記反射光学素子の反射面よりも物体側にある屈折面のうちで最も負の屈折力の強い面の面頂、
面頂Ct2は前記レンズ成分C1pの接合面の面頂、
ｆ12は前記第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、前記反射光学素子よりも像側にあるすべてのレンズによる合成焦点距離である。ただし、前記反射光学素子が射出面を有し該射出面が屈折力を有する場合は、該射出面を含んだときの合成焦点距離である。

また、本発明の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（２６）
ここで、
ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀として表され、
ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。

本発明では、色収差が良好に補正され、奥行きが薄く全長も短い結像光学系、該結像光学系を搭載した電子撮像装置を提供することが可能となる。

実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。なお、以下の説明において、正（あるいは正の屈折力の）レンズ、負（あるいは負の屈折力の）レンズとは、それぞれ近軸焦点距離が正の値、負の値のレンズをさす。

本実施形態の結像光学系は、最も物体側に配置され、正の屈折力を有する第1レンズ群G1を有する結像光学系であって、第1レンズ群G1は反射光学素子と、反射光学素子の像側に配置され、正の屈折力を有するレンズ成分C1pを有し、レンズ成分C1pは負レンズＬAと正
レンズＬBとが接合され、その接合面が非球面である。より詳しくは、物体側より順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正または負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正または負の屈折力を有する第5レンズ群G5と、を備える。また、広角端から望遠端にかけての変倍時に、第1レンズ群G1は固定であり、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動するか、又は固定であり、第4レンズ群G4は広角端と望遠端の中間位置まで固定であり中間位置からは像側に移動するか、中間位置までは物体側に移動して中間位置からは像側に移動するか、物体側に移動した後像側に移動するか又は物体側に移動し、第5レンズ群G5は固定である。また、前記反射光学素子の物体側に配置された負レンズ成分を有する。ここで、レンズ成分とは、単レンズ又は接合レンズを意味する。そして、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
０．４０＜E／ｆ12＜２．０…（１）
ここで、
Eは面頂Ct1と面頂Ct2との間の光軸に沿った空気換算距離、
面頂Ct1は反射光学素子の反射面よりも物体側にある屈折面のうちで最も負の屈折力の強い面の面頂、
面頂Ct2はレンズ成分C1pの接合面の面頂、
ｆ12は第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、反射光学素子よりも像側にあるすべてのレンズによる合成焦点距離である。ただし、反射光学素子が射出面を有し該射出面が屈折力を有する場合は、該射出面を含んだときの合成焦点距離である。

条件式（１）の上限を上回ると、結像光学系の薄型化や全長短縮に支障をきたしやすくなる。条件式（１）の下限を下回ると、結像に寄与する光線（光束）にケラレが多く発生するので、画面周辺部に十分な光量が得られない。

また、上記条件式（１）に代えて、（１’）を満足するのがより望ましい。
０．４５＜E／ｆ12＜１．７ …（１’）
さらに、上記条件式（１）に代えて、（１”）を満足すると最も良い。
０．５０＜E／ｆ12＜１．５ …（１”）

また、本実施形態の結像光学系では、負レンズＬAの材質はエネルギー硬化型樹脂であることが好ましい。そして、正レンズＬB上に負レンズＬAを直接成形する方式でレンズ成分C1pを形成することが好ましい。

上述のように、レンズ成分C1pでは接合面が非球面になっている。このようなレンズ成分C1pは、非球面である正レンズＬBの表面に樹脂を密着させ、その後にこの樹脂を硬化させることで実現できる。この場合、この樹脂が負レンズＬAに相当する。なお、樹脂としては、例えばエネルギー硬化型透明樹脂などを用いれば良い。また、使用する樹脂は、特に高分散な光学特性を有する樹脂が良い。このように、樹脂を密着後に硬化させる方法は、レンズ要素を薄くするのに極めて有効である。

なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例としては紫外線硬化型樹脂がある。また、正レンズＬBの表面には、あらかじめ表面処理（たとえばコーティング、塗布など）を行なっていてもかまわない。表面処理に用いる物質は、正レンズＬBを形成する光学材料とは別の物質である。

また、正レンズＬBはガラスのような無機材料でもよい。ただし、負レンズＬAが樹脂であることから、環境変化に対する光学性能の安定性を考慮すると、負レンズＬAと同様に、正レンズＬBは樹脂を基本とした材料であるほうがより好ましい。

またレンズ成分C1pの他の構成としては、正レンズＬBの表面に樹脂以外の光学材料を密着の後、硬化させてもよい。この場合、この光学材料が負レンズＬAに相当する。なお、密着の際、光学材料は転移点以上の温度を有する状態になっている。また、光学材料は、特にガラスなど耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利な材料が良い。また、負レンズＬA用材料の特性としては、正レンズＬB用材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。このように、光学材料を密着後に硬化させる方法は、レンズ要素を薄くするのに極めて有効である。

なお、この方法においても、正レンズＬBには、あらかじめ表面処理（たとえばコーティング、塗布など）を行なっていてもかまわない。表面処理に用いる物質は、正レンズＬBを形成する光学材料とは別の物質である。

また、本実施形態の結像光学系では、反射光学素子に、ミラーあるいはプリズムを用いることができる。ただし、ミラーよりもプリズムの方が光学系の小型化に有利である。よって、反射光学素子としては、プリズムを用いるのが好ましい。また、プリズムは、その媒質の屈折率が高いほど良い。特に、プリズムは、その屈折率が１．８以上であることが好ましい。

また、本実施形態の結像光学系では、下記条件式（２）を満足するのが好ましい。
１．６０＜ｎd(ＬB)＜２．４ …（２）
ここで、ｎd(ＬB) は正レンズＬBのｄ線に対する屈折率である。

条件式（２）の下限を下回ると、光学系の小型化に支障をきたしやすくなる。また、条件式（２）の上限を上回ると、屈折面における反射防止が困難となる。

なお、上記条件式（２）に代えて、（２’）を満足するのがより望ましい。
１．６５＜ｎd(ＬB)＜２．３ …（２’）
さらに、上記条件式（２）に代えて、（２”）を満足すると最も良い。
１．６９＜ｎd(ＬB)＜２．２ …（２”）

また、本実施形態の結像光学系では、下記条件式（３）を満足するのが好ましい。
３＜νd(ＬA)＜３５ …（３）
ここで、νd(ＬA) は負レンズＬAのｄ線に対するアッベ数である。

条件式（３）の下限を下回ると、面精度誤差や偏心による色収差変動量が無視できなくなる。また、製造が困難になりやすい。また、条件式（３）の上限を上回ると、C線とF線との色消しが困難となる。

また、上記条件式（３）に代えて、（３’）を満足するのがより望ましい。
６＜νd(ＬA)＜３０ …（３’）
さらに、上記条件式（３）に代えて、（３”）を満足すると最も良い。
１０＜νd(ＬA)＜２５ …（３”）

本実施形態の結像光学系は、最も物体側のレンズ群、すなわち第１レンズ群G1が正の屈折力を有する。このように構成された結像光学系の全長を短縮する場合、第１レンズ群G1の屈折力、特にレンズ成分C1pの屈折力を強める必要がある。レンズ成分C1pの屈折力を強めるには、正レンズＬBの屈折力を強めれば良い。そこで、正レンズＬBに、条件式（２）、(２’)、(２”)のいずれかを満足するような高屈折率の光学材料を使用するのが好ましい。

ただし、正レンズＬBの屈折力を強めると、正レンズＬBによる短波長域の軸上色収差、短波長域の球面収差が補正不足になりやすい。そこで、レンズ成分C1pにおいて、条件式（３）、(３’)、(３”)のいずれかを満足する高分散の負レンズＬAを用いる。この負レンズＬAを正レンズＬBに対して接合してレンズ成分C1pを形成し、このレンズ成分C1pによって短波長域の軸上色収差を補正している。

また、本実施形態の結像光学系は、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４、Ａ_６、Ａ_８、Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（４）で表すと共に、
偏倚量を下記の式（５）で表した場合、
以下の条件式（６a）または（６b）を満足することが望ましい。
Ｒ_C≦０のとき
Δｚ_C（h）＜（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（６a）
Ｒ_C≧０のとき
Δｚ_C（h）＞（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（６b）
ここで、
ｚ_Aは負レンズＬAの空気接触面の形状であって、式（４）に従う形状、
ｚ_Bは正レンズＬBの空気接触面の形状であって、式（４）に従う形状、
ｚ_Cは接合面の形状であって、式（４）に従う形状、
Δｚ_Aは負レンズＬAの空気接触面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Δｚ_Bは正レンズＬBの空気接触面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Δｚ_Cは接合面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Ｒ_Cは接合面の近軸曲率半径、
aは以下の（７）式に従う量、
a＝(ｙ₁₀)²・log₁₀γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、
ｙ₁₀ は最大像高、
ｆwは結像光学系の広角端における全系の焦点距離、
γは結像光学系におけるズーム比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０である。

条件式（６a）又は（６b）を満足しない場合は、短波長域の球面収差の補正が十分に行えない。

さて、軸上色収差と倍率色収差に関しては、C線とF線の色消しを行なうだけでは不十分である。すなわち、ｇ線、ｈ線に対しても色収差の発生を抑えなくてはならない。ｇ線、ｈ線に対して色収差が十分補正できない場合は、画像の鮮鋭性やコントラストを損ねることになる。あるいは、照度差の大きな部位（エッジ部）がある画像では、この部位の近傍に色にじみを発生しやすい。

そこで、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、前述の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθgF及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５０００＜β＜０．７２５０ …（８）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。

条件式（８）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。条件式（８）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのg線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。

なお、条件式（８）に代えて、次の条件式（８’）を満足すると、より好ましい。
０．５９００＜β＜０．６６００ …（８’）
さらに、条件式（８）に代えて、次の条件式（８”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６１００＜β＜０．６６００ …（８”）

また、本実施形態の結像光学系では、上記の直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（９）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、前述の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．４０００＜βhg＜０．７０００ …（９）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。

条件式（９）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。条件式（９）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足すると、より好ましい。
０．４５００＜βhg＜０．６４００ …（９’）
さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５２００＜βhg＜０．５８５０ …（９”）

また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする上記の直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β’（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１０）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１１）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθgF及びνdが含まれるようにするとよい。
０．６１００＜β’＜０．９０００ …（１０）
２７＜νd＜６５ …（１１）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素であり、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。

条件式（１０）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。条件式（１０）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。

また、条件式（１１）の上限値を上回ると、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。条件式（１１）の下限値を下回ると、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。

なお、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０’）を満足すると、より好ましい。
０．６２００＜β＜０．８５００ …（１０’）
さらに、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６２５０＜β＜０．８０００ …（１０”）

なお、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１’）を満足すると、より好ましい。
３０＜νd＜６０…（１１’）
さらに、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１”）を満足すると、より一層好ましい。
３５＜νd＜５５…（１１”）

また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする上記の直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg’（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（１２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（１１）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５０００＜βhg’＜０．９０００ …（１２）
２７＜νd＜６５ …（１１）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素であり、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。

条件式（１２）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。条件式（１２）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。

なお、条件式（１２）に代えて、次の条件式（１２’）を満足すると、より好ましい。
０．５５００＜βhg＜０．８７００ …（１２’）
さらに、条件式（１２）に代えて、次の条件式（１２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５６００＜βhg＜０．８５００ …（１２”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１３）を満足するのが好ましい。
−０．０６≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１８ …（１３）
ここで、θgF（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。

また、上記条件式（１３）に代えて、（１３’）を満足するのがより望ましい。
−０．０３≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１４ …（１３’）
さらに、上記条件式（１３）に代えて、（１３”）を満足すると最も良い。
０．００≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１０ …（１３”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１４）を満足するのが好ましい。
−０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２４ …（１４）
ここで、θhg（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、撮像で得た画像において、色フレア、色にじみを軽減できる。

また、上記条件式（１４）に代えて、（１４’）を満足するのがより望ましい。
−０．０５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１９ …（１４’）
さらに、上記条件式（１４）に代えて、（１４”）を満足すると最も良い。
０．００≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１４ …（１４”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１５）を満足するのが好ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−５ …（１５）
ここで、νd（ＬA）負レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は正レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。

この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのＣ線とＦ線の色消しがしやすい。

また、上記条件式（１５）に代えて、（１５’）を満足するのがより望ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１０ …（１５’）
さらに、上記条件式（１５）に代えて、（１５”）を満足すると最も良い。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１５ …（１５”）

なお、レンズ成分C1pが３枚以上のレンズで構成されている場合は、負レンズのうちθgFの値が最も小さい負レンズをＬAとし、正レンズのうちθgFの値が最も大きい正レンズをＬBとする。

ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズ（レンズ成分C1pを含む）には、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。

次に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系は５群構成または６群構成である。また、最も物体側のレンズ群G1が正の屈折力を有する５群構成または６群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の３つである。
正・負・（正）・正・負・正
正・負・（正）・正・正・正
正・負・（正）・正・正・負
なお、（正）のレンズ群がある場合が６群構成であり、ない場合が５群構成である。開口絞りは物体側から2番目のレンズ群の像側より、物体側から4番目のレンズ群の物体側までのいずれかの空間に配置される。また、開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。

本実施形態の結像光学系は、正・負・正・正の屈折力配置、あるいは正・負・正・負の屈折力配置を基本構成としているといえる。例えば、５群構成の結像光学系は、正・負・正・正、あるいは正・負・正・負の４群構成の結像光学系を変形した光学系とみなすことができる。すなわち、正・負・正・正の4群構成の結像光学系の像側に正又は負のレンズ群を、あるいは正・負・正・負の4群構成の結像光学系の像側に正のレンズ群を配置したとみなすこともできる。さらに、６群構成の場合は、５群構成における物体側から最初の負のレンズ群と２番目の正のレンズ群の間に正のレンズ群を配置したとみなすことが出来る。

正・負・正・正の屈折力配置が基本構成の場合、最も物体側に正の屈折力を有する第1レンズ群G1が配置されている。また、この構成では、第1レンズ群G1には、レンズ成分C1pが配置されている。さらに、条件式（１）または（１’）または（１”）を満たす。

また、このレンズ成分C1pには、負レンズＬAが用いられている。この負レンズＬAは、条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、負レンズＬAは、条件式（３’）と条件式（８’）もしくは条件式（３”）と条件式（８”）で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。

また、レンズ成分C1pには、負レンズＬAに正レンズＬBが接合されている。正レンズＬBは条件式（２）または（２’）または（２”）を満たすレンズである。

また、レンズ成分C1pは正の屈折力を有しているほうが良い。また、レンズ成分C1pの各面（空気接触面、接合面）は条件式（６a）又は（６b）を満足することが好ましい。

また、レンズ成分C1pの物体側には、結像光学系の光路に沿って、反射光学素子が配置されている。この反射光学素子は、物体側から順に、入射面、反射面、射出面を有するプリズムであるのが好ましい。なお、プリズムの入射面のすぐ物体側に、負の屈折力を有する面が存在すると良い。あるいは、プリズムの入射面自身が負の屈折力を有していても良い。その場合は、プリズムの入射面の物体側に負の屈折力を有する面はなくても良い。また、プリズムの入射面か射出面の少なくとも一方は平面であることが望ましい。

また、本実施形態の結像光学系は、前述のように、負の屈折力を有すると共に変倍時可動の第2レンズ群G2を備え、以下の条件式（１６）を満足するのが好ましい。なお、この第2レンズ群G2は、物体側から2番目のレンズ群である。
−１．２＜β_2w＜−０．３ …（１６）
但し、β_2w は第2レンズ群G2の広角端における結像倍率であって、広角端における結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。

条件式（１６）の下限を下回ると、第2レンズ群G2以外のレンズ群に変倍を分担させても、変倍効率を上げることが困難になる。その結果、光学系を小型化することが困難となる。条件式（１６）の上限を上回ると、第2レンズ群G2自身の移動による変倍効率が悪化する。この場合も、光学系を小型化することが困難となる。なお、変倍効率は、レンズ群の移動量と変倍量の比で表される。例えば、レンズ群の移動量が少なくて変倍が大きい場合、変倍効率が高いということになる。

また、上記条件式（１６）に代えて、（１６’）を満足するのがより望ましい。
−１．１＜β_2w＜−０．４ …（１６’）
さらに、上記条件式（１６）に代えて、（１６”）を満足すると最も良い。
−１．０＜β_2w＜−０．５ …（１６”）

また、本実施形態の結像光学系は、前述のように、第2レンズ群G2に続き、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と正の屈折力を有する第4レンズ群G4を有し、以下の条件式（１７）を満たすのが好ましい。
−１．８＜β_34w＜−０．３ …（１７）
ここで、β_34w は第3レンズ群G3と第4レンズ群G4の広角端における合成系の結像倍率であって、広角端における結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。

５群構成の結像光学系において、第3レンズ群G3は物体側から3番目のレンズ群である。また、第3レンズ群G3は、正のレンズ群としては物体側から2番目のレンズ群となる。一方、第4レンズ群G4は物体側から4番目のレンズ群である。また、第4レンズ群G4は、正のレンズ群としては物体側から3番目となる。

条件式（１７）の下限を下回ると、変倍作用をレンズ群G2に分担させたとしても、変倍の効率を上げることが困難になる。その結果、光学系を小型化することが困難となる。条件式（１７）の上限を上回ると、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4自身の移動による変倍効率が悪化する。この場合も、光学系を小型化することが困難となる。

また、上記条件式（１７）に代えて、（１７’）を満足するのがより望ましい。
−１．８＜β_34w＜−０．４ …（１７’）
さらに、上記条件式（１７）に代えて、（１７”）を満足すると最も良い。
−１．８＜β_34w＜−０．５ …（１７ ”）

なお、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に、正の屈折力を有する別のレンズ群G31を配置しても良い。このようにすることで、６群構成の結像光学系とすることができる。そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１７−１）を満足するのが好ましい。
−１．８＜β_34w’＜−０．３ …（１７−１）
ここで、β_34w ’は別のレンズ群G31、第3レンズ群G3及び第4レンズ群G4の広角端における合成系の結像倍率であって、広角端における結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。

また、上記条件式（１７−１）に代えて、（１７’−１）を満足するのがより望ましい。
−１．８＜β_34w’＜−０．４ …（１７’ −１）
さらに、上記条件式（１７）に代えて、（１７” −２）を満足すると最も良い。
−１．８＜β_34w’＜−０．５ …（１７ ” −２）

また、本実施形態の結像光学系は、最も像側に第5レンズ群G5を有している。この第5レンズ群G5は、変倍時に像面からの距離が一定のレンズ成分のみからなる。また、前述のように、変倍時、第5レンズ群G5とこの第５レンズ群G5に隣接するレンズ群との相対的間隔が変化する。
そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１８）を満足するのが好ましい。
０．９５＜β_5W＜２．５ …（１８）
但し、β_5Wは第5レンズ群G5の結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶
対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。

第5レンズ群G5が負の屈折力を有する（レンズ群自身の倍率が大きい）と、光学系を小型化しやすい。一方、第5レンズ群G5が正の屈折力を有する（レンズ群自身の倍率を小さくする）と、収差補正がしやすい。よって、第5レンズ群G5の屈折力は正または負のいずれであっても良い。

条件式（１８）の下限を下回ると、高倍率化、広角化、大口径比化と全長短縮との両立が困難である。また、条件式（１８）の上限を上回ると、ペッツバール和が負の大きな値になるので、像面の湾曲が著しく発生する。

また、上記条件式（１８）に代えて、（１８’）を満足するのがより望ましい。
１．００＜β_5w＜２．２ …（１８’）
さらに、上記条件式（１８）に代えて、（１８”）を満足すると最も良い。
１．０５＜β_5w＜２．０ …（１８ ”）

なお、本実施形態の結像光学系では、第5レンズ群G5が、凸レンズと凹レンズを各1枚ずつ有するようにしても良い。そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１９）を満足するとよい。
０．３５＜Ｎ_5n−Ｎ_5p＜０．９５ …（１９）
但し、Ｎ_5p、Ｎ_5nは、それぞれ第5レンズ群G5の凸レンズ、凹レンズを形成する媒質のｄ線に対する屈折率である。

条件式（１９）の下限を下回ると、ペッツバール和が負の大きな値になりやすい。この結果、像面湾曲もしくは非点収差の補正が不十分となる。条件式（１９）の上限を上回ると、内コマ収差が発生しやすい。

また、上記条件式（１９）に代えて、（１９’）を満足するのがより望ましい。
０．４０＜Ｎ_5n−Ｎ_5p＜０．８５ …（１９’）
さらに、上記条件式（１９）に代えて、（１９”）を満足すると最も良い。
０．４５＜Ｎ_5n−Ｎ_5p＜０．７５ …（１９”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２０）を満足するのが好ましい。
０＜ν_5n−ν_5p＜８０ …（２０）
但し、ν_Rp、ν_Rnは、それぞれ第5レンズ群G5の凸レンズ、凹レンズを形成する媒質のｄ線に対するアッベ数である。

特に、第1レンズ群G1に光路を折り曲げるための反射光学素子を挿入した場合、倍率色収差が発生しやすい。条件式（２０）は、倍率色収差を補正するための条件である。条件式（２０）の上限を上回るかあるいは下限を下回ると、倍率色収差の補正が困難となる。

また、上記条件式（２０）に代えて、（２０’）を満足するのがより望ましい。
５＜ν_5n−ν_5p＜７０ …（２０’）
さらに、上記条件式（２０）に代えて、（２０”）を満足すると最も良い。
１０＜ν_5n−ν_5p＜６０ …（２０ ”）

また、本実施形態の結像光学系では、第5レンズ群G5の凸レンズと凹レンズは互いに接合されている。そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２１）、（２２）を満足するのが好ましい。
１／R_G5F＞１／R_G5R …（２１）
０＜（R_G5F−R_G5R）／（R_G5F＋R_G5R）＜５．００ …（２２）
但し、R_G5F、R_G5Rは、それぞれ第5レンズ群G5の最も物体側の面の近軸曲率半径、最も像側の面の近軸曲率半径である。

条件式（２１）を満たさない場合、コマ収差や非点収差が発生しやすい。また、条件式（２２）はいわゆるシェープファクターの逆数を表している。条件式（２２）の上限を上回ると、変倍時の移動に使えないデッドスペースが多くなるので全長の大型化をまねきやすくなる。また、条件式（２２）の下限を下回ると、コマ収差や樽型歪曲収差が発生しやすい。

また、上記条件式（２１）、（２２）に代えて、（２１’）、（２２’）を満足するのがより望ましい。
１／R_G5F＞１／R_G5R …（２１’）
０＜（R_G5F−R_G5R）／（R_G5F＋R_G5R）＜１．５０ …（２２’）
さらに、上記条件式（２１）、（２２）に代えて、（２１”）、（２２”）を満足すると最も良い。
１／R_G5F＞１／R_G5R …（２１”）
０＜（R_G5F−R_G5R）／（R_G5F＋R_G5R）＜１．００ …（２２”）

さて、実施例の結像光学系には、５群構成の結像光学系と６群構成の結像光学系がある。５群構成の結像光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1、負の屈折力を有する第2レンズ群G2、開口絞り、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、正の屈折力を有する第4レンズ群G4、正又は負の屈折力を有する第5レンズ群G5という５つのレンズ群からなる。

また、６群構成の結像光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1、負の屈折力を有する第2レンズ群G2、正の屈折力を有する第3レンズ群G31、正の屈折力を有する第4レンズ群G3、正の屈折力を有する第5レンズ群G4、正又は負の屈折力を有する第6レンズ群G5という６つのレンズ群からなる。なお、第3レンズ群G31は開口絞りと一体に構成することができる。

第1レンズ群G1は、構成要素として、２つ乃至４つのレンズ成分と反射光学素子を有する。これらの構成要素は、物体側から、多くとも１つのレンズ成分、反射光学素子、１つもしくは2つの正のレンズ成分の順に配置されるのが好ましい。１つもしくは2つの正のレンズ成分には、レンズ成分C1pが含まれる。特に、物体側から、像側の面が凹面である負レンズ成分と、反射光学素子と、１つ又は2つの正レンズ成分の順の配置にすると良い。なお、反射光学素子はプリズムであるのが好ましい。

第1レンズ群G1の構成を細部まで規定すると、以下のようになる。
（A）物体側から、像側の面が凹面である負レンズ成分と、反射光学素子と、１つ又は2つの正レンズ成分の順。ここで、反射光学素子は、入射面、反射面、射出面がいずれも平面のプリズムである。
（B）物体側から、反射光学素子と、1つ又は2つの正レンズ成分の順。ここで、反射光学素子は、入射面が凹面でかつ反射面と射出面を有するプリズムである。反射面と射出面はいずれも平面である。
（C）物体側から、像側の面が凹面である負レンズ成分と、反射光学素子と、2つの正レンズ成分の順。ここで、反射光学素子は、入射面が凹面でかつ反射面と射出面を有するプリズムである。反射面と射出面はいずれも平面である。
（D）物体側から、像側の面が凹面である負レンズ成分と、反射光学素子と、正レンズ成分のみの順。ここで、反射光学素子は、入射面と反射面を有し射出面が凸面のプリズムである。入射面と反射面はいずれも平面である。

このように、第1レンズ群G1は、構成要素の配置を上記のいずれかの配置にすると良い。なお、プリズムは光路を屈曲するための反射光学素子である。また、プリズム（反射光学素子）はその媒質の屈折率を１．８以上とすれば、条件式（１）を満足しやすくなり好ましい。

なお、正レンズ成分のうちの１つはレンズ成分C1pである。このレンズ成分C1pには、負レンズＬAが用いられている。この負レンズＬAは、条件式（８）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、負レンズＬAは、条件式（３’）と条件式（８’）もしくは条件式（３”）と条件式（８”）で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。

また、レンズ成分C1pにおいて、負レンズＬAの接合相手は正レンズＬBである。この正レンズＬBは、条件式（１０）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（１１）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、正レンズＬBは、条件式（１０’）と条件式（１１’）もしくは条件式（１０”）と条件式（１１”）で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。

第2レンズ群G2は２つ以上のレンズ成分を有する。そして、いずれか1つのレンズ成分は、正レンズと負レンズからなる接合レンズ成分である。第2レンズ群G2は、この接合レンズ成分の他に、１つ以上の負レンズ成分を備えていても良い。そして、物体側から、負レンズ成分、接合レンズ成分、その他のレンズ成分の順に配置されているのが望ましい。

結像光学系が５群構成の場合、第3レンズ群G3は接合レンズを有する。第3レンズ群G3は、接合レンズ成分の他に、正のレンズ成分を備えていても良い。なお、第3レンズ群G3は、最も像側のレンズを負レンズにするのが好ましい。また、この負レンズは像側の面のほうが強い曲率である。結像光学系が６群構成の場合、第3レンズ群G3は第4レンズ群G3となる。

第4レンズ群G4は、１つのレンズ成分を有する。この第4レンズ群G4は、第3レンズ群G3に続くレンズ群である。第4レンズ群G4の屈折力は、正であっても負であっても構わない。また、このレンズ成分は単レンズでも構わない。なお、第4レンズ群G4は、負の屈折力を有するほうが小型化しやすく、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。結像光学系が６群構成の場合、第4レンズ群G4は第5レンズ群G4となる。

第５レンズ群G5は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、単レンズでもかまわない。また、第5レンズ群G5は、屈折力が正であっても負であっても構わない。なお、第５レンズ群G5は、負の屈折力を有するほうが小型化しやすく、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。結像光学系が６群構成の場合、第5レンズ群G5は第6レンズ群G5となる。

結像光学系が６群構成の場合は、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に、正の屈折力の別のレンズ群G31が配置されている。別のレンズ群G31は単レンズにて構成されており、開口絞りと一体にて構成しても良い。結像光学系が６群構成の場合、別のレンズ群G31は第3レンズ群G31となる。

また、結像光学系で発生した歪曲収差を電子撮像装置の画像処理機能にて補正すれば、さらに他の収差を良好に補正できると同時に、さらに広角化することも可能である。

また、レンズ成分C1pに負レンズＬAを用いる場合、負レンズＬAは正レンズＬBと接合することになる。このとき、負レンズＬAの光軸中心厚は、正レンズＬBに比べて薄くするのが好ましい。

そして、本実施形態の結像光学系では、負レンズＬAの光軸中心厚ｔ１が、次の条件式（２３）を満足するとよい。
０．０１＜ｔ１＜０．６ …（２３）

なお、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３’）を満足すると、より好ましい。
０．０１＜ｔ１＜０．４ …（２３’）
さらに、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０１＜ｔ１＜０．２ …（２３”）

ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω …（２４）
が成立する。

ここで、ｙは像点の光軸からの高さ、ｆは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。

一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω …（２５）
となる。つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。

そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。

ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。

このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。

そこで、本実施形態の電子撮像装置では、電子撮像素子と、結像光学系を通じて結像した像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、結像光学系がズームレンズであり、ズームレンズが、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式（２６）を満足することが好ましい。
０．７０＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（２６）
ここで、ｙ₀₇は最大像高をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀として表され、ω_07wは広角端における撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。なお、本実施形態が電子撮像装置の場合、最大像高は、電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離となる。よって、ｙ₁₀も電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離になる。

上記条件式（２６）はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式（２６）を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。

樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。

ここで、条件式（２６）の上限値を上回る場合であって、特に、１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角することが困難となる。

一方、条件式（２６）の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。

このように、条件式（２６）を満足することにより、光学系の小型化と広角化（歪曲込みの垂直方向の画角を３８°以上にする）とが可能となる。

なお、条件式（２６）に代えて、次の条件式（２６’）を満足すると、より好ましい。
０．７５＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９５５ …（２６’）
さらに、条件式（２６）に代えて、次の条件式（２９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８０＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９５ …（２６”）

また、本実施形態の結像光学系では、負レンズＬAは以下の条件式（２７）を満足するとよい。
１．５８＜ｎd＜１．９５ …（２７）
ここで、ｎdは負レンズＬAの媒質の屈折率である。

条件式（２７）を満足すると、球面収差の補正や非点収差の補正が良好に行える。

なお、次の条件式（２７'）を満足すると、より好ましい。
１．６０＜ｎd＜１．９０ …（２７'）
さらに、次の条件式（２７”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６２＜ｎd＜１．８５ …（２７”）

本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系のいっそうの小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正を達成できる。

また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。

以下に、本発明に係る結像光学系（以下、適宜「ズームレンズ」という。）、電子撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。なお、実施例５は参考例である。

次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

また、本実施例では、ｆ12は、レンズＬ３とレンズＬ４の合成焦点距離になる。また、面頂Ct1はレンズＬ１の像側面の面頂、面頂Ct2は接合レンズ（レンズＬ３とレンズＬ４）の接合面の面頂になる。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、物体側の両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、明るさ絞りＳの開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ８の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凹負レンズＬ１２の物体側の面の合計８面に設けられている。

次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）と、両凸正レンズＬ５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１２で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凹負レンズＬ６の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１２の物体側の面の合計７面に設けられている。

次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面が平面で像側の面が凸のプリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有
している。

また、本実施例では、本実施例では、ｆ12は、レンズＬ２（レンズＬ２の像側面）、レンズＬ３及びレンズＬ４の合成焦点距離になる。また、面頂Ct1はレンズＬ１の像側面の面頂、面頂Ct2は接合レンズ（レンズＬ３とレンズＬ４）の接合面の面頂になる。

第２レンズ群Ｇ２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで若干物体側に移動し、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、明るさ絞りＳの開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の両面と両凸正レンズＬ４の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズＬ８の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズＬ１３の像側の面の合計８面に設けられている。

次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例４のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面が凹面で像側の面が平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

また、本実施例では、ｆ12は、レンズＬ３、レンズＬ４及びレンズＬ５の合成焦点距離になる。また、面頂Ct1はレンズＬ１の像側面の面頂、面頂Ct2は接合レンズ（レンズＬ４とレンズＬ５）の接合面の面頂になる。

第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置まで若干物体側に移動し、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１の像側の面と両凸正レンズＬ４の両面と両凹負レンズＬ５の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側の両凹負レンズＬ６の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズＬ１４の像側の面の合計９面に設けられている。

次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側の面が凹面で像側の面が平面のプリズムＬ１と、両凸正レンズＬ２と両凹負レンズＬ３の接合レンズ（レンズ成分C1p）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

また、本実施例では、ｆ12は、レンズＬ２、レンズＬ３及びレンズＬ４の合成焦点距離になる。また、面頂Ct1はプリズムＬ１の物体側面の面頂、面頂Ct2は接合レンズ（レンズＬ２とレンズＬ３）の接合面の面頂になる。

第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側の面が凹面で像側の面が平面のプリズムＬ１の物体側の面と両凸正レンズＬ２の両面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ８の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面の合計６面に設けられている。

次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）と、両凸正レンズＬ５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

また、本実施例では、ｆ12は、レンズＬ３、レンズＬ４及びレンズＬ５の合成焦点距離になる。また、面頂Ct1はレンズＬ１の像側面の面頂、面頂Ct2は接合レンズ（レンズＬ３とレンズＬ４）の接合面の面頂になる。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９で構成されており、正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２の接合レンズで構成されており、正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１３で構成されており、正の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１５の接合レンズで構成されており、負の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は物体側に移動した後、像側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の物体側の面と両凸正レンズＬ４の両面と、第２レンズ群Ｇ２の像側の両凹負レンズＬ７の両面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の像側の面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側の両凸正レンズＬ１０の両面と、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズＬ１３の物体側の面の合計９面に設けられている。

次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例７のズームレンズは、図１４に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８で構成されており、正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０の接合レンズで構成されており、正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されており、負の屈折力を有している。

広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量の調整は、明るさ絞りＳの開口サイズを変化させて調整する。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と、第３レンズ群Ｇ３の凸正レンズＬ８の物体側の面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ９の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の凹負レンズＬ１１の物体側の面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２の物体側の面の合計６面に設けられている。

次に、本発明の実施例８にかかるズームレンズについて説明する。図１５は本発明の実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１６は実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例８のズームレンズは、図１６に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１の接合レンズで構成されており、正の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３で構成されており、正の屈折力を有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の物体側の面と両凸正レンズＬ４の両面と、第３レンズ群Ｇ３の凸正レンズＬ９の物体側の面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１０の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズＬ１３の物体側の面の合計６面に設けられている。

次に、本発明の実施例９にかかるズームレンズについて説明する。図１７は本発明の実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１８は実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例９のズームレンズは、図１７に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７の接合レンズと、両凹負レンズＬ８で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されており、負の屈折力を有している。

以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、ＢＦはバックフォーカス、ｆは各レンズ群の焦点距離、ＩＨは像高、Ｆ_NOはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間焦点距離状態、ＴＥは望遠端、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｄは各レンズのｄ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。ＢＦ（バックフォーカス）は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。

なお、非球面形状は、zを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

z＝h²／R［１＋｛１−（Ｋ＋１）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋Ａ₁₂h¹²
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀、Ａ₁₂はそれぞれ４次、６次、８次、１０次、１２次の非球面係数である。また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０^−ｎ」を示している。

数値実施例１
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 35.6078 1.0000 2.14352 17.77
2 13.3707 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 18.8067 2.8000 1.88300 40.76
6* -17.6140 0.1000 1.63494 23.22
7* -36.1413 可変
8 85.6702 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5788 1.5000
10 -13.5398 0.5000 1.80610 40.92
11 14.0475 1.4000 1.94595 17.98
12 -98.7614 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 8.0967 2.5000 1.83481 42.71
15* -33.6397 0.1500
16 9.2703 1.6000 1.69680 55.53
17 -180.4104 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4518 可変
19* 9.3913 1.6000 1.52540 56.25
20 36.3345 可変
21* -15.8203 0.6000 2.14352 17.77
22 26.9859 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.5455 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.7999
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=0.0656,
A2=0.0000E+00,A4=-2.0793E-05,A6=-2.2718E-07,A8=-1.4970E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0281,
A2=0.0000E+00,A4=-1.6543E-05,A6=-1.9504E-06,A8=4.1524E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0404,
A2=0.0000E+00,A4=3.7765E-05,A6=2.1488E-07,A8=-3.4001E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9588,
A2=0.0000E+00,A4=1.4918E-04,A6=3.3691E-06,A8=2.7367E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6078,
A2=0.0000E+00,A4=-7.2844E-05,A6=4.9099E-06,A8=5.9322E-08,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.1929,
A2=0.0000E+00,A4=7.6881E-05,A6=7.5157E-06,A8=-1.3516E-08,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0285,
A2=0.0000E+00,A4=-2.5544E-04,A6=1.4559E-05,A8=-6.7788E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.2758,
A2=0.0000E+00,A4=1.6010E-04,A6=-2.5583E-05,A8=9.6944E-07,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.95
広角中間望遠
焦点距離 6.05071 13.53489 29.95978
Ｆナンバー 3.0985 4.1877 5.9000
画角 36.8° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0001 61.0005 61.0000
ＢＦ 0.79995 0.79995 0.79995

d7 0.59941 5.39336 9.12734
d12 9.92807 5.13508 1.40013
d13 9.23970 5.05720 1.19996
d18 3.05832 7.23901 14.82278
d20 5.22463 5.22595 1.49990

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 16.31490
2 8 -8.97530
3 14 13.65900
4 19 23.62172
5 21 -45.67590

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.671136 1.685842(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548

数値実施例２
単位ｍｍ

面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 157.7080 1.0000 2.00330 28.27
2 13.4226 1.7000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.7
4 ∞ 0.2000
5* 35.3820 2.5000 1.74320 49.34
6* -13.8568 0.1000 1.63494 23.22
7* -24.8919 0.1500
8 18.7117 1.8000 1.81600 46.62
9 -989.9236 可変
10 -35.1124 0.5000 1.83481 42.71
11* 11.2710 1.1000
12 -16.1577 0.5000 1.80610 40.92
13 9.1476 1.3000 1.94595 17.98
14 137.0310 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 6.0346 2.5000 1.83481 42.71
17* -20.8366 0.1500
18 13.2227 1.6000 1.69680 55.53
19 -21.0493 0.5000 2.00069 25.46
20 4.2655 可変
21* 10.9804 1.6000 1.52540 56.25
22 -232.4414 可変
23 -362.5642 0.6000 2.04300 39.00
24 14.2643 3.0000 1.51742 52.43
25 -10.6048 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.7993
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=-0.3278,
A2=0.0000E+00,A4=2.9173E-06,A6=-2.0925E-06,A8=4.2530E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0479,
A2=0.0000E+00,A4=4.8113E-05,A6=-1.1149E-05,A8=3.7818E-07,A10-=0.0000E+00
第7面
K=-0.0187,
A2=0.0000E+00,A4=-7.3529E-06,A6=-6.6541E-07,A8=-1.3661E-08,A10=0.0000E+00
第11面
K=-0.8871,
A2=0.0000E+00,A4=5.3951E-05,A6=5.7536E-06,A8=6.4825E-09,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.5942,
A2=0.0000E+00,A4=-6.8115E-05,A6=1.0907E-07,A8=7.4120E-08,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.7628,
A2=0.0000E+00,A4=4.5611E-04,A6=-1.0355E-05,A8=3.5572E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=-0.7169,
A2=0.0000E+00,A4=2.7279E-05,A6=-5.1868E-06,A8=1.8491E-08,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.94
広角中間望遠
焦点距離 6.06124 13.53624 29.95741
Ｆナンバー 3.6364 3.9517 5.9000
画角 36.7° 15.5° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.0640 58.0714 58.0645
ＢＦ 0.79928 0.79928 0.79928

d9 0.59769 5.73203 8.08721
d14 8.88866 3.77014 1.39890
d15 6.82073 5.76455 1.19484
d20 3.98911 4.58771 13.08294
d22 4.96853 5.41533 1.50088

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 12.81116
2 10 -6.90346
3 16 12.76421
4 21 20.00160
5 23 77.44170

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L13 2.042998 2.035064 2.061804 2.076930 2.089693
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051063
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L7 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L6,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L5 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L1 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040(LB)
L14 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549

数値実施例３
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 42.7993 1.0000 2.14352 17.77
2 14.3967 3.0000
3 ∞ 11.5000 1.80610 40.92
4 -33.4852 0.2000
5* 41.1895 0.1000 1.63494 23.22
6* 14.8052 2.8000 2.04300 39.00
7* -77.3252 可変
8 28.7788 0.5000 1.83481 42.71
9* 11.1439 1.5000
10 -13.1774 0.5000 1.80610 40.92
11 7.5542 1.7000 1.94595 17.98
12 29.7930 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 7.0815 2.5000 1.83481 42.71
15* -26.0758 0.1500
16 9.8333 1.6000 1.69680 55.53
17 -52.8726 0.5000 2.00069 25.46
18 4.7458 可変
19* 8.0689 1.6000 1.52540 56.25
20 19.5088 可変
21 -21.4768 0.6000 2.14352 17.77
22 29.6499 2.5000 1.48749 70.23
23* -6.3895 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.7998
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=-0.1513,
A2=0.0000E+00,A4=-3.7050E-05,A6=1.0839E-07,A8=1.1477E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0263,
A2=0.0000E+00,A4=8.6520E-05,A6=4.5524E-07,A8=-1.3742E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0789,
A2=0.0000E+00,A4=1.3315E-05,A6=1.7773E-07,A8=1.4417E-09,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9593,
A2=0.0000E+00,A4=1.3958E-04,A6=3.2451E-06,A8=2.3083E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6063,
A2=0.0000E+00,A4=-1.1098E-04,A6=3.2759E-06,A8=-2.4822E-07,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.2754,
A2=0.0000E+00,A4-=1.4957E-04,A6=1.3647E-06,A8=-2.3821E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.1053,
A2=0.0000E+00,A4=-3.5906E-04,A6=7.5775E-06,A8=-7.2931E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.0104,
A2=0.0000E+00,A4=8.9487E-04,A6=-2.2954E-05,A8=4.3482E-08, A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 5.00
広角中間望遠
焦点距離 6.20326 13.89999 30.99937
Ｆナンバー 3.2355 3.8924 5.9000
画角 36.1° 15.4° 7.0°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 60.6722 60.6724 60.6722
ＢＦ 0.79981 0.79981 0.79981

d7 0.59924 5.69519 8.45116
d12 9.25207 4.15538 1.40014
d13 8.59216 6.20722 1.19945
d18 2.57430 4.59337 13.17083
d20 5.20465 5.56496 2.00091

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 15.12158
2 8 -7.86841
3 14 12.90647
4 19 24.98639
5 21 87.42192

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 2.042998 2.035064 2.061804 2.076930 2.089691(LB)
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.670616 1.684505(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548

数値実施例４
単位ｍｍ

面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 48.8438 1.0000 2.14352 17.77
2* 11.8544 2.8000
3 -29.7268 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5 17.3005 2.7000 1.75520 27.51
6 -47.1388 0.1500
7* 13.0396 3.0000 1.80610 40.92
8* -36.7988 0.1000 1.67000 19.30
9* 91.5078 可変
10 -78.7741 0.5000 1.83481 42.71
11* 10.2672 1.1000
12 -14.0949 0.5000 1.72916 54.68
13 8.2918 1.3000 1.94595 17.98
14 27.2540 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 7.6801 3.9828 1.83481 42.71
17* -64.2740 0.1500
18 8.2756 2.1000 1.69680 55.53
19 -14.4365 0.5000 2.00069 25.46
20 5.9078 可変
21* 8.7416 1.5000 1.52540 56.25
22 24.6527 可変
23 81.0820 0.6000 2.14352 17.77
24 10.8703 3.1000 1.48749 70.23
25* -8.3023 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.4999
像面 ∞

非球面データ
第2面
K=0.0498,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3925E-04,A6=2.8042E-07,A8=-1.1379E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=0.0272,
A2=0.0000E+00,A4=-5.4638E-05,A6=1.9698E-06,A8=-1.6771E-08,A10=0.0000E+00
第8面
K=0.0936,
A2=0.0000E+00,A4=-1.1220E-04,A6=1.6578E-06,A8=8.9828E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.5504,
A2=0.0000E+00,A4=1.1911E-04,A6=4.6910E-06,A8=-9.1582E-08,A10=0.0000E+00
第11面
K=-0.8331,
A2=0.0000E+00,A4=2.2507E-04,A6=-7.1701E-07,A8=1.4359E-06,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.5705,
A2=0.0000E+00,A4=2.6285E-04,A6=1.6592E-05,A8=-1.1215E-07,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.7197,
A2=0.0000E+00,A4=6.4343E-04,A6=2.1920E-05,A8=8.2869E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=-0.7247,
A2=0.0000E+00,A4=-3.4170E-04,A6=1.6958E-05,A8=-1.9597E-06,A10=0.0000E+00
第25面
K=0.0433,
A2=0.0000E+00,A4=-9.4693E-04,A6=9.5646E-05,A8=-4.1316E-06,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.99
広角中間望遠
焦点距離 5.00516 11.17413 24.99304
Ｆナンバー 3.6331 3.9510 5.9000
画角 43.4° 19.0° 8.6°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 59.9108 59.9147 59.9110
ＢＦ 0.49986 0.49986 0.49986

d9 0.79553 5.59358 7.88345
d14 8.47749 3.69199 1.38960
d15 6.09817 5.31356 1.19254
d20 3.18290 2.98040 10.95933
d22 4.37407 5.31520 1.50350

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 10.60778
2 10 -6.17835
3 16 11.19498
4 21 24.96809
5 23 55.22906

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L5 1.669997 1.660518 1.695229 1.714216 1.732297(LA)
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051063
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L4 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L6,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L7 1.729157 1.725101 1.738436 1.745696 1.751731
L3 1.755199 1.747295 1.774745 1.791495 1.806556
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549

数値実施例５
単位ｍｍ

面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1* -17.1748 10.3000 2.14352 17.77
2 ∞ 0.200
3* 16.7286 2.3000 1.80610 40.92
4* -53.6680 0.1000 1.63494 23.22
5 3204.9577 0.1500
6 14.7128 1.6000 1.90366 31.32
7 82.2131 可変
8 -1.984E+04 0.5000 1.83481 42.71
9 11.0784 1.6000
10 -9.1210 0.5000 1.72916 54.68
11 13.2632 1.2000 1.94595 17.98
12 281.7281 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 5.7953 2.5000 1.83481 42.71
15* -18.0769 0.1500
16 11.1053 1.7000 1.69680 55.53
17 -16.6710 0.5000 2.00069 25.46
18 3.7744 可変
19* 9.8539 1.6000 1.52540 56.25
20 37.3912 可変
21 16.0798 0.6000 2.00330 28.27
22 5.6360 3.0000 1.51633 64.14
23 -10.5926 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.5016
像面 ∞

非球面データ
第1面
K=-0.0366,
A2=0.0000E+00,A4=2.3100E-04,A6=-2.3544E-06,A8=2.5544E-08,A10=-1.1763E-10
第3面
K=-0.0300,
A2=0.0000E+00,A4=-2.7534E-04,A6=3.1374E-06,A8=-8.4181E-09,A10=0.0000E+00
第4面
K=0.0011,
A2=0.0000E+00,A4=-4.5516E-04,A6=9.8020E-06,A8=-8.5631E-09,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.5838,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2310E-04,A6=-1.3763E-06,A8=2.1745E-07,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.7838,
A2=0.0000E+00,A4=5.7429E-04,A6=-1.3882E-05,A8=4.2336E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=-1.0645,
A2=0.0000E+00,A4=5.9099E-04,A6=-1.7414E-05,A8=3.6786E-07,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.93
広角中間望遠
焦点距離 6.07178 13.52809 29.95461
Ｆナンバー 3.3875 4.0537 5.9000
画角 37.7° 15.5° 7.4°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 52.9041 52.9251 52.9047
ＢＦ 0.50159 0.50159 0.50159

d7 0.69477 5.06088 7.57328
d12 8.26624 3.90348 1.38895
d13 7.25378 5.35083 1.19238
d18 2.21643 3.17585 10.84933
d20 4.07132 5.06226 1.49915

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 14.32686
2 8 -6.66166
3 14 11.14998
4 19 24.96668
5 21 36.23308

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.670616 1.684505(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051063
L1 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L13,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L2 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L12 2.003300 1.993011 2.028497 2.049714 2.068441
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L6 1.729157 1.725101 1.738436 1.745696 1.751731
L4 1.903660 1.895260 1.924120 1.941280 1.956428
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549

数値実施例６
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.8861 1.0000 2.14352 17.77
2 10.4019 2.0000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 43.1266 0.1000 1.63494 23.22
6* 23.3838 2.4000 1.80610 40.92
7* -29.3975 0.1500
8 19.1461 1.8000 1.80610 40.92
9 -118.3339 可変
10 -33.0995 0.5000 1.81600 46.62
11 11.0007 0.9000
12* -14.1728 0.6000 1.69350 53.21
13* 8.6979 0.5000 1.73000 16.50
14* 41.5907 可変
15(STO) ∞ 0.7000
16 23.2704 1.0000 1.58913 61.14
17 -39.5668 可変
18* 9.3228 2.5000 1.83481 42.71
19* -35.2849 0.1500
20 16.5137 1.6000 1.69680 55.53
21 -18.9795 0.5000 2.00069 25.46
22 7.8715 可変
23* 11.9382 1.6000 1.52540 56.25
24 -81.9589 可変
25 -7.8192 0.6000 2.14352 17.77
26 -15.1015 2.0000 1.51633 64.14
27 -7.1048 0.6000
28 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
29 ∞ 0.8002
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=-0.3198,
A2=0.0000E+00,A4=7.0812E-05,A6=-3.7266E-06,A8=5.5289E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0895,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2037E-04,A6=9.9952E-06,A8=-2.5704E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0600,A2=0.0000E+00,A4=9.3083E-06,A6=-8.5596E-07,A8=-1.1449E-08,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.3180,
A2=0.0000E+00,A4=1.0698E-03,A6=-1.4595E-04,A8=7.0190E-06,A10=0.0000E+00
第13面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第14面
K=2.4959,
A2=0.0000E+00,A4=7.8292E-04,A6=-1.1366E-04,A8=6.5409E-06,A10=0.0000E+00
第18面
K=-0.5894,
A2=0.0000E+00,A4=7.7905E-05,A6=1.1782E-05,A8=-2.0278E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=-0.7348,
A2=0.0000E+00,A4=2.8188E-04,A6=9.8333E-06,A8=-1.0652E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.6984,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3174E-05,A6=9.8051E-06,A8=-2.7387E-07,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.95
広角中間望遠
焦点距離 6.05277 13.53390 29.95828
Ｆナンバー 4.0425 4.5176 6.0291
画角 38.4° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.2782 58.2843 58.2778
ＢＦ 0.80017 0.80017 0.80017

d9 0.59649 5.36101 8.15085
d14 8.84912 4.09680 1.29474
d17 7.14286 4.64410 0.69974
d22 3.54736 4.87106 13.83328
d24 5.34215 6.51258 1.49937

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 12.85253
2 10 -5.91408
3 15 25.01936
4 18 21.07605
5 23 19.95023
6 25 -57.17262

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.793147 1.822977
L1,L2,L14 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L9 1.589130 1.586188 1.595824 1.601033 1.605348
L15,L16 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L10 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L11 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L12 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L13 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549

数値実施例７
単位ｍｍ

面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.3279 1.0000 2.14352 17.77
2 14.5172 1.8000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 11.2902 3.1000 1.74320 49.34
6* -40.1582 0.1000 1.63494 23.22
7 -55.9920 可変
8 -53.2497 0.5000 1.83481 42.71
9 6.4066 1.0000
10 -8.9690 0.5000 1.80610 40.92
11 5.7354 1.4000 1.80810 22.76
12 -89.8331 可変
13(STO) ∞ 0.8000
14* 9.6873 1.5000 1.51633 64.14
15 -40.2680 可変
16* 22.9449 1.8000 1.74320 49.34
17 -8.4669 0.5000 1.80810 22.76
18 -12.3980 可変
19* -11.2318 0.6000 2.14352 17.77
20 89.5111 5.7315
21* 5.3980 2.2000 1.48749 70.23
22 8.2670 可変
23 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
24 ∞ 0.7994
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=0.0562,
A2=0.0000E+00,A4=-1.0635E-04,A6=-3.3073E-07,A8=-3.5038E-09,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.6015,
A2=0.0000E+00,A4=-3.1085E-04,A6=3.6175E-06,A8=-1.5913E-08,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.0653,
A2=0.0000E+00,A4=-2.9532E-04,A6=-3.6675E-06,A8=2.7757E-07,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.0724,
A2=0.0000E+00,A4=-3.3421E-04,A6=5.5697E-06,A8=-4.4877E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0658,
A2=0.0000E+00,A4=5.3557E-04,A6=-1.9173E-05,A8=1.3380E-06,A10=0.0000E+00
第21面
K=-0.0668,
A2=0.0000E+00,A4=-7.2957E-04,A6=-1.1862E-05,A8=-1.0182E-06,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.95
広角中間望遠
焦点距離 6.04854 13.53462 29.95479
Ｆナンバー 3.9500 4.2520 4.6745
画角 36.8° 16.1° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 56.0119 55.9997 56.0110
ＢＦ 0.79942 0.79942 0.79942

d7 0.60676 5.42276 8.83870
d12 9.63307 4.79110 1.40123
d15 5.10636 3.03570 1.28066
d18 4.37904 6.46010 8.20476
d22 2.45578 2.45578 2.45578

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 16.48040
2 8 -4.22240
3 13 15.27984
4 16 11.42447
5 19 -17.00590

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.670903 1.685230(LA)
L1,L2,L11 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L8,L13 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L12 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3,L9 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040(LB)
L7,L10 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580

数値実施例８
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 31.5550 1.0000 2.00069 25.46
2 14.3812 1.9000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 13.3840 0.1000 1.63494 23.22
6* 9.5949 2.8000 1.74320 49.34
7* -33.9738 可変
8 -110.3976 0.5000 1.80400 46.57
9 13.9738 0.4000
10 -42.2586 0.5000 1.78800 47.37
11 21.6286 0.4000
12 -14.6928 0.5000 1.77250 49.60
13 4.6945 1.0000 1.80810 22.76
14 16.5493 可変
15(STO) ∞ 0.8000
16* 11.7378 1.5000 1.51633 64.14
17 -40.2680 可変
18* 14.7240 2.2000 1.74320 49.34
19 -6.4219 0.5000 1.80810 22.76
20 -12.4275 可変
21 -86.9726 0.6000 2.09500 29.40
22 8.1530 6.9787
23* 7.8706 3.0000 1.52540 56.25
24 -31.6596 可変
25 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.7994
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=0.0342,
A2=0.0000E+00,A4=-5.1096E-05,A6=3.9696E-08,A8=-1.1548E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.2138,
A2=0.0000E+00,A4=-8.0734E-05,A6=-1.9246E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第7面
K=0.0411,
A2=0.0000E+00,A4=2.5206E-05,A6=-3.6405E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第16面
K=0.1251,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2276E-04,A6=-4.1935E-06,A8=1.3656E-07,A10=0.0000E+00
第18面
K=-0.0925,
A2=0.0000E+00,A4=-3.2272E-04,A6=4.4236E-06,A8=-2.4013E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.1594,
A2=0.0000E+00,A4=8.6051E-06,A6=-5.3997E-06,A8=2.9886E-08,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.95
広角中間望遠
焦点距離 6.04738 13.53474 29.95923
Ｆナンバー 3.9288 4.2410 4.8167
画角 36.8° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.0060 58.0110 58.0044
ＢＦ 0.79940 0.79940 0.79940

d7 0.60051 5.39340 8.67990
d14 9.46571 4.67549 1.38634
d17 5.22371 3.31714 1.36251
d20 4.17404 6.08801 8.03548
d24 2.56393 2.56393 2.56393

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 16.49250
2 8 -4.30301
3 15 17.77685
4 18 9.88546
5 21 44.68218

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L13 1.525399 1.522577 1.531916 1.537043 1.541302
L12 2.094997 2.084179 2.121419 2.143451 2.162626
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.670838 1.685096(LA)
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L9,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L6 1.788001 1.782998 1.799634 1.808881 1.816664
L5 1.804000 1.798815 1.816080 1.825698 1.833800
L7 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L4,L10 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040(LB)
L8,L11 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600

数値実施例９
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 27.6145 1.0000 2.00069 25.46
2 13.0239 2.1000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 13.1656 0.1000 1.63494 23.22
6* 9.5250 2.8000 1.74320 49.34
7* -32.7902 可変
8 -32.8022 0.5000 1.80400 46.57
9 11.6063 0.6000
10 -31.9837 0.5000 1.77250 49.60
11 4.9153 1.0000 1.80810 22.76
12 18.1580 0.4000
13 -25.1963 0.5000 1.78800 47.37
14 36.1464 可変
15(STO) ∞ 0.8000
16* 12.5130 1.5000 1.51633 64.14
17 -43.0156 可変
18* 15.0982 2.2000 1.74320 49.34
19 -6.5686 0.5000 1.80810 22.76
20 -12.4845 可変
21 -60.8709 0.6000 2.09500 29.40
22 10.3767 7.3472
23* 7.4713 2.3000 1.52540 56.25
24 40.1581 可変
25 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
26 ∞ 0.8001
像面 ∞

非球面データ
第5面
K=0.0291,
A2=0.0000E+00,A4=-4.4047E-05,A6=1.3091E-07,A8=-1.1089E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.1497,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2063E-04,A6=-2.7557E-06,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第7面
K=0.0325,
A2=0.0000E+00,A4=2.2798E-05,A6=-3.3627E-07,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第16面
K=0.1348,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8990E-04,A6=-6.2525E-06,A8=3.0401E-07,A10=0.0000E+00
第18面
K=-0.1035,
A2=0.0000E+00,A4=-3.0165E-04,A6=4.9551E-06,A8=-2.7005E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.1697,
A2=0.0000E+00,A4=1.7420E-05,A6=-6.7687E-06,A8=7.0760E-08,A10=0.0000E+00

各種データ
ズーム比 4.96
広角中間望遠
焦点距離 6.04558 13.53353 29.95661
Ｆナンバー 3.9288 4.2737 4.8656
画角 36.8° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.0136 58.0246 58.0135
ＢＦ 0.80009 0.80009 0.80009

d7 0.60348 5.37422 8.66850
d14 9.44247 4.67824 1.37750
d17 5.11648 3.19734 1.25573
d20 4.13795 6.06764 7.99887
d24 2.66593 2.66593 2.66593

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 16.14071
2 8 -4.35163
3 15 18.94768
4 18 10.00503
5 21 -70.71964

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L13 1.525399 1.522577 1.531916 1.537043 1.541302
L12 2.094997 2.084179 2.121419 2.143451 2.162626
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.670838 1.685096(LA)
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L9,L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L8 1.788001 1.782998 1.799634 1.808881 1.816664
L5 1.804000 1.798815 1.816080 1.825698 1.833800
L6 1.772499 1.767798 1.783374 1.791971 1.799174
L4,L10 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040(LB)
L7,L11 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600

次に、各実施例におけるパラメータの値、条件式の値を掲げる。なお、＊＊＊は条件を満足しないことを示している。
実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５
ｆw(広角端) 6.051 6.061 6.203 5.005 6.072
ｆt(望遠端) 29.960 29.957 30.999 24.993 29.955
γ 4.951 4.943 4.997 4.994 4.933
ｙ₁₀ 3.84 3.84 3.84 3.84 3.84
E 10.466 7.906 9.628 10.921 6.278
ｆ12 13.101 10.432 12.669 8.840 10.123
E/ｆ12 0.799 0.758 0.760 1.235 0.620
ｎd(ＬB) 1.88300 1.74320 2.04300 1.80610 1.80610
νd(ＬA) 23.22 23.22 23.22 19.30 23.22
Ｒ_C −17.614 −13.857 14.805 −36.799 −53.668
Δ_ｚA(h) 0.00988 −0.00742 −0.00952 0.12547 0
Δ_ｚＢ(h) −0.00910 −0.00692 0.00500 −0.00871 −0.07001
{Δ_ｚA(h)+Δ_ｚＢ(h)}/2 0.00039 −0.00717 −0.00226 0.05838 −0.03501
Δ_ｚC(h) −0.01246 −0.01047 0.02716 −0.00397 −0.08914
ｈ 4.232 4.221 4.152 5.144 4.208
a 1.693 1.688 1.661 2.058 1.683
θgF(ＬA) 0.6030 0.6477 0.5840 0.5840 0.5840
β(ＬA) 0.6408 0.6855 0.6218 0.6155 0.6155
θhg(ＬA) 0.5379 0.6003 0.5080 0.5080 0.5080
βhg(ＬA) 0.5901 0.6525 0.5602 0.5514 0.5514
νd(ＬB) 40.76 49.34 39.00 40.92 40.92
θgF(ＬB) 0.5669 0.5528 0.5657 0.5703 0.5703
β(ＬB) 0.6333 0.6332 0.6293 0.6370 0.6370
θhg(ＬB) 0.4811 0.4638 0.4772 0.4881 0.4881
βhg(ＬB) 0.5728 0.5748 0.5650 0.5802 0.5802
θgF(ＬA)−θgF(ＬB) 0.0361 0.0949 0.0183 0.0137 0.0137
θhg(ＬA)−θhg(ＬB) 0.0568 0.1365 0.0308 0.0199 0.0199
νd(ＬA)−νd(ＬB) −17.54 −26.12 −15.78 −21.62 −17.70
β_2w −0.691 −0.685 −0.692 −0.640 −0.680
β_34w −0.445 −0.655 −0.529 −0.694 −0.636
β_5w 1.206 1.055 1.120 1.062 0.981
Ｎ_5n−Ｎ_5p 0.65603 0.52558 0.65603 0.65603 0.48697
ν_5p−ν_5n 52.46 13.43 52.46 52.46 35.87
R_G5F −15.820 −362.564 −21.477 81.082 16.080
R_G5R −7.546 −10.605 −6.390 −8.302 −10.593
(R_G5F+R_G5R)/(R_G5F-R_G5R) 0.3541 0.9434 0.5414 1.229 4.854
ｔ１ 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1
ｙ₀₇ 2.688 2.688 2.688 2.688 2.688
tanω_07w 0.4814 0.4803 0.4632 0.5851 0.4960
ｙ₀₇/(fｗ・tanω_07w) 0.9228 0.9234 0.9355 0.9181 0.8925
ｎd(ＬA) 1.63494 1.63494 1.63494 1.67000 1.63494

実施例６実施例７実施例８実施例９
ｆw(広角端) 6.053 6.049 6.047 6.046
ｆt(望遠端) 29.958 29.955 29.959 29.957
γ 4.949 4.952 4.954 4.955
ｙ₁₀ 3.84 3.84 3.84 3.84
E 6.835 8.210 6.593 6.793
ｆ12 10.515 12.792 12.749 12.502
E/ｆ12 0.650 0.642 0.517 0.543
ｎd(ＬB) 1.80610 1.74320 1.74320 1.74320
νd(ＬA) 23.22 23.22 23.22 23.22
Ｒ_C 23.384 −40.158 9.595 9.525
Δ_ｚA(h) 0.00683 0 −0.01681 −0.01403
Δ_ｚＢ(h) −0.00300 −0.03462 0.00598 0.00537
{Δ_ｚA(h)＋Δ_ｚＢ(h)}/2 0.00192 −0.01731 −0.00542 −0.00433
Δ_ｚC(h) −0.00734 −0.08108 −0.02479 −0.04604
ｈ 4.230 4.234 4.238 4.238
a 1.692 1.694 1.695 1.695
θgF(ＬA) 0.6477 0.5945 0.5921 0.5921
β(ＬA) 0.6855 0.6323 0.6299 0.6299
θhg(ＬA) 0.6003 0.5240 0.5215 0.5215
βhg(ＬA) 0.6525 0.5762 0.5737 0.5737
νd(ＬB) 40.92 49.34 49.34 49.34
θgF(ＬB) 0.5703 0.5528 0.5528 0.5528
β(ＬB) 0.6370 0.6332 0.6332 0.6332
θhg(ＬB) 0.4881 0.4638 0.4638 0.4638
βhg(ＬB) 0.5802 0.5748 0.5748 0.5748
θgF(ＬA)−θgF(ＬB) 0.0774 0.0417 0.0393 0.0393
θhg(ＬA)−θhg(ＬB) 0.1122 0.0602 0.0577 0.0577
νd(ＬA)−νd(ＬB) −17.70 −26.12 −26.12 −26.12
β_2w −0.544 −0.325 −0.323 −0.330
β_34w −0.715 −0.608 −0.576 −0.581
β_5w 1.211 1.854 1.968 1.957
Ｎ_5n−Ｎ_5p 0.62720 0.65603 0.56960 0.56960
ν_5p−ν_5n 46.37 52.46 26.85 26.85
R_G5F −7.819 ＊＊＊＊＊＊＊＊＊
R_G5R −7.105 ＊＊＊＊＊＊＊＊＊
(R_G5F+R_G5R)/(R_G5F-R_G5R) 0.04784 ＊＊＊＊＊＊＊＊＊
ｔ１ 0.1 0.1 0.1 0.1
ｙ₀₇ 2.688 2.688 2.688 2.688
tanω_07w 0.4702 0.4882 0.4861 0.4851
ｙ₀₇/(fｗ・tanω_07w) 0.9444 0.9102 0.9145 0.9165
ｎd(ＬA) 1.63494 1.63494 1.63494 1.63494

（実施例１０）
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。

図１９〜図２１に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１９はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２０は同後方斜視図、図２１はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。

撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図２２〜図２４に示す。図２２はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図２３はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２４は図１４の側面図である。図２２〜図２４に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。

ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される。図２２には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２５に示す。図２５（a）は携帯電話４００の正面図、図２５（b）は側面図、図２５（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図２５（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。

ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行うためのものである。

ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。

本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例５にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例６にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例７にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例８にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例８にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例９にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例９にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。デジタルカメラ４０の後方斜視図である。デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。パソコン３００の側面図である。本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。

符号の説明

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ５第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１３各レンズ
ＬＰＦローパスフィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ撮像面
Ｅ観察者の眼球
４０デジタルカメラ
４１撮影光学系
４２撮影用光路
４３ファインダー光学系
４４ファインダー用光路
４５シャッター
４６フラッシュ
４７液晶表示モニター
４８ズームレンズ
４９ＣＣＤ
５０撮像面
５１処理手段
５３ファインダー用対物光学系
５５ポロプリズム
５７視野枠
５９接眼光学系
６６フォーカス用レンズ
６７結像面
１００対物光学系
１０２カバーガラス
１６２電子撮像素子チップ
１６６端子
３００パソコン
３０１キーボード
３０２モニター
３０３撮影光学系
３０４撮影光路
３０５画像
４００携帯電話
４０１マイク部
４０２スピーカ部
４０３入力ダイアル
４０４モニター
４０５撮影光学系
４０６アンテナ
４０７撮影光路

Claims

物体側より順に、
最も物体側に配置され正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、
負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、
正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、
正または負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、
正または負の屈折力を有する第5レンズ群G5と、
を備える結像光学系であって、
広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第1レンズ群G1は固定であり、
広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第2レンズ群G2は像側に移動し、
広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第3レンズ群G3は物体側に移動するか、又は固定であり、
広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第4レンズ群G4は広角端と望遠端の中間位置まで固定であり前記中間位置からは像側に移動するか、前記中間位置までは物体側に移動して前記中間位置からは像側に移動するか、物体側に移動した後像側に移動するか又は物体側に移動し、
広角端から望遠端にかけての変倍時に、前記第5レンズ群G5は固定であり、
該第1レンズ群G1は反射光学素子と、該反射光学素子の像側に配置され正の屈折力を有するレンズ成分C1pと、前記反射光学素子の物体側に配置された負レンズ成分を有し、
該レンズ成分C1pは負レンズＬAと正レンズＬBとが接合され、その接合面が非球面であり、
前記レンズ成分とは、単レンズ又は接合レンズを意味し、
以下の条件式（１）を満足することを特徴とする結像光学系。
０．４＜E／ｆ12＜２．０ …（１）
ここで、
Eは面頂Ct1と面頂Ct2との間の光軸に沿った空気換算距離、
面頂Ct1は前記反射光学素子の反射面よりも物体側にある屈折面のうちで最も負の屈折力の強い面の面頂、
面頂Ct2は前記レンズ成分C1pの接合面の面頂、
ｆ12は前記第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、前記反射光学素子よりも像側にあるすべてのレンズによる合成焦点距離である。ただし、前記反射光学素子が射出面を有し該射出面が屈折力を有する場合は、該射出面を含んだときの合成焦点距離である。
前記負レンズＬAの材質はエネルギー硬化型樹脂であり、前記正レンズＬB上にて直接成形する方式で前記レンズ成分C1pを形成することを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
前記反射光学素子はプリズムであり、媒質の屈折率が１．８以上である請求項１〜２のいずれか一項に記載の結像光学系。
下記条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
１．６０＜ｎd(ＬB)＜２．４ …（２）
ここで、ｎd（ＬB）は前記正レンズＬBのｄ線に対する屈折率である。
条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
３＜νd(ＬA)＜３５ …（３）
ここで、νd（ＬA）は前記負レンズＬAのｄ線に対するアッベ数である。
光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（４）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋Ｋ）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（４）
偏倚量を下記の式（５）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］・・・ …（５）
以下の条件式（６a）または（６b）を満足する請求項１〜５のいずれか一項に記載の結像光学系。
Ｒ_C≦０のとき
Δｚ_C（h）≦（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（６a）
Ｒ_C≧０のとき
Δｚ_C（h）≧（Δｚ_A（h）＋Δｚ_Ｂ（h））／２〈但し、ｈ＝2.5a〉 …（６b）
ここで、
ｚ_Aは前記負レンズＬAの空気接触面の形状であって、式（４）に従う形状、
ｚ_Bは前記正レンズＬBの空気接触面の形状であって、式（４）に従う形状、
ｚ_Cは前記接合面の形状であって、式（４）に従う形状、
Δｚ_Aは前記負レンズＬAの空気接触面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Δｚ_Bは前記正レンズＬBの空気接触面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Δｚ_Cは前記接合面における偏倚量であって、式（５）に従う量、
Ｒ_Cは接合面の近軸曲率半径、
aは以下の（７）式に従う量、
a＝(ｙ₁₀)²・log₁₀γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、
ｙ₁₀ は最大像高、
ｆwは前記結像光学系の広角端における全系の焦点距離
γは前記結像光学系におけるズーム比（望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離）、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０である。
以下の条件を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系。
−１．２＜β_2w＜−０．３ …（１６）
ここで、β2wは前記第2レンズ群G2の広角端における結像倍率であって、広角端における前記結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
以下の条件式（１７）を満足することを特徴とする請求項７に記載の結像光学系。
−１．８＜β_34w＜−０．３ …（１７）
ここで、β_34w は前記第3レンズ群G3と前記第4レンズ群G4の広角端における合成系の結像倍率であって、広角端における前記結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
前記第2レンズ群G2と前記第3レンズ群G3との間に正の屈折力を有する別のレンズ群G31を有し、
以下の条件式（１７−１）を満足することを特徴とする請求項８に記載の結像光学系。
−１．８＜β_34w’＜−０．３ …（１７−１）
ここで、β_34w ’は前記別のレンズ群G31、前記第3レンズ群G3及び前記第4レンズ群G4の広角端における合成系の結像倍率であって、広角端における前記結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
以下の条件式（１８）を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．９５＜β_5W＜２．５ …（１８）
ここで、β_5W は前記第5レンズ群G5の結像倍率であって、広角端における前記結像光学系全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
請求項１〜１０のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、
前記結像光学系がズームレンズであり、
該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（２６）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７＜ｙ₀₇／（ｆｗ・ｔａｎω_07w）＜０．９６ …（２６）
ここで、
ｙ₀₇は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ₁₀としたときｙ₀₇＝０．７ｙ₁₀として表され、
ω_07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ₀₇の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。