JP5289922B2

JP5289922B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置

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Publication number: JP5289922B2
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Inventors: 伸一三原; 要人足立
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Description

本発明は、特に電子撮像光学系に適した薄型でありながら結像性能に優れた結像光学系及びそれを有する電子撮像装置に関するものである。

デジタルカメラは高画素数化（高画質化）や小型薄型化において実用レベルを達成し、機能的にも市場的にも銀塩３５ｍｍフィルムカメラにとって代わってしまった。このため、次なる進化の方向として、さらなる高画素数化および薄型化が求められている。

薄型化の可能性を秘めた先行技術として特開２００５−２６６１２９号公報（特許文献１）記載の光学系がある。これには、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群より構成された結像光学系が提案されている。ここで、第１レンズ群は正レンズ、負レンズの順に接合された１つのレンズ成分からなり、接合面が非球面である。また第２レンズ群は、正レンズ成分と負レンズ成分の順からなる。また、第３レンズ群は、１つのレンズ成分からなる。

また、特開２００７−１５６３８５号公報（特許文献２）には、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群を有する結像光学系が開示されている。ここで、第１レンズ群Ｇ１は１枚の両凹形状の負レンズからなり、第４レンズ群は非球面を有する。また、この結像光学系では、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍と焦点合わせをしている。

特開２００５−２６６１２９号公報特開２００７−１５６３８５号公報

しかしながら、特許文献１記載の光学系では、像面湾曲の指標となるペッツバール和が大きく、軸外収差の補正が不十分である。

また、特許文献２記載の光学系では、色収差の補正が不十分である。

本発明は上記の課題に鑑みてなされたものであり、全長を短くしても像面湾曲や色収差の補正が良好な結像光学系を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明による結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とより構成され、前記第１レンズ群は１つの接合レンズ成分からなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと負レンズの接合からなるレンズ成分と、正の単レンズにて構成されるか、又は、物体側から順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ成分と、両凸形状のレンズ成分にて構成されるか、又は、物体側から順に、正レンズ成分、像側に凹面を向けた負レンズ成分の順で構成され、前記第３レンズ群は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、合焦のために移動可能であり、前記第４レンズ群は非球面を有する１つのレンズ成分からなり、
広角端から望遠端まで変倍する際に、前記第２レンズ群は物体側へのみ移動し、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群は、前記第２レンズ群とは別の移動軌跡を描きながら移動する構成を採用している。そして、さらに以下の条件式（１’）、（２）を満足することが好ましい。
−１．５＜ｆw／ｆ4＜０．０ …（１’）
１．０＜β4w＜２．０ …（２）
ここで、
ｆ4は前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは所定の物点に合焦したときの広角端における全系の焦点距離、
β4wは所定の物点に合焦したときの広角端における前記第４レンズ群の倍率、
前記所定の物点は合焦出来る最も遠い物点であり、
前記レンズ成分とは、単レンズ又は接合レンズを意味する。

また、本発明の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、を有することを特徴としている。

本発明にかかる結像光学系は、像面湾曲や色収差をはじめ各収差を良好に保ちつつ、結像光学系の全長短縮や薄型化を実現することが可能となる、という効果を奏する。特に、高画素数を保ちつつダウンサイジングされた撮像素子に適した結像光学系とすることが出来る。

以下に、本発明にかかる結像光学系をズーム光学系に適用した実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。なお、実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。

第１レンズ群が負の屈折力を有するズーム光学系は、負先行型ズーム光学系と称される。一般的な負先行型ズーム光学系は、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有し変倍の主力となる第２レンズ群と、正の屈折力を有し合焦が可能な第３レンズ群とより構成されている。そして、収差をより良好に補正するために、第３レンズ群の像側に第４レンズ群を設けた構成もある。本実施形態の結像光学系（ズームレンズ）も、この構成に相当する。

本実施形態の結像光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群とから構成されている。ここで、第１レンズ群は１つの接合レンズ成分からなる。また、第３レンズ群は１つのレンズ成分からなり、合焦のために移動可能である。また、第４レンズ群は非球面を有する1つのレンズ成分からなる。

そして、広角端から望遠端まで変倍する際に、第２レンズ群は物体側へのみ移動し、第１レンズ群と第３レンズ群は第２レンズ群とは別の移動軌跡を描きながら移動する。さらに、以下の条件式（１）を満足する。

−１．５＜ｆw／ｆ4＜０．３ …（１）
ここで、
ｆ4は第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは所定の物点に合焦したときの広角端における全系の焦点距離、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

負先行型ズーム光学系全長短縮をさらに進めると、第２レンズ群以降の合成系の共役点間の距離を極力短くすることになる。このため第２レンズ群の正の屈折力が強くなる。すると、正のペッツバール和が著しく増大してしまう。一般的な負先行型ズーム光学系では、第１レンズ群を、物体側から順に負レンズと正レンズの２つの単体レンズで構成する。このとき、負レンズと正レンズは一定距離をおいて配置し、正レンズの屈折率を高くすることで収差を補正する。しかしながら、材料費や加工費が高価である点、第１レンズ群の組み立て要求精度が高い点、薄型化に不向きな点が課題である。そこで、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群を１つの接合レンズ成分のままとし、条件式（１）を満足することでペッツバール和を補正している。

条件式（１）の上限値を上回ると、ペッツバール和の補正が困難となる。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、望遠側での糸巻き型歪曲収差やコマ収差の補正が困難になる。

また、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足すると、より好ましい。
−１．５＜ｆw／ｆ4＜０．０ …（１’）

さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足すると、より一層好ましい。
−１．３＜ｆw／ｆ4＜−０．１ …（１”）

なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”’）を満足するのが最も良い。
−１．３＜ｆw／ｆ4＜−０．４５ …（１”’）

なお、条件式（１）、（１’）、（１”）、又は（１”’）を満たそうとすると、第４レンズ群単独の倍率が高くなる傾向がある。この場合、第１レンズ群から第３レンズ群の合成焦点距離を短くしなくてはならない。すると、諸収差の補正が困難となる。

そこで、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２）を満たすようにするとよい。
１．０＜β4w＜２．０ …（２）
ここで、
β4wは所定の物点に合焦したときの広角端における第４レンズ群の倍率、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

条件式（２）の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差、歪曲収差の補正が困難となる。一方、下限値を下回ると、ペッツバール和が補正困難となる。

なお、条件式（２）を満足するにあたっては、第４レンズ群を極力像面に近づけることが好ましい。近づける範囲（像面近傍の範囲）とは具体的には条件式（ａ）で与えられる範囲と考えるのがよい。
０．０１＜ｄ4iw／（Ｄw＋Ｄt）＜０．０５ …（ａ）
ここで、
ｄ4iwは広角端における第４レンズ群の最も像側の面頂から結像面までの光軸上での距離の空気換算長、
Ｄwは所定の物点に合焦したときの広角端での結像光学系の全長、
Ｄtは所定の物点に合焦したときの望遠端での結像光学系の全長、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

像面近傍では近軸軸上光線高が低いため、そこにある程度強いパワーのレンズ要素を設定しても全系の焦点距離や焦点位置に与える影響は少ない。また、第４レンズ群の屈折力を弱い正からある程度強い負にすると、変倍による射出瞳位置の変動を少なくすることができる。そのため、広角端から望遠端に至るまで、主光線の射出角度の変化が少なくなる。

一般的に、小さなサイズの撮像素子を用いると、シェーディングが生じやすい。しかしながら、本実施形態の結像光学系では、広角端から望遠端に至るまで、主光線の射出角度の変化が少ないので、小さなサイズの撮像素子を用いた場合であっても、シェーディングの発生を防止できるという相乗効果も得られる。なお、シェーディングとは、撮像面に対する入射角が適切でないために起こる翳り現象のことである。

また、本実施形態の結像光学系では、後述の実施例からわかるように、撮像素子の前方（物体側）に、撮像素子用のカバーガラスを配置している。しかしながら、第４レンズ群をカバーガラスとして用いても構わない。あるいは、第４レンズ群の最も像側の面を平面とし、この平面にカバーガラスを接合してもよい。

また、従来の負先行型ズーム光学系では、第１レンズ群と第２レンズ群による残存収差を第３レンズ群に非球面を設けて補正することが多かった。ところが、このようにすると、合焦による収差変動を招きやすかった。

そこで、本実施形態の結像光学系では、第４レンズ群に非球面を導入している。この非球面は、特に、最も物体側の面を非球面に設けるのが好ましい。このように構成すれば、残存収差を第４レンズ群にて補正することができる。また、これにより、第３レンズ群に非球面を設けたとしても、その非球面は、自ら（第３レンズ群）が発生する収差を補正する程度の非球面にすることができる。そのため、合焦による収差変動を小さく抑えることが出来る。

なお、第４レンズ群は単レンズにて構成してもよい。このような構成は、結像光学系の薄型化にとって好ましい。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（３）、（４）を満足するとよい。
１．３５＜ｎ4＜１．６５ …（３）
３０＜ν4＜１００ …（４）
ここで、
ｎ4は第４レンズ群の単レンズを構成する媒質のｄ線に対する屈折率、
ν4は第４レンズ群の単レンズを構成する媒質のアッベ数である。

条件式（３）の上限値を上回ると、ペッツバール和の補正が困難となる。一方、下限値を下回ると、コマ収差、非点収差、歪曲収差が発生しやすい。また、条件式（４）の下限値を下回るか、又は、上限値を上回っても倍率色収差が大きくなりやすい。

また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群の接合レンズ成分は負レンズＬ_1Nと正レンズＬ_1Pを有し、負レンズＬ_1Nと正レンズＬ_1Pが物体側からこの順に接合されているのがよい。この様にすると、一般的な負先行型ズーム光学系（負レンズと正レンズが分離）に比べて、光学系の薄型化を実現できる。また、第２レンズ群の前側焦点位置が短くてすむ。このため第２レンズ群のパワーを上げやすく全長短縮に効果的である。

また、本実施形態の結像光学系では、こういう場合、分散の大きく異なる透明材質を接合しその負レンズＬ_1Nと正レンズＬ_1Pの接合面Ｓ_Cを非球面とするのが好ましい。このような接合レンズ成分を第１レンズ群に用いると、一般的な負先行型ズーム光学系に比べて、広角端における色コマ、倍率色収差の像高に関する高次成分（色の歪曲収差）の補正について、著しい効果を得ることができる。なお、接合面Ｓ_Cを形成している媒質の屈折率差は０．１２以下にしたほうがよい。このようにすると、基準波長におけるザイデル収差に悪影響を及ぼすことを抑えることができる。

一方、接合面Ｓ_Cを非球面化しない場合は、接合面Ｓ_Cを形成している媒質の屈折率差を０．２以上とした方がよい。なお、屈折率差を０．３以上にすればより好ましく、０．４以上あるいは０．５以上ならばよりいっそう好ましい。しかし、０．７を超えると第１レンズ群のパワーの確保が困難となる。この場合、全長短縮に支障をきたしやすくなるか、又は色収差の補正が困難となる。

また、本実施形態の結像光学系は、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（５）で表した場合、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（５）
以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
０．０５≦｜ｚ_C（ｈ_C）−ｚ_B（ｈ_B）｜／ｔp≦０．９６ …（６）
ここで、
ｚ_B（ｈ）は正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_C（ｈ）は接合面Ｓ_Cの形状であって、式(５)に従う形状、
ｔpは正レンズＬ_1Pの光軸上での厚みであり、
ｈ_B =2.5ａ、ｈ_C=2.5ａであり、
aは以下の条件式（７）に従う量、
a＝(ｙ₁₀ )² ・log₁₀ γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、
ｙ₁₀は最大像高、
γは所定の物点に合焦したときのズーム比、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

なお、ズーム比は、望遠端での全系焦点距離／広角端での全系焦点距離、最大像高は、本実施形態の結像光学系の結像位置近傍に電子撮像素子を配置したとき、この電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）において中心から最も遠い点までの距離である。

条件式（６）の下限値を下回ると、色収差の補正が不十分になりやすい。一方、上限値を上回ると、正レンズＬ_1Pを薄く加工しようとすると周辺部の縁肉確保が困難になる。

また、条件式（６）に代えて、次の条件式（６’）を満足するのがより望ましい。
０．１５≦｜ｚ_C（ｈ_C）−ｚ_B（ｈ_B）｜／ｔp≦０．９３（６’）
さらに、条件式（６）に代えて、次の条件式（６”）を満足すると最高に良い。
０．２５≦｜ｚ_C（ｈ_C）−ｚ_B（ｈ_B）｜／ｔp≦０．９０（６”）

なお、負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_A、正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_B、接合面Ｓ_C、のいずれかが球面であってもかまわない。

また、本実施形態の結像光学系は、光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（５）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（５）
偏倚量を下記の式（８）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］ …（８）
以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
−０．０７０≦［Δｚ_C（ｈ_C）−｛Δｚ_A（ｈ_A）＋Δｚ_B（ｈ_B）｝／２］／ｆw
≦０．１００ …（９）
ここで、
ｚ_A（ｈ）は前記負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_Aの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_B（ｈ）は前記正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_C（ｈ）は前記接合面Ｓ_Cの形状であって、式(５)に従う形状、
Δｚ_A（ｈ）は前記負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_Aにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
Δｚ_B（ｈ）は前記正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
Δｚ_C（ｈ）は前記接合面Ｓ_Cにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
ｈ_A =3.0ａ、ｈ_B=2.5ａ、ｈ_C =2.5ａであり、
aは以下の条件式（７）に従う量、
a＝(ｙ₁₀ )² ・log₁₀ γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、ｙ₁₀ は最大像高、
γは所定の物点に合焦したときのズーム比、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０、である。

非球面の偏倚量の度合いが大きすぎると、却って高次の色収差が大きくなりやすいよって、条件式（９）の上限値を上回らず、かつ、下限とを下回らないことが好ましい。

なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足すると、より好ましい。
−０．０５０≦［Δｚ_C（ｈ_C）−｛Δｚ_A（ｈ_A）＋Δｚ_B（ｈ_B）｝／２］／ｆw≦
０．０７５ …（９’）

さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足すると、より一層好ましい。
−０．０３５≦［Δｚ_C（ｈ_C）−｛Δｚ_A（ｈ_A）＋Δｚ_B（ｈ_B）｝／２］／ｆw≦
０．０５５ …（９”）

ここで、負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_A、正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_B、接合面Ｓ_C、のいずれかが球面であってもかまわない。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
−０．６＜（ｒ11＋ｒ13）／（ｒ11−ｒ13）＜５ …（１０）
ここで、
ｒ11は第１レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、
ｒ13は第１レンズ群の最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

条件式（１０）は、第１レンズ群の接合レンズ成分の形状に関する条件式である。本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群を１つのレンズ成分のみで構成している。この場合、歪曲収差と非点収差（あるいはコマ収差）を同時に満たすことは困難である。一方、デジタルカメラの場合、画像処理により歪曲収差を容易に補正出来るが、その補正量が大きいほど画面周辺部の解像度が低下しやすい。したがって、ある程度以上の歪曲収差は許容できない。

条件式（１０）の下限値を下回ると、広角端における樽型歪曲収差が大きくなりやすい。大きく発生した歪曲を画像処理にて補正すると、補正後の画像において周辺部の解像度が劣化する。一方、上限値を上回ると、非点収差（あるいはコマ収差）の補正が困難となる。

なお、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０’）を満足すると、より好ましい。
０．１＜（ｒ11＋ｒ13）／（ｒ11−ｒ13）＜４ …（１０’）
さらに、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８＜（ｒ11＋ｒ13）／（ｒ11−ｒ13）＜３ …（１０”）

ところで、色収差補正はたとえばＣ線とＦ線の２波長についての軸上色消しと倍率色消し、そして色コマや倍率色収差の像高に関する高次成分（色の歪曲収差）など色収差の高次成分のみでは不十分である。また、他の波長、特にＦ線に対するｇ線、ｈ線など短波長の色消しも結像画像の鮮鋭度あるいは色にじみの除去という点で重要である。

そこで、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１１）を満足するとよい。
｜（θgFp−θgFn）／（νdp−νdn）｜＜０．００４５ …（１１）
ここで、
θgFpは正レンズＬ_1Pの部分分散比（ｎg_1P−ｎF_1P)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
θgFnは負レンズＬ_1Nの部分分散比（ｎg_1N−ｎF_1N)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
νdpは正レンズＬ_1Pのアッベ数（ｎd_1P−1)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
νdpは負レンズＬ_1Nのアッベ数（ｎd_1N−1)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
ｎd_1P、ｎC_1P、ｎF_1P、ｎg_1Pは、各々正レンズＬ_1Pのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
ｎd_1N、ｎC_1N、ｎF_1N、ｎg_1Nは、各々負レンズＬ_1Nのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率を表す。

条件式（１１）は、第１レンズ群を構成するレンズ材料（媒質）の光学特性についての条件式である。条件式（１１）の上限値を上回ると、Ｃ線とＦ線の２波長についての色消しが出来たとしても、ｇ線の色消しは十分に行ないにくい。そのため、撮像で得た画像において鮮鋭度が低下しやすい。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１２）を満足するとよい。
｜（θhgp−θhgn）／（νdp−νdn）｜＜０．００６０ …（１２）
ここで、
θhgpは正レンズＬ_1Pの部分分散比（ｎh_1P−ｎg_1P)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
θhgnは負レンズＬ_1Nの部分分散比（ｎh_1N−ｎg_1N)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
ｎh_1Pは正レンズＬ_1Pのｈ線に対する屈折率、
ｎh_1Nは負レンズＬ_1Nのｈ線に対する屈折率を表す。

条件式（１２）の上限値を上回ると、Ｃ線とＦ線の２波長についての色消しが出来たとしても、ｈ線の色消しは十分に行いにくい。そのため、撮像で得た画像において紫の色にじみが発生しやすい。

また、接合レンズは、複合レンズであることが望ましい。複合レンズは、第二のレンズ表面に第一のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料（例えばエネルギー硬化型透明樹脂など）を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズの一方の面上にて直接成形させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。

なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第二のレンズには、第一のレンズを成形する前にあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第二のレンズの少なくとも接合側の面をあらかじめ非球面にて構成することで、これまで困難であった接合面の非球面化が容易に行える。

後述する本実施形態の結像光学系の実施例のうち、実施例１乃至実施例４及び実施例６では、第１レンズ群の接合レンズ成分に関して、負レンズ要素にガラス材料、正レンズ要素に樹脂（特にエネルギー硬化型樹脂）を用いている。これらの接合レンズ成分は、上記の方式により加工するのが望ましい。

また、接合レンズを複合レンズにする場合、第二のレンズ表面に第一のレンズとしてガラスを密着成形させてもよい。ガラスは樹脂に比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第一のレンズ材料の特性としては、第二のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。なお、第二のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第二のレンズの少なくとも接合側の面をあらかじめ非球面にて構成することで、これまで困難であった接合面の非球面化が容易に行える。

後述する本実施形態の結像光学系の実施例のうち、実施例５では、第１レンズ群の接合レンズ成分に関して、負レンズ要素に高転移点のガラスあるいはセラミックス材料、正レンズ要素に低転移点のガラス材料（転移点の差は100度以上が好ましく、後述の実施例では前者が506度で後者が350度）を用いている。これらの接合レンズ成分は、上記の方式により加工するのが望ましい。

次に、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１３）を満足することが好ましい。
−０．５５＜β234w＜−０．２５ …（１３）
ここで、β234wは所定の物点に合焦したときの広角端における第２レンズ群、第３レンズ群及び第４レンズ群の合成倍率、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群とそれ以降のレンズ群が変倍系となる。条件式（１３）は、これらの変倍系の倍率についての条件式である。条件式（１３）の上限値を上回ると、全長の短縮が行いにくい。一方、下限値を下回ると第１レンズ群にパワーがつきすぎ、軸外収差の補正が困難となる。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１４）、（１５）を満足することが好ましい。
１．０＜ｆ2／ｆw＜２．０ …（１４）
−０．０５＜（Ｄw−Ｄt）／（Ｄw＋Ｄt）＜０．０５ …（１５）
ここで、
ｆ2は第２レンズ群の合成焦点距離、
Ｄwは所定の物点に合焦したときの広角端における光学全長（最も物体側の面頂位置から結像面までの距離）、
Ｄtは所定の物点に合焦したときの望遠端における光学全長（最も物体側の面頂位置から結像面までの距離）、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群が変倍の主力となる。条件式（１４）の上限値を上回ると、全長を短くすることが困難となる。一方、下限値を下回ると、隣接するレンズ群と干渉しやすくなるか球面収差、コマ収差の補正が困難となる。

また、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群は、物体側から順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ成分と、両凸形状のレンズ成分にて構成することが好ましい。あるいは、第２レンズ群は、物体側から順に、正レンズと負レンズの接合からなるレンズ成分と、正の単レンズにて構成することが好ましい。その理由は以下のとおりである。

３群構成の負先行型ズーム光学系を基本構成とすると、本実施形態の結像光学系は、第３レンズ群と結像面との間に第４レンズ群を挿入した構成ということができる。ここで、第４レンズ群を挿入する関係上、全長を伸ばさぬようにパワーや主点位置など近軸配置を保った状態で、第２レンズ群と第３レンズ群を物体側にシフトする必要がある。

以下、その方法を説明する。
第１レンズ群の像側主点と第２レンズ群の物体側主点の間隔Ｌは以下のように表される。
Ｌ＝（１−β１）×ｆ１＋｛１−（１／β２）｝×ｆ２
ここで、
β１は第１レンズ群の倍率、
β２は第２レンズ群の倍率、
ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２は第２レンズ群の焦点距離、
である。

広角側から望遠側にズーミングすることはβ２を負側に大きくすることに相当し、また、負先行型のズーム光学系はｆ２が正であるため、Ｌが最も小さくなるのは望遠端になる。
そこで、一般の負先行型のズーム光学系では、望遠端において第１レンズ群と第２レンズ群の間で干渉（衝突）が生じないように、あるいは、逆に２つのレンズ群の間に無駄な空きスペースが生じないように、負の第１レンズ群を２つのレンズ成分、あるいは、３つのレンズ成分で構成して、正の第２レンズ群を物体側から、正レンズ成分、負レンズ成分の順で構成している。

ところが、本実施形態の結像光学系のように、負の第１レンズ群を１つのレンズ成分で構成すると、第１レンズ群と第２レンズ群の間に空きスペースができてしまう。そこで、本実施形態の結像光学系では、この空きスペースを第２レンズ群の像側に移動させ、新たなレンズ群の挿入のための空きスペースを第２レンズ群の像側に形成している。そのため、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群の構成を、物体側から順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ成分と、両凸形状のレンズ成分で構成している。このような構成をとることにより、第２レンズ群全体が前記一般的な例よりも第１レンズ群側に位置する。すなわち、第２レンズ群の物体側面と像側面の位置が、第２レンズ群の主点位置に対して第１レンズ群側に比較的寄ったところに位置する。これにより、第２レンズ群の物体側に無駄な空きスペースはなくなり、代わりに像側に空きスペースを形成することができる。その結果、この空きスペースに新たなレンズ群を配置することができる。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１６）を満足するとよい。
０．５＜ｒ23／ｒ21＜１．５ …（１６）
ここで、
ｒ21は第２レンズ群の物体側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ23は第２レンズ群の物体側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

条件式（１６）の上限値を上回ると、球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合面における偏心敏感度の緩和の効果が少ない。一方、条件式（１６）の下限値を下回ると、球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。

なお、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６’）を満足すると、より好ましい。
０．６＜ｒ23／ｒ21＜１．３ …（１６’）
さらに、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６”）を満足すると、より一層好ましい。
０．７＜ｒ23／ｒ21＜１．１ …（１６”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１７）、（１８）を満足するとよい。
０．０＜（ｒ21＋ｒ23）／ｒ22＜１．３ …（１７）
−１．０＜（ｒ24＋ｒ25）／（ｒ24−ｒ25）＜１．０ …（１８）
ここで、
ｒ22は第２レンズ群の物体側レンズ成分におけるの接合面の曲率半径、
ｒ24は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ25は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

条件式（１７）の上限値を上回ると、特に広角側の軸上色収差が補正不足になりやすい。一方、下限値を下回ると、球面収差やコマ収差あるいは非点収差の補正がしにくい。

条件式（１８）は、第２レンズ群像側レンズ成分の形状ファクターに関する規定である。条件式（１８）の下限値を下回ると、第２群の空気間隔ｄ₂₂ を薄くしやすいが、コマ収差あるいは非点収差の補正が困難になる。条件式（１８）の上限値を上回ると、第２群の両レンズ成分周縁部の干渉で軸上距離が大きくなりがちになる。そのため、沈胴厚を薄くするのが難しくなる。

なお、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７’）を満足すると、より好ましい。
０．３＜（ｒ21＋ｒ23）／ｒ22＜１．２ …（１７’）
さらに、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６＜（ｒ21＋ｒ23）／ｒ22＜１．１ …（１７”）

なお、条件式（１８）に代えて、次の条件式（１８’）を満足すると、より好ましい。
−０．９＜（ｒ24＋ｒ25）／（ｒ24−ｒ25）＜０．７ …（１８’）
さらに、条件式（１８）に代えて、次の条件式（１８”）を満足すると、より一層好ましい。
−０．８＜（ｒ24＋ｒ25）／（ｒ24−ｒ25）＜０．４ …（１８”）

ところで、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズ成分、像側に凹面を向けた負レンズ成分の順で構成することも可能である。この場合は、特に、負レンズ成分は物体側から順に正レンズ要素と負レンズ要素の貼り合わせとするのが良い。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（ｂ）、（ｃ）のいずれかをみたすとよい。
０．２＜ｒ’25／ｒ’23＜０．９ …（ｂ）
−０．４＜（ｒ’23＋ｒ’25）／ｒ’24＜０．６ …（ｃ）
ここで、
ｒ’23は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ’24は第２レンズ群の像側レンズ成分における接合面の曲率半径、
ｒ’25は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

条件式（ｂ）の上限値を上回ると、球面収差・コマ収差・非点収差の補正には有利だが、接合による偏心敏感度の緩和の効果が少ない。一方、条件式（ｂ）の下限値を下回ると、球面収差・コマ収差・非点収差の補正が困難になりやすい。

条件式（ｃ）の上限値を上回ると、特に広角側の軸上色収差が補正不足になりやすい。一方、条件式（ｃ）の下限値を下回ると、球面収差やコマ収差あるいは非点収差の補正がしにくい。

なお、条件式（ｂ）に代えて、次の条件式（ｂ’）を満足すると、より好ましい。
０．３＜ｒ’25／ｒ’23＜０．８ …（ｂ’）
さらに、条件式（ｂ）に代えて、次の条件式（ｂ”）を満足すると、より一層好ましい。
０．４＜ｒ’25／ｒ’23＜０．７ …（ｂ”）

なお、条件式（ｃ）に代えて、次の条件式（ｃ’）を満足すると、より好ましい。
−０．２＜（ｒ’23＋ｒ’25）／ｒ’24＜０．６ …（ｃ’）
さらに、条件式（ｃ）に代えて、次の条件式（ｃ”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０＜（ｒ’23＋ｒ’25）／ｒ’24＜０．６ …（ｃ”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１９）を満足するとよい。
１．０＜β34t／β34w＜１．７ …（１９）
ここで、
β34wは所定の物点に合焦したときの広角端における第３レンズ群と第４レンズ群の合成倍率、
β34tは所定の物点に合焦したときの望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群の合成倍率、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

条件式（１９）の上限値を上回ると、第１レンズ群、第２レンズ群における収差補正の負担を軽減できるが、倍率色収差の変倍による変動が大きくなりやすい。一方、条件式（１９）の下限値を下回ると、全長や第１レンズ群の径が大きくなるので、光学系が大型化を招きやすい。

なお、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９’）を満足すると、より好ましい。
１．１＜β34t ／ β34w＜１．７ …（１９’）
さらに、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９”）を満足すると、より一層好ましい。
１．２＜β34t ／ β34w＜１．７ …（１９”）

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２０）、（２１）を満足するとよい。
０＜ｆw ／ｆ34w＜０．６ …（２０）
０．２＜−ｆ4 ／ｆ3＜６ …（２１）
ここで、
ｆ34wは所定の物点に合焦したときの広角端における第３レンズ群と４レンズ群の合成焦点距離、
ｆ3は所定の物点に合焦したときの広角端における第３レンズ群の焦点距離、
ｆ4は所定の物点に合焦したときの広角端における第４レンズ群の焦点距離、
所定の物点は合焦出来る最も遠い物点である。

変倍系を構成する後群（第３レンズ群と第４レンズ群）は、軸外収差補正の観点から正の屈折力とするのが良いが、ペッツバール和補正の点では好ましくない。したがって、条件式（２０）と（２１）は同時に満たすとよい。条件式（２０）、（２１）の上限値を上回ると、ペッツバール和が正の大きな値になりやすい。一方、条件式（２０）、（２１）の下限値を下回ると、コマ収差あるいは非点収差の変倍時の変動が大きくなりやすい。

なお、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０’）を満足すると、より好ましい。
０＜ｆw ／ｆ34w＜０．４５ …（２０’）
さらに、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０”）を満足すると、より一層好ましい。
０＜ｆw ／ｆ34w＜０．３ …（２０”）

なお、条件式（２１）に代えて、次の条件式（２１’）を満足すると、より好ましい。
０．２＜−ｆ4 ／ｆ3＜３．５ …（２１’）
さらに、条件式（２１）に代えて、次の条件式（２１”）を満足すると、より一層好ましい。
０．２＜−ｆ4 ／ｆ3＜１．６ …（２１”）

また、本実施形態の結像光学系は、第３レンズ群を１つのレンズ成分のみで構成するのが良い。単レンズのみで構成するとなお良い。このようにすると、光学系をより薄型化できる。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
０．３＜ｒ31／ｒ25＜３ …（２２）
ここで、
ｒ25は第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
ｒ31は第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

光学系を沈胴させる際には、レンズ群間の隣接するレンズ面の曲率半径は近い方がデッドスペースを生まない。条件式（２２）の上限値を上回るか、又は、下限値を下回ると光学系を沈胴したときの厚みを薄くすることが困難となる。

また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（２３）を満足することが好ましい。
０．４＜ｒ32／ｒ41＜１．４ …（２３）
ここで、
ｒ32は第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
ｒ41は第４レンズ群の最も物体側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。

条件式（２３）の上限値を上回るか、又は、下限値を下回ると、光学系を沈胴したときの厚みを薄くすることが困難となる。

また、本実施形態の結像光学系では、第３レンズ群の最も物体側の面頂は、広角端における第２レンズ群の最も像側の面頂位置よりも常に像側に位置するようにしたほうが好ましい。

フォーカスは第３レンズ群にて行うのが好ましい。この場合、第２レンズ群は変倍時に移動し、第３レンズ群は変倍時とフォーカス時に移動することになる。ここで、ズームおよびフォーカスアクチュエーターの小型化を考慮すると、第２レンズ群の移動スペースと第３レンズ群の移動スペースは重ならない方がよい。また、第３レンズ群が第２レンズ群の近くまで移動をすると、第２レンズ群の変倍への寄与度を打ち消したり、変倍による色収差補正の変動が大きくなりやすい。したがって、第３レンズ群の最も物体側の面頂は、広角端における第２レンズ群の最も像側の面頂位置よりも常に像側に位置するようにしたほうが好ましい。

また、本実施形態の結像光学系では、絞り開口に最も近いレンズ面を第２レンズ群の最も物体側の面とするのが好ましい。変倍時、変倍によるＦ値の変化も問題になりやすい。ここで、Ｆ値を決めるのは絞り開口である。そこで、上記のようにすると、Ｆ値の変化が少なくなる。

次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有している。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、ＬＰＦはローパスフィルター、ＣＧはカバーガラス、Ｉは電子撮像素子の撮像面を示している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズと、両凸正レンズＬ５と、で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凹負レンズＬ７で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

広角端から望遠端へと変倍する際には、第１レンズ群Ｇ１は、像側へ移動した後に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２の接合面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ３の物体側の面と、負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ５の物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズＬ７の物体側の面、の８面に設けられている。

次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２の接合面、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ３の物体側の面と、負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、両凸正レンズＬ５の物体側の面、第３群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズＬ７の物体側の面、の８面に設けられている。

次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４を有している。

次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、全体で正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第３レンズ群Ｇ３は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、両凹負レンズＬ６で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面と、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２の接合面、第２レンズ群Ｇ２の負メニスカスレンズＬ３の両面と、両凸正レンズＬ４の両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ５の像側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凹負レンズＬ６の物体側の面、の９面に設けられている。

次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有している。

第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、両凹負レンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、両凸正レンズＬ３と、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５との接合レンズと、で構成されており、全体で正の屈折力を有している。

第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７で構成されており、全体で負の屈折力を有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ３の両面、第３群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ７の物体側の面、の６面に設けられている。

次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。

図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。

実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有している。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズＬ１の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ２の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ３の両面、第３レンズ群Ｇ３の正メニスカスレンズＬ６の像側の面、第４レンズ群Ｇ４の負メニスカスレンズＬ７の物体側の面、の６面に設けられている。

次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、＊は非球面を示している。

また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式（Ｉ）で表される。
ｚ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］＋Ａ４ｙ⁴＋Ａ６ｙ⁶＋Ａ８ｙ⁸＋Ａ１０ｙ¹⁰ …（Ｉ）
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。

数値実施例１
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* 8.5026 0.6000 1.53071 55.69 2.694
2* 2.1971 0.5000 1.63387 23.38 2.045
3* 2.5878 可変 2.000
4(絞り) ∞ -0.0989 0.852
5* 1.5161 0.5000 1.53071 55.69 0.869
6 3.2620 0.1000 1.63387 23.38 0.859
7* 1.4924 0.5282 0.850
8* 3.1393 0.7000 1.53071 55.69 1.101
9 -6.2747 可変 1.202
10 -5.2682 1.0000 1.53071 55.69 1.364
11* -2.1837 可変 1.537
12* -2.5564 0.4000 1.53071 55.69 1.689
13 1590.4624 0.2000 1.916
14 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 1.993
15 ∞ 可変 2.092
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=4.0028
A2=0.0000E+00,A4=-1.1370E-02,A6=5.5851E-04,A8=-6.0457E-06,A10=0.0000E+00
第２面
K=-0.1905
A2=0.0000E+00,A4=1.3525E-02,A6=-1.1424E-02,A8=1.1420E-03,A10=0.0000E+00
第３面
K=-0.0960
A2=0.0000E+00,A4=-1.9989E-02,A6=-1.3814E-03,A8=2.5507E-04,A10=0.0000E+00
第５面
K=-2.9771
A2=0.0000E+00,A4=4.3512E-02,A6=-1.6218E-02,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-8.4636E-02,A6=1.1205E-02,A8=-1.9411E-02,A10=0.0000E+00
第８面
K=-0.2959
A2=0.0000E+00,A4=-2.4094E-02,A6=-4.7430E-04,A8=-1.8561E-03,A10=0.0000E+00
第１１面
K=-2.2427
A2=0.0000E+00,A4=-7.8393E-03,A6=5.2420E-04,A8=-4.2770E-05,A10=0.0000E+00
第１２面
K=-1.5737

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 3.21529 5.21096 8.49737
Ｆｎｏ． 2.8000 3.5710 4.9593
２ω(°) 77.0° 46.4° 29.1°
像高 2.250 2.250 2.250
レンズ全長 12.5027 11.6539 12.2010
ＢＦ 0.31811 0.31815 0.31765
d3 4.55940 1.95683 0.50075
d9 0.69384 2.86599 5.75829
d11 2.10201 1.68368 0.79505
d15 0.31811 0.31815 0.31765

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -8.15531
2 4 4.48702
3 10 6.31766
4 12 -4.80880

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2,L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L1,L3,L5,L6,L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768

数値実施例２
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* 11.9285 0.6000 1.48749 70.23 2.603
2* 2.1229 0.4000 1.63387 23.38 1.949
3* 2.4985 可変 1.900
4(絞り) ∞ -0.1006 0.852
5* 1.4744 0.5000 1.53071 55.69 0.864
6 3.6242 0.1000 1.63387 23.38 0.822
7* 1.4702 0.5211 0.800
8* 2.9167 0.7000 1.53071 55.69 0.900
9 -6.9978 可変 1.026
10 -5.5014 0.9000 1.53071 55.69 1.219
11* -2.2031 可変 1.391
12* -2.5245 0.4000 1.53071 55.69 1.657
13 2898.4750 0.2000 1.907
14 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 1.996
15 ∞ 可変 2.107
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=4.0067
A2=0.0000E+00,A4=-1.0996E-02,A6=7.9874E-04,A8=-9.6596E-06,A10=0.0000E+00
第２面
K=-0.2340
A2=0.0000E+00,A4=-1.0294E-03,A6=-9.1702E-03,A8=1.2784E-03,A10=0.0000E+00
第３面
K=-0.0900
A2=0.0000E+00,A4=-2.1661E-02,A6=-1.7442E-03,A8=4.6140E-04,A10=0.0000E+00
第５面
K=-2.8754
A2=0.0000E+00,A4=3.6798E-02,A6=-1.3732E-02,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.0439E-01,A6=1.5871E-02,A8=-2.0184E-02,A10=0.0000E+00
第８面
K=-0.3013
A2=0.0000E+00,A4=-3.0387E-02,A6=-2.0499E-03,A8=-1.4035E-03,A10=0.0000E+00
第１１面
K=-2.3743
A2=0.0000E+00,A4=-8.1979E-03,A6=7.4444E-04,A8=-6.2238E-05,A10=0.0000E+00
第１２面
K=-1.7555

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 3.21310 5.21317 8.49616
Ｆｎｏ． 2.8000 3.6183 5.0500
２ω(°) 77.0° 46.4° 29.1°
像高 2.250 2.250 2.250
レンズ全長 11.8029 11.4187 12.2426
ＢＦ 0.31857 0.31856 0.31823
d3 4.06134 1.79429 0.49852
d9 0.69508 3.01778 6.01020
d11 2.10742 1.66759 0.79513
d15 0.31857 0.31856 0.31823

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -7.45825
2 4 4.37990
3 10 6.32574
4 12 -4.75242

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2,L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L3,L5,L6,L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.487490 1.485344 1.492285 1.495964 1.498983

数値実施例３
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* 11.0778 0.6000 1.48749 70.23 2.484
2* 2.0762 0.4000 1.63387 23.38 1.859
3* 2.4441 可変 1.800
4(絞り) ∞ -0.1007 0.876
5* 1.4617 0.5000 1.53071 55.69 0.889
6 4.0227 0.1000 1.63387 23.38 0.852
7* 1.4488 0.4458 0.831
8* 3.7770 0.7000 1.74320 49.34 0.900
9 -11.6433 可変 1.025
10 -6.3244 0.9000 1.53071 55.69 1.227
11* -2.2852 可変 1.399
12* -2.9817 0.4000 1.53071 55.69 1.695
13 4387.4018 0.2000 1.922
14 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 2.007
15 ∞ 可変 2.114
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=4.0063
A2=0.0000E+00,A4=-1.1576E-02,A6=8.3869E-04,A8=-7.0337E-06,A10=0.0000E+00
第２面
K=-0.2695
A2=0.0000E+00,A4=2.7897E-04,A6=-1.0745E-02,A8=1.6887E-03,A10=0.0000E+00
第３面
K=-0.0896
A2=0.0000E+00,A4=-2.2372E-02,A6=-2.3166E-03,A8=6.3363E-04,A10=0.0000E+00
第５面
K=-2.7639
A2=0.0000E+00,A4=3.4158E-02,A6=-1.4938E-02,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第７面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.0725E-01,A6=8.8637E-03,A8=-2.3989E-02,A10=0.0000E+00
第８面
K=-0.2757
A2=0.0000E+00,A4=-2.0655E-02,A6=-2.8481E-03,A8=-4.9408E-03,A10=0.0000E+00
第１１面
K=-2.4884
A2=0.0000E+00,A4=-7.9658E-03,A6=6.7559E-04,A8=-5.4115E-05,A10=0.0000E+00
第１２面
K=-1.7439

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 3.21274 5.21545 8.49566
Ｆｎｏ． 2.6664 3.4954 4.9000
２ω(°) 77.0° 46.2° 29.1°
像高 2.250 2.250 2.250
レンズ全長 11.5026 11.4095 12.3754
ＢＦ 0.31840 0.31819 0.31743
d3 3.84488 1.74737 0.49850
d9 0.69533 3.16771 6.21872
d11 2.09893 1.63108 0.79564
d15 0.31840 0.31819 0.31743

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -7.44648
2 4 4.38301
3 10 6.25840
4 12 -5.61437

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2,L4 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L3,L6,L7 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L1 1.487490 1.485344 1.492285 1.495964 1.498983
L5 1.743198 1.738653 1.753716 1.762047 1.769040

数値実施例４
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* 13.6772 0.6000 1.53071 55.69 2.715
2* 2.6296 0.5000 1.63387 23.38 2.095
3* 3.0916 可変 2.000
4(絞り) ∞ -0.0962 0.852
5* 2.4133 0.6892 1.63259 23.27 0.844
6* 1.2886 0.2054 0.891
7* 1.8724 0.8301 1.53071 55.69 0.977
8* -3.6942 可変 1.110
9 -6.5652 1.0000 1.53071 55.69 1.299
10* -2.3968 可変 1.469
11* -2.5139 0.4000 1.53071 55.69 1.673
12 1943.1013 0.2000 1.899
13 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 1.978
14 ∞ 可変 2.083
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=4.0072
A2=0.0000E+00,A4=-8.4176E-03,A6=6.0152E-04,A8=-9.5239E-06,A10=0.0000E+00
第２面
K=-0.2123
A2=0.0000E+00,A4=5.9345E-03,A6=-6.9656E-03,A8=8.9529E-04,A10=0.0000E+00
第３面
K=-0.0963
A2=0.0000E+00,A4=-1.5661E-02,A6=-6.1079E-04,A8=2.5551E-04,A10=0.0000E+00
第５面
K=-3.0798
A2=0.0000E+00,A4=-5.8494E-02,A6=-1.3279E-03,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第６面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-2.0496E-01,A6=-4.6932E-03,A8=-3.5456E-02,A10=0.0000E+00
第７面
K=-0.3207
A2=0.0000E+00,A4=-5.2269E-02,A6=1.9460E-02,A8=-4.1231E-02,A10=0.0000E+00
第８面
K=-0.0871
A2=0.0000E+00,A4=7.0844E-03,A6=3.6181E-02,A8=-2.3660E-02,A10=0.0000E+00
第１０面
K=-2.4635*
A2=0.0000E+00,A4=-4.7892E-03,A6=1.7045E-04,A8=-9.9897E-06,A10=0.0000E+00
第１１面
K=-1.8390

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 3.20817 5.20791 8.49756
Ｆｎｏ． 2.8000 3.5710 4.9593
２ω(°) 77.2° 46.6° 29.1°
像高 2.250 2.250 2.250
レンズ全長 12.5013 12.1303 12.7263
ＢＦ 0.31908 0.31892 0.31949
d3 4.40441 1.99042 0.49719
d8 0.70238 3.32890 6.38409
d10 2.34699 1.76365 0.79712
d14 0.31908 0.31892 0.31949

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -8.36013
2 4 4.67639
3 9 6.56688
4 11 -4.73050

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.633870 1.626381 1.653490 1.671610 1.688826
L1,L4,L5,L6 1.530710 1.527870 1.537400 1.542740 1.547272
L3 1.632590 1.624940 1.652120 1.669410 1.685501
L7 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768

数値実施例５
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* -8.7248 0.5100 1.58313 59.38 3.555
2 11.5405 0.7000 2.10223 16.77 3.221
3* 19.0000 可変 3.100
4(絞り) ∞ -0.2000 1.490
5* 5.5575 1.2500 1.76802 49.24 1.591
6* -8.8354 0.2000 1.565
7 6.8330 0.9000 1.88300 40.76 1.559
8 100.0000 0.4000 1.84666 23.78 1.489
9 2.8989 可変 1.300
10 -116.1817 1.7000 1.81474 37.03 2.800
11* -7.2698 可変 3.033
12* -8.5000 0.5000 1.52542 55.78 3.000
13 -25.0000 0.2000 3.000
14 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 2.796
15 ∞ 可変 2.820
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=-2.7964
A2=0.0000E+00,A4=4.9527E-04,A6=-1.2914E-05,A8=2.0317E-07,A10=0.0000E+00
第３面
K=-2.1642
A2=0.0000E+00,A4=3.5782E-04,A6=3.4794E-06,A8=-3.6399E-08,A10=0.0000E+00
第５面
K=-0.1501
A2=0.0000E+00,A4=-5.4199E-03,A6=-1.9877E-04,A8=-2.6909E-04,A10=0.0000E+00
第６面
K=0.3537
A2=0.0000E+00,A4=-3.7764E-03,A6=-3.1581E-04,A8=-1.7462E-040.0000E+00
第１１面
K=3.0398
A2=0.0000E+00,A4=2.8242E-03,A6=-2.6491E-04,A8=2.1346E-05,A10=0.0000E+00
第１２面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=7.5456E-03,A6=-1.7255E-03,A8=8.6189E-05,A10=0.0000E+00

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 5.01624 8.40472 14.09420
Ｆｎｏ． 2.8438 3.7587 5.1698
２ω(°) 65.0° 36.4° 21.8°
像高 2.800 2.800 2.800
レンズ全長 19.9454 18.3063 19.6102
ＢＦ 0.38444 0.38807 0.39522
d3 8.22258 3.78587 0.80000
d9 2.60434 5.76071 10.16598
d11 2.17407 1.81161 1.68900
d13 0.20000 0.20000 0.20000
d15 0.38444 0.38807 0.39522

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -12.41453
2 4 6.99570
3 10 9.45225
4 12 -24.76996

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 2.102230 2.084080 2.149790 2.193956 2.236910
L6 1.814740 1.808250 1.830250 1.843045 1.854169
L3 1.768020 1.763310 1.778910 1.787509 1.794710
L1 1.583126 1.580139 1.589960 1.595296 1.599721
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294
L7 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

数値実施例６
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd 有効半径
物面 ∞ ∞
1* -9.3178 0.5100 1.48749 70.23 3.720
2 8.3000 0.4693 1.63494 23.22 3.254
3* 14.2906 可変 3.200U
4(絞り) ∞ -0.2000 1.520U
5* 4.1436 1.2500 1.76802 49.24 1.591U
6* -33.5907 0.2000 1.565U
7 6.4435 0.9000 1.88300 40.76 1.559U
8 55.9101 0.4000 1.84666 23.78 1.489U
9 2.9099 可変 1.300U
10 -86.6892 1.7000 1.80610 40.92 3.000U
11* -6.8390 可変 3.033U
12* -10.0000 0.5000 1.52542 55.78 2.800U
13 -26.0000 0.2000 3.000U
14 ∞ 0.4000 1.51633 64.14 3.000U
15 ∞ 可変 3.000U
像面 ∞

非球面データ
第１面
K=-1.0096
A2=0.0000E+00,A4=0.0000E+00,A6=4.3950E-05,A8=-9.9585E-07,A10=0.0000E+00
第３面
K=-1.8372
A2=0.0000E+00,A4=-1.5697E-04,A6=5.5163E-05,A8=6.1396E-08,A10=0.0000E+00
第５面
K=-2.3593
A2=0.0000E+00,A4=3.7665E-03,A6=1.8088E-04,A8=6.4600E-05,A10=0.0000E+00
第６面
K=-15.7369
A2=0.0000E+00,A4=2.2973E-03,A6=3.5664E-04,A8=8.2212E-05,A10=0.0000E+00
第１１面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=5.9653E-04,A6=-1.1878E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第１２面
K=0.
A2=0.0000E+00,A4=-1.7882E-03,A6=3.1137E-05,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 4.99998 8.78989 14.33392
Ｆｎｏ． 2.8179 3.8485 5.1499
２ω(°) 65.2° 34.8° 21.4°
像高 2.800 2.800 2.800
レンズ全長 20.0042 18.3461 19.8114
ＢＦ 0.38121 0.37995 0.37987
d3 8.59361 3.79827 0.80000
d9 2.60000 6.10474 10.32345
d11 2.10000 1.73380 1.97877
d13 0.20000 0.20000 0.20000
d15 0.38121 0.37995 0.37987

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -12.51583
2 4 7.05598
3 10 9.12400
4 12 -31.26416

〔硝材屈折率テーブル〕・・・本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.768020 1.763310 1.778910 1.787509 1.794710
L2 1.634940 1.627290 1.654640 1.672908 1.689875
L8 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L1 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L4 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L5 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294
L7 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

次に、各実施例における条件式の値を掲げる。
実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５実施例６
ｆw(広角端) 3.215 3.213 3.213 3.208 5.016 5.000
ｆs(中間) 5.211 5.213 5.215 5.208 8.405 8.790
ｆt(望遠端) 8.497 8.496 8.496 8.498 14.094 14.334
半画角(広角端)・DT込み
38.5° 38.5° 38.5° 38.5° 32.5° 32.6°
半画角(中間)・DT込み
23.2° 23.2° 23.1° 23.3° 18.2° 17.4°
半画角(望遠端)・DT込み
14.6° 14.6° 14.6° 14.6° 10.9° 10.7°
γ(=ｆt/fw) 2.643 2.644 2.644 2.649 2.810 2.867
ｙ10 2.25 2.25 2.25 2.25 2.80 2.80
ｆ4(=１/φ4) -4.809 -4.752 -5.614 -4.731 -24.770 -31.264
ｆw/ｆ4 -0.6686 -0.6761 -0.5722 -0.6782 -0.2025 -0.1599
β4w 1.217 1.220 1.186 1.221 1.055 1.044
ｄ4iw/(Ｄw＋Ｄt)
0.03165 0.03253 0.03277 0.03103 0.02144 0.02122
ｎ4 1.53071 1.53071 1.53071 1.53071 1.52542 1.52542
ν4 55.69 55.69 55.69 55.69 55.78 55.78
a=(ｙ10)2・log10γ/ｆw
0.6647 0.6653 0.6653 0.6677 0.7013 0.7172
hA=3.0a 1.9939 1.9960 1.9960 2.0029 2.1039 2.1517
hB=2.5a 1.6616 1.6633 1.6633 1.6691 1.7532 1.7931
hC=2.5a 1.6616 1.6633 1.6633 1.6691 1.7532 1.7931
zB(hB) 0.42874 0.44901 0.45979 0.36556 0.08417 0.11234
zC(hC) 0.65419 0.62708 0.64432 0.52950 0.13395 0.19600
|zC(hC)-zB(hB)|/ｔp
0.45090 0.44518 0.46133 0.32788 0.07111 0.17827
ΔzC(hC) -0.10541 -0.17670 -0.18928 -0.06813 0 0
ΔzA(hA) -0.13067 -0.12134 -0.12599 -0.09573 0.01876 0.00734
ΔzB(hB) -0.17518 -0.18509 -0.19348 -0.12371 0.00311 -0.00060
(ΔzA(hA)+ΔzB(hB))/2
-0.15293 -0.15322 -0.15974 -0.10972 0.01094 0.00337
[ΔzC (hC)-{ΔzA (hA)+ΔzB(hB)}/2]/ｆw
0.01478 -0.00731 -0.00920 0.01296 -0.00218 -0.00067
(ｒ11+ｒ13)/(ｒ11-ｒ13)
1.8750 1.5299 1.5662 1.5841 -0.3706 -0.2106
θgFp 0.6684 0.6684 0.6684 0.6684 0.6721 0.6679
θgFn 0.5603 0.5302 0.5302 0.5603 0.5438 0.5302
θhgp 0.6351 0.6351 0.6351 0.6351 0.6537 0.6203
θhgn 0.4756 0.4351 0.4351 0.4756 0.4501 0.4351
νdp-νdn -32.31 -46.85 -46.85 -32.31 -42.61 -47.01
(θgFp-θgFn)/(νdp-νdn)
-3.346e-3 -2.950e-3 -2.950e-3 -3.346e-3 -3.011e-3 -2.929e-3
(θhgp-θhgn)/(νdp-νdn)
-4.936e-3 -4.269e-3 -4.269e-3 -4.936e-3 -4.7782e-3 -3.940e-3
β234w -0.3943 -0.4308 -0.4314 -0.3837 -0.4041 -0.3995
ｆ2 4.4863 4.3802 4.3821 4.6773 6.9957 7.0560
ｆ2/ｆw 1.3955 1.3631 1.3643 1.4577 1.3947 1.4112
Ｄw+Ｄt 24.7037 24.0455 23.8780 25.2276 39.5556 39.8156
Ｄw-Ｄt 0.3017 -0.4397 -0.8728 -0.2250 0.3352 0.1928
(Ｄw-Ｄt)/(Ｄw+Ｄt)
0.01221 -0.01829 -0.03655 -0.00892 0.00847 0.00484
ｒ23/ｒ21 0.9844 0.9972 0.9912 0.7759 ――― ―――
(ｒ21+ｒ23)/ｒ22
0.9223 0.8125 0.7235 ――― ――― ―――
(ｒ24+ｒ25)/(ｒ24-ｒ25)
-0.3331 -0.4116 -0.5101 -0.3273 ――― ―――
ｒ'25/ｒ'23 ――― ――― ――― ――― 0.4242 0.4516
(ｒ'23+ｒ'25)/ｒ'24
――― ――― ――― ――― 0.0973 0.1673
β34t/β34w 1.3463 1.3527 1.3631 1.4178 1.0767 1.0204
ｆw/ｆ34w 0.01882 0.01876 0.10489 0.01695 0.36976 0.41986
ｆ4/ｆ3 -0.7612 -0.7513 -0.8971 -0.7204 -2.6205 -3.4266
ｒ31/ｒ25 0.8396 0.7862 0.5432 1.7772 ――― ―――
ｒ32/ｒ41 0.8542 0.8727 0.7664 0.9534 ――― ―――

さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。なお、ここで図示されている光学系は、一般的に用いられている光学系の例である。上記の実施例の結像光学系と置き換えることで、本発明の結像光学系を備えた撮影装置を実現できる。

図１３〜図１５に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１３はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１４は同後方斜視図、図１５はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。

撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。

このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図１６〜図１８に示す。図１６はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図１７はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図１８は図１６の側面図である。図１６〜図１８に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。

ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。

この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される。図１６には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図１９に示す。図１９（a）は携帯電話４００の正面図、図１９（b）は側面図、図１９（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図１９（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。

ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。

ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。

鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。

本発明の実施例１にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例２にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例３にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例４にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例５にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明の実施例６にかかるズームレンズの（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（a）は広角端、（b）は中間、（c）は望遠端での状態を示している。本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図である。デジタルカメラ４０の後方斜視図である。デジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図である。パソコン３００の撮影光学系３０３の断面図である。パソコン３００の側面図である。本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、（a）は携帯電話４００の正面図、（b）は側面図、（c）は撮影光学系４０５の断面図である。

符号の説明

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｌ１〜Ｌ７各レンズ
ＬＰＦローパスフィルタ
ＣＧカバーガラス
Ｉ撮像面
Ｅ観察者の眼球
４０デジタルカメラ
４１撮影光学系
４２撮影用光路
４３ファインダー光学系
４４ファインダー用光路
４５シャッター
４６フラッシュ
４７液晶表示モニター
４８ズームレンズ
４９ＣＣＤ
５０撮像面
５１処理手段
５３ファインダー用対物光学系
５５ポロプリズム
５７視野枠
５９接眼光学系
６６フォーカス用レンズ
６７結像面
１００対物光学系
１０２カバーガラス
１６２電子撮像素子チップ
１６６端子
３００パソコン
３０１キーボード
３０２モニター
３０３撮影光学系
３０４撮影光路
３０５画像
４００携帯電話
４０１マイク部
４０２スピーカ部
４０３入力ダイアル
４０４モニター
４０５撮影光学系
４０６アンテナ
４０７撮影光路

Claims

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とより構成され、
前記第１レンズ群は１つの接合レンズ成分からなり、
前記第２レンズ群は、
物体側から順に、正レンズと負レンズの接合からなるレンズ成分と、正の単レンズにて構成されるか、又は、
物体側から順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ成分と、両凸形状のレンズ成分にて構成されるか、又は、
物体側から順に、正レンズ成分、像側に凹面を向けた負レンズ成分の順で構成され、
前記第３レンズ群は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、合焦のために移動可能であり、
前記第４レンズ群は非球面を有する１つのレンズ成分からなり、
広角端から望遠端まで変倍する際に、前記第２レンズ群は物体側へのみ移動し、
前記第１レンズ群と前記第３レンズ群は、前記第２レンズ群とは別の移動軌跡を描きながら移動し、
以下の条件式（１’）、（２）を満足することを特徴とする結像光学系。
−１．５＜ｆw／ｆ4＜０．０ …（１’）
１．０＜β4w＜２．０ …（２）
ここで、
ｆ4は前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは所定の物点に合焦したときの広角端における全系の焦点距離、
β4wは所定の物点に合焦したときの広角端における前記第４レンズ群の倍率、
前記所定の物点は合焦出来る最も遠い物点であり、
前記レンズ成分とは、単レンズ又は接合レンズを意味する。
前記第４レンズ群は負の屈折力を有する単レンズにて構成され、
該単レンズは、最も物体側の面が凹面でかつ非球面であり
以下の条件式（３）、（４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
１．３５＜ｎ4＜１．６５ …（３）
３０＜ν4＜１００ …（４）
ここで、
ｎ4は前記第４レンズ群の単レンズを構成する媒質のｄ線に対する屈折率、
ν4は前記第４レンズ群の単レンズを構成する媒質のアッベ数である。
前記第１レンズ群の接合レンズ成分は負レンズＬ_1Nと正レンズＬ_1Pを有し、
前記負レンズＬ_1Nと前記正レンズＬ_1Pが、物体側からこの順に接合されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の結像光学系。
前記第１レンズ群の前記負レンズＬ_1Nと前記正レンズＬ_1Pの接合面Ｓ_Cが非球面であることを特徴とする請求項３に記載の結像光学系。
光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（５）で表した場合、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（５）
以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項３又は請求項４に記載の結像光学系。
０．０５≦｜ｚ_C（ｈ_C）−ｚ_B（ｈ_B）｜／ｔp≦０．９６ …（６）
ここで、
ｚ_B（ｈ）は前記正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_C（ｈ）は前記接合面Ｓ_Cの形状であって、式(５)に従う形状、
ｔpは前記正レンズＬ_1Pの光軸上での厚みであり、
ｈ_B=2.5ａ、ｈ_C=2.5ａであり、
ａは以下の条件式（７）に従う量、
a＝(ｙ₁₀ )² ・log₁₀ γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、
ｙ₁₀ は最大像高、
γは前記所定の物点に合焦したときのズーム比、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０である。
光軸方向をｚ、光軸に垂直な方向をｈとする座標軸とし、Ｒを球面成分の光軸上における曲率半径、ｋを円錐定数、Ａ_４，Ａ_６，Ａ_８，Ａ_１０・・・を非球面係数として、非球面の形状を下記の式（５）で表すと共に、
z＝h²／R［１＋｛１−（１＋k）h²／R²｝^1/2］
＋Ａ₄h⁴＋Ａ₆h⁶＋Ａ₈h⁸＋Ａ₁₀h¹⁰＋・・・ …（５）
偏倚量を下記の式（８）で表した場合、
Δz＝ｚ−h²／R［１＋｛１−h²／R²｝^1/2］ …（８）
以下の条件式（９）を満足することを特徴とする請求項３又は請求項４に記載の結像光学系。
−０．０７０≦［Δｚ_C（ｈ_C）−｛Δｚ_A（ｈ_A）＋Δｚ_B（ｈ_B）｝／２］／ｆw
≦０．１００ …（９）
ここで、
ｚ_A（ｈ）は前記負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_Aの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_B（ｈ）は前記正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bの形状であって、式(５)に従う形状、
ｚ_C（ｈ）は前記接合面Ｓ_Cの形状であって、式(５)に従う形状、
Δｚ_A（ｈ）は前記負レンズＬ_1Nの空気接触面Ｓ_Aにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
Δｚ_B（ｈ）は前記正レンズＬ_1Pの空気接触面Ｓ_Bにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
Δｚ_C（ｈ）は前記接合面Ｓ_Cにおける偏倚量であって、式（８）に従う量、
ｈ_A=3.0ａ、ｈ_B=2.5ａ、ｈ_C =2.5ａであり、
ａは以下の条件式（７）に従う量、
a＝(ｙ₁₀ )² ・log₁₀ γ／ｆw …（７）
また、式（７）において、ｙ₁₀は最大像高、
γは前記所定の物点に合焦したときのズーム比、
また、各面の面頂を原点とするため、常にｚ（０）＝０である。
以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．６＜（ｒ11＋ｒ13）／（ｒ11−ｒ13）＜５ …（１０）
ここで、
ｒ11は前記第１レンズ群の最も物体側の面の光軸近傍における曲率半径、
ｒ13は前記第１レンズ群の最も像側の面の光軸近傍における曲率半径である。
以下の条件式（１１）を満足することを特徴とする請求項３から請求項７のいずれか一項に記載の結像光学系。
｜（θgFp−θgFn）／（νdp−νdn）｜＜０．００４５ …（１１）
ここで、
θgFpは前記正レンズＬ_1Pの部分分散比（ｎg_1P−ｎF_1P)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
θgFnは前記負レンズＬ_1Nの部分分散比（ｎg_1N−ｎF_1N)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
νdpは前記正レンズＬ_1Pのアッベ数（ｎd_1P−1)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
νdnは前記負レンズＬ_1Nのアッベ数（ｎd_1N−1)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
ｎd_1P、ｎC_1P、ｎF_1P、ｎg_1Pは、各々前記正レンズＬ_1Pのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率、
ｎd_1N、ｎC_1N、ｎF_1N、ｎg_1Nは、各々前記負レンズＬ_1Nのｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線に対する屈折率を表す。
以下の条件式（１２）を満足することを特徴とする請求項８に記載の結像光学系。
｜（θhgp−θhgn）／（νdp−νdn）｜＜０．００６０ …（１２）
ここで、
θhgpは前記正レンズＬ_1Pの部分分散比（ｎh_1P−ｎg_1P)／（ｎF_1P−ｎC_1P）、
θhgnは前記負レンズＬ_1Nの部分分散比（ｎh_1N−ｎg_1N)／（ｎF_1N−ｎC_1N）、
ｎh_1Pは前記正レンズＬ_1Pのｈ線に対する屈折率、
ｎh_1Nは前記負レンズＬ_1Nのｈ線に対する屈折率、
をそれぞれ表す。
以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．５５＜β234w＜−０．２５ …（１３）
ここで、β234wは前記所定の物点に合焦したときの広角端における前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群の合成倍率である。
以下の条件式（１４）、（１５）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の結像光学系。
１．０＜ｆ2／ｆw＜２．０ …（１４）
−０．０５＜（Ｄw−Ｄt）／（Ｄw＋Ｄt）＜０．０５ …（１５）
ここで、
ｆ2は前記第２レンズ群の合成焦点距離、
Ｄwは前記所定の物点に合焦したときの広角端における光学全長（最も物体側の面頂位置から結像面までの距離）、
Ｄtは前記所定の物点に合焦したときの望遠端における光学全長（最も物体側の面頂位置から結像面までの距離）である。
以下の条件式（１６）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．５＜ｒ23／ｒ21＜１．５ …（１６）
ここで、
ｒ21は前記第２レンズ群の物体側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ23は前記第２レンズ群の物体側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。
以下の条件式（１７）、（１８）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．０＜（ｒ21＋ｒ23）／ｒ _２２＜１．３ …（１７）
−１．０＜（ｒ24＋ｒ25）／（ｒ24−ｒ25）＜１．０ …（１８）
ここで、
ｒ22は前記第２レンズ群の物体側レンズ成分における接合面の曲率半径、
ｒ24は前記第２レンズ群の像側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ25は前記第２レンズ群の像側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。
以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の結像光学系。
１．０＜β34t／β34w＜１．７ …（１９）
ここで、
β34wは前記所定の物点に合焦したときの広角端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の合成倍率、
β34tは前記所定の物点に合焦したときの望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の合成倍率である。
以下の条件式（２０）、（２１）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の結像光学系。
０＜ｆw／ｆ34w＜０．６ …（２０）
０．２＜−ｆ4／ｆ _３＜６ …（２１）
ここで、
ｆ34は前記所定の物点に合焦したときの広角端における第３レンズ群と前記第４レンズ群の合成焦点距離、
ｆ3は前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ4は前記第４レンズ群の焦点距離である。
以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．３＜ｒ31／ｒ25＜３ …（２２）
ここで、
ｒ25は前記第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
ｒ31は前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。
以下の条件式（２３）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．４＜ｒ32／ｒ41＜１．４ …（２３）
ここで、
ｒ32は前記第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
ｒ41は前記第４レンズ群の最も物体側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。
前記第３レンズ群の最も物体側の面頂は、広角端における前記第２レンズ群の最も像側の面頂位置よりも常に像側に位置することを特徴とする請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の結像光学系。
以下の条件式（ｃ）を満足することを特徴とする請求項１から請求項１８のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．４＜（ｒ’23＋ｒ’25）／ｒ’24＜０．６ …（ｃ）
ここで、
ｒ’23は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も物体側の面の曲率半径、
ｒ’24は第２レンズ群の像側レンズ成分における接合面の曲率半径、
ｒ’25は第２レンズ群の像側レンズ成分における最も像側の面の曲率半径であって、いずれも光軸近傍における曲率半径である。
請求項１から請求項１９のいずれか一項に記載の結像光学系と、
電子撮像素子と、
を有することを特徴とする電子撮像装置。