JP2008129458A - ズーム光学系を有する電子撮像装置 - Google Patents
ズーム光学系を有する電子撮像装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008129458A JP2008129458A JP2006316192A JP2006316192A JP2008129458A JP 2008129458 A JP2008129458 A JP 2008129458A JP 2006316192 A JP2006316192 A JP 2006316192A JP 2006316192 A JP2006316192 A JP 2006316192A JP 2008129458 A JP2008129458 A JP 2008129458A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- lens group
- optical system
- zoom optical
- line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1445—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative
Abstract
【解決手段】最も物体側のレンズ群G1が、空気接触面が何れも非球面である両凹形状の1つの負レンズ成分からなり広角端〜望遠端の変倍時に最初に像側に移動して光軸上を往復移動するズーム光学系と、電子撮像素子を有し、ズーム光学系を通じて結像され電子撮像素子で撮像された画像データを電気的に加工出力可能な電子撮像装置で、ズーム光学系が略無限遠物点合焦時に次式を満たす。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94
但し、電子撮像素子の有効撮像面内で中心から最も遠い点までの距離をy10としたときy07=0.7y10、ω07wは広角端での撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは広角端でのズーム光学系全系の焦点距離。
【選択図】図1
Description
光学系を大口径比化した場合、特に非点収差の補正に関しては厳しく求められる。しかしながら、特許文献3に記載のズーム光学系は、明るい光学系にすると、収差補正、特に非点収差の補正が急速に困難となるという問題があった。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94 …(4)
但し、y07は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7y10で表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは広角端における前記ズーム光学系全系の焦点距離である。
で表した場合、次の条件式(6)を満足するのが好ましい。
0.1≦|zAR(h)−zAC(h)|/tp≦0.96 …(6)
但し、zACは前記正レンズLAPにおける接合側の面の形状、zARは前記正レンズLAPにおける空気接触側の面の形状であって、いずれも上記式(5)に従う形状であり、hは広角端における前記ズーム光学系全系の焦点距離をfwとしたときh=0.7fwで表され、tpは前記正レンズLAPの光軸上の厚みであり、また、常にz(0)=0である。
で表した場合、次の条件式(8),(9)を満足し、
−50≦kAF≦10 …(8)
−20≦kAR≦20 …(9)
且つ、次の条件式(10)を満足するのが好ましい。
−8≦zAF(h)/zAR(h)≦2 …(10)
θgFp=αp×νdp+βp(但し、αp=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、前記正レンズLAPのνdpとθgFpが、次の条件式(11)の下限値であるときの直線、及び該条件式(11)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれるのが好ましい。
0.6400<βp<0.9000 …(11)
3<νdp<27 …(12)
但し、θgFpは前記正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。
θhgp=αhgp×νdp+βhgp(但し、αhgp=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、前記正レンズLAPのνdpとθhgpが、次の条件式(13)の下限値であるときの直線、及び該条件式(13)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれるのが好ましい。
0.5700<βhgp<0.9500 …(13)
3<νdp<27 …(12)
但し、θhgpは前記正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。
0.08≦θgFp−θgFn≦0.50 …(14)
但し、θgFpは前記正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgFnは前記負レンズLANの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。
0.09≦θhgp−θhgn≦0.60 …(15)
但し、θhgpは前記正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhgnは前記負レンズLANの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。
νdp−νdn≦−30 …(16)
但し、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νdnは前記負レンズLANのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率である。
1.50≦ndp≦1.85 …(17)
0.2≦dCD/fw≦1.2 …(18)
但し、fwは広角端における前記ズーム光学系全系の焦点距離である。
本発明のズーム光学系を有する電子撮像装置は、最も物体側のレンズ群Aが、空気接触面がいずれも非球面である両凹形状の1つの負レンズ成分からなり、広角端から望遠端まで変倍する際にレンズ群Aが最初に像側に移動するようにして光軸上を往復移動するズーム光学系と、ズーム光学系の結像位置近傍に電子撮像素子を有し、ズーム光学系を通じて結像された像を電子撮像素子で撮像し、電子撮像素子で撮像した画像データを電気的に加工してその形状を変化させた画像データとして出力することが可能な電子撮像装置である。そして、ズーム光学系がほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式(4)を満足する。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94 …(4)
但し、y07は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7y10で表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。
無限遠物体を仮に歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、次式(2)
f=y/tanω …(2)
が成立する。
但し、yは像点の光軸からの高さ、fは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
一方、光学系において、広角端近傍の状態のときのみ樽型歪曲収差を許容した場合は、次式(3)
f>y/tanω …(3)
となる。
つまり、ωとyとを一定の値とするならば、広角端の焦点距離fは長くてよいこととなり、その分、収差補正、特に非点収差の補正が容易になる。また、通常は、レンズ群Aに相当するレンズ群を2成分以上で構成しているが、その理由は、歪曲収差と非点収差の補正を両立させるためである。これに対して、本発明の撮像装置に用いるズーム光学系では、歪曲収差の発生をある程度許容している。すなわち、歪曲収差と非点収差の補正の両立を行う必要がないため、非点収差の補正がより容易に行える。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94 …(4)
但し、y07は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7y10で表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。
一方、条件式(4)の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。
条件式(4)を満足することにより非点収差が良好に補正し易くなり、ズーム光学系の大口径比化(例えば、広角端でF/2.8よりも明るくすること)が可能となる。また、第1レンズ群を1つのレンズ成分から構成しているので、ズーム光学系の薄型化も両立できる。
0.75<y07/(fw・tanω07w)<0.93 …(4')
さらに、条件式(4)に代えて、次の条件式(4")を満足すると、より一層好ましい。
0.80<y07/(fw・tanω07w)<0.92 …(4")
特に、正レンズLAPの光学材料としては、樹脂などの有機材料、たとえばエネルギー硬化型樹脂を用いるのが良い。このような光学材料を用いれば、正レンズLAPを出来る限り薄く加工(形成)することができる。すなわち、正レンズLAPの光学材料としてエネルギー硬化型樹脂を用いて、この正レンズLAPを負レンズLAN上に直接成形する。このようにすれば、正レンズLAPを薄くすることができる。エネルギー硬化型樹脂としては、例えば、紫外線硬化型樹脂がある。
また、その場合、樹脂の耐久性を考慮して、レンズ群Aの接合レンズ成分は、物体側から負レンズLAN、正レンズLAPの順の貼り合わせとしたほうが良い。
で表した場合、次の条件式(6)を満足するのが好ましい。
0.1≦|zAR(h)−zAC(h)|/tp≦0.96 …(6)
但し、zACは正レンズLAPにおける接合側の面の形状、zARは正レンズLAPにおける空気接触側の面の形状であって、いずれも上記式(5)に従う形状であり、hは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離をfwとしたときh=0.7fwで表され、tpは正レンズLAPの光軸上の厚みであり、また、常にz(0)=0である。
0.3≦|zAR(h)−zAC(h)|/tp≦0.94 …(6')
さらに、上記条件式(6) に代えて、次の条件式(6")を満足すると最高に良い。
0.5≦|zAR(h)−zAC(h)|/tp≦0.92 …(6")
0.3≦tp/tn≦1.3 …(7)
つまり、非球面の形状を上記式(5)で表した場合、次の条件式(8),(9)を満足し、
−50≦kAF≦10 …(8)
−20≦kAR≦20 …(9)
且つ、次の条件式(10)を満足すると良い。
−8≦zAF(h)/zAR(h)≦2 …(10)
但し、kAFはレンズ群Aにおける最も物体側の面に関するk値、kARはレンズ群Aにおける最も像側の面に関するk値で、いずれも上記式(5)におけるk値であり、zAFはレンズ群Aにおける最も物体側の面の形状、zARはレンズ群Aにおける最も像側の面の形状であり、hは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離をfwとしたときh=0.7fwで表される。
−4≦zAF(h)/zAR(h)≦0 …(10')
さらに、上記条件式(10) に代えて、次の条件式(10")を満足すると最高に良い。
−2≦zAF(h)/zAR(h)≦−0.3 …(10")
即ち、横軸をνdp、及び縦軸をθgFpとする直交座標系において、
θgFp=αp×νdp+βp(但し、αp=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、正レンズLAPのνdpとθgFpが、次の条件式(11)の下限値であるときの直線、及び該条件式(11)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにしている。
0.6400<βp<0.9000 …(11)
3<νdp<27 …(12)
但し、θgFpは正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、νdpは正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。
一方、条件式(11)の上限値を上回ると、光学系を大口径比化した場合に、二次スペクトルが補正過剰となる。そのため、条件式(11)の下限値を下回った場合と同様に、撮像した被写体の画像において鮮鋭さを確保し難い。
0.6800<βp<0.8700 …(11')
さらに、条件式(11)に代えて、次の条件式(11")を満足すると、より一層好ましい。
0.6900<βp<0.8200 …(11")
θhgp=αhgp×νdp+βhgp(但し、αhgp=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、正レンズLAPのνdpとθhgpが、次の条件式(13)の下限値であるときの直線、及び該条件式(13)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにするのが好ましい。
0.5700<βhgp<0.9500 …(13)
3<νdp<27 …(12)
但し、θhgpは正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdpは正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。
一方、条件式(13)の上限値を上回ると、光学系を大口径比化した場合に、二次スペクトルによる色収差、つまりF線とC線で色消しをした場合のh線の色収差補正が過剰になる。そのため、光学系で被写体を撮像した場合、撮像した被写体の画像において紫の色フレア、色にじみが発生し易い。
0.6200<βhgp<0.9200 …(13')
さらに、条件式(13)に代えて、次の条件式(3")を満足すると、より一層好ましい。
0.6500<βhgp<0.8700 …(13")
0.08≦θgFp−θgFn≦0.50 …(14)
但し、θgFpは正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgFnは負レンズLANの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。
0.10≦θgFp−θgFn≦0.40 …(14')
さらに、上記条件式(14)に代えて、次の条件式(14")を満足すると最高に良い。
0.12≦θgFp−θgFn≦0.30 …(14")
0.09≦θhgp−θhgn≦0.60 …(15)
但し、θhgpは正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhgnは負レンズLANの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。
0.12≦θhgp−θhgn≦0.50 …(15')
さらに、上記条件式(15)に代えて、次の条件式(15")を満足すると最高に良い。
0.15≦θhgp−θhgn≦0.40 …(15")
νdp−νdn≦−30 …(16)
但し、νdpは正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νdnは負レンズLANのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率である。
νdp−νdn≦−40 …(16')
さらに、上記条件式(16)に代えて、次の条件式(16")を満足すると最高に良い。
νdp−νdn≦−50 …(16")
一般にズームレンズにおいては、レンズ構成をシンプルにしようとするほど、望遠側と広角側での倍率色収差の同時補正が困難となる。そこで、最も物体側のレンズ群の接合面を非球面とすれば、広角側のみ倍率色収差をコントロールすることが出来るので、同時補正が容易になる。
1.50≦ndp≦1.85 …(17)
1.55≦ndp≦1.80 …(17')
さらに、上記条件式(17)に代えて、次の条件式(17")を満足すると最高に良い。
1.57≦ndp≦1.77 …(17")
そこで、ズーム光学系においては、色収差や非点収差の補正を良好に行うために、レンズ群Bを、2つのレンズ成分か、又は単レンズ成分と接合レンズ成分か、又は3枚のレンズにて構成している。ここで、レンズ群Bは、正の屈折力を有し、物体側から順に、正の単レンズ成分B1と、正レンズ、負レンズの順の接合レンズ成分B2から構成するのが好ましい。あるいは、レンズ群Bは、正の屈折力を有し、正の単レンズ成分B1と、正レンズ、負レンズ、負レンズの順の接合レンズ成分B2から構成するのが好ましい。
また、色収差の面からも、レンズ成分B1とレンズ成分B2のすべての負レンズのアッベ数(d線でのアッベ数)の平均値AVEνd2Nは25以下(かつ、出来れば10以上)とするのが良い。
0.2≦dCD/fw≦1.2 …(18)
但し、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。
0.25≦dCD/fw≦0.9 …(18')
さらに、上記条件式(18)に代えて、次の条件式(18")を満足すると最高に良い。
0.3≦dCD/fw≦0.6 …(18")
a.レンズ群Cは負レンズのみ、レンズ群Dは正レンズのみから構成する。
b.レンズ群C、レンズ群Dそれぞれの最も物体側の光軸上曲率半径をRCF、RDFとし、最も像側の光軸上曲率半径をRCR、RDRとしたとき、レンズ群C、レンズ群Dが次の条件式(19),(20)を満足するように構成する。
−1.5≦(RCF+RCR)/(RCF−RCR)≦1.5 …(19)
0.0≦(RDF+RDR)/(RDF−RDR)≦1.5 …(20)
このようにすることで、鏡筒沈胴時のレンズ群B、レンズ群C、レンズ群D間のデッドスペースを極力少なくすることができる。
−1.2≦(RCF+RCR)/(RCF−RCR)≦1.2 …(19')
0.3≦(RDF+RDR)/(RDF−RDR)≦1.2 …(20')
さらに、上記条件式(19),(20) に代えて、次の条件式(19"),(20")を満足すると最高に良い。
−1.0≦(RCF+RCR)/(RCF−RCR)≦1.0 …(19")
0.6≦(RDF+RDR)/(RDF−RDR)≦1.0 …(20")
また、この場合、レンズ群Cが正レンズのみからなることが好ましい。
また、1枚のレンズの屈折力を2枚のレンズに分担させることもできる。この場合、実施例にはないが、4つのレンズ群のうち少なくとも1つのレンズ群で、レンズを1枚増やすことができる。最大の場合は、第1レンズ群を3枚のレンズで構成し、第2レンズ群を5枚のレンズで構成し、第3レンズ群を2枚のレンズで構成し、第4レンズ群も2枚のレンズで構成することになる。なお、2枚のレンズは接合レンズであっても、各々が分離した単レンズであっても良い。(例えば、第1レンズ群を、2枚接合レンズと単レンズ、あるいは3枚接合レンズで構成することができる。)
このように、ズーム光学系は、第1レンズ群を2〜3枚のレンズ、第2レンズ群を3〜5枚のレンズ、第3レンズ群を1〜2枚のレンズ、第4レンズ群を1〜2枚のレンズで構成することができる。
レンズを1枚増やすことにより収差補正に使えるレンズが増えるので、収差を良好に補正した状態で大口径化が容易になる。また、2つのレンズの各々の曲率半径を大きくできるので、レンズの厚みもそれほど増えない。よって、光学系が大型になることもない。
図1は本発明の実施例1にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図2は図1のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図1中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は最初に像側に移動して第4レンズ群G4との間隔を狭めた後物体側に移動するようにして光軸上を往復移動し、第4レンズ群G4は光軸上を像側に単調に移動する。
実施例1の数値データにおいて、r1、r2、…は各レンズ面の曲率半径、d1、d2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、nd1、nd2、…は各レンズのd線での屈折率、νd1、νd2、…は各レンズのアッべ数、Fはズーム光学系全系の焦点距離、fnoはFナンバーを表している。
なお、非球面形状は、光軸方向をz、光軸に直交する方向をhとする座標軸とし、円錐係数をk、非球面係数をA4、A6、A8、A10、球面成分の光軸上における曲率半径をRとしたとき、次の式(5)で表される。
また、これらの記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
r1=-13.2566(非球面) d1=0.8000 nd1=1.49700 νd1=81.54
r2=13.1877 d2=0.4237 nd2=1.63494 νd2=23.22
r3=20.8972(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=8.6234(非球面) d5=1.8201 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-28.1231(非球面) d6=0.0791
r7=7.0624(非球面) d7=1.7619 nd7=1.83481 νd7=42.71
r8=-462.1726 d8=0.4000 nd8=1.80810 νd8=24.00
r9=3.9333 d9=D9
r10=-34.2928(非球面) d10=0.5000 nd10=1.52542 νd10=55.78
r11=22.6658 d11=D11
r12=63.7715(非球面) d12=1.3800 nd12=1.83481 νd12=42.71
r13=-9.6000 d13=D13
r14=∞ d14=0.5000 nd14=1.54771 νd14=62.84
r15=∞ d15=0.5000
r16=∞ d16=0.5000 nd16=1.51633 νd16=64.14
r17=∞ d17=D17
r18=∞(撮像面)
第1面
k=-2.8817
A2=0 A4=0 A6=3.6881×10-6 A8=-5.5124×10-8
A10=0
第3面
k=-2.9323
A2=0 A4=3.6856×10-5 A6=5.0066×10-6 A8=-5.9251×10-8
A10=0
第5面
k=-1.8270
A2=0 A4=-3.4535×10-4 A6=-2.1823×10-5 A8=-7.8527×10-8
A10=0
第6面
k=-5.3587
A2=0 A4=-3.7600×10-4 A6=-4.8554×10-6 A8=-2.1415×10-7
A10=0
第7面
k=0.1274
A2=0 A4=8.3040×10-5 A6=1.9928×10-5 A8=5.0707×10-7
A10=8.1677×10-9
第10面
k=57.7596
A2=0 A4=-1.7412×10-4 A6=-4.6146×10-6 A8=1.1872×10-6
A10=0
第12面
k=0
A2=0 A4=-4.1049×10-4 A6=3.1634×10-6 A8=0
A10=0
nd=1.496999 nC=1.495136 nF=1.501231 ng=1.504507
nh=1.507205
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.634937 nC=1.627308 nF=1.654649 ng=1.673790
nh=1.692286
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.42002 11.01031 18.48954
fno 1.8604 2.4534 3.4040
D0 ∞ ∞ ∞
D3 14.77955 7.26463 2.92947
D9 2.20000 6.46215 10.54460
D11 2.38783 2.27230 3.76136
D13 3.16783 2.30230 1.60000
D17 0.50018 0.50009 0.50003
図3は本発明の実施例2にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図4は図3のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図3中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は第4レンズ群G4との間隔を広げるように光軸上を物体側に単調に移動し、第4レンズ群G4は最初に物体側に移動してから像側に移動するようにして光軸上を往復移動する。
数値データ2
r1=-14.6626(非球面) d1=0.8000 nd1=1.58313 νd1=59.38
r2=13.6376 d2=0.3515 nd2=1.70999 νd2=15.00
r3=23.8797(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=8.4853(非球面) d5=1.7330 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-18.3330(非球面) d6=0.0791
r7=8.2088(非球面) d7=1.5797 nd7=1.83481 νd7=42.71
r8=-63.5592 d8=0.4000 nd8=1.80810 νd8=23.00
r9=4.3771 d9=D9
r10=-53.5288(非球面) d10=0.5000 nd10=1.85628 νd10=20.67
r11=15.5000 d11=D11
r12=108.2217(非球面) d12=1.3800 nd12=1.90000 νd12=27.00
r13=-9.6000 d13=D13
r14=∞ d14=0.5000 nd14=1.54771 νd14=62.84
r15=∞ d15=0.5000
r16=∞ d16=0.5000 nd16=1.51633 νd16=64.14
r17=∞ d17=D17
r18=∞(撮像面)
第1面
k=-10.2252
A2=0 A4=0 A6=3.2236×10-6 A8=-5.3588×10-8
A10=0
第3面
k=3.8529
A2=0 A4=1.8071×10-4 A6=3.8543×10-6 A8=-6.1982×10-8
A10=0
第5面
k=-2.4081
A2=0 A4=-4.2584×10-4 A6=-2.8865×10-5 A8=-1.0370×10-6
A10=0
第6面
k=-5.4692
A2=0 A4=-4.0486×10-4 A6=-1.6488×10-5 A8=-6.8729×10-7
A10=0
第7面
k=0.3254
A2=0 A4=1.8098×10-4 A6=1.9304×10-5 A8=5.1165×10-7
A10=4.3288×10-8
第10面
k=0
A2=0 A4=-3.6619×10-4 A6=-1.7580×10-5 A8=-1.2817×10-7
A10=0
第12面
k=0
A2=0 A4=-2.5932×10-4 A6=4.3267×10-6 A8=0
A10=0
nd=1.583126 nC=1.580139 nF=1.589960 ng=1.595297
nh=1.599721
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.709995 nC=1.697485 nF=1.744813 ng=1.781729
nh=1.820349
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.41984 11.01046 18.48745
fno 2.1308 2.6883 3.5779
D0 ∞ ∞ ∞
D3 14.77590 6.40215 1.62729
D9 1.77131 3.83488 7.44342
D11 2.34515 3.70635 5.10940
D13 3.98433 4.12060 4.02033
D17 0.49902 0.50111 0.50375
図5は本発明の実施例3にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図6は図5のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図5中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は第4レンズ群G4との間隔を広げるように光軸上を物体側に単調に移動し、第4レンズ群G4は最初に物体側に移動してから像側に移動するようにして光軸上を往復移動する。
数値データ3
r1=-25.4905(非球面) d1=0.8000 nd1=1.74320 νd1=49.34
r2=8.2460 d2=0.6848 nd2=1.75000 νd2=15.00
r3=15.7873(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=7.8777(非球面) d5=1.8441 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-15.9558(非球面) d6=0.0791
r7=9.3650(非球面) d7=1.7013 nd7=1.83481 νd7=42.71
r8=-14.1273 d8=0.4000 nd8=1.80810 νd8=22.76
r9=4.5576 d9=D9
r10=-37.4717(非球面) d10=0.5000 nd10=2.00000 νd10=25.00
r11=15.5000 d11=D11
r12=103.2252(非球面) d12=1.3800 nd12=1.92000 νd12=22.00
r13=-9.6000 d13=D13
r14=∞ d14=0.5000 nd14=1.54771 νd14=62.84
r15=∞ d15=0.5000
r16=∞ d16=0.5000 nd16=1.51633 νd16=64.14
r17=∞ d17=D17
r18=∞(撮像面)
第1面
k=0.6227
A2=0 A4=0 A6=3.3561×10-6 A8=-1.5540×10-9
A10=0
第3面
k=-0.5547
A2=0 A4=-9.9336×10-6 A6=6.6953×10-6 A8=9.6741×10-8
A10=0
第5面
k=-1.8589
A2=0 A4=-3.2115×10-4 A6=-2.1569×10-5 A8=-9.0860×10-7
A10=0
第6面
k=-8.6329
A2=0 A4=-3.5000×10-4 A6=-9.1033×10-6 A8=-7.6128×10-7
A10=0
第7面
k=0.1074
A2=0 A4=1.4490×10-4 A6=1.5895×10-5 A8=7.9815×10-7
A10=4.1284×10-9
第10面
k=0
A2=0 A4=-4.3432×10-4 A6=-3.9156×10-5 A8=1.3010×10-6
A10=0
第12面
k=0
A2=0 A4=-2.1377×10-4 A6=2.2393×10-6 A8=0
A10=0
nd=1.743198 nC=1.738653 nF=1.753716 ng=1.762047
nh=1.769040
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.749995 nC=1.736707 nF=1.786700 ng=1.822303
nh=1.857180
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.41996 11.01015 18.48954
fno 2.3074 2.9164 3.9965
D0 ∞ ∞ ∞
D3 13.62838 6.55176 2.97274
D9 1.84065 4.01071 7.85352
D11 2.85247 3.85195 5.22392
D13 3.98922 4.31057 3.46097
D17 0.50005 0.49998 0.49996
図7は本発明の実施例4にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図8は図7のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図7中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12は、エネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は像側に単調に移動し、第4レンズ群G4は第3レンズ群G3との間隔を一定に保つようにして像側に単調に移動する。
数値データ4
r1=-12.4638(非球面) d1=0.8000 nd1=1.49700 νd1=81.54
r2=13.3687 d2=0.4776 nd2=1.63494 νd2=23.22
r3=27.4986(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=7.4744(非球面) d5=1.9063 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-21.4110(非球面) d6=0.0791
r7=11.1522 d7=1.7145 nd7=1.81600 νd7=46.62
r8=-11.6979 d8=0.4000 nd8=1.76182 νd8=26.52
r9=6.0000 d9=0.1000 nd9=1.63494 νd9=23.22
r10=3.7931(非球面) d10=D10
r11=-18.5300(非球面) d11=0.5000 nd11=1.49700 νd11=81.54
r12=43.8425 d12=D12
r13=49.7881(非球面) d13=1.5213 nd13=1.83481 νd13=42.71
r14=-9.3000 d14=D14
r15=∞ d15=0.5000 nd15=1.54771 νd15=62.84
r16=∞ d16=0.5000
r17=∞ d17=0.5000 nd17=1.51633 νd17=64.14
r18=∞ d18=D18
r19=∞(撮像面)
第1面
k=-6.4093
A2=0 A4=0 A6=1.6769×10-6 A8=-2.3120×10-8
A10=0
第3面
k=-2.4919
A2=0 A4=1.9423×10-4 A6=1.8515×10-6 A8=-3.3639×10-8
A10=0
第5面
k=-0.9686
A2=0 A4=-3.9412×10-5 A6=0 A8=0
A10=0
第6面
k=-70.1334
A2=0 A4=1.1578×10-5 A6=0 A8=0
A10=0
第10面
k=0
A2=0 A4=-2.1909×10-3 A6=8.0659×10-5 A8=-9.4134×10-6
A10=0
第11面
k=0
A2=0 A4=-5.4322×10-4 A6=1.0884×10-5 A8=0
A10=0
第13面
k=0
A2=0 A4=-3.4682×10-4 A6=0 A8=0
A10=0
nd=1.496999 nC=1.495136 nF=1.501231 ng=1.504507
nh=1.507205
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.634940 nC=1.627290 nF=1.654640 ng=1.672913
nh=1.689873
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.42000 11.01030 18.48960
fno 1.8487 2.4557 3.3920
D0 ∞ ∞ ∞
D3 14.82390 7.08722 2.38201
D10 1.92800 6.27359 11.86067
D12 2.07054 2.07054 2.07054
D14 3.37860 2.55161 1.60000
D18 0.50009 0.50001 0.49964
図9は本発明の実施例5にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図10は図9のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図9中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は最初に像側に移動して第4レンズ群G4との間隔を狭めた後物体側に移動するようにして光軸上を往復移動し、第4レンズ群G4は光軸上を像側に単調に移動する。
数値データ5
r1=-12.9570(非球面) d1=0.8000 nd1=1.52542 νd1=55.78
r2=10.4409 d2=0.7032 nd2=1.63494 νd2=23.22
r3=22.2162(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=8.6298(非球面) d5=1.8448 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-26.5988(非球面) d6=0.0791
r7=7.1432(非球面) d7=1.7812 nd7=1.83481 νd7=42.71
r8=-239.3124 d8=0.4000 nd8=1.80810 νd8=22.76
r9=3.9396 d9=D9
r10=-42.3355(非球面) d10=0.5000 nd10=1.52542 νd10=55.78
r11=19.6055 d11=D11
r12=64.2346(非球面) d12=1.3800 nd12=1.83481 νd12=42.71
r13=-9.6000 d13=D13
r14=∞ d14=0.5000 nd14=1.54771 νd14=62.84
r15=∞ d15=0.5000
r16=∞ d16=0.5000 nd16=1.51633 νd16=64.14
r17=∞ d17=D17
r18=∞(撮像面)
第1面
k=-3.9537
A2=0 A4=0 A6=2.4737×10-6 A8=-3.9226×10-8
A10=0
第3面
k=-0.9087
A2=0 A4=7.1688×10-5 A6=3.7777×10-6 A8=-4.9770×10-8
A10=0
第5面
k=-1.9337
A2=0 A4=-3.4869×10-4 A6=-2.2526×10-5 A8=-5.7283×10-8
A10=0
第6面
k=-5.9352
A2=0 A4=-3.7375×10-4 A6=-6.1314×10-6 A8=-1.7507×10-7
A10=0
第7面
k=0.2051
A2=0 A4=8.5095×10-5 A6=1.8765×10-5 A8=4.8202×10-7
A10=1.0705×10-8
第10面
k=43.0913
A2=0 A4=-2.6920×10-4 A6=-1.0679×10-5 A8=1.0544×10-6
A10=0
第12面
k=0
A2=0 A4=-4.1294×10-4 A6=3.6637×10-6 A8=0
A10=0
nd=1.525420 nC=1.522680 nF=1.532100 ng=1.537050
nh=1.540699
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.634940 nC=1.627290 nF=1.654640 ng=1.672908
nh=1.689873
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.42000 11.01030 18.48958
fno 1.8685 2.4621 3.4244
D0 ∞ ∞ ∞
D3 14.46707 7.07125 2.86615
D9 2.20000 6.43367 10.48474
D11 2.41629 2.29056 3.84331
D13 3.12835 2.29609 1.60000
D17 0.50012 0.50001 0.49950
図11は本発明の実施例6にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図12は図11のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図11中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、開口絞りSと、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。
第3レンズ群G3は、両凹レンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、両凸レンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は最初に像側に移動して第4レンズ群G4との間隔を狭めた後物体側に移動するようにして光軸上を往復移動し、第4レンズ群G4は光軸上を像側に単調に移動する。
数値データ6
r1=-14.0769(非球面) d1=0.8000 nd1=1.49700 νd1=81.54
r2=13.0399 d2=0.4353 nd2=1.63494 νd2=23.22
r3=20.2304(非球面) d3=D3
r4=∞(絞り) d4=0.3000
r5=8.3137(非球面) d5=1.8433 nd5=1.83481 νd5=42.71
r6=-28.3034(非球面) d6=0.0791
r7=7.2890(非球面) d7=1.7325 nd7=1.83481 νd7=42.71
r8=-234.9510 d8=0.4000 nd8=1.80810 νd8=22.76
r9=3.9450 d9=D9
r10=-66.2077(非球面) d10=0.5000 nd10=1.52542 νd10=55.78
r11=15.5000 d11=D11
r12=48.9767(非球面) d12=1.3800 nd12=1.83481 νd12=42.71
r13=-9.8000 d13=D13
r14=∞ d14=0.5000 nd14=1.54771 νd14=62.84
r15=∞ d15=0.5000
r16=∞ d16=0.5000 nd16=1.51633 νd16=64.14
r17=∞ d17=D17
r18=∞(撮像面)
第1面
k=-1.7279
A2=0 A4=0 A6=5.2480×10-6 A8=-6.5711×10-8
A10=0
第3面
k=-3.2269
A2=0 A4=-1.3187×10-5 A6=6.6781×10-6 A8=-5.4466×10-8
A10=0
第5面
k=-1.8346
A2=0 A4=-3.1046×10-4 A6=-2.2024×10-5 A8=-1.4954×10-7
A10=0
第6面
k=-5.2682
A2=0 A4=-3.7806×10-4 A6=-3.7399×10-6 A8=-2.7381×10-7
A10=0
第7面
k=0.1385
A2=0 A4=6.1956×10-5 A6=1.9211×10-5 A8=7.5338×10-7
A10=0
第10面
k=0
A2=0 A4=-5.4575×10-4 A6=1.3347×10-5 A8=0
A10=0
第12面
k=0
A2=0 A4=-2.7359×10-4 A6=0 A8=0
A10=0
nd=1.496999 nC=1.495136 nF=1.501231 ng=1.504506
nh=1.507205
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.634940 nC=1.627290 nF=1.654640 ng=1.672908
nh=1.689873
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.42001 11.01031 18.48963
fno 1.8421 2.4257 3.3791
D0 ∞ ∞ ∞
D3 14.83968 7.18523 2.75812
D9 1.89368 6.35451 10.50890
D11 2.48563 2.12545 3.45724
D13 3.31078 2.34496 1.59995
D17 0.50015 0.50001 0.49931
図13は本発明の実施例7にかかるズーム光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態をそれぞれ示している。図14は図13のズーム光学系の無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示す図であり、上段は広角端、中段は中間、下段は望遠端での状態を示している。
なお、図13中、Iは電子撮像素子であるCCDの撮像面、Sは開口絞り、FLは平行平板状のフィルタ、CGは平面平板状のCCDカバーガラスである。
ズーム光学系は、物体側から順に、レンズ群Aとしての第1レンズ群G1と、レンズ群Bとしての第2レンズ群G2と、レンズ群Cとしての第3レンズ群G3と、レンズ群Dとしての第4レンズ群G4を有している。開口絞りSは第2レンズ群G2中に配置されている。
第1レンズ群G1は、両凹レンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12とを接合した接合レンズからなり、全体で1つの負のレンズ成分で構成されている。物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12はエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズで、両凹レンズL11上に成形されている。
第2レンズ群G2は、両凸レンズL21と、両凸レンズL22と両凹レンズL23とを接合した接合レンズとで構成されている。開口絞りSは、両凸レンズL21と接合レンズの間に配置されている。
第3レンズ群G3は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31で構成されている。
第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL41で構成されている。
また、第3レンズ群G3は最初に像側に移動して第4レンズ群G4との間隔を狭めた後物体側に移動するようにして光軸上を往復移動し、第4レンズ群G4は移動しない。
数値データ7
r1=-13.763(非球面) d1=0.900 nd1=1.58313 νd1=59.38
r2=12.899(非球面) d2=0.411 nd2=1.63494 νd2=23.22
r3=26.212(非球面) d3=D3
r4=4.842(非球面) d4=1.769 nd4=1.80139 νd4=45.46
r5=-17.622(非球面) d5=0.100
r6=∞(絞り) d6=0.200
r7=13.790 d7=1.130 nd7=1.80100 νd7=34.97
r8=-11.621 d8=0.007 nd8=1.56384 νd8=60.67
r9=-11.621 d9=0.500 nd9=1.80518 νd9=25.42
r10=3.138 d10=D10
r11=-37.451 d11=2.390 nd11=1.52542 νd11=55.78
r12=-5.671(非球面) d12=D12
r13=-11.611(非球面) d13=1.000 nd13=1.52542 νd13=55.78
r14=-10.000 d14=0.130
r15=∞ d15=0.400 nd15=1.54771 νd15=62.84
r16=∞ d16=0.200
r17=∞ d17=0.500 nd17=1.51633 νd17=64.14
r18=∞(撮像面)
第1面
k=-11.8073
A4=-4.3618×10-4 A6=3.8856×10-5 A8=-1.3045×10-6 A10=1.5738×10-8
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第2面
k=-68.5453
A4=1.2061×10-3 A6=-2.3931×10-5 A8=2.6541×10-7 A10=0
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第3面
k=-77.8212
A4=2.0577×10-4 A6=3.6533×10-5 A8=-1.6516×10-6 A10=2.1313×10-8
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第4面
k=-2.5494
A4=1.8620×10-3 A6=-9.3264×10-5 A8=-3.0629×10-6 A10=0
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第5面
k=-4.6926
A4=8.2896×10-4 A6=-1.6537×10-4 A8=5.9244×10-6 A10=0
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第12面
k=-1.6436
A4=-4.5607×10-4 A6=1.3950×10-6 A8=2.7378×10-7 A10=-5.7200×10-9
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
第13面
k=-0.9892
A4=-2.1476×10-3 A6=6.9184×10-5 A8=-1.2423×10-7 A10=0
A12=0 A14=0 A16=0 A18=0 A20=0
nd=1.583126 nC=1.580139 nF=1.589960 ng=1.595296
nh=1.599721
正レンズL AP を構成する媒質の波長別屈折率
nd=1.634940 nC=1.627290 nF=1.654640 ng=1.672908
nh=1.689875
ズームデータ(D0(物体から第1面までの距離)が無限大のとき)
広角端 中間 望遠端
F 6.320 10.491 18.202
fno 2.601 3.440 4.944
D3 12.667 6.493 2.330
D10 2.624 6.366 12.953
D12 2.542 2.437 2.550
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
L11、L23、L31 両凹レンズ
L12 物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
L21、L22、L41 両凸レンズ
L24 物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
I CCDの撮像面
S 開口絞り
FL フィルタ
CG カバーガラス
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
43 ファインダー光学系
44 ファインダー用光路
45 シャッター
46 フラッシュ
47 液晶表示モニター
49 CCD
50 撮像面
51 処理手段
53 ファインダー用対物光学系
55 ポロプリズム
57 視野枠
59 接眼光学系
66 フォーカス用レンズ
67 結像面
Claims (23)
- 最も物体側のレンズ群Aが、空気接触面がいずれも非球面である両凹形状の1つの負レンズ成分からなり、広角端から望遠端まで変倍する際に前記レンズ群Aが最初に像側に移動するようにして光軸上を往復移動するズーム光学系と、前記ズーム光学系の結像位置近傍に電子撮像素子を有し、該ズーム光学系を通じて結像された像を前記電子撮像素子で撮像し、該電子撮像素子で撮像した画像データを電気的に加工してその形状を変化させた画像データとして出力することが可能な電子撮像装置であって、前記ズーム光学系がほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式(4)を満足することを特徴とするズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.94 …(4)
但し、y07は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7y10で表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。 - 前記レンズ群Aが、正レンズLAPと負レンズLANとの接合レンズ成分からなり、前記正レンズLAPはエネルギー硬化型樹脂を用いたレンズであり、前記負レンズLAN上に直接形成されていることを特徴とする請求項1に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Aの接合レンズ成分が、物体側から、前記負レンズLAN、前記正レンズLAPの順の貼り合わせとなっていることを特徴とする請求項1又は2に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 非球面の形状を、光軸方向をz、光軸に垂直な方向をhとする座標軸とし、円錐係数をk、非球面係数をA4、A6、A8、A10、球面成分の光軸上における曲率半径をRとして、次の式(5)
で表した場合、次の条件式(6)を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.1≦|zAR(h)−zAC(h)|/tp≦0.96 …(6)
但し、zACは前記正レンズLAPにおける接合側の面の形状、zARは前記正レンズLAPにおける空気接触側の面の形状であって、いずれも上記式(5)に従う形状であり、hは広角端における前記ズーム光学系全系の焦点距離をfwとしたときh=0.7fwで表され、tpは前記正レンズLAPの光軸上の厚みであり、また、常にz(0)=0である。 - 非球面の形状を、光軸方向をz、光軸に垂直な方向をhとする座標軸とし、円錐係数をk、非球面係数をA4、A6、A8、A10、球面成分の光軸上における曲率半径をRとして、次の式(5)
で表した場合、次の条件式(8),(9)を満足し、
−50≦kAF≦10 …(8)
−20≦kAR≦20 …(9)
且つ、次の条件式(10)を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
−8≦zAF(h)/zAR(h)≦2 …(10)
但し、kAFは前記レンズ群Aにおける最も物体側の面に関するk値、kARは前記レンズ群Aにおける最も像側の面に関するk値で、いずれも上記式(5)におけるk値であり、zAFは前記レンズ群Aにおける最も物体側の面の形状、zARは前記レンズ群Aにおける最も像側の面の形状であり、hは広角端における前記ズーム光学系全系の焦点距離をfwとしたときh=0.7fwで表される。 - 前記ズーム光学系は、前記レンズ群Aに隣り合うレンズ群Bを有し、前記レンズ群Aと前記レンズ群Bとの光軸上の距離が変倍を目的として変動し、
前記負レンズ成分が、正レンズLAPと負レンズLANとの接合レンズからなり、
横軸をνdp、及び縦軸をθgFpとする直交座標系において、
θgFp=αp×νdp+βp(但し、αp=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、前記正レンズLAPのνdpとθgFpが、次の条件式(11)の下限値であるときの直線、及び該条件式(11)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.6400<βp<0.9000 …(11)
3<νdp<27 …(12)
但し、θgFpは前記正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。 - 前記直交座標系とは別に、横軸をνdp、及び縦軸をθhgpとする直交座標系において、
θhgp=αhgp×νdp+βhgp(但し、αhgp=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、前記正レンズLAPのνdpとθhgpが、次の条件式(13)の下限値であるときの直線、及び該条件式(13)の上限値であるときの直線で定まる領域と、次の条件式(12)で定まる領域との両方の領域に含まれることを特徴とする請求項6に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.5700<βhgp<0.9500 …(13)
3<νdp<27 …(12)
但し、θhgpは前記正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。 - 次の条件式(14)を満足することを特徴とする請求項6又は7に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.08≦θgFp−θgFn≦0.50 …(14)
但し、θgFpは前記正レンズLAPの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgFnは前記負レンズLANの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率である。 - 次の条件式(15)を満足することを特徴とする請求項8に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.09≦θhgp−θhgn≦0.60 …(15)
但し、θhgpは前記正レンズLAPの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhgnは前記負レンズLANの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率、ngはg線に対する屈折率、nhはh線に対する屈折率である。 - 次の条件式(16)を満足することを特徴とする請求項8又は9に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
νdp−νdn≦−30 …(16)
但し、νdpは前記正レンズLAPのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νdnは前記負レンズLANのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、ndはd線に対する屈折率、nCはC線に対する屈折率、nFはF線に対する屈折率である。 - 前記接合レンズの接合面が非球面であることを特徴とする請求項1〜10のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記接合レンズの接合面の非球面は光軸から離れるほど、球面であるよりも強い収斂性を有することを特徴とする請求項11に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記正レンズLAPと前記負レンズLANのd線に対する屈折率差が0.2以下であることを特徴とする請求項11または12に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記正レンズLAPのd線に対する屈折率ndpが、次の条件式(17)を満足することを特徴とする請求項1〜13のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
1.50≦ndp≦1.85 …(17) - 前記レンズ群Aに隣り合うレンズ群Bを有し、該レンズ群Bが、2つのレンズ成分、又は単レンズ成分と接合レンズ成分、又は3枚のレンズで構成されていることを特徴とする請求項1〜14のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Aに隣り合うレンズ群Bを有し、さらに、前記レンズ群Bの像側に、相互の間隔が可変である負のレンズ群C及び正のレンズ群Dを有していることを特徴とする請求項1〜15のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 広角端で無限遠合焦時における前記レンズ群Cと前記レンズ群Dの光軸上の間隔をdCDとしたとき、次の条件式(18)を満足することを特徴とする請求項16に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
0.2≦dCD/fw≦1.2 …(18)
但し、fwは広角端におけるズーム光学系全系の焦点距離である。 - 広角端から望遠端まで変倍するときに、前記レンズ群Cと前記レンズ群Dが、相対的間隔を単調に広げながら又は該レンズ群Dが像側に近づくようにして、共に移動することを特徴とする請求項16又は17に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Cと前記レンズ群Dが、合焦時に互いの間隔を変化させながら移動することを特徴とする請求項16〜18のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Aと前記レンズ群Bを静止状態にして、近距離に合焦するほど、前記レンズ群Cと前記レンズ群Dとの間隔が狭まることを特徴とする請求項19に記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Cが負レンズのみからなり、前記レンズ群Dが正レンズのみからなることを特徴とする請求項16〜20のいずれかに記載のズーム光学系を有する電子撮像装置。
- 前記レンズ群Aに隣り合うレンズ群Bを有し、さらに、レンズ群Bの像側に、相互の間隔が可変である正のレンズ群C及び像側に凸面を向けたメニスカスレンズからなるレンズ群Dを有していることを特徴とする請求項1〜15のいずれかに記載のズーム光学系。
- 前記レンズ群Cが正レンズのみからなることを特徴とする請求項22に記載のズーム光学系。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006316192A JP2008129458A (ja) | 2006-11-22 | 2006-11-22 | ズーム光学系を有する電子撮像装置 |
US11/731,365 US8165463B2 (en) | 2006-11-22 | 2007-03-29 | Zoom optical system and electronic imaging apparatus using the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006316192A JP2008129458A (ja) | 2006-11-22 | 2006-11-22 | ズーム光学系を有する電子撮像装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008129458A true JP2008129458A (ja) | 2008-06-05 |
Family
ID=39416540
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006316192A Pending JP2008129458A (ja) | 2006-11-22 | 2006-11-22 | ズーム光学系を有する電子撮像装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8165463B2 (ja) |
JP (1) | JP2008129458A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008209727A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する光学機器 |
WO2010007812A1 (ja) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
WO2010016402A1 (ja) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系およびそれを有する電子撮像装置 |
WO2010041704A1 (ja) * | 2008-10-09 | 2010-04-15 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
JP2010139870A (ja) * | 2008-12-12 | 2010-06-24 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008129460A (ja) * | 2006-11-22 | 2008-06-05 | Olympus Imaging Corp | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 |
WO2009157234A1 (ja) * | 2008-06-24 | 2009-12-30 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005055496A (ja) * | 2003-08-05 | 2005-03-03 | Olympus Corp | 変倍光学系 |
JP2005331860A (ja) * | 2004-05-21 | 2005-12-02 | Konica Minolta Opto Inc | 変倍光学系、撮像レンズ装置及びデジタル機器 |
JP2006023438A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-01-26 | Olympus Corp | 変倍光学系及びそれを用いた電子機器 |
JP2007065590A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Canon Inc | 光学系及びそれを有する撮像装置 |
JP2007155836A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
JP2008058600A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6331917B1 (en) | 1997-10-14 | 2001-12-18 | Olympus Optical Co., Ltd. | Zoom lens system |
JPH11211984A (ja) | 1998-01-26 | 1999-08-06 | Nikon Corp | 小型のズームレンズ |
JP4604303B2 (ja) | 1999-04-27 | 2011-01-05 | 株式会社ニコン | 可変焦点距離レンズ系及び該レンズ系を備える撮像装置 |
JP4460734B2 (ja) | 2000-05-23 | 2010-05-12 | オリンパス株式会社 | 電子撮像装置 |
US6498078B2 (en) * | 2000-09-05 | 2002-12-24 | The Regents Of The University Of California | Method for enhancing the solubility of boron and indium in silicon |
JP4689966B2 (ja) * | 2004-03-17 | 2011-06-01 | オリンパス株式会社 | ズームレンズ及びそれを有する電子撮像装置 |
JP5105837B2 (ja) * | 2006-11-22 | 2012-12-26 | オリンパス株式会社 | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 |
JP2008129460A (ja) * | 2006-11-22 | 2008-06-05 | Olympus Imaging Corp | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 |
JP2008129457A (ja) * | 2006-11-22 | 2008-06-05 | Olympus Imaging Corp | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 |
-
2006
- 2006-11-22 JP JP2006316192A patent/JP2008129458A/ja active Pending
-
2007
- 2007-03-29 US US11/731,365 patent/US8165463B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005055496A (ja) * | 2003-08-05 | 2005-03-03 | Olympus Corp | 変倍光学系 |
JP2005331860A (ja) * | 2004-05-21 | 2005-12-02 | Konica Minolta Opto Inc | 変倍光学系、撮像レンズ装置及びデジタル機器 |
JP2006023438A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-01-26 | Olympus Corp | 変倍光学系及びそれを用いた電子機器 |
JP2007065590A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Canon Inc | 光学系及びそれを有する撮像装置 |
JP2007155836A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
JP2008058600A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008209727A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する光学機器 |
WO2010007812A1 (ja) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
JP2010026247A (ja) * | 2008-07-18 | 2010-02-04 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
US8520135B2 (en) | 2008-07-18 | 2013-08-27 | Olympus Imaging Corp. | Image forming optical system and electronic image pickup apparatus equipped with same |
WO2010016402A1 (ja) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系およびそれを有する電子撮像装置 |
JP2010039188A (ja) * | 2008-08-05 | 2010-02-18 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系およびそれを有する電子撮像装置 |
US8446678B2 (en) | 2008-08-05 | 2013-05-21 | Olympus Corporation | Image forming optical system and electronic image pickup apparatus equipped with same |
WO2010041704A1 (ja) * | 2008-10-09 | 2010-04-15 | オリンパスイメージング株式会社 | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
US8149522B2 (en) | 2008-10-09 | 2012-04-03 | Olympus Imaging Corp. | Image forming optical system and electronic image pickup apparatus using the same |
JP2010139870A (ja) * | 2008-12-12 | 2010-06-24 | Olympus Imaging Corp | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US8165463B2 (en) | 2012-04-24 |
US20080117315A1 (en) | 2008-05-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5105837B2 (ja) | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP5048353B2 (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP4901270B2 (ja) | ズームレンズ | |
JP5084285B2 (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
EP1265091A2 (en) | Zoom lens and camera having the same | |
JP2008129460A (ja) | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP2009169082A (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP2012208378A (ja) | ズームレンズおよびそれを用いた撮像装置 | |
JP2008191291A (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP4441189B2 (ja) | 電子撮像装置 | |
JP4690052B2 (ja) | ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置 | |
JP2006343622A (ja) | 光路折り曲げ式ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 | |
JP2008129458A (ja) | ズーム光学系を有する電子撮像装置 | |
JP2008191306A (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP2012123030A (ja) | ズームレンズ及びそれを有する光学機器 | |
JP2008129457A (ja) | ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP2006308649A (ja) | 撮像装置 | |
JP5450256B2 (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP5084284B2 (ja) | 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 | |
JP4605698B2 (ja) | ズームレンズ及びそれを搭載した撮像装置 | |
JP2002023053A (ja) | ズームレンズおよびズームレンズを備えた撮像装置 | |
JP4441188B2 (ja) | 電子撮像装置 | |
JP2011123514A (ja) | ズームレンズ及び撮像装置 | |
US7403340B2 (en) | Zoom optical system and electronic imaging apparatus using the same | |
JP4884054B2 (ja) | ズームレンズ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20090403 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20091016 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101013 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20111222 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120124 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120619 |