JP5209367B2 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 - Google Patents
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本発明は、撮像モジュール等に使用される結像光学系（ズーム光学系）及び該結像光学系（ズーム光学系）を有する電子撮像装置に関するものである。
デジタルカメラは高画素数化（高画質化）や小型薄型化において実用レベルを達成し、機能的にも市場的にも銀塩３５ｍｍフィルムカメラにとって代わってしまった。そこで、次なる進化の方向の１つとして、そのままの小ささ薄さで高変倍比、広角化とともにさらなる高画素数化が強く求められている。
高変倍化、広角化を両立できる結像光学系としては、最も物体側のレンズ群（第１レンズ群）が正の屈折力を有し、変倍とともに光軸を移動するレンズ群を有する構成が向いている（特許文献１）。しかしながら、このレンズ構成は第１レンズ群の径が肥大化しやすく、縁肉の確保のために光軸方向の厚みも増してしまうという欠点を有している。第１レンズ群の径を小さくするには、広角端における入射瞳位置を浅くすれば良い。
そのための方法としては、第１レンズ群の主点位置が極力像側になるように群内を構成することがあげられる。具体的には、第１レンズ群内において、負のパワーのレンズ成分を物体側に、正のパワーのレンズ成分を像側に配する。そして、それぞれのレンズ成分の間隔を差し支えない範囲で広げて、それぞれのレンズ成分のパワーを強めるというのが良い（特許文献２）。このようにすることで、広角化を実現することができる。しかし、この様な構成をとった望遠レンズあるいはズームレンズの望遠側では、ｄ線の球面収差を良好に補正しても、ｇ線やｈ線の球面収差は著しくアンダーになる欠点を有している。
ところで、これまで光学系の薄型化に強いとして用いられてきた結像光学系として、例えば、最も物体側のレンズ群（第１レンズ群）に、光路を折り曲げるための反射光学素子を挿入した構成がある（特許文献３、特許文献４）。しかしながら、薄さを保ちつつ高ズーム比にすると入射瞳はより深くなる。また、広角化すれば、結像に必要な光束を全画角に亘って確実に折り曲げることが出来なくなる。このため、入射瞳をより浅くする必要がある。
特許文献２の思想に基づいて、特許文献３や特許文献４の構成において入射瞳をより浅くしようとすると、第１レンズ群内の各レンズ成分のパワーをより強める必要がある。このため、望遠側における短波長の球面収差の補正アンダー（不足）は相当に顕著となってしまう。
本発明では、よく補正された色収差など高い光学仕様や性能を有しながらも、奥行きが薄く全長も短い結像光学系、該結像光学系を搭載した電子撮像装置を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明の結像光学系は、正の屈折力を有するレンズ群G1と、複数のレンズ群からなる変倍部GVを有する結像光学系において、前記レンズ群G1は最も物体側に位置すると共に、物体側から順に、負の屈折力を有する副レンズ群G11と正の屈折力を有する副レンズ群G12を有し、前記変倍部GVは、物体側から順に、レンズグループGVFとGVRで構成され、前記レンズグループGVRは最も像側に配置され、前記複数のレンズ群では、変倍時あるいは合焦時に、隣り合うレンズ群の相対的な間隔が変化すると共に、変倍時、前記レンズ群G1と前記レンズグループGVRは固定であり、前記副レンズ群G12は、正の屈折力のレンズ成分C1pを有し、前記正の屈折力のレンズ成分C1pは、負レンズＬAと正レンズＬBとを接合した接合レンズであって、その接合面が非球面であり、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
０．５０＜D11／SD1＜０．９５ …（１）
ここで、D11は前記副レンズ群G11の最も像側のレンズ面の面頂から前記副レンズ群G12の最も物体側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離、SD1は前記レンズ群G1の最も物体側のレンズ面の面頂から最も像側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離である。
０．５０＜D11／SD1＜０．９５ …（１）
ここで、D11は前記副レンズ群G11の最も像側のレンズ面の面頂から前記副レンズ群G12の最も物体側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離、SD1は前記レンズ群G1の最も物体側のレンズ面の面頂から最も像側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離である。
また、本発明の電子撮像装置は、上述の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６ …（２６）
ここで、
ｙ07は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７ｙ10として表され、
ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６ …（２６）
ここで、
ｙ07は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７ｙ10として表され、
ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
本発明によれば、よく補正された色収差など高い光学仕様や性能を有しながらも、奥行きが薄く全長も短い結像光学系、該結像光学系を搭載した電子撮像装置を提供できる。
実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。なお、以下の説明において、正（あるいは正の屈折力の）レンズ、負（あるいは負の屈折力の）レンズとは、それぞれ近軸焦点距離が正の値、負の値のレンズをさす。
本実施形態の結像光学系は、正の屈折力を有するレンズ群G1と、複数のレンズ群からなる変倍部GVで構成されている。ここで、レンズ群G1は最も物体側に位置すると共に、物体側から順に、負の屈折力を有する副レンズ群G11と正の屈折力を有する副レンズ群G12を有する。また、変倍部GVは、物体側から順に、レンズグループGVFとGVRで構成され、レンズグループGVRは最も像側に配置されている。また、複数のレンズ群では、変倍時あるいは合焦時に、隣り合うレンズ群の相対的な間隔が変化すると共に、変倍時、レンズ群G1とレンズグループGVRは固定である。そして、副レンズ群G12は正の屈折力のレンズ成分C1pを有している。この正の屈折力のレンズ成分C1pは負レンズＬAと正レンズＬBとを接合した接合レンズであって、その接合面は非球面になっている。このような構成により、本実施形態の結像光学系では、特に色の球面収差を良好に補正している。
そして、本実施形態の結像光学系は、上記の構成において以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
０．５０＜D11／SD1＜０．９５ …（１）
但し、D11は副レンズ群G11の最も像側のレンズ面の面頂から副レンズ群G12の最も物体側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離、SD1 はレンズ群G1の最も物体側のレンズ面の面頂から最も像側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離である。
但し、D11は副レンズ群G11の最も像側のレンズ面の面頂から副レンズ群G12の最も物体側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離、SD1 はレンズ群G1の最も物体側のレンズ面の面頂から最も像側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離である。
なお、副レンズ群G11と副レンズ群G12の間に、入射面と射出面が平面である光学素子（例えば、平行平面板やプリズム）が存在することがある。このような場合、これらの光学素子は、副レンズ群G11にも副レンズ群G12にも含まれないものとする。
条件式（１）の下限を下回る範囲では、もともと色の球面収差の発生が少ない。よって、色の球面収差が更に悪化することはない。しかしながら、条件式（１）の下限を下回ると、広角端における入射瞳位置が深くなりやすくなる。この場合、広角化など一定の画角を確保しようとすると、レンズ群G1の必要径が肥大化して大型化する傾向が強くなる。あるいは、無理に入射瞳位置を浅くしようとすると、コマ収差や歪曲収差を悪化させてしまう。一方、条件式（１）の上限を上回ると、レンズ成分C1pの接合面を非球面にしても、色の球面収差の発生を小さくすることは困難である。
また、上記条件式（１）に代えて、（１’） を満足するのがより効果的である。
０．６０＜D11／SD1＜０．９０ …（１’）
さらに、上記条件式（１）に代えて、（１”） を満足すると最も効果的である。
０．６７＜D11／SD1＜０．８５ …（１”）
０．６０＜D11／SD1＜０．９０ …（１’）
さらに、上記条件式（１）に代えて、（１”） を満足すると最も効果的である。
０．６７＜D11／SD1＜０．８５ …（１”）
さて、色の球面収差が補正出来たとしても、軸上色収差や倍率色収差が残存していては像の鮮鋭性やコントラストを損ねることになる。また、照度差の大きな部位（エッジ部）がある画像では、この部位の近傍に色にじみを発生しやすい。また、軸上色収差と倍率色収差はC線とF線の色消しを行なうだけでは不十分である。すなわち、ｇ線、ｈ線に対しても色消しを行なう必要がある。特にｇ線の色収差が残存する場合は、画像の鮮鋭性やコントラストを損ねる。また、ｈ線の色収差が残存すると、照度差の大きな部位（エッジ部）がある画像では、この部位の近傍に色にじみを発生しやすい。
そこで、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθgF及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５０００＜β＜０．７２５０ …（２）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθgF及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５０００＜β＜０．７２５０ …（２）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。
条件式（２）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。条件式（２）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのg線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
条件式（３）の上限値を上回ると、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。また、条件式（３）の下限値を下回ると、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、屈折率差を用いたザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。
なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足すると、より好ましい。
０．５３００＜β＜０．６８６０ …（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５６００＜β＜０．６３５０ …（２”）
０．５３００＜β＜０．６８６０ …（２’）
さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５６００＜β＜０．６３５０ …（２”）
なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足すると、より好ましい。
６＜νｄ＜３０ …（３’）
さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）を満足すると、より一層好ましい。
１０＜νｄ＜２５ …（３”）
６＜νｄ＜３０ …（３’）
さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）を満足すると、より一層好ましい。
１０＜νｄ＜２５ …（３”）
また、本実施形態の結像光学系では、上記の直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．４０００＜βhg＜０．７１００ …（４）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．４０００＜βhg＜０．７１００ …（４）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。
条件式（４）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側の撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。条件式（４）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像した画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
なお、条件式（４）に代えて、次の条件式（４’）を満足すると、より好ましい。
０．４５００＜βhg＜０．６５５０ …（４’）
さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５０００＜βhg＜０．５８００ …（４”）
０．４５００＜βhg＜０．６５５０ …（４’）
さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５０００＜βhg＜０．５８００ …（４”）
また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする上記の直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β’（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθgF及びνdが含まれるようにするとよい。
０．６２００＜β＜０．９０００ …（５）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。
θgF＝α×νd＋β’（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθgF及びνdが含まれるようにするとよい。
０．６２００＜β＜０．９０００ …（５）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。
条件式（５）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。条件式（５）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｇ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。
また、条件式（６）の上限値を上回ると、Ｆ線とＣ線との色消しが出来たとしても、ザイデルの５収差に対する補正効果が少なくなる。条件式（６）の下限値を下回ると、Ｆ線とＣ線との色消し自体が困難となる。
なお、条件式（５）に代えて、次の条件式（５’）を満足すると、より好ましい。
０．６２５０＜β＜０．８５００ …（５’）
さらに、条件式（５）に代えて、次の条件式（５”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６３００＜β＜０．８０００ …（５”）
０．６２５０＜β＜０．８５００ …（５’）
さらに、条件式（５）に代えて、次の条件式（５”）を満足すると、より一層好ましい。
０．６３００＜β＜０．８０００ …（５”）
なお、条件式（６）に代えて、次の条件式（６’）を満足すると、より好ましい。
３０＜νd＜６０ …（６’）
さらに、条件式（６）に代えて、次の条件式（６”）を満足すると、より一層好ましい。
３５＜νd＜５５ …（６”）
３０＜νd＜６０ …（６’）
さらに、条件式（６）に代えて、次の条件式（６”）を満足すると、より一層好ましい。
３５＜νd＜５５ …（６”）
また、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする上記の直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg’（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５５００＜βhg＜０．９０００ …（７）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。
θhg＝αhg×νd＋βhg’（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθhg及びνdが含まれるようにすると良い。
０．５５００＜βhg＜０．９０００ …（７）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、所定のレンズとは、レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又はレンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。
条件式（７）の上限値を上回ると、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。条件式（７）の下限値を下回ると、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりＦ線とＣ線で色消しをしたときのｈ線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
なお、条件式（７）に代えて、次の条件式（７’）を満足すると、より好ましい。
０．５６００＜βhg＜０．８７００ …（７’）
さらに、条件式（７）に代えて、次の条件式（７”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５７００＜βhg＜０．８５００ …（７”）
０．５６００＜βhg＜０．８７００ …（７’）
さらに、条件式（７）に代えて、次の条件式（７”）を満足すると、より一層好ましい。
０．５７００＜βhg＜０．８５００ …（７”）
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（８）を満足するのが好ましい。
−０．０６≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１８ …（８）
ここで、θgF（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC） 、θgF（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
−０．０６≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１８ …（８）
ここで、θgF（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC） 、θgF（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。
この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトル（色収差）に対する補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。
また、上記条件式（８）に代えて、（８’）を満足するのがより望ましい。
−０．０３≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１４ …（８’）
さらに、上記条件式（８）に代えて、（８”）を満足すると最も良い。
０．００≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１０ …（８”）
−０．０３≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１４ …（８’）
さらに、上記条件式（８）に代えて、（８”）を満足すると最も良い。
０．００≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１０ …（８”）
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（９）を満足するのが好ましい。
−０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２４ …（９）
ここで、θhg（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
−０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２４ …（９）
ここで、θhg（ＬA）は負レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は正レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。
この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、撮像で得た画像において、色フレア、色にじみを軽減できる。
また、上記条件式（９）に代えて、（９’） を満足するのがより望ましい。
−０．０５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１９ …（９’）
さらに、上記条件式（９）に代えて、（９”） を満足すると最も良い。
０．００≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１４ …（９”）
−０．０５≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１９ …（９’）
さらに、上記条件式（９）に代えて、（９”） を満足すると最も良い。
０．００≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．１４ …（９”）
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１０）を満足するのが好ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−５ …（１０）
ここで、νd（ＬA）は負レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は正レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−５ …（１０）
ここで、νd（ＬA）は負レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は正レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。
この場合、負レンズ（負レンズＬA）と正レンズ（正レンズＬB）の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのＣ線とＦ線の色消しがしやすい。
また、条件式（１０）に代えて、（１０’） を満足するのがより望ましい。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１０ …（１０’）
さらに、上記条件式（１０）に代えて、（１０”） を満足すると最も良い。
νd（ＬA）−νd（ＬB） ≦ −１５ …（１０”）
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−１０ …（１０’）
さらに、上記条件式（１０）に代えて、（１０”） を満足すると最も良い。
νd（ＬA）−νd（ＬB） ≦ −１５ …（１０”）
なお、レンズ成分C1pが３枚以上のレンズで構成されている場合は、負レンズのうちθgFの値が最も小さい負レンズをＬAとし、正レンズのうちθgFの値が最も大きい正レンズをＬBとする。
ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズ（レンズ成分C1pを含む）には、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。
また、接合レンズは、光軸中心厚の薄い第一のレンズ（ＬA）と第二のレンズ（ＬB）とを有し、第一のレンズ（ＬA）が条件式（２）、及び（３）、あるいは（４）及び（３）を満足することが好ましい。このようにすると、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。また、第二のレンズ（ＬB）が条件式（５）、及び（６）、あるいは（７）及び（６）を満足することが好ましい。このようにすると、同様に、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。
また、接合レンズは、複合レンズで構成されていることが望ましい。複合レンズは、第二のレンズ表面に第一のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズの製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料（例えばエネルギー硬化型透明樹脂など）を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第二のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第二のレンズはガラスのような無機材料でもよいが、接合される第一のレンズが樹脂であり、環境変化に対する光学性能の安定性を考慮すると、第一のレンズ同様、樹脂を基本とした材料であるほうがより好ましい。
また、接合レンズを複合レンズにする場合、第二のレンズ表面に第一のレンズとしてガラスを密着硬化させてもよい。ガラスは樹脂に比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第一のレンズ材料の特性としては、第二のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第二のレンズに対して第一のレンズ材料を接触させて、第一のレンズ材料を第二のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。なお、第二のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。
上記のように、本実施形態の結像光学系では、正の屈折力を有するレンズ群G1を、負の屈折力を有する副レンズ群G11と正の屈折力を有する副レンズ群G12で構成している。このような構成では、副レンズ群G11の全屈折力と副レンズ群G12の一部の屈折力により、縮小アフォーカルコンバーターが形成されてしまうことになる。この場合、副レンズ群G12の残りの屈折力と変倍部GVの屈折力で光学系が形成されるが、この光学系の焦点距離が長くなりやすい。この傾向は、特に、光学系を高倍率化（高変倍化）すると顕著に現れる。
これを避けるために、変倍部GVを、物体側から順にGVFとGVRの２つのグループに分ける。そして、副レンズ群G12の残りの屈折力とレンズグループGVFの屈折力で、短い正の焦点距離の変倍部を形成する。そして、本実施形態の結像光学系では、レンズグループGVRについては以下の条件式（１１）を満足するよう構成するのが好ましい。
０．９３＜βRW＜２．５０ …（１１）
但し、βRW はレンズグループGVRの結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
０．９３＜βRW＜２．５０ …（１１）
但し、βRW はレンズグループGVRの結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
条件式（１１）の下限値を超えると、高倍率化、広角化、大口径比化と全長短縮との両立が困難である。条件式（１１）の上限値を超えると、ペッツバール和が負の大きな値になるので、像面の湾曲が著しく発生する。
なお、レンズグループGVFは、変倍時あるいは合焦時に互いの相対的間隔が変化する複数のレンズ群からなっている。また、レンズグループGVRを形成する各々のレンズ要素の相対的間隔は、変倍あるいは合焦を目的として変化しない。
また、上記条件式（１１）に代えて、（１１’）を満足するのがより望ましい。
１．０３＜βRw＜２．２５ …（１１’）
さらに、上記条件式（１１）に代えて、（１１”）を満足すると最も良い。
１．１３＜βRw＜２．００ …（１１”）
１．０３＜βRw＜２．２５ …（１１’）
さらに、上記条件式（１１）に代えて、（１１”）を満足すると最も良い。
１．１３＜βRw＜２．００ …（１１”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズグループGVRは正（凸）レンズと負（凹）レンズを各1枚ずつ有しており、以下の条件式（１２）を満足するとよい。
０．３５＜ＮRn−ＮRp …（１２）
但し、ＮRp、ＮRnはそれぞれレンズグループGVRの正（凸）レンズ、負（凹）レンズを形成する媒質のｄ線に対する屈折率である。
０．３５＜ＮRn−ＮRp …（１２）
但し、ＮRp、ＮRnはそれぞれレンズグループGVRの正（凸）レンズ、負（凹）レンズを形成する媒質のｄ線に対する屈折率である。
条件式（１２）下限を下回ると、ペッツバール和が負の大きな値になりやすい。そのため、像面湾曲もしくは非点収差の補正が不十分となる。
また、上記条件式（１２）に代えて、（１２’） を満足するのがより望ましい。
０．４５＜ＮRn−ＮRp …（１２’）
さらに、上記条件式（１２）に代えて、（１２”） を満足すると最も良い。
０．５５＜ＮRn−ＮRp …（１２’）
０．４５＜ＮRn−ＮRp …（１２’）
さらに、上記条件式（１２）に代えて、（１２”） を満足すると最も良い。
０．５５＜ＮRn−ＮRp …（１２’）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズグループGVRは以下の条件を満足するのが好ましい。
１０＜νRn−νRp＜８０ …（１３）
但し、νRp、νRnはそれぞれレンズグループGVRの正（凸）レンズ、負（凹）レンズを形成する媒質のｄ線に対するアッベ数である。
１０＜νRn−νRp＜８０ …（１３）
但し、νRp、νRnはそれぞれレンズグループGVRの正（凸）レンズ、負（凹）レンズを形成する媒質のｄ線に対するアッベ数である。
この条件式（１３）は、倍率色収差を補正するための条件である。倍率色収差は、特に、レンズ群G1に光路を折り曲げるための反射光学素子を挿入した場合に発生しやすい。よって、レンズ群G1に光路を折り曲げるための反射光学素子を配置する場合は、条件式（１３）を満足することが好ましい。条件式（１３）の上限を上回るかあるいは下限を下回ると、倍率色収差の補正が困難となる。
また、上記条件式（１３）に代えて、（１３’） を満足するのがより望ましい。
１５＜νRn−νRp＜７０ …（１３’）
さらに、上記条件式（１３）に代えて、（１３”） を満足すると最も良い。
２０＜νRn−νRp＜６０ …（１３”）
１５＜νRn−νRp＜７０ …（１３’）
さらに、上記条件式（１３）に代えて、（１３”） を満足すると最も良い。
２０＜νRn−νRp＜６０ …（１３”）
また、本実施形態の結像光学系では、レンズグループGVRの正（凸）レンズと負（凹）レンズは互いに接合されており、以下の条件を満足するのが好ましい。
１／RGRF＞１／RGRR …（１４）
１．０＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜５０ …（１５）
但し、RGRF、RGRR は、それぞれレンズグループGVRの最も物体側の面の近軸曲率半径、最も像側の面の近軸曲率半径である。
１／RGRF＞１／RGRR …（１４）
１．０＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜５０ …（１５）
但し、RGRF、RGRR は、それぞれレンズグループGVRの最も物体側の面の近軸曲率半径、最も像側の面の近軸曲率半径である。
条件式（１４）を満たさない領域では、コマ収差や非点収差が発生しやすい。条件式（１５）の上限を上回ると、変倍時の移動に使えないデッドスペースが多くなり全長の大型化をまねきやすい。条件式（１５）の下限を下回ると、コマ収差や樽型歪曲収差が発生しやすい。
また、上記条件式（１４）、（１５）に代えて、（１４’）、（１５’）を満足するのがより望ましい。
１／RGRF＞１／RGRR …（１４’）
１．５＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜３５ …（１５’）
さらに、上記条件式（１４）、（１５）に代えて、（１４”）、（１５”） を満足すると最も良い。
１／RGRF＞１／RGRR …（１４”）
２．０＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜２５ …（１５”）
１／RGRF＞１／RGRR …（１４’）
１．５＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜３５ …（１５’）
さらに、上記条件式（１４）、（１５）に代えて、（１４”）、（１５”） を満足すると最も良い。
１／RGRF＞１／RGRR …（１４”）
２．０＜（RGRF＋RGRR）／（RGRF−RGRR）＜２５ …（１５”）
ここで、先述のレンズグループGVFについて補足する。レンズグループGVFを形成する最も物体側のレンズ群はレンズ群G2（結像光学系全体では、物体側から2番目のレンズ群）であり、このレンズ群G2は負の屈折力を有している。そして、変倍時、このレンズ群G2と最も物体側のレンズ群G1との相対的間隔が変化する。
そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１６）を満足するのが好ましい。
−１．４＜β2w＜−０．４ …（１６）
但し、β2wはレンズ群G2の結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦した時の結像倍率である。
−１．４＜β2w＜−０．４ …（１６）
但し、β2wはレンズ群G2の結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦した時の結像倍率である。
条件式（１６）の下限を下回ると、レンズ群G2以外のレンズ群に変倍を分担させても、変倍効率を上げることが困難になる。その結果、光学系を小型化することが困難となる。条件式（１６）の上限を上回ると、レンズ群G2自身の移動による変倍効率が悪化する。この場合も、光学系を小型化することが困難となる。なお、変倍効率は、レンズ群の移動量と変倍量の比で表される。例えば、レンズ群の移動量が少なくて変倍が大きい場合、変倍効率が高いということになる。
また、上記条件式（１６）に代えて、（１６’） を満足するのがより望ましい。
−１．３＜β2w＜−０．５ …（１６’）
さらに、上記条件式（１６）に代えて、（１６”） を満足すると最も良い。
−１．２＜β2w＜−０．６ …（１６”）
−１．３＜β2w＜−０．５ …（１６’）
さらに、上記条件式（１６）に代えて、（１６”） を満足すると最も良い。
−１．２＜β2w＜−０．６ …（１６”）
また、レンズグループGVFは、レンズ群G2に加えて、レンズ群G3、レンズ群G4からなっている。また、変倍時、各レンズ群の相対的間隔が変化する。ここで、レンズ群G3は、結像光学系全体では、物体側から3番目のレンズ群で、正の屈折力を有している。レンズ群G3は、正の屈折力のレンズ群としては物体側から２番目のレンズ群になる。また、レンズ群G4は、結像光学系全体では、物体側から4番目のレンズ群で、正の屈折力を有している。レンズ群G4は、正の屈折力のレンズ群としては物体側から3番目となる。
そして、このような構成において、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１７）を満足するのが好ましい。
−１．８＜β34w＜−０．２ …（１７）
ここで、β34w はレンズ群G3とG4の合成結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
−１．８＜β34w＜−０．２ …（１７）
ここで、β34w はレンズ群G3とG4の合成結像倍率であって、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
条件式（１７）の下限を下回ると、変倍をレンズ群G3あるいはG4以外のレンズ群に分担させても、変倍効率を上げることが困難になる。その結果、光学系を小型化することが困難となる。条件式（１７）の上限を上回ると、レンズ群G3あるいはレンズ群G4自身の移動による変倍効率が悪化する。この場合も、光学系を小型化することが困難となる。
また、上記条件式（１７）に代えて、（１７’） を満足するのがより望ましい。
−１．６＜β34w＜−０．３ …（１７’）
さらに、上記条件式（１７）に代えて、（１７”） を満足すると最も良い。
−１．４＜β34w＜−０．４ …（１７’）
−１．６＜β34w＜−０．３ …（１７’）
さらに、上記条件式（１７）に代えて、（１７”） を満足すると最も良い。
−１．４＜β34w＜−０．４ …（１７’）
また、レンズグループGVRは、レンズ群G5のみからなるのが好ましい。このときのレンズ群G5は、結像光学系全体では、物体側から5番目のレンズ群である。
なお、レンズグループGVFのレンズ群G2とレンズ群G3の間に、別のレンズ群G31があってもよい。別のレンズ群G31は、変倍時には像面からの距離が一定のレンズ群である。別のレンズ群G31を有する場合、条件式（１７）におけるβ34w はレンズ群G3、別のレンズ群G31及びレンズ群G4の合成結像倍率になる。なお、この場合の合成結像倍率は、広角端における全系の結像倍率の絶対値が０．０１以下となるいずれかの物点に合焦したときの結像倍率である。
次に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系は５群構成または６群構成である。また、最も物体側のレンズ群G1が正の屈折力を有する５群構成または６群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の３つである。
正・負・（正）・正・負・正
正・負・（正）・正・正・正
正・負・（正）・正・正・負
なお、（正）のレンズ群が存在する場合が６群構成であり、存在しない場合が５群構成である。開口絞りは物体側から2番目のレンズ群の像側より、物体側から4番目のレンズ群の物体側までのいずれかの空間に配置される。また、開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、独立でない場合もある。
本実施形態の結像光学系は５群構成または６群構成である。また、最も物体側のレンズ群G1が正の屈折力を有する５群構成または６群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の３つである。
正・負・（正）・正・負・正
正・負・（正）・正・正・正
正・負・（正）・正・正・負
なお、（正）のレンズ群が存在する場合が６群構成であり、存在しない場合が５群構成である。開口絞りは物体側から2番目のレンズ群の像側より、物体側から4番目のレンズ群の物体側までのいずれかの空間に配置される。また、開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、独立でない場合もある。
本実施形態の結像光学系は、正・負・正・正の屈折力配置、あるいは正・負・正・負の屈折力配置を基本構成としているといえる。例えば、５群構成の結像光学系は、正・負・正・正、あるいは正・負・正・負の４群構成の結像光学系を変形した光学系とみなすことができる。すなわち、正・負・正・正の4群構成の結像光学系の像側に正又は負のレンズ群を、あるいは正・負・正・負の4群構成の結像光学系の像側に正のレンズ群を配置したとみなすこともできる。さらに、６群構成の場合は、５群構成における物体側から最初の負のレンズ群と２番目の正のレンズ群の間に正のレンズ群を配置したとみなすことが出来る。
正・負・正・正の屈折力配置が基本構成の場合、最も物体側に正のレンズ群G1が配置されている。この構成では、この最も物体側にある正のレンズ群G1には、レンズ成分C1pが配置されている。さらに、条件式（１）または（１’）または（１”）を満たす。
また、このレンズ成分C1pには、負レンズＬAが用いられている。この負レンズＬAは、条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、負レンズＬAは、条件式（２’）と条件式（３’）、もしくは条件式（２”）と条件式（３”） で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。また、レンズ成分C1pは正の屈折力を有しているほうが良い。
また、レンズ成分C1pの物体側には、結像光学系の光路に沿って、物体側から順に、入射面、反射面、射出面を有するプリズムが配されていることが好ましい。さらに、入射面のすぐ物体側に配されている面は、負の屈折力を有するという構成が良い。この面は、プリズムの面とは別のレンズ面である。このプリズムは、結像に寄与する光線を折り曲げるための反射光学素子である。
また、本実施形態の結像光学系は、以下の条件式（１８）を満足するようにするとよい。
E／ｆ12＜１．５ …（１８）
但し、
Eは面頂Ct1と面頂Ct2との間の光軸に沿った空気換算距離、
面頂Ct1は反射光学素子の反射面よりも物体側にある屈折面のうちで最も負の屈折力の強い面の面頂、
面頂Ct2はレンズ成分C1pの接合面の面頂、
ｆ12は第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、反射光学素子よりも像側にあるすべてのレンズによる合成焦点距離である。ただし、反射光学素子が射出面を有し該射出面が屈折力を有する場合は、該射出面を含んだときの合成焦点距離である。
E／ｆ12＜１．５ …（１８）
但し、
Eは面頂Ct1と面頂Ct2との間の光軸に沿った空気換算距離、
面頂Ct1は反射光学素子の反射面よりも物体側にある屈折面のうちで最も負の屈折力の強い面の面頂、
面頂Ct2はレンズ成分C1pの接合面の面頂、
ｆ12は第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、反射光学素子よりも像側にあるすべてのレンズによる合成焦点距離である。ただし、反射光学素子が射出面を有し該射出面が屈折力を有する場合は、該射出面を含んだときの合成焦点距離である。
条件式（１８）の上限を上回ると、結像光学系の薄型化や全長短縮に支障をきたしやすい。また、条件式（１８）下限を下回ると、結像に寄与する光線（光束）にケラレが多く発生するので、画面周辺部に十分な光量が得られない。
また、上記条件式（１８）に代えて、（１８’） を満足するのがより望ましい。
E／ｆ12＜１．２ …（１８’）
さらに、上記条件式（１８）に代えて、（１８”） を満足すると最も良い。
E／ｆ12＜１．０ …（１８”）
E／ｆ12＜１．２ …（１８’）
さらに、上記条件式（１８）に代えて、（１８”） を満足すると最も良い。
E／ｆ12＜１．０ …（１８”）
さて、実施例の結像光学系には、５群構成の結像光学系と６群構成の結像光学系がある。５群構成の結像光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1、負の屈折力を有する第2レンズ群G2、開口絞り、正の屈折力を有する第3レンズ群G3、正の屈折力を有する第4レンズ群G4、正又は負の屈折力を有する第5レンズ群G5という５つのレンズ群からなる。
また、６群構成の結像光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1、負の屈折力を有する第2レンズ群G2、開口絞りと一体の正の屈折力を有する第3レンズ群G31、正の屈折力を有する第4レンズ群G3、正の屈折力を有する第5レンズ群G4、正又は負の屈折力を有する第6レンズ群G5という６つのレンズ群からなる。なお、第3レンズ群G31は開口絞りと一体に構成することができる。
第1レンズ群G1は、構成要素として、２つ乃至４つのレンズ成分と反射光学素子を有する。これらの構成要素は、物体側から、多くとも１つのレンズ成分、反射光学素子、１つもしくは2つの正のレンズ成分の順に配置されるのが好ましい。１つもしくは2つの正のレンズ成分には、レンズ成分C1pが含まれる。特に、物体側から、像側の面が凹面である負レンズ成分と、反射光学素子と、１つ又は2つの正レンズ成分の順の配置にすると良い。なお、反射光学素子はプリズムであるのが好ましい。このプリズムは光路を屈曲するための反射光学素子である。また、プリズム（反射光学素子）はその媒質の屈折率を１．８以上とすれば、全長を短縮しやすい。
なお、正レンズ成分のうちの１つはレンズ成分C1pである。このレンズ成分C1pには、負レンズＬAが用いられている。この負レンズＬAは、条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、負レンズＬAは、条件式（２’）と条件式（３’）、もしくは条件式（２”）と条件式（３”） で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。
また、レンズ成分C1pにおいて、負レンズＬAの接合相手は正レンズＬBである。この正レンズＬBは、条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズである。なお、正レンズＬBは、（５）に代わって条件式（５’）と条件式（６’）、もしくは条件式（５”）と条件式（６”）で定まる領域に、そのθgF及びνdが含まれるレンズであっても良い。
第2レンズ群G2は２つ以上のレンズ成分を有する。そして、いずれか1つのレンズ成分は、正レンズと負レンズからなる接合レンズ成分である。第2レンズ群G2は、この接合レンズ成分の他に、１つの負レンズ成分を備えていても良い。そして、物体側から、負レンズ成分、接合レンズ成分の順に配置されているのが望ましい。
結像光学系が５群構成の場合、第3レンズ群G3は接合レンズを有する。第3レンズ群G3は、接合レンズ成分の他に、正のレンズ成分を備えていても良い。なお、第3レンズ群G3は、最も像側のレンズを負レンズにするのが好ましい。また、この負レンズは像側の面のほうが強い曲率である。結像光学系が６群構成の場合、第3レンズ群G3は第4レンズ群G3となる。
第4レンズ群G4は、１つのレンズ成分を有する。この第4レンズ群G4は、第3レンズ群G3に続くレンズ群である。第4レンズ群G4の屈折力は、正であっても負であっても構わない。また、このレンズ成分は単レンズでも構わない。なお、負の屈折力を有するほうが小型化しやすく、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。結像光学系が６群構成の場合、第4レンズ群G4は第5レンズ群G4となる。
正の第5レンズ群G5は１つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、単レンズでもかまわない。また、第5レンズ群G5は、屈折力が正であっても負であっても構わない。なお、第５レンズ群G5は、負の屈折力を有するほうが小型化しやすく、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。結像光学系が６群構成の場合、第5レンズ群G5は第6レンズ群G5となる。
結像光学系が６群構成の場合は、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に、正の屈折力を有する別のレンズ群G31が配置されている。別のレンズ群G31は単レンズにて構成されており、開口絞りと一体にて構成しても良い。結像光学系が６群構成の場合、別のレンズ群G31は第3レンズ群G31となる。
また、結像光学系で発生した歪曲収差を電子撮像装置の画像処理機能にて補正すれば、さらに他の収差を良好に補正できると同時に、さらに広角化することも可能である。
また、レンズ成分Cp1に負レンズＬAを用いる場合、負レンズＬAは正レンズＬBと接合することになる。このとき、負レンズＬAの光軸中心厚は、正レンズＬBに比べて薄くするのが好ましい。
そして、本実施形態の結像光学系では、負レンズＬAの光軸中心厚ｔ１が、次の条件式（１９）を満足するとよい。
０．０１＜ｔ１＜０．６ …（１９）
０．０１＜ｔ１＜０．６ …（１９）
なお、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９’）を満足すると、より好ましい。
０．０１＜ｔ１＜０．４ …（１９’）
さらに、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０１＜ｔ１＜０．４ …（１９’）
さらに、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９”）を満足すると、より一層好ましい。
０．０１＜ｔ１＜０．２ …（１９”）
ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω …（２０）
が成立する。
ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω …（２０）
が成立する。
ここで、ｙは像点の光軸からの高さ、ｆは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω …（２１）
となる。つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
ｆ＞ｙ／ｔａｎω …（２１）
となる。つまり、ｆとｙとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。
ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ（画像の形状）を変化させる。
このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をＣＲＴやプリンターに出力すればよい。
そこで、本実施形態の電子撮像装置では、電子撮像素子と、結像光学系を通じて結像した像を電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、結像光学系がズームレンズであり、ズームレンズが、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式（２２）を満足することが好ましい。
０．７０＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６ …（２２）
ここで、ｙ07は最大像高をｙ10としたときｙ07＝０．７ｙ10として表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。なお、本実施形態が電子撮像装置の場合、最大像高は、電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離となる。よって、ｙ10も電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離になる。
０．７０＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６ …（２２）
ここで、ｙ07は最大像高をｙ10としたときｙ07＝０．７ｙ10として表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。なお、本実施形態が電子撮像装置の場合、最大像高は、電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離となる。よって、ｙ10も電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離になる。
上記条件式（２５）はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式（２２）を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。
樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。
ここで、条件式（２２）の上限値を上回る場合であって、特に、１に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角することが困難となる。
一方、条件式（２２）の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。
このように、条件式（２２）を満足することにより、光学系の小型化と広角化（歪曲込みの垂直方向の画角を３８°以上にする）ことが可能となる。
なお、条件式（２２）に代えて、次の条件式（２２’）を満足すると、より好ましい。
０．７５＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９５ …（２２’）
さらに、条件式（２２）に代えて、次の条件式（２２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８０＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９４ …（２２”）
０．７５＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９５ …（２２’）
さらに、条件式（２２）に代えて、次の条件式（２２”）を満足すると、より一層好ましい。
０．８０＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９４ …（２２”）
また、本実施形態の結像光学系では、負レンズＬAは以下の条件式（２３）を満足するとよい。
１．５８＜ｎd（ＬA）＜１．８５ …（２３）
ここで、ｎdは負レンズＬAの媒質の屈折率である。
１．５８＜ｎd（ＬA）＜１．８５ …（２３）
ここで、ｎdは負レンズＬAの媒質の屈折率である。
条件式（２３）の下限値を下回ると、球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（２３）の上限値を上回ると、収差補正上のデメリットは少ないが、反射防止が困難となる。
なお、次の条件式（２３’）を満足すると、より好ましい。
１．６０＜ｎd（ＬA）＜１．８０ …（２３’）
さらに、次の条件式（２３”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６２＜ｎd（ＬA）＜１．７５ …（２３”）
１．６０＜ｎd（ＬA）＜１．８０ …（２３’）
さらに、次の条件式（２３”）を満足すると、より一層好ましい。
１．６２＜ｎd（ＬA）＜１．７５ …（２３”）
また、本実施形態の結像光学系では、正レンズＬBについても以下の条件式（２４）を満足するとよい。
１．６８＜ｎd（ＬB）＜２．４０ …（２４）
ここで、ｎd（ＬB）は正レンズＬBの媒質の屈折率である。
１．６８＜ｎd（ＬB）＜２．４０ …（２４）
ここで、ｎd（ＬB）は正レンズＬBの媒質の屈折率である。
条件式（２４）の下限値を下回ると、小型化と球面収差や非点収差の補正との両立がしづらくなる。条件式（２４）の上限値を上回ると、反射防止が困難となる。
なお、次の条件式（２４’）を満足すると、より好ましい。
１．７４＜ｎd（ＬB）＜２．３０ …（２４’）
さらに、次の条件式（２４”）を満足すると、より一層好ましい。
１．８０＜ｎd（ＬB）＜２．２０ …（２４”）
１．７４＜ｎd（ＬB）＜２．３０ …（２４’）
さらに、次の条件式（２４”）を満足すると、より一層好ましい。
１．８０＜ｎd（ＬB）＜２．２０ …（２４”）
本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系のいっそうの小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正を達成できる。また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。
本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える（満足する）こともできる。この場合、結像光学系のいっそうの小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正を達成できる。
また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。
以下に、本発明に係るズームレンズ、撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
次に、本発明の実施例１にかかるズームレンズについて説明する。図１は本発明の実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図２は実施例１にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。また、ＦＩＹは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。
実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ４の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側の両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ８の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凹負レンズＬ１２の物体側の面の合計８面に設けられている。
次に、本発明の実施例２にかかるズームレンズについて説明する。図３は本発明の実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図４は実施例２にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例２のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ４の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ８の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凹負レンズＬ１２の物体側の面の合計８面に設けられている。
次に、本発明の実施例３にかかるズームレンズについて説明する。図５は本発明の実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図６は実施例３にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例３のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ５の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と両凸正レンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１２の正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は中間位置までほぼ固定、中間位置からは物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ４の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の像側の両凹負レンズＬ７の両面と両凸正レンズＬ８の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１２の物体側の面の合計９面に設けられている。
次に、本発明の実施例４にかかるズームレンズについて説明する。図７は本発明の実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図８は実施例４にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例４のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）と、両凸正レンズＬ５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ５の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１２の正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の物体側の面と両凸正レンズＬ４の両面と、第２レンズ群Ｇ２の像側の両凹負レンズＬ７両面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズＬ１２の物体側の面の合計９面に設けられている。
次に、本発明の実施例５にかかるズームレンズについて説明する。図９は本発明の実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１０は実施例５にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例５のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ５の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と両凸正レンズＬ１５の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は中間位置までほぼ固定、中間位置からは物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて光量を調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の物体側の面と両凸正レンズＬ５の両面と、第２レンズ群Ｇ２の像側の両凹負レンズＬ６の像側の面と、第３レンズ群Ｇ３の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の物体側の面の合計７面に設けられている。
次に、本発明の実施例６にかかるズームレンズについて説明する。図１１は本発明の実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１２は実施例６にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例６のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、両凸正レンズＬ３と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ４の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と両凸正レンズＬ７の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８の正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９と、両凸正レンズＬ１０と両凹負レンズＬ１１の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２の正の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、両凹負レンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、両凹負レンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凸正レンズＬ３の両面と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４の像側の面と、第２レンズ群Ｇ２の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５の像側の面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側の両凸正レンズＬ９の両面と、第５レンズ群Ｇ５の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２の物体側の面と、第６レンズ群Ｇ６の両凹負レンズＬ１３の物体側の面の合計８面に設けられている。
次に、本発明の実施例７にかかるズームレンズについて説明する。図１３は本発明の実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。
図１４は実施例７にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での状態を示している。
実施例６のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６を配置している。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側の面と像側の面が共に平面のプリズムＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４の接合レンズ（レンズ成分C1p）と、両凸正レンズＬ５で構成されており、全体で正の屈折力を有している。
また、本実施例では、D11は、レンズＬ１の像側面の面頂から、レンズＬ３の物体側面の面頂までの距離になる。また、SD1は、レンズＬ１の物体側面の面頂から、レンズＬ５の像側面の面頂までの距離になる。なお、プリズムＬ２の部分に関しては空気換算長を用いる。
第２レンズ群Ｇ２は両凹負レンズＬ６と、両凹負レンズＬ７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ９の正の屈折力を有している。
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１０と、両凸正レンズＬ１１と両凹負レンズＬ１２の接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。
第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１３の正の屈折力を有している。
第６レンズ群Ｇ６は、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５の接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。
広角端から望遠端にかけての変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定であり、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であり、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は中間位置までほぼ固定、中間位置からは像側に移動し、第６レンズ群Ｇ６は固定である。また、明るさ絞りＳの位置は固定である。また、光量は、開口サイズを変化させて光量を調整する。
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３の物体側の面と両凸正レンズＬ４の両面と、第２レンズ群Ｇ２の両凹負レンズＬ７の両面と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８の像側の面と、第４レンズ群Ｇ４の物体側の両凸正レンズＬ１０の物体側の面と、第５レンズ群Ｇ５の両凸正レンズＬ１３の物体側の面の合計８面に設けられている。
次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄは各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離をそれぞれ表している。また、＊は非球面を示している。
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をＫ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10
また、Ｅは１０のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd ν
物面 ∞ ∞
1 33.4710 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9962 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 19.2835 2.8000 1.88300 40.76
6* -16.8921 0.1000 1.63494 23.22
7* -35.4351 可変
8 75.9305 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5861 1.5000
10 -13.7278 0.5000 1.80610 40.92
11 13.0118 1.4000 1.94595 17.98
12 -115.5205 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 7.9132 2.5000 1.83481 42.71
15* -30.7581 0.1500
16 9.7936 1.6000 1.69680 55.53
17 -102.6373 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4145 可変
19* 10.1411 1.6000 1.52540 56.25
20 59.8729 可変
21* -14.7089 0.6000 2.14352 17.77
22 33.2642 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.5004 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.8000
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd ν
物面 ∞ ∞
1 33.4710 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9962 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 19.2835 2.8000 1.88300 40.76
6* -16.8921 0.1000 1.63494 23.22
7* -35.4351 可変
8 75.9305 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5861 1.5000
10 -13.7278 0.5000 1.80610 40.92
11 13.0118 1.4000 1.94595 17.98
12 -115.5205 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 7.9132 2.5000 1.83481 42.71
15* -30.7581 0.1500
16 9.7936 1.6000 1.69680 55.53
17 -102.6373 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4145 可変
19* 10.1411 1.6000 1.52540 56.25
20 59.8729 可変
21* -14.7089 0.6000 2.14352 17.77
22 33.2642 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.5004 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.8000
像面 ∞
非球面データ
第5面
K=0.0655,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8786E-05,A6=-5.1022E-08,A8=-2.0153E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0017,
A2=0.0000E+00,A4=-3.1676E-05,A6=-9.6311E-07,A8=2.1464E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0518,
A2=0.0000E+00,A4=4.6312E-05,A6=3.3508E-08,A8=-3.3276E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9593,
A2=0.0000E+00,A4=1.3237E-0,A6=4.4415E-06,A8=2.0304E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6103,
A2=0.0000E+00,A4=-9.4698E-05,A6=5.3709E-06,A8=2.2063E-08,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.2133,
A2=0.0000E+00,A4=7.8028E-05,A6=8.2038E-06,A8=-7.1469E-08,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0476,
A2=0.0000E+00,A4=-2.6880E-04,A6=1.9804E-05,A8=-7.9341E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.2918,
A2=0.0000E+00,A4=2.5142E-04,A6=-3.6396E-05,A8=1.2752E-06,A10=0.0000E+00
第5面
K=0.0655,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8786E-05,A6=-5.1022E-08,A8=-2.0153E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0017,
A2=0.0000E+00,A4=-3.1676E-05,A6=-9.6311E-07,A8=2.1464E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0518,
A2=0.0000E+00,A4=4.6312E-05,A6=3.3508E-08,A8=-3.3276E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9593,
A2=0.0000E+00,A4=1.3237E-0,A6=4.4415E-06,A8=2.0304E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6103,
A2=0.0000E+00,A4=-9.4698E-05,A6=5.3709E-06,A8=2.2063E-08,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.2133,
A2=0.0000E+00,A4=7.8028E-05,A6=8.2038E-06,A8=-7.1469E-08,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0476,
A2=0.0000E+00,A4=-2.6880E-04,A6=1.9804E-05,A8=-7.9341E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.2918,
A2=0.0000E+00,A4=2.5142E-04,A6=-3.6396E-05,A8=1.2752E-06,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05039 13.53414 29.95972
Ｆナンバー 3.0564 4.1881 5.9000
画角 36.4° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0003 61.0024 61.0002
ＢＦ 0.79999 0.79999 0.79999
d7 0.59926 5.32689 9.12350
d12 9.92449 5.19984 1.40021
d13 9.36940 5.00235 1.19989
d18 2.93279 7.34767 14.82686
d20 5.22433 5.17489 1.49978
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05039 13.53414 29.95972
Ｆナンバー 3.0564 4.1881 5.9000
画角 36.4° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0003 61.0024 61.0002
ＢＦ 0.79999 0.79999 0.79999
d7 0.59926 5.32689 9.12350
d12 9.92449 5.19984 1.40021
d13 9.36940 5.00235 1.19989
d18 2.93279 7.34767 14.82686
d20 5.22433 5.17489 1.49978
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 16.42092
2 8 -9.09682
3 14 13.68623
4 19 22.98277
5 21 -45.30237
群 始面 焦点距離
1 1 16.42092
2 8 -9.09682
3 14 13.68623
4 19 22.98277
5 21 -45.30237
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688770(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688770(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
数値実施例２
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 33.4776 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9936 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 19.2816 2.8000 1.88300 40.76
6* -16.7752 0.1000 1.63494 23.22
7* -35.6383 可変
8 75.4657 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5985 1.5000
10 -13.7400 0.5000 1.80610 40.92
11 13.1537 1.4000 1.94595 17.98
12 -116.2215 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 7.9152 2.5000 1.83481 42.71
15* -30.6505 0.1500
16 9.7769 1.6000 1.69680 55.53
17 -92.2177 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4154 可変
19* 10.1327 1.6000 1.52540 56.25
20 60.0607 可変
21* -14.7118 0.6000 2.14352 17.77
22 32.3991 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.4149 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.8000
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 33.4776 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9936 2.8000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 19.2816 2.8000 1.88300 40.76
6* -16.7752 0.1000 1.63494 23.22
7* -35.6383 可変
8 75.4657 0.5000 1.83481 42.71
9* 10.5985 1.5000
10 -13.7400 0.5000 1.80610 40.92
11 13.1537 1.4000 1.94595 17.98
12 -116.2215 可変
13(STO) ∞ 可変
14* 7.9152 2.5000 1.83481 42.71
15* -30.6505 0.1500
16 9.7769 1.6000 1.69680 55.53
17 -92.2177 0.5000 2.00069 25.46
18 5.4154 可変
19* 10.1327 1.6000 1.52540 56.25
20 60.0607 可変
21* -14.7118 0.6000 2.14352 17.77
22 32.3991 2.2000 1.48749 70.23
23 -7.4149 0.6000
24 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
25 ∞ 0.8000
像面 ∞
非球面データ
第5面
K=0.0654,
A2=0.0000E+00,A4=-1.7912E-05,A6=-8.4099E-08,A8=-2.2301E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0010,
A2=0.0000E+00,A4=-5.2983E-05,A6=-1.1913E-06,A8=2.5781E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0517,
A2=0.0000E+00,A4=5.6310E-05,A6=8.1948E-08,A8=-3.8424E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9593,
A2=0.0000E+00,A4=1.3082E-04,A6=4.2714E-06,A8=2.1363E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6103,
A2=0.0000E+00,A4=-9.2630E-05,A6=5.1937E-06,A8=1.9358E-08,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.2133,
A2=0.0000E+00,A4=8.0160E-05,A6=7.8952E-06,A8=-7.1791E-08,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0476,
A2=0.0000E+00,A4=-2.6270E-04,A6=1.9142E-05,A8=-7.7815E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.2918,
A2=0.0000E+00,A4=2.2001E-04,A6=-3.3663E-05,A8=1.1928E-06,A10=0.0000E+00
第5面
K=0.0654,
A2=0.0000E+00,A4=-1.7912E-05,A6=-8.4099E-08,A8=-2.2301E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0010,
A2=0.0000E+00,A4=-5.2983E-05,A6=-1.1913E-06,A8=2.5781E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0517,
A2=0.0000E+00,A4=5.6310E-05,A6=8.1948E-08,A8=-3.8424E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9593,
A2=0.0000E+00,A4=1.3082E-04,A6=4.2714E-06,A8=2.1363E-07,A10=0.0000E+00
第14面
K=-0.6103,
A2=0.0000E+00,A4=-9.2630E-05,A6=5.1937E-06,A8=1.9358E-08,A10=0.0000E+00
第15面
K=-0.2133,
A2=0.0000E+00,A4=8.0160E-05,A6=7.8952E-06,A8=-7.1791E-08,A10=0.0000E+00
第19面
K=0.0476,
A2=0.0000E+00,A4=-2.6270E-04,A6=1.9142E-05,A8=-7.7815E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.2918,
A2=0.0000E+00,A4=2.2001E-04,A6=-3.3663E-05,A8=1.1928E-06,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05138 13.53442 29.95981
Ｆナンバー 3.0564 4.1881 5.9000
画角 36.4° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0004 61.0037 61.0004
ＢＦ 0.79997 0.79997 0.79997
d7 0.59933 5.32720 9.12347
d12 9.92451 5.20083 1.40034
d13 9.36966 5.00255 1.20007
d18 2.93283 7.34773 14.82672
d20 5.22409 5.17494 1.49982
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05138 13.53442 29.95981
Ｆナンバー 3.0564 4.1881 5.9000
画角 36.4° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0004 61.0037 61.0004
ＢＦ 0.79997 0.79997 0.79997
d7 0.59933 5.32720 9.12347
d12 9.92451 5.20083 1.40034
d13 9.36966 5.00255 1.20007
d18 2.93283 7.34773 14.82672
d20 5.22409 5.17494 1.49982
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 16.42083
2 8 -9.09966
3 14 13.69037
4 19 22.94628
5 21 -46.14132
群 始面 焦点距離
1 1 16.42083
2 8 -9.09966
3 14 13.69037
4 19 22.94628
5 21 -46.14132
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.670903 1.685230(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.670903 1.685230(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L12 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L14 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L13 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L8 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L9 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L10 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L11 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
数値実施例３
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 67.5141 0.8000 2.14352 17.77
2 12.4629 1.7000
3 ∞ 10.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5 28.3077 2.3000 1.88300 40.76
6 -42.1221 0.1500
7* 26.4718 2.5000 1.80610 40.92
8* -24.2438 0.1000 1.63494 23.22
9* -42.8986 可変
10 -41.5701 0.5000 1.83481 42.71
11 6.7905 1.2000
12* -16.3859 0.5000 1.81600 46.62
13* 25.3970 0.7500 1.70000 17.00
14* -15.4254 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 6.4966 2.5000 1.83481 42.71
17* -47.8593 0.1500
18 8.7182 1.6000 1.69680 55.53
19 -81.2701 0.5000 2.00069 25.46
20 4.3478 可変
21* 17.8837 1.6000 1.52540 56.25
22 -24.7081 可変
23 -8.9832 0.6000 2.14352 17.77
24 -34.0351 0.1500
25 13.3837 3.2000 1.48749 70.23
26 -8.3263 0.7000
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.7998
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 67.5141 0.8000 2.14352 17.77
2 12.4629 1.7000
3 ∞ 10.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5 28.3077 2.3000 1.88300 40.76
6 -42.1221 0.1500
7* 26.4718 2.5000 1.80610 40.92
8* -24.2438 0.1000 1.63494 23.22
9* -42.8986 可変
10 -41.5701 0.5000 1.83481 42.71
11 6.7905 1.2000
12* -16.3859 0.5000 1.81600 46.62
13* 25.3970 0.7500 1.70000 17.00
14* -15.4254 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 6.4966 2.5000 1.83481 42.71
17* -47.8593 0.1500
18 8.7182 1.6000 1.69680 55.53
19 -81.2701 0.5000 2.00069 25.46
20 4.3478 可変
21* 17.8837 1.6000 1.52540 56.25
22 -24.7081 可変
23 -8.9832 0.6000 2.14352 17.77
24 -34.0351 0.1500
25 13.3837 3.2000 1.48749 70.23
26 -8.3263 0.7000
27 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
28 ∞ 0.7998
像面 ∞
非球面データ
第7面
K=-0.0776,
A2=0.0000E+00,A4=-4.9141E-05,A6=-1.7160E-07,A8=-1.3616E-09,A10=0.0000E+00
第8面
K=-0.0823,
A2=0.0000E+00,A4=-7.7052E-05,A6=2.0957E-06,A8=-9.2575E-09,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.1349,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2956E-05,A6=-5.7365E-07,A8=2.2042E-09,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.0767,
A2=0.0000E+00,A4=-1.7182E-03,A6=-3.8733E-05,A8=-8.4406E-07,A10=0.0000E+00
第13面
K=-0.2183,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8719E-03,A6=-9.1285E-05,A8=4.4244E-06,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.0761,
A2=0.0000E+00,A4=-1.5810E-03,A6=-1.4913E-05,A8=-3.0111E-07,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6292,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2132E-05,A6=3.7419E-06,A8=1.4581E-07,A10=0.0000E+00
第17面
K=10.3737,
A2=0.0000E+00,A4=2.1824E-04,A6=2.3661E-06,A8=1.7479E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=-1.4069,
A2=0.0000E+00,A4=1.7760E-05,A6=-3.9515E-06,A8=-6.1963E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0776,
A2=0.0000E+00,A4=-4.9141E-05,A6=-1.7160E-07,A8=-1.3616E-09,A10=0.0000E+00
第8面
K=-0.0823,
A2=0.0000E+00,A4=-7.7052E-05,A6=2.0957E-06,A8=-9.2575E-09,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.1349,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2956E-05,A6=-5.7365E-07,A8=2.2042E-09,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.0767,
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第13面
K=-0.2183,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8719E-03,A6=-9.1285E-05,A8=4.4244E-06,A10=0.0000E+00
第14面
K=0.0761,
A2=0.0000E+00,A4=-1.5810E-03,A6=-1.4913E-05,A8=-3.0111E-07,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6292,
A2=0.0000E+00,A4=-2.2132E-05,A6=3.7419E-06,A8=1.4581E-07,A10=0.0000E+00
第17面
K=10.3737,
A2=0.0000E+00,A4=2.1824E-04,A6=2.3661E-06,A8=1.7479E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=-1.4069,
A2=0.0000E+00,A4=1.7760E-05,A6=-3.9515E-06,A8=-6.1963E-07,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05258 13.53416 29.95986
Ｆナンバー 3.9319 3.9936 4.9005
画角 36.7° 15.7° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.8084 58.8092 58.8085
ＢＦ 0.79979 0.79979 0.79979
d9 0.59813 6.03720 8.33540
d14 9.13911 3.70289 1.40179
d15 5.89781 5.58816 1.20014
d20 3.43477 3.58672 12.57052
d22 5.93878 6.09094 1.50072
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05258 13.53416 29.95986
Ｆナンバー 3.9319 3.9936 4.9005
画角 36.7° 15.7° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.8084 58.8092 58.8085
ＢＦ 0.79979 0.79979 0.79979
d9 0.59813 6.03720 8.33540
d14 9.13911 3.70289 1.40179
d15 5.89781 5.58816 1.20014
d20 3.43477 3.58672 12.57052
d22 5.93878 6.09094 1.50072
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 12.03169
2 10 -6.76403
3 16 13.04885
4 21 20.00489
5 23 71.37788
群 始面 焦点距離
1 1 12.03169
2 10 -6.76403
3 16 13.04885
4 21 20.00489
5 23 71.37788
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L8 1.699996 1.688919 1.730090 1.758753 1.786496
L5 1.634937 1.627308 1.654649 1.670343 1.683846(LA)
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L4 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L6,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L7 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L8 1.699996 1.688919 1.730090 1.758753 1.786496
L5 1.634937 1.627308 1.654649 1.670343 1.683846(LA)
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L4 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L6,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919
L7 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
数値実施例４
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 29.7801 1.0000 2.14352 17.77
2 10.4674 2.0000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 57.5878 0.1000 1.63494 23.22
6* 24.4109 2.4000 1.80610 40.92
7* -25.9249 0.1500
8 19.6941 1.8000 1.80610 40.92
9 -104.0816 可変
10 -46.5255 0.5000 1.81600 46.62
11 11.8487 0.9000
12* -15.9173 0.6000 1.69350 53.21
13* 10.1569 0.5000 1.73000 16.50
14* 102.1849 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 7.5583 2.5000 1.83481 42.71
17* -23.9703 0.1500
18 15.0114 1.6000 1.69680 55.53
19 -21.1796 0.5000 2.00069 25.46
20 6.7941 可変
21* 11.3456 1.6000 1.52540 56.25
22 -132.5592 可変
23 -8.3919 0.6000 2.14352 17.77
24 -29.5410 2.0000 1.51633 64.14
25 -6.6963 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.8005
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 29.7801 1.0000 2.14352 17.77
2 10.4674 2.0000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 57.5878 0.1000 1.63494 23.22
6* 24.4109 2.4000 1.80610 40.92
7* -25.9249 0.1500
8 19.6941 1.8000 1.80610 40.92
9 -104.0816 可変
10 -46.5255 0.5000 1.81600 46.62
11 11.8487 0.9000
12* -15.9173 0.6000 1.69350 53.21
13* 10.1569 0.5000 1.73000 16.50
14* 102.1849 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 7.5583 2.5000 1.83481 42.71
17* -23.9703 0.1500
18 15.0114 1.6000 1.69680 55.53
19 -21.1796 0.5000 2.00069 25.46
20 6.7941 可変
21* 11.3456 1.6000 1.52540 56.25
22 -132.5592 可変
23 -8.3919 0.6000 2.14352 17.77
24 -29.5410 2.0000 1.51633 64.14
25 -6.6963 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.8005
像面 ∞
非球面データ
第5面
K=-0.3349,
A2=0.0000E+00,A4=1.1045E-04,A6=-3.9973E-06,A8=6.1093E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0180,
A2=0.0000E+00,A4=-8.0112E-05,A6=1.0261E-05,A8=-2.8958E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0596,
A2=0.0000E+00,A4=4.4889E-05,A6=-8.9801E-07,A8=-1.4756E-08,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.3292,
A2=0.0000E+00,A4=9.0701E-04,A6=-1.0864E-04,A8=4.3549E-06,A10=0.0000E+00
第13面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第14面
K=2.5284,
A2=0.0000E+00,A4=6.5779E-04,A6=-7.5772E-05,A8=3.5817E-06,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.5897,
A2=0.0000E+00,A4=1.8059E-04,A6=1.6350E-05,A8=1.5709E-06,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.7459,
A2=0.0000E+00,A4=6.0932E-04,A6=1.3233E-05,A8=3.0884E-06,A10=0.0000E+00
第21面
K=-0.6970,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8793E-04,A6=2.4704E-05,A8=-8.8962E-07,A10=0.0000E+00
第5面
K=-0.3349,
A2=0.0000E+00,A4=1.1045E-04,A6=-3.9973E-06,A8=6.1093E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0180,
A2=0.0000E+00,A4=-8.0112E-05,A6=1.0261E-05,A8=-2.8958E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0596,
A2=0.0000E+00,A4=4.4889E-05,A6=-8.9801E-07,A8=-1.4756E-08,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.3292,
A2=0.0000E+00,A4=9.0701E-04,A6=-1.0864E-04,A8=4.3549E-06,A10=0.0000E+00
第13面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第14面
K=2.5284,
A2=0.0000E+00,A4=6.5779E-04,A6=-7.5772E-05,A8=3.5817E-06,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.5897,
A2=0.0000E+00,A4=1.8059E-04,A6=1.6350E-05,A8=1.5709E-06,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.7459,
A2=0.0000E+00,A4=6.0932E-04,A6=1.3233E-05,A8=3.0884E-06,A10=0.0000E+00
第21面
K=-0.6970,
A2=0.0000E+00,A4=-1.8793E-04,A6=2.4704E-05,A8=-8.8962E-07,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05246 13.53342 29.95794
Ｆナンバー 3.4418 4.0614 5.9000
画角 36.1° 15.9° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 56.7638 56.7689 56.7627
ＢＦ 0.80053 0.80053 0.80053
d9 0.59837 5.38111 8.10776
d14 8.90529 4.13335 1.39591
d15 6.97823 4.84538 1.19776
d20 3.60819 5.34088 13.46137
d22 5.57320 5.95709 1.50052
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05246 13.53342 29.95794
Ｆナンバー 3.4418 4.0614 5.9000
画角 36.1° 15.9° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 56.7638 56.7689 56.7627
ＢＦ 0.80053 0.80053 0.80053
d9 0.59837 5.38111 8.10776
d14 8.90529 4.13335 1.39591
d15 6.97823 4.84538 1.19776
d20 3.60819 5.34088 13.46137
d22 5.57320 5.95709 1.50052
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 12.97602
2 10 -7.23579
3 16 12.81998
4 21 19.96820
5 23 -44.32565
群 始面 焦点距離
1 1 12.97602
2 10 -7.23579
3 16 12.81998
4 21 19.96820
5 23 -44.32565
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.793147 1.822977
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L14,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.793147 1.822977
L1,L2,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L14,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
数値実施例５
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 146.1701 1.0000 2.00069 25.46
2 12.7259 2.2000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5 33.2166 2.1000 1.74320 49.34
6 -26.5534 0.1500
7* 27.0559 0.1000 1.66000 20.00
8* 14.6905 2.0000 1.80610 40.92
9* -50.6585 可変
10 -601.9754 0.5000 1.83481 42.71
11* 12.3070 1.2000
12 -13.7650 0.5000 1.83481 42.71
13 8.0593 1.3000 1.94595 17.98
14 34.8494 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 7.2533 2.3000 1.80610 40.92
17* -40.8368 0.1500
18 8.7261 2.4000 1.69680 55.53
19 -8.3759 0.2000 1.66000 20.00
20 -18.4148 0.5000 2.09500 29.40
21 5.1627 可変
22* 8.8983 1.6000 1.52540 56.25
23 25.9180 可変
24 12.9331 0.6000 2.09500 29.40
25 7.2378 2.3000 1.51742 52.43
26 -83.6666 1.0000
27 ∞ 0.8675 1.51633 64.14
28 ∞ 0.9998
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 146.1701 1.0000 2.00069 25.46
2 12.7259 2.2000
3 ∞ 9.5000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5 33.2166 2.1000 1.74320 49.34
6 -26.5534 0.1500
7* 27.0559 0.1000 1.66000 20.00
8* 14.6905 2.0000 1.80610 40.92
9* -50.6585 可変
10 -601.9754 0.5000 1.83481 42.71
11* 12.3070 1.2000
12 -13.7650 0.5000 1.83481 42.71
13 8.0593 1.3000 1.94595 17.98
14 34.8494 可変
15(STO) ∞ 可変
16* 7.2533 2.3000 1.80610 40.92
17* -40.8368 0.1500
18 8.7261 2.4000 1.69680 55.53
19 -8.3759 0.2000 1.66000 20.00
20 -18.4148 0.5000 2.09500 29.40
21 5.1627 可変
22* 8.8983 1.6000 1.52540 56.25
23 25.9180 可変
24 12.9331 0.6000 2.09500 29.40
25 7.2378 2.3000 1.51742 52.43
26 -83.6666 1.0000
27 ∞ 0.8675 1.51633 64.14
28 ∞ 0.9998
像面 ∞
非球面データ
第7面
K=-0.0313,
A2=0.0000E+00,A4=1.2722E-05,A6=-1.0302E-06,A8=-2.5692E-08,A10=0.0000E+00
第8面
K=-0.1603,
A2=0.0000E+00,A4=5.6960E-05,A6=-3.1938E-06,A8=5.5804E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.1383,
A2=0.0000E+00,A4=4.2020E-05,A6=-2.4211E-06,A8=5.7280E-09,A10=0.0000E+00
第11面
K=-0.8907,
A2=0.0000E+00,A4=-4.3081E-05,A6=2.0637E-05,A8=-4.6555E-07,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6054,
A2=0.0000E+00,A4=4.4377E-04,A6=6.5556E-06,A8=2.8980E-06,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.9025,
A2=0.0000E+00,A4=8.4799E-04,A6=-8.1763E-06,A8=5.9727E-06,A10=0.0000E+00
第22面
K=-0.6752,
A2=0.0000E+00,A4=2.9479E-05,A6=3.8672E-06,A8=-4.5181E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0313,
A2=0.0000E+00,A4=1.2722E-05,A6=-1.0302E-06,A8=-2.5692E-08,A10=0.0000E+00
第8面
K=-0.1603,
A2=0.0000E+00,A4=5.6960E-05,A6=-3.1938E-06,A8=5.5804E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=0.1383,
A2=0.0000E+00,A4=4.2020E-05,A6=-2.4211E-06,A8=5.7280E-09,A10=0.0000E+00
第11面
K=-0.8907,
A2=0.0000E+00,A4=-4.3081E-05,A6=2.0637E-05,A8=-4.6555E-07,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6054,
A2=0.0000E+00,A4=4.4377E-04,A6=6.5556E-06,A8=2.8980E-06,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.9025,
A2=0.0000E+00,A4=8.4799E-04,A6=-8.1763E-06,A8=5.9727E-06,A10=0.0000E+00
第22面
K=-0.6752,
A2=0.0000E+00,A4=2.9479E-05,A6=3.8672E-06,A8=-4.5181E-08,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05085 13.53484 29.95876
Ｆナンバー 3.8054 4.0571 5.9000
画角 36.7° 15.5° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 59.0021 59.0058 59.0021
ＢＦ 0.99981 0.99981 0.99981
d9 0.59913 5.71699 8.15818
d14 8.95504 3.84264 1.39602
d15 6.66833 5.97666 1.19734
d21 3.90240 3.58864 12.58401
d23 5.20992 6.21400 1.99936
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05085 13.53484 29.95876
Ｆナンバー 3.8054 4.0571 5.9000
画角 36.7° 15.5° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 59.0021 59.0058 59.0021
ＢＦ 0.99981 0.99981 0.99981
d9 0.59913 5.71699 8.15818
d14 8.95504 3.84264 1.39602
d15 6.66833 5.97666 1.19734
d21 3.90240 3.58864 12.58401
d23 5.20992 6.21400 1.99936
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 12.43533
2 10 -6.57552
3 16 12.53800
4 22 24.98205
5 24 78.30348
群 始面 焦点距離
1 1 12.43533
2 10 -6.57552
3 16 12.53800
4 22 24.98205
5 24 78.30348
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L12,14 2.094997 2.084179 2.121419 2.143451 2.162629
L4,L11 1.659997 1.650951 1.683947 1.703411 1.720477(LA)
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051063
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L16 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5,L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L6,L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L15 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L1 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L13 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L12,14 2.094997 2.084179 2.121419 2.143451 2.162629
L4,L11 1.659997 1.650951 1.683947 1.703411 1.720477(LA)
L8 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051063
L2 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L16 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5,L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L6,L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L3 1.743198 1.738653 1.753716 1.762046 1.769040
L15 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L1 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L13 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
数値実施例６
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 33.4900 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9588 2.5000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 18.0459 3.1000 1.88300 40.76
6* -16.4288 0.1000 1.63494 23.22
7* -32.5464 可変
8 252.3490 0.5000 1.83481 42.71
9* 9.3166 1.5000
10 -12.3324 0.5000 1.80610 40.92
11 11.2980 1.4000 1.94595 17.98
12 -441.8492 可変
13 30.1763 0.8000 1.51633 64.14
14 -28.7546 0.6000
15(STO) ∞ 可変
16* 8.3928 2.5000 1.83481 42.71
17* -70.8081 0.1500
18 10.3484 1.6000 1.69680 55.53
19 -66.3933 0.5000 2.00069 25.46
20 5.5866 可変
21* 9.7104 1.6000 1.52540 56.25
22 345.4467 可変
23* -14.3490 0.6000 2.14352 17.77
24 58.074 2.2000 1.48749 70.23
25 -7.1885 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.7998
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 33.4900 1.0000 2.14352 17.77
2 12.9588 2.5000
3 ∞ 10.8000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 18.0459 3.1000 1.88300 40.76
6* -16.4288 0.1000 1.63494 23.22
7* -32.5464 可変
8 252.3490 0.5000 1.83481 42.71
9* 9.3166 1.5000
10 -12.3324 0.5000 1.80610 40.92
11 11.2980 1.4000 1.94595 17.98
12 -441.8492 可変
13 30.1763 0.8000 1.51633 64.14
14 -28.7546 0.6000
15(STO) ∞ 可変
16* 8.3928 2.5000 1.83481 42.71
17* -70.8081 0.1500
18 10.3484 1.6000 1.69680 55.53
19 -66.3933 0.5000 2.00069 25.46
20 5.5866 可変
21* 9.7104 1.6000 1.52540 56.25
22 345.4467 可変
23* -14.3490 0.6000 2.14352 17.77
24 58.074 2.2000 1.48749 70.23
25 -7.1885 0.6000
26 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
27 ∞ 0.7998
像面 ∞
非球面データ
第5面
K=0.0658,
A2=0.0000E+00,A4=-4.3392E-06,A6=-5.9564E-07,A8=-1.4972E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0150,
A2=0.0000E+00,A4=-3.5062E-06,A6=-1.7952E-06,A8=2.2143E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0527,
A2=0.0000E+00,A4=8.2245E-05,A6=-7.4191E-07,A8=-2.2285E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9594,
A2=0.0000E+00,A4=9.4440E-05,A6=1.6312E-05,A8=-4.2650E-08,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6101,
A2=0.0000E+00,A4=-4.7649E-05,A6=1.3800E-05,A8=-5.9754E-07,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.1855,
A2=0.0000E+00,A4=3.0502E-05,A6=1.4902E-05,A8=-7.8633E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.0493,
A2=0.0000E+00,A4=-2.1455E-04,A6=1.6827E-05,A8=-6.3363E-07,A10= 0.0000E+00
第23面
K=0.2922,
A2=0.0000E+00,A4=2.5810E-05,A6=-1.7186E-05,A8=5.9855E-07,A10= 0.0000E+00
第5面
K=0.0658,
A2=0.0000E+00,A4=-4.3392E-06,A6=-5.9564E-07,A8=-1.4972E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=-0.0150,
A2=0.0000E+00,A4=-3.5062E-06,A6=-1.7952E-06,A8=2.2143E-08,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0527,
A2=0.0000E+00,A4=8.2245E-05,A6=-7.4191E-07,A8=-2.2285E-08,A10=0.0000E+00
第9面
K=-0.9594,
A2=0.0000E+00,A4=9.4440E-05,A6=1.6312E-05,A8=-4.2650E-08,A10=0.0000E+00
第16面
K=-0.6101,
A2=0.0000E+00,A4=-4.7649E-05,A6=1.3800E-05,A8=-5.9754E-07,A10=0.0000E+00
第17面
K=-0.1855,
A2=0.0000E+00,A4=3.0502E-05,A6=1.4902E-05,A8=-7.8633E-07,A10=0.0000E+00
第21面
K=0.0493,
A2=0.0000E+00,A4=-2.1455E-04,A6=1.6827E-05,A8=-6.3363E-07,A10= 0.0000E+00
第23面
K=0.2922,
A2=0.0000E+00,A4=2.5810E-05,A6=-1.7186E-05,A8=5.9855E-07,A10= 0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05046 13.53723 29.95923
Ｆナンバー 3.6576 4.6355 5.9000
画角 35.8° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0012 60.9969 61.0008
ＢＦ 0.79977 0.79977 0.79977
d7 0.59947 5.27803 9.03111
d12 9.13020 4.44018 0.69854
d15 9.43961 4.42137 1.29819
d20 2.56981 7.35360 14.12437
d22 4.91232 5.12296 1.49941
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05046 13.53723 29.95923
Ｆナンバー 3.6576 4.6355 5.9000
画角 35.8° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 61.0012 60.9969 61.0008
ＢＦ 0.79977 0.79977 0.79977
d7 0.59947 5.27803 9.03111
d12 9.13020 4.44018 0.69854
d15 9.43961 4.42137 1.29819
d20 2.56981 7.35360 14.12437
d22 4.91232 5.12296 1.49941
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 15.00168
2 8 -7.00658
3 13 28.64936
4 16 21.19258
5 21 18.98539
6 23 -78.35886
群 始面 焦点距離
1 1 15.00168
2 8 -7.00658
3 13 28.64936
4 16 21.19258
5 21 18.98539
6 23 -78.35886
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.670903 1.685230(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L8,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L4 1.634937 1.627308 1.654649 1.670903 1.685230(LA)
L7 1.945950 1.931230 1.983830 2.018254 2.051060
L1,L13 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273184
L8,L15 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L14 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2,L6 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L5,L9 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.910495 1.920919(LB)
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L11 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074600
L12 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543548
数値実施例７
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.8861 1.0000 2.14352 17.77
2 10.4019 2.0000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 43.1266 0.1000 1.63494 23.22
6* 23.3838 2.4000 1.80610 40.92
7* -29.3975 0.1500
8 19.1461 1.8000 1.80610 40.92
9 -118.3339 可変
10 -33.0995 0.5000 1.81600 46.62
11 11.0007 0.9000
12* -14.1728 0.6000 1.69350 53.21
13* 8.6979 0.5000 1.73000 16.50
14* 41.5907 可変
15(STO) ∞ 0.7000
16 23.2704 1.0000 1.58913 61.14
17 -39.5668 可変
18* 9.3228 2.5000 1.83481 42.71
19 -35.2849 0.1500
20 16.5137 1.6000 1.69680 55.53
21 -18.9795 0.5000 2.00069 25.46
22 7.8715 可変
23* 11.9382 1.6000 1.52540 56.25
24 -81.9589 可変
25 -7.8192 0.6000 2.14352 17.77
26 -15.1015 2.0000 1.51633 64.14
27 -7.1048 0.6000
28 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
29 ∞ 0.8002
像面 ∞
単位 ｍｍ
面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.8861 1.0000 2.14352 17.77
2 10.4019 2.0000
3 ∞ 9.8000 2.14352 17.77
4 ∞ 0.2000
5* 43.1266 0.1000 1.63494 23.22
6* 23.3838 2.4000 1.80610 40.92
7* -29.3975 0.1500
8 19.1461 1.8000 1.80610 40.92
9 -118.3339 可変
10 -33.0995 0.5000 1.81600 46.62
11 11.0007 0.9000
12* -14.1728 0.6000 1.69350 53.21
13* 8.6979 0.5000 1.73000 16.50
14* 41.5907 可変
15(STO) ∞ 0.7000
16 23.2704 1.0000 1.58913 61.14
17 -39.5668 可変
18* 9.3228 2.5000 1.83481 42.71
19 -35.2849 0.1500
20 16.5137 1.6000 1.69680 55.53
21 -18.9795 0.5000 2.00069 25.46
22 7.8715 可変
23* 11.9382 1.6000 1.52540 56.25
24 -81.9589 可変
25 -7.8192 0.6000 2.14352 17.77
26 -15.1015 2.0000 1.51633 64.14
27 -7.1048 0.6000
28 ∞ 0.8000 1.51633 64.14
29 ∞ 0.8002
像面 ∞
非球面データ
第5面
K=-0.3198,
A2=0.0000E+00,A4=7.0812E-05,A6=-3.7266E-06,A8=5.5289E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0895,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2037E-04,A6=9.9952E-06,A8=-2.5704E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0600,
A2=0.0000E+00,A4=9.3083E-06,A6=-8.5596E-07,A8=-1.1449E-08,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.3180,
A2=0.0000E+00,A4=1.0698E-03,A6=-1.4595E-04,A8=7.0190E-06,A10=0.0000E+00
第13面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第14面
K=2.4959,
A2=0.0000E+00,A4=7.8292E-04,A6=-1.1366E-04,A8=6.5409E-06,A10=0.0000E+00
第18面
K=-0.5894,
A2=0.0000E+00,A4=7.7905E-05,A6=1.1782E-05,A8=-2.0278E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=-0.7348,
A2=0.0000E+00,A4=2.8188E-04,A6=9.8333E-06,A8=-1.0652E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.6984,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3174E-05,A6=9.8051E-06,A8=-2.7387E-07,A10=0.0000E+00
第5面
K=-0.3198,
A2=0.0000E+00,A4=7.0812E-05,A6=-3.7266E-06,A8=5.5289E-08,A10=0.0000E+00
第6面
K=0.0895,
A2=0.0000E+00,A4=-1.2037E-04,A6=9.9952E-06,A8=-2.5704E-07,A10=0.0000E+00
第7面
K=-0.0600,
A2=0.0000E+00,A4=9.3083E-06,A6=-8.5596E-07,A8=-1.1449E-08,A10=0.0000E+00
第12面
K=-0.3180,
A2=0.0000E+00,A4=1.0698E-03,A6=-1.4595E-04,A8=7.0190E-06,A10=0.0000E+00
第13面
K=-1.0000,
A2=0.0000E+00,A4=2.0000E-04,A6=0.0000E+00,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第14面
K=2.4959,
A2=0.0000E+00,A4=7.8292E-04,A6=-1.1366E-04,A8=6.5409E-06,A10=0.0000E+00
第18面
K=-0.5894,
A2=0.0000E+00,A4=7.7905E-05,A6=1.1782E-05,A8=-2.0278E-07,A10=0.0000E+00
第19面
K=-0.7348,
A2=0.0000E+00,A4=2.8188E-04,A6=9.8333E-06,A8=-1.0652E-07,A10=0.0000E+00
第23面
K=-0.6984,
A2=0.0000E+00,A4=-1.3174E-05,A6=9.8051E-06,A8=-2.7387E-07,A10=0.0000E+00
各種データ
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05277 13.53390 29.95828
Ｆナンバー 4.0425 4.5176 6.0291
画角 36.1° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.2782 58.2843 58.2778
ＢＦ 0.80017 0.80017 0.80017
d9 0.59649 5.36101 8.15085
d14 8.84912 4.09680 1.29474
d17 7.14286 4.64410 0.69974
d22 3.54736 4.87106 13.83328
d24 5.34215 6.51258 1.49937
ズーム比 4.95
広角 中間 望遠
焦点距離 6.05277 13.53390 29.95828
Ｆナンバー 4.0425 4.5176 6.0291
画角 36.1° 16.0° 7.2°
像高 3.84 3.84 3.84
レンズ全長 58.2782 58.2843 58.2778
ＢＦ 0.80017 0.80017 0.80017
d9 0.59649 5.36101 8.15085
d14 8.84912 4.09680 1.29474
d17 7.14286 4.64410 0.69974
d22 3.54736 4.87106 13.83328
d24 5.34215 6.51258 1.49937
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 12.85253
2 10 -5.91408
3 15 25.01936
4 18 21.07605
5 23 19.95023
6 25 -57.17262
群 始面 焦点距離
1 1 12.85253
2 10 -5.91408
3 15 25.01936
4 18 21.07605
5 23 19.95023
6 25 -57.17262
〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.793147 1.822977
L1,L2,L14 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L9 1.589130 1.586188 1.595824 1.601033 1.605348
L15,L16 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L10 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L11 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L12 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L13 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
GLA 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L3 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773(LA)
L8 1.729996 1.718099 1.762336 1.793147 1.822977
L1,L2,L14 2.143520 2.125601 2.189954 2.232324 2.273190
L9 1.589130 1.586188 1.595824 1.601033 1.605348
L15,L16 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L4,L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781(LB)
L10 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.816000 1.810749 1.828252 1.837996 1.846185
L7 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L11 1.696797 1.692974 1.705522 1.712339 1.718005
L12 2.000690 1.989410 2.028720 2.052834 2.074603
L13 1.525400 1.522460 1.531800 1.537220 1.543549
次に、各実施例におけるパラメータの値、条件式の値を掲げる。なお、＊＊＊は条件を満足しないことを示している。
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
ｆw 6.050 6.051 6.053 6.052
ｙ10 3.84 3.84 3.84 3.84
D11／SD1 0.780 0.780 0.679 0.688
νd(ＬA) 23.22 23.22 23.22 23.22
θgF(ＬA) 0.6477 0.5945 0.5740 0.6477
β(ＬA) 0.6855 0.6323 0.6119 0.6855
θhg(ＬA) 0.6003 0.5240 0.4939 0.6003
βhg(ＬA) 0.6525 0.5762 0.5461 0.6525
νd(ＬB) 40.76 40.76 40.92 40.92
θgF(ＬB) 0.5669 0.5669 0.5703 0.5703
β(ＬB) 0.6333 0.6333 0.6370 0.6370
θhg(ＬB) 0.4811 0.4811 0.4881 0.4881
βhg(ＬB) 0.5728 0.5728 0.5802 0.5802
θgF(ＬA)-θgF(ＬB) 0.0808 0.0276 0.0037 0.0774
θhg(ＬA)-θhg(ＬB) 0.1192 0.0429 0.0058 0.1122
νd(ＬA)-νd(ＬB) -17.54 -17.54 -17.70 -17.70
βRw 1.209 1.209 1.138 1.232
ＮRn−ＮRp 0.65603 0.65603 0.65603 0.62720
νRp−νRn 52.46 52.46 52.46 46.37
RGRF -14.709 -14.712 ＊＊＊ -8.392
RGRR -7.500 -7.415 ＊＊＊ -6.696
(RGRF+RGRR)/(RGRF-RGRR) 3.081 3.032 ＊＊＊ 8.896
β2w -0.6957 -0.6961 -0.6711 -0.7017
β34w -0.4380 -0.4379 -0.6588 -0.5394
E／ｆ12 0.797 0.797 0.944 0.648
ｔ１ 0.1 0.1 0.1 0.1
ｎd(LA) 1.63494 1.63494 1.63494 1.63494
ｙ07 2.688 2.688 2.688 2.688
tanω07w 0.4784 0.4781 0.4773 0.4679
ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9287 0.9291 0.9304 0.9492
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４
ｆw 6.050 6.051 6.053 6.052
ｙ10 3.84 3.84 3.84 3.84
D11／SD1 0.780 0.780 0.679 0.688
νd(ＬA) 23.22 23.22 23.22 23.22
θgF(ＬA) 0.6477 0.5945 0.5740 0.6477
β(ＬA) 0.6855 0.6323 0.6119 0.6855
θhg(ＬA) 0.6003 0.5240 0.4939 0.6003
βhg(ＬA) 0.6525 0.5762 0.5461 0.6525
νd(ＬB) 40.76 40.76 40.92 40.92
θgF(ＬB) 0.5669 0.5669 0.5703 0.5703
β(ＬB) 0.6333 0.6333 0.6370 0.6370
θhg(ＬB) 0.4811 0.4811 0.4881 0.4881
βhg(ＬB) 0.5728 0.5728 0.5802 0.5802
θgF(ＬA)-θgF(ＬB) 0.0808 0.0276 0.0037 0.0774
θhg(ＬA)-θhg(ＬB) 0.1192 0.0429 0.0058 0.1122
νd(ＬA)-νd(ＬB) -17.54 -17.54 -17.70 -17.70
βRw 1.209 1.209 1.138 1.232
ＮRn−ＮRp 0.65603 0.65603 0.65603 0.62720
νRp−νRn 52.46 52.46 52.46 46.37
RGRF -14.709 -14.712 ＊＊＊ -8.392
RGRR -7.500 -7.415 ＊＊＊ -6.696
(RGRF+RGRR)/(RGRF-RGRR) 3.081 3.032 ＊＊＊ 8.896
β2w -0.6957 -0.6961 -0.6711 -0.7017
β34w -0.4380 -0.4379 -0.6588 -0.5394
E／ｆ12 0.797 0.797 0.944 0.648
ｔ１ 0.1 0.1 0.1 0.1
ｎd(LA) 1.63494 1.63494 1.63494 1.63494
ｙ07 2.688 2.688 2.688 2.688
tanω07w 0.4784 0.4781 0.4773 0.4679
ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9287 0.9291 0.9304 0.9492
実施例５ 実施例６ 実施例７
ｆw 6.051 6.050 6.053
ｙ10 3.84 3.84 3.84
D11／SD1 0.690 0.763 0.688
νd(ＬA) 20.00 23.22 23.22
θgF(ＬA) 0.5899 0.5945 0.6477
β(ＬA) 0.6225 0.6323 0.6855
θhg(ＬA) 0.5172 0.5240 0.6003
βhg(ＬA) 0.5622 0.5762 0.6525
νd(ＬB) 40.92 40.76 40.92
θgF(ＬB) 0.5703 0.5669 0.5703
β(ＬB) 0.6370 0.6333 0.6370
θhg(ＬB) 0.4881 0.4811 0.4881
βhg(ＬB) 0.5802 0.5728 0.5802
θgF(ＬA)-θgF(ＬB) 0.0196 0.0276 0.0774
θhg(ＬA)-θhg(ＬB) 0.0291 0.0429 0.1122
νd(ＬA)-νd(ＬB) -20.92 -17.54 -17.70
βRw 0.933 1.182 1.211
ＮRn−ＮRp 0.57758 0.65603 0.62720
νRp−νRn 23.03 52.46 46.37
RGRF ＊＊＊ -14.349 -7.819
RGRR ＊＊＊ -7.189 -7.105
(RGRF+RGRR)/(RGRF-RGRR) ＊＊＊ 3.008 20.902
β2w -0.6551 -0.5487 -0.5442
β34w -0.7964 -0.6220 -0.7148
E／ｆ12 0.796 0.833 0.650
ｔ１ 0.1 0.1 0.1
ｎd(LA) 1.66000 1.63494 1.63494
ｙ07 2.688 2.688 2.688
tanω07w 0.4757 0.4709 0.4702
ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9338 0.9435 0.9444
ｆw 6.051 6.050 6.053
ｙ10 3.84 3.84 3.84
D11／SD1 0.690 0.763 0.688
νd(ＬA) 20.00 23.22 23.22
θgF(ＬA) 0.5899 0.5945 0.6477
β(ＬA) 0.6225 0.6323 0.6855
θhg(ＬA) 0.5172 0.5240 0.6003
βhg(ＬA) 0.5622 0.5762 0.6525
νd(ＬB) 40.92 40.76 40.92
θgF(ＬB) 0.5703 0.5669 0.5703
β(ＬB) 0.6370 0.6333 0.6370
θhg(ＬB) 0.4881 0.4811 0.4881
βhg(ＬB) 0.5802 0.5728 0.5802
θgF(ＬA)-θgF(ＬB) 0.0196 0.0276 0.0774
θhg(ＬA)-θhg(ＬB) 0.0291 0.0429 0.1122
νd(ＬA)-νd(ＬB) -20.92 -17.54 -17.70
βRw 0.933 1.182 1.211
ＮRn−ＮRp 0.57758 0.65603 0.62720
νRp−νRn 23.03 52.46 46.37
RGRF ＊＊＊ -14.349 -7.819
RGRR ＊＊＊ -7.189 -7.105
(RGRF+RGRR)/(RGRF-RGRR) ＊＊＊ 3.008 20.902
β2w -0.6551 -0.5487 -0.5442
β34w -0.7964 -0.6220 -0.7148
E／ｆ12 0.796 0.833 0.650
ｔ１ 0.1 0.1 0.1
ｎd(LA) 1.66000 1.63494 1.63494
ｙ07 2.688 2.688 2.688
tanω07w 0.4757 0.4709 0.4702
ｙ07／(fｗ・tanω07w) 0.9338 0.9435 0.9444
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をＣＣＤやＣＭＯＳなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
図１５〜図１７に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図を示す。図１５はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１６は同後方斜視図、図１７はデジタルカメラ４０の光学構成を示す断面図である。
デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含む。そして、撮影者が、カメラ４０の上部に配置されたシャッター４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズ４８を通して撮影が行われる。
撮影光学系４１によって形成された物体像は、ＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、画像処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この画像処理手段５１にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。
さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置されている。このファインダー用対物光学系５３は、カバーレンズ５４、第１プリズム１０、開口絞り２、第２プリズム２０、フォーカス用レンズ６６からなる。このファインダー用対物光学系５３によって、結像面６７上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポロプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系５９が配置されている。
このように構成されたデジタルカメラ４０によれば、撮影光学系４１の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。
次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図１８〜図２０に示す。図１８はパソコン３００のカバーを開いた状態の前方斜視図、図１９はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２０は図１４の側面図である。図１８〜図２０に示されるように、パソコン３００は、キーボード３０１と、情報処理手段や記録手段と、モニター３０２と、撮影光学系３０３とを有している。
ここで、キーボード３０１は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター３０２は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系３０３は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター３０２は、液晶表示素子やＣＲＴディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。
この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、例えば実施例１のズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される。図１８には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター３０２に表示される。図１８には、その一例として、操作者が撮影した画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２１に示す。図２１（a）は携帯電話４００の正面図、図２１（b）は側面図、図２１（c）は撮影光学系４０５の断面図である。図２１（a）〜（c）に示されるように、携帯電話４００は、マイク部４０１と、スピーカ部４０２と、入力ダイアル４０３と、モニター４０４と、撮影光学系４０５と、アンテナ４０６と、処理手段とを有している。
ここで、マイク部４０１は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部４０２は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル４０３は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター４０４は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ４０６は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段（不図示）は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行うためのものである。
ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配された対物光学系１００と、物体像を受光する電子撮像素子チップ１６２とを有している。対物光学系１００としては、例えば実施例１のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。
鏡枠の先端には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
電子撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１２ 各レンズ
ＬＰＦ ローパスフィルタ
ＣＧ カバーガラス
Ｉ 撮像面
Ｅ 観察者の眼球
４０ デジタルカメラ
４１ 撮影光学系
４２ 撮影用光路
４３ ファインダー光学系
４４ ファインダー用光路
４５ シャッター
４６ フラッシュ
４７ 液晶表示モニター
４８ ズームレンズ
４９ ＣＣＤ
５０ 撮像面
５１ 処理手段
５３ ファインダー用対物光学系
５５ ポロプリズム
５７ 視野枠
５９ 接眼光学系
６６ フォーカス用レンズ
６７ 結像面
１００ 対物光学系
１０２ カバーガラス
１６２ 電子撮像素子チップ
１６６ 端子
３００ パソコン
３０１ キーボード
３０２ モニター
３０３ 撮影光学系
３０４ 撮影光路
３０５ 画像
４００ 携帯電話
４０１ マイク部
４０２ スピーカ部
４０３ 入力ダイアル
４０４ モニター
４０５ 撮影光学系
４０６ アンテナ
４０７ 撮影光路
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｌ１〜Ｌ１２ 各レンズ
ＬＰＦ ローパスフィルタ
ＣＧ カバーガラス
Ｉ 撮像面
Ｅ 観察者の眼球
４０ デジタルカメラ
４１ 撮影光学系
４２ 撮影用光路
４３ ファインダー光学系
４４ ファインダー用光路
４５ シャッター
４６ フラッシュ
４７ 液晶表示モニター
４８ ズームレンズ
４９ ＣＣＤ
５０ 撮像面
５１ 処理手段
５３ ファインダー用対物光学系
５５ ポロプリズム
５７ 視野枠
５９ 接眼光学系
６６ フォーカス用レンズ
６７ 結像面
１００ 対物光学系
１０２ カバーガラス
１６２ 電子撮像素子チップ
１６６ 端子
３００ パソコン
３０１ キーボード
３０２ モニター
３０３ 撮影光学系
３０４ 撮影光路
３０５ 画像
４００ 携帯電話
４０１ マイク部
４０２ スピーカ部
４０３ 入力ダイアル
４０４ モニター
４０５ 撮影光学系
４０６ アンテナ
４０７ 撮影光路
Claims (10)
- 正の屈折力を有するレンズ群G1と、複数のレンズ群からなる変倍部GVを有する結像光学系において、
前記レンズ群G1は最も物体側に位置すると共に、物体側から順に、負の屈折力を有する副レンズ群G11と正の屈折力を有する副レンズ群G12を有し、
前記変倍部GVは、物体側から順に、レンズグループGVFとGVRで構成され、前記レンズグループGVRは最も像側に配置され、
前記複数のレンズ群では、変倍時あるいは合焦時に、隣り合うレンズ群の相対的な間隔が変化すると共に、
変倍時、前記レンズ群G1と前記レンズグループGVRは固定であり、
前記副レンズ群G12は、正の屈折力のレンズ成分C1pを有し、
前記正の屈折力のレンズ成分C1pは、負レンズＬAと正レンズＬBとを接合した接合レンズであって、その接合面が非球面であり、
以下の条件式（１）を満足することを特徴とする結像光学系。
０．５０＜D11／SD1＜０．９５ …（１）
ここで、D11は前記副レンズ群G11の最も像側のレンズ面の面頂から前記副レンズ群G12の最も物体側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離、SD1は前記レンズ群G1の最も物体側のレンズ面の面頂から最も像側のレンズ面の面頂までの光軸に沿って測った距離である。 - 横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（２）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、前記レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθgF及びνdが含まれることを特徴とする請求項１に記載の結像光学系。
０．５０００＜β＜０．７２５０ …（２）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。 - 前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（４）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（３）で定まる領域との両方の領域に、前記レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの負レンズＬAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする請求項１〜２のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．４０００＜βhg＜０．７１００ …（４）
３＜νd＜３５ …（３）
ここで、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。 - 横軸をνd、及び縦軸をθgFとする前記直交座標系において、
θgF＝α×νd＋β’（但し、α＝−０．００１６３）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（５）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθgF及びνdが含まれることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．６２００＜β’＜０．９０００ …（５）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、前記所定のレンズは前記レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又は前記レンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θgFは部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、νdはアッベ数（ｎd−1）／（ｎF−ｎC）、ｎd、ｎC、ｎF、ｎgは各々ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、ｇ線の屈折率をそれぞれ表す。 - 横軸をνd、及び縦軸をθhgとする前記直交座標系において、
θhg＝αhg×νd＋βhg’（但し、αhg＝−０．００２２５）
で表される直線を設定したときに、以下の条件式（７）の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式（６）で定まる領域との両方の領域に、所定のレンズのθhg及びνdが含まれることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の結像光学系。
０．５５００＜βhg’＜０．９０００ …（７）
２７＜νd＜６５ …（６）
ここで、所定のレンズは前記レンズ成分C1pを構成する少なくとも一つの正レンズＬB、又は前記レンズ群G1の別の正レンズ要素LOであり、θhgは部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、ｎhはｈ線の屈折率をそれぞれ表す。 - 以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．０６≦θgF（ＬA）−θgF（ＬB）≦０．１８ …（８）
ここで、θgF（ＬA）は前記負レンズＬAの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、θgF（ＬB）は前記正レンズＬBの部分分散比（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）である。 - 以下の条件式（９）を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の結像光学系。
−０．１０≦θhg（ＬA）−θhg（ＬB）≦０．２４ …（９）
ここで、θhg（ＬA）は前記負レンズＬAの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）、θhg（ＬB）は前記正レンズＬBの部分分散比（ｎh−ｎg）／（ｎF−ｎC）である。 - 以下の条件式（１０）を満足することを特徴とする請求項６または７に記載の結像光学系。
νd（ＬA）−νd（ＬB）≦−５ …（１０）
ここで、νd（ＬA）は前記負レンズＬAのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）、νd（ＬB）は前記正レンズＬBのアッベ数（ｎd−１）／（ｎF−ｎC）である。 - 前記負レンズＬAの材質はエネルギー硬化型樹脂であり、前記樹脂を前記正レンズＬBの光学面へ接触後に硬化して前記負レンズＬAを形成する方式で前記レンズ成分C1pを形成することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の結像光学系。
- 請求項１〜９のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して前記像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、
前記結像光学系がズームレンズであり、
該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に以下の条件式（２２）を満足することを特徴とする電子撮像装置。
０．７＜ｙ07／（ｆｗ・ｔａｎω07w）＜０．９６ …（２２）
ここで、
ｙ07は前記電子撮像素子の有効撮像面内（撮像可能な面内）で中心から最も遠い点までの距離（最大像高）をｙ10としたときｙ07＝０．７ｙ10として表され、
ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からｙ07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
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