JP5226942B2 - 冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネート包材及び冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネート包材及び冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法に関する。

二軸延伸ナイロンフィルム（以後、ＯＮｙフィルムとも言う）は、強度や耐衝撃性、耐ピンホール性等に優れるため、重量物包装や水物包装など大きな強度負荷が掛かる用途に多く用いられている。

ここで、従来、深絞り成形や張り出し成形等の成形用の包材に、ナイロンを使用する技術が知られている（例えば、特許文献１，２参照）。
具体的に、特許文献１には、ポリスチレン系樹脂を含有する基材層と、この基材層の両面又は一方の片面に１又は２層以上積層されている機能層とを有する冷間成形用樹脂シートが示されている。そして、上記機能層として、ナイロン樹脂を含有する耐磨耗層を、冷間成形用樹脂シートの表層に設ける構成が示されている。
このような冷間成形用樹脂シートによれば、耐衝撃性に優れかつ保形性を有する冷間成形加工品を得ることが可能となる。そして、ナイロン樹脂を含有する耐磨耗層を表層に設けることで、冷間成形時にシートの表層が損傷することを防止可能としている。
なお、特許文献１にも記載されているように、冷間成形は、熱間成形に比して、加熱装置を不要とし装置の小型化が図れると共に、高速連続成形が可能である点で優れている。

一方、特許文献２には、シール層がポリプロピレン樹脂層、中間層が酸素バリアー樹脂層、ナイロン樹脂層及びポリエチレン樹脂層を含み、最外層が吸湿性のある素材からなるシートをラミネートしてなる深絞り成形用複合シートが示されている。
このような深絞り成形用複合シートによれば、中間層にナイロン樹脂層を設けることで、複合シートに機械的強度を付与できる。これにより、１５０℃程度での深絞り成形時にピンホールが発生することを防止可能としている。

特開２００４−７４７９５号公報 特開２００４−９８６００号公報

しかしながら、上記特許文献１には、冷間成形用樹脂シートの表層に設けるナイロン樹脂層についての具体的記載がないため、使用するナイロン樹脂層によっては、冷間成形において良好な成形性や強度、耐ピンホール性を示さない場合もある。この場合、シャープな形状の成形品が得られず、また、冷間成形の際にシートにピンホールが発生してしまうおそれがある。

また、特許文献２では、ナイロン樹脂層の使用原料について具体的記載はあるものの、ナイロン樹脂層の伸び率等の機械的特性については具体的記載がない。さらに、１５０℃程度の深絞り成形については言及されているものの、冷間での成形については言及されていない。このため、上記特許文献１と同様、冷間成形により良好な成形品が得られないおそれがある。

そこで、本発明の目的は、冷間成形用包材等の主要基材として、成形性、強度および耐ピンホール性に優れた冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム、これを含むラミネート包材、及び該冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法を提供することにある。

本発明の要旨とするところは、以下の通りである。
（１） ナイロン６（以後、Ｎｙ６ともいう）を原料として含む冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムであって、当該フィルムの結晶化度が２０〜３８％であり、当該フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）の破断までの伸び率が７０％以上であり、かつ、当該フィルムの前記引張試験における応力−ひずみ曲線において、伸び率が５０％となった際の引張応力σ_１と、降伏点における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも２以上であることを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
（２） 上記（１）に記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムにおいて、前記４方向におけるそれぞれの前記応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、２以下であることを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
（３） 上記（１）または（２）に記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムにおいて、当該フィルムの前記引張試験における前記４方向の引張破断強度が、いずれも１８０ＭＰａ以上であることを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
（４） 上記（１）ないし（３）のいずれかに記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムを含むことを特徴とするラミネート包材。
（５） Ｎｙ６を原料として含む冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法であって、前記原料で構成された未延伸原反フィルムに対して、ＭＤ方向（フィルムの移動方向）およびＴＤ方向（フィルムの幅方向）のそれぞれの延伸倍率が２．８倍以上となる条件でチューブラー法による二軸延伸した後、１６０〜２００℃で熱処理を行い、当該フィルムの結晶化度が２０〜３８％であり、当該フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）の破断までの伸び率が７０％以上であり、かつ、当該フィルムの前記引張試験における応力−ひずみ曲線において、伸び率が５０％となった際の引張応力σ_１と、降伏点における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも２以上である二軸延伸ナイロンフィルムを形成することを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法。

本発明の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム（ＯＮｙフィルム）によれば、当該ＯＮｙフィルムの引張試験における４方向の破断までの伸び率を７０％以上とし、かつ、当該ＯＮｙフィルムの応力−ひずみ曲線における応力比Ａを各方向についていずれも２以上としているので、優れた成形性、強度および耐ピンホール性を有し、特に冷間成形の際にこれらの特性を発揮できる。また、当該ＯＮｙフィルムは、その結晶化度が２０〜３８％であるため、成形時に良好な伸び特性を示す。そして、このようなＯＮｙフィルムを含んで構成されたラミネート包材によれば、冷間における深絞り成形等の際に、当該ＯＮｙフィルムにピンホールが発生することなく、シャープな形状の成形品を製造することができる。

本発明において、冷間成形とは、樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）未満の温度雰囲気下で行う成形をいう。かかる冷間成形はアルミニウム箔等の成形に用いられる冷間成形機を用いて、シート材料を雌金型に対して雄金型で押し込み、高速でプレスすることが好ましく、かかる冷間成形によると、加熱することなく型付け、曲げ、剪断、絞り等の塑性変形を生じさせることができる。

以下に、本発明を実施するための最良の形態について詳述する。
〔冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの構成〕
本実施形態に係る冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム（ＯＮｙフィルム）は、Ｎｙ６を原料として含む未延伸原反フィルムを二軸延伸し、所定の温度で熱処理して形成したものである。このように未延伸原反フィルムを二軸延伸することで、耐衝撃性に優れたＯＮｙフィルムが得られる。
ここで、前記Ｎｙ６の化学式を下記の化１に示す。

また、本実施形態に係るＯＮｙフィルムは、当該フィルムの結晶化度が２０〜３８％、好ましくは２４〜３６％である必要がある。このようにすることで、通常のＯＮｙフィルムに比べて成形時の伸び特性に優れたＯＮｙフィルムを得ることができ、例えば冷間成形時におけるＯＮｙフィルムの破断やピンホールの発生を防止できる。当該フィルムの結晶化度が２０％未満である場合、通常のＯＮｙフィルムに比べて成形時の伸び特性に大差がない。一方、当該フィルムの結晶化度が３８％を超える場合、冷間での絞り成形性および衝撃強度が低下してしまう。

本実施形態において、ＯＮｙフィルムの４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）における引張破断までの伸び率、応力比Ａ、および引張破断応力は、当該ＯＮｙフィルムについて引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）を実施し、これにより得られた応力−ひずみ曲線に基づいて求める。
ここで、上記引張試験により得られる応力−ひずみ曲線としては、例えば図１に示すものが挙げられる。
図１において、縦軸はＯＮｙフィルムの引張応力σ（ＭＰａ）を示し、横軸はＯＮｙフィルムのひずみε（ε＝Δｌ／ｌ、ｌ：フィルムの初期長さ、Δｌ：フィルムの増加長）を示す。ＯＮｙフィルムの引張試験を実施すると、ひずみεの増加に伴い、引張応力σが略一次関数的に増加し、所定のひずみε_１において引張応力σの増加傾向が大きく変化する。本発明ではこの点（ε_１、σ_２）を降伏点として定義している。そして、ひずみεが更に増加すると、これに伴い引張応力σも増加し、所定のひずみε_２に至ると、フィルムが破断する。このような応力−ひずみ曲線を、１つのＯＮｙフィルムにつき４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）取得する。

本実施形態に係るＯＮｙフィルムでは、上記引張試験における４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）の破断までの伸び率が、７０％以上である必要がある。つまり、図１の応力−ひずみ曲線のように、フィルム破断時のひずみε_２が０．７以上であることが必要である。これにより、ＯＮｙフィルムがバランス良く伸びるようになり、ラミネート材としたときの絞り成形性が良くなる。なお、上記４方向のうちいずれか一方の伸び率が７０％未満である場合は、冷間での深絞り成形等の際にフィルムが破断し易くなり、良好な成形性が得られない。
この際、これらの４方向の伸び率のうち最大伸び率を最小伸び率で除算した値が２．０以下であればより好ましい。これにより、ＯＮｙフィルムがさらにバランス良く伸びるようになる。
また、ＯＮｙフィルムの４方向の伸び率が７５％以上で、かつ、これら４方向の伸び率のうち最大伸び率を最小伸び率で除算した値が２．０以下であれば、より一層優れた成形性が得られるため望ましい。

本実施形態に係るＯＮｙフィルムでは、例えば図１に示す応力−ひずみ曲線において、伸び率が５０％（ひずみε＝０．５）となった際の引張応力σ_１と、降伏点における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも２以上、より好ましくは２．２以上である必要がある。これにより、冷間での深絞り成形等におけるピンホールの発生を確実に防止でき、シャープな形状の成形品を製造できる。なお、いずれか一方向での応力比Ａが２未満であれば、偏肉が悪く局所的に薄くなり、フィルムが破断する場合がある。
この際、これら４方向におけるそれぞれの応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、２．０以下より好ましくは１．８以下であることが望ましい。これにより、冷間成形時にフィルムがバランス良く伸び、均一な厚みの成形品を製造できる。なお、Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎが２．０を超えると偏肉が悪く局所的に薄くなり、フィルムが破断する場合がある。

さらに、本実施形態に係るＯＮｙフィルムは、例えば図１に示す応力−ひずみ曲線において、４方向における引張破断強度（σ_３）が、それぞれ１８０ＭＰａ以上であることが好ましい。これにより、十分な加工強度を得ることができ、冷間での深絞り成形等の際にＯＮｙフィルムがより破断し難くなる。この際、４方向での引張破断強度のうち最大強度を最小強度で除算した値が２．０以下であれば、バランスに優れた加工強度を得ることができるため好ましい。
さらに、ＯＮｙフィルムの４方向における引張破断強度が２００ＭＰａ以上であり、かつ、４方向での引張破断強度のうち最大強度を最小強度で除算した値が１．８以下であれば、よりバランスに優れた加工強度を得ることができるため好ましい。

〔ＯＮｙフィルムの製造方法〕
以上のようなＯＮｙフィルムは、上述したＮｙ６を含んだ原料からなる未延伸原反フィルムに対して、ＭＤ方向およびＴＤ方向のそれぞれの延伸倍率が２．８倍以上となる条件で二軸延伸した後、１６０〜２００℃で熱処理することで得られる。
二軸延伸方法としては、例えばチューブラー方式やテンター方式による同時二軸延伸あるいは逐次二軸延伸を採用できるが、縦横の強度バランスの点で、チューブラー法による同時二軸延伸により行うことが好ましい。

具体的には、本実施形態のＯＮｙフィルムは、次のようにして製造できる。
まず、Ｎｙ６ペレットを押出機中、２７０℃で溶融混練した後、溶融物をダイスから円筒状のフィルムとして押出し、引き続き水で急冷して原反フィルムを作製する。
次に、例えば図２に示すように、この原反フィルム１１を一対のニップロール１２間に挿通した後、中に気体を圧入しながらヒータ１３で加熱すると共に、延伸開始点にエアーリング１４よりエアー１５を吹き付けてバブル１６に膨張させ、下流側の一対のニップロール１７で引き取ることにより、チューブラー法によるＭＤ方向及びＴＤ方向の同時二軸延伸を行った。この際、ＭＤ方向およびＴＤ方向のそれぞれの延伸倍率が２．８倍以上である必要がある。延伸倍率が２．８倍未満である場合、衝撃強度が低下して実用性に問題が生ずる。
この後、この延伸フィルムをテンター式熱処理炉（図示せず）に入れ、１６０〜２００℃で熱固定を施すことにより、本実施形態のＯＮｙフィルム１８を得ることができる。

〔ラミネート包材の構成〕
本実施形態のラミネート包材は、上記したＯＮｙフィルムの少なくともいずれか一方の面に、１層あるいは２層以上の他のラミネート基材を積層して構成されている。具体的に、他のラミネート基材としては、例えばアルミニウム層やアルミニウム層を含むフィルム等が挙げられる。
一般に、アルミニウム層を含むラミネート包材は、冷間成形の際にアルミニウム層においてネッキングによる破断が生じ易いため冷間成形に適していない。この点、本実施形態のラミネート包材によれば、上記したＯＮｙフィルムが優れた成形性、耐衝撃性および耐ピンホール性を有するため、冷間での張出し成形や深絞り成形等の際に、アルミニウム層の破断を抑制でき、包材におけるピンホールの発生を抑制できる。したがって、包材総厚が薄い場合でも、シャープな形状かつ高強度の成形品が得られる。

本実施形態のラミネート包材は、ＯＮｙフィルムと他のラミネート基材との全体の厚みが２００μｍ以下であることが好ましい。かかる全体の厚みが２００μｍを超える場合、冷間成形によるコーナー部の成形が困難となり、シャープな形状の成形品が得られないおそれがある。

本実施形態のラミネート包材におけるＯＮｙフィルムの厚さは、５〜５０μｍ、より好ましくは１０μｍ〜３０μｍであることが望ましい。ここで、ＯＮｙフィルムの厚さが５μｍよりも小さい場合は、ラミネート包材の耐衝撃性が低くなり、冷間成形性が不十分となる。一方、ＯＮｙフィルムの厚さが５０μｍを超える場合、ラミネート包材の耐衝撃性の更なる向上効果が得られず、包材総厚が増加するばかりで好ましくない。

本実施形態のラミネート包材に使用するアルミニウム層としては、純アルミニウムまたはアルミニウム−鉄系合金の軟質材からなるアルミ箔を使用することができる。この場合、アルミニウム箔には、ラミネート性能を向上する観点から、シランカップリング剤やチタンカップリング剤等によるアンダーコート処理、あるいはコロナ放電処理等の前処理を施してから、ＯＮｙフィルムに積層することが好ましい。
このようなアルミニウム層の厚さは２０〜１００μｍであることが好ましい。これにより、成形品の形状を良好に保持することが可能となり、また、酸素や水分等が包材中を透過することを防止できる。
なお、アルミニウム層の厚さが２０μｍ未満である場合、ラミネート包材の冷間成形時にアルミニウム層の破断が生じ易く、また、破断しない場合でもピンホール等が発生し易くなる。このため、包材中を酸素や水分等が透過してしまうおそれがある。一方、アルミニウム層の厚さが１００μｍを超える場合、冷間成形時の破断の改善効果もピンホール発生防止効果も特に改善されるわけではなく、単に包材総厚が厚くなるだけであるため好ましくない。

なお、本発明を実施するための最良の構成などは、以上の記載で開示されているが、本発明は、これに限定されるものではない。すなわち、本発明は、主に特定の実施形態に関して説明されているが、本発明の技術的思想および目的の範囲から逸脱することなく、以上述べた実施形態に対し、材質、数量、その他の詳細な構成において、当業者が様々な変形を加えることができるものである。
したがって、上記に開示した材質、層構成などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの材質などの限定の一部若しくは全部の限定を外した名称での記載は、本発明に含まれるものである。

例えば、本実施形態では、二軸延伸方法としてチューブラー方式を採用したが、テンター方式でもよい。さらに、延伸方法としては同時二軸延伸でも逐次二軸延伸でもよい。
また、ＯＮｙフィルムには、必要な添加剤を適宜添加することができる。このような添加剤として、例えばアンチブロッキング剤（無機フィラー等）、はっ水剤（エチレンビスステアリン酸エステル等）、滑剤（ステアリン酸カルシウム等）を挙げることができる。
さらに、上記実施形態では、ＯＮｙフィルムにアルミニウム層等を積層したラミネート包材を例示したが、これに限定されず、本発明のラミネート包材としては、さらにシーラント層や帯電防止層や印刷層、バリア層、強度補強層などの種々の機能層を積層したものも挙げられる。

次に、実施例及び比較例により本発明をさらに詳細に説明する。ただし、本発明はこれらの例によって何等限定されるものではない。

［実施例１〜３］
（延伸フィルムの製造）
Ｎｙ６ペレットを押出機中、２７０℃で溶融混練した後、溶融物をダイスから円筒状のフィルムとして押出し、引き続き水で急冷して原反フィルムを作製した。Ｎｙ６として使用したものは、宇部興産（株）製ナイロン６〔ＵＢＥナイロン １０２３ＦＤ（商品名）、相対粘度 ηr＝３．６〕である。
次に、図２に示すように、この原反フィルム１１を一対のニップロール１２間に挿通した後、中に気体を圧入しながらヒータ１３で加熱すると共に、延伸開始点にエアーリング１４よりエアー１５を吹き付けてバブル１６に膨張させ、下流側の一対のニップロール１７で引き取ることにより、チューブラー法によるＭＤ方向及びＴＤ方向の同時二軸延伸を行った。この延伸の際の倍率は、ＭＤ方向では３．０倍、ＴＤ方向では３．２倍であった。
次に、この延伸フィルムをテンター式熱処理炉（図示せず）に入れ、１９５℃で熱固定を施して、本実施例１に係るＯＮｙフィルム１８（以後、ＯＮｙフィルム１８ともいう）を得た。この実施例１の結晶化度は３３％で、フィルム厚さは１５μｍであった。
実施例２に係るＯＮｙフィルム１８は、以上の実施例１の製造動作のうち、延伸フィルムをテンター式熱処理炉により１６０℃で熱固定した点以外は、同様の条件で製造している。この実施例２の結晶化度は２１％で、フィルム厚さは１５μｍであった。
実施例３に係るＯＮｙフィルム１８は、以上の実施例１の製造動作と略同様の条件で製造したものであって、フィルム厚さが２５μｍで結晶化度が３３％のものである。

［評価方法］
（引張試験）
ＯＮｙフィルム１８の引張試験は、インストロン社製５５６４型を使用し、試料幅１５ｍｍ、チャック間５０ｍｍ、１００ｍｍ／ｍｉｎの引張速度で実施した。ＯＮｙフィルム１８のＭＤ方向／ＴＤ方向／４５°方向／１３５°方向のそれぞれについて測定を行った。各方向について得られた応力−ひずみ曲線に基づいて、各方向での破断伸び率（％）と、これら破断伸び率のうちの最大値と最小値との比率と、各方向での応力比Ａ（Ａ＝σ_１／σ_２、σ_１：伸び率５０％での引張応力、σ_２：降伏点での引張応力）と、これら応力比Ａのうちの最大値Ａ_ｍａｘと最小値Ａ_ｍｉｎとの比率とを求めた。

（絞り成形性）
ＯＮｙフィルム１８を含むラミネート包材の絞り成形性を評価した。
具体的には、まず、実施例１，２に係るＯＮｙフィルム１８を表基材フィルムとし、Ｌ−ＬＤＰＥフィルム〔ユニラックス ＬＳ−７１１Ｃ（商品名）、出光ユニテック（株）製、厚さ１２０μｍ〕をシーラントフィルムとして、両者をドライラミネートすることによりラミネート包材を得た。なお、ドライラミネート用の接着剤としては、三井タケダケミカル製のタケラックＡ−６１５／タケネートＡ−６５の配合品（配合比１６／１）を用いた。また、ドライラミネート後のラミネート包材は、４０℃で３日間エージングを行った。
このようにして作製した各ラミネート包材について、平面視長方形（５ｍｍ×１０ｍｍ）の金型を用いて、冷間（常温）で深絞り成形を実施した。この深絞り成形を各ラミネート包材のそれぞれについて１０回ずつ実施し、ピンホールやクラックなどの欠陥の発生数を調べた。欠陥の発生数が１０回中０回である場合は◎、１〜２回である場合は○、３〜５回である場合は△、６回以上である場合は×として評価した。

（突刺強度）
突刺強度の測定は、ＯＮｙフィルム１８に対して、１ｍｍφの針を２００ｍｍ／ｍｉｎの突刺速度で突刺して、針がフィルムを貫通するのに要した強度（Ｎ）を測定することにより行った。

（衝撃強度）
衝撃強度の測定は、東洋精機（株）製のフィルム・インパクト・テスターを使用し、２３℃、−１０℃および−３０℃の各温度において、固定されたリング状のＯＮｙフィルム１８に半円球状の振り子（直径１／２インチ）を打ち付けて、フィルムの打ち抜きに要した衝撃強度（ｋｇ／ｃｍ）を測定することにより行った。なお、衝撃強度は絶対値で表され、その値が大きい程、耐衝撃性に優れていると評価できる。

［比較例１］
上記の実施例３の製造動作のうち、延伸フィルムをテンター式熱処理炉により２１０℃で熱固定した点以外は同様にして、比較例１に係るＯＮｙフィルム１８を製造した。この比較例１の結晶化度は４１％で、フィルム厚さは２５μｍであった。

これら比較例１についても、実施例１〜３と同様にして評価試験を行った。
表１に、実施例１〜３および比較例１についての熱処理温度、結晶化度、熱水収縮率（９５℃の熱水中で３０分間保持した場合における、当該フィルムのＭＤ方向およびＴＤ方向の熱水収縮率）およびフィルム厚さをそれぞれ示す。表２に、実施例１〜３および比較例１のそれぞれについての引張試験結果を示す。表３に、実施例１〜３および比較例１のそれぞれについての絞り成形性、突刺強度および衝撃強度（２３℃、−１０℃、−３０℃）の評価結果を示す。

［評価結果］
表１に示すように、実施例１〜３に係るＯＮｙフィルム１８は、比較例１と比較して、絞り成形性、突刺強度および衝撃強度のいずれについても優れている。
一方、比較例は、上述の条件を満たしていないため、ＯＮｙフィルム１８の物性に問題がある。
具体的には、比較例１は、１３５℃方向での破断伸び率が７０％未満、４方向の破断伸び率のうち最大伸び率を最小伸び率で除算した値が２を超えており、４５°方向での応力比Ａが２未満であり、応力比Ａの比率（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）も２を超えているため、絞り成形性が悪い。

本発明は、冷間成形用包材等に利用することができる。

本発明の実施形態に係るＯＮｙフィルムに対して引張試験を行った際に得られる応力−ひずみ曲線の一例。 前記実施形態に係るＯＮｙフィルムを製造する二軸延伸装置の概略図。

符号の説明

１１ 原反フィルム
１６ バブル
１８ 延伸フィルム

Claims (5)

1. ナイロン６を原料として含む冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムであって、
   当該フィルムの結晶化度が２０〜３８％であり、
   当該フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）の破断までの伸び率が７０％以上であり、かつ、
   当該フィルムの前記引張試験における応力−ひずみ曲線において、伸び率が５０％となった際の引張応力σ_１と、降伏点における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも２以上である
   ことを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
2. 請求項１に記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムにおいて、
   前記４方向におけるそれぞれの前記応力比Ａのうち、最大となる応力比Ａ_ｍａｘと最小となる応力比Ａ_ｍｉｎとの比（Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎ）が、２以下である
   ことを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
3. 請求項１または請求項２に記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムにおいて、
   当該フィルムの前記引張試験における前記４方向の引張破断強度が、いずれも１８０ＭＰａ以上である
   ことを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルム。
4. 請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムを含むことを特徴とするラミネート包材。
5. ナイロン６を原料として含む冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法であって、
   前記原料で構成された未延伸原反フィルムに対して、ＭＤ方向（フィルムの移動方向）およびＴＤ方向（フィルムの幅方向）のそれぞれの延伸倍率が２．８倍以上となる条件でチューブラー法による二軸延伸した後、１６０〜２００℃で熱処理を行い、
   当該フィルムの結晶化度が２０〜３８％であり、
   当該フィルムの引張試験（試料幅１５ｍｍ、標点間距離５０ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ）における４方向（ＭＤ方向、ＴＤ方向、４５°方向、１３５°方向）の破断までの伸び率が７０％以上であり、かつ、
   当該フィルムの前記引張試験における応力−ひずみ曲線において、伸び率が５０％となった際の引張応力σ_１と、降伏点における引張応力σ_２との比である応力比Ａ（σ_１／σ_２）が、前記４方向についていずれも２以上である二軸延伸ナイロンフィルムを形成する
   ことを特徴とする冷間成形用二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法。

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